1、正本道路延线工程立交节点上跨桥现浇梁支架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、编制依据2二、工程概况3三、现浇梁施工方法4四、满堂支架基础处理4五、现浇梁满堂支架搭设4六、满堂支架验算61、荷载组合及计算截选取62、截面面积63、荷载计算74、支架搭设荷载验算95、腹板荷载验算206、纵向、横向水平杆验算277、基础承载力验算27七、下穿隧道框架段承载力验算271、框架段均布荷载计算282、有限元软件分析(ANSYS软件)293、荷载分配324、下穿隧道支架搭设335、杆件受力计算33八、构配件检验与验收和2、使用管理341、构配件检验342、整架检验与验收343、使用管理354、脚手架拆除35九、支架预压351、支架预压步骤352、监测点布置353、监测记录364、支架加载预压36十、质量保证措施38十一、安全保证措施381、安全保证体系382、预压施工的安全注意事项383、安全保证技术措施39一、编制依据（1）编制依据 XX路-XX路南延线互通桥梁、涵洞工程施工图 公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000） 路桥施工计算手册 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011） 钢管满堂支架预压技术规程 （JGJ/T 194-2009）（2）初步评审意见执行情况 框架内的支架根3、数太多，占道较大，施工时应防止过往车辆及机具撞击支架，且施工时工字钢应顶紧框架的顶板；执行情况：框架内设置安全标示、标牌对过往人员进行提醒，进入隧道前应对工人进行安全教育，确保框架内支架施工期间的安全；支架施工时，通过调整顶托，将工字钢顶紧框架的顶板。 补充方案编制及计算依据；执行情况：已将实际计算中所涉及依据进行补充，见编制依据。 补充支架顶部，钢管与木枋、模板的连接细部图；执行情况：已按要求进行补充，见XX立交上跨桥现浇梁段中横梁配杆横断面图。 施工方案中应在箱梁上标出两次浇筑的分隔线，以便指导施工；执行情况：已按要求进行补充，见XX立交上跨桥现浇梁段中横梁配杆横断面图。 各部位“钢管碗口4、支架”应为“钢管碗扣支架”，并应严格按照规范要求连接；执行情况：施工时，应注意杆件安装顺序及接头处理要求，并应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）进行连接。 荷载计算中，横断面上荷载相差很大，求的平均值和实际荷载差别也很大，请复核；执行情况：为确保施工期间支架安全，本方案已增加对现浇箱梁腹板位置荷载验算，验算结果满足要求。 对既有管线的调查情况应说明，并安排相应的保护、迁改措施；执行情况：本方案编制前，已对施工范围内的所有管线进行排查，不存在需要保护的管线，则方案中不做考虑。 安全施工措施应包含梁体施工时支架顶部设置安全防护网，道路面设置24小时交通引导员，重点5、防止过往车辆撞击支架。执行情况：施工时应加强防护措施，设置安全防护网；支架为重点部位，也是重大安全隐患源，需派专人对支架范围内道路安全进行引导，防止过往车辆撞击支架。二、工程概况XX路XX路南延线节点在XX路方向为下穿隧道，XX路方向为高架桥，桥梁上跨XX路。桥梁起讫里程为HXK6+258.641HXK6+584.641，桥长326m。孔跨布置为：330+（40+60+40）+330m,桥梁宽度为23m,左右幅合修。其中（40+60+40）m为现浇连续梁，330m为先简支后桥面连续小箱梁。（40+60+40）m连续梁采用满堂支架现浇施工，本方案为针对该主线桥现浇梁满堂支架施工安全编制。现浇连续6、箱梁为变高预应力混凝土连续箱梁，箱梁中敦支点处梁高3.6m，跨中及边墩支点处梁高1.8m，箱梁横截面设计为直腹式箱梁。箱梁全宽23m，设置为单箱多室，底板和梁高按照不同2次抛物线变化，腹板厚度按照折线变化。箱梁腹板上设置通气孔，箱室底板最低处设置泄水孔。现浇连续箱梁施工时采用满堂支架作支撑，支架搭设高度约在6.510m。满堂支架搭设完成后，在浇筑混凝土前应对满堂支架进行等荷载预压，以检验支架的承受能力、消除支架非弹性变形、确定模板搭设的预拱度。本工程施工主要包括：支架基底处理、支架搭设、支架验收、支架预压、混凝土浇筑及浇筑过程中支架监测和支架拆除。XX路主线桥现浇连续箱梁结构如下图所示。现浇箱7、梁结构图三、现浇梁施工方法本工程现浇连续梁均采用落地式满堂碗扣支架，搭设支架时，应遵循以下原则：地基处理摆底托立钢管放置顶托搭设工字钢搭设方木支底模预压调整预拱度模板制安绑底板腹板钢筋支内模浇顶板腹板混凝土绑顶板钢筋浇筑顶板混凝土张拉灌浆拆架等工序。碗扣支架上搭设工字钢和方木，支架基础需进行处理，支架强度、刚度、稳定性需进行验算，支架搭设完毕后进行支架预压，预压荷载系数取1.1，通过预压消除支架非弹性变形及找出支架弹性变形规律。箱梁混凝土浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑底板和腹板直至腹板与翼缘板连接处（倒角处），第二次浇筑顶板和翼缘板。四、满堂支架基础处理首先对满堂支架基础进行设计，本项目支架基8、础从上到下为30cmC25混凝土，次下层为30cm连砂石基础，最下层为回填土基础，连砂石及素土基础应碾压密实，密实度不小于96%，纵向坡度3#墩5#墩为0.66%，5#墩6#墩为0.3%。基础两侧设排水边沟，将积水引入附近雨水检查井内。框架段上基础采用先回填粘土（保护隧道顶板防水层），再回填砂砾石，浇筑30cm厚C25垫层。两侧混凝土宽度超出桥面横向投影宽1m，填土至框架顶部高度2m，采用1:1放坡。靠近6#墩承台处有一根原华大路排污管道，由于桩基施工，造成该管道堵塞无法排水，管道口处形成一面积约50平米的水塘。由于长期受积水的浸润，造成该水塘范围内覆盖层土体软化，含水量极大，呈淤泥质软土状，9、无法检测基础承载力，因此，施工前需对该水塘内含水量过大的土体进行清理。采用砂砾石换填，换填深度3m，面积50m2。五、现浇梁满堂支架搭设 根据现浇梁设计图纸，满堂支架搭设采用48mm3.5mm钢管碗口架，搭设碗口架前根据梁底标高及基础标高进行立杆配置，搭设采用以下方式：梁下：（1）纵向：在中横梁中线两侧各3米范围内横杆间距采用0.3m;中横梁中线两侧各3m13m范围内横杆间距采用0.6m；端横梁处设置3排横杆间距0.6m；其余横杆间距采用0.9m。（2）横向：间距均采用0.6m。（3）竖向：步距为1.2m。翼缘板：碗口架横杆纵向横向间距均为0.9m, 步距均为1.2m。支架宽出翼板100cm，10、并搭设宽1.5m、坡度不陡于45度的人行扶梯，用钢管搭设高1.2m的护栏，并挂安全网。支架之间用碗扣式钢管可靠连接，支架内外用剪刀撑加固。剪刀撑：立面：纵向间距不大于5m设剪刀撑，横向梁下设4排剪刀撑，间距不大于5m, 翼缘板处两侧各设一道剪刀撑，翼缘板剪刀撑与梁下剪刀撑连成一体，剪刀撑应用扣件与碗口架立杆锁牢。立杆下端设底托，底托直接放置于混凝土剪刀撑与地面成4560角。垫层上，底托伸出长度不大于0.3m,立杆顶端设顶托，顶托长度不大于0.25m。顶托上主楞布设：在中横梁中线两侧各1.5m范围内顶托上放置14cm9cm方木，中横梁两侧13m外90cm横杆段箱梁腹板位置布设10m长16cm9c11、m方木作为主龙骨，其它段顶托上放置10cm10cm放方木作为主龙骨，横向间距60cm，主龙骨均纵向放置；在主楞上放9cm9cm方木作为次龙骨，次龙骨纵向间距20cm，均横向放置，龙骨安放时应注意主龙骨的接头位置与次龙骨的接头错开。次龙骨上放置15mm厚竹胶板作为现浇梁底模，模板拼缝严密、平顺。搭设注意事项（1）接头组装：接头是立杆同横杆的连接装置，要确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。 如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，12、要检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则要调整后锁紧；如是杆件本身原因，则拆除，并送去整修。 （2）杆件组装顺序：在已处理好的混凝土基垫上按设计位置安放立杆可底托，其上安装立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。组装顺序是：立杆底座立杆横杆斜杆接头锁紧脚手板上层立杆横杆。要求至多二层向同一方向，或由中间向两端推进，不得从两边向中间合13、拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。（3）组装注意事项：所有构件都要按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中，注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为50mm。 在搭设、拆除或改变作业程序时，非施工人员禁止进入。应在箱梁上标出两次浇筑的分隔线。六、满堂支架验算本现浇梁为单联三跨四室，现浇梁端横梁侧及中跨跨中为1.8米厚，中横梁为3.6米厚，其余线性渐变。因各断面的横断面结构尺寸不同，故只对结构荷载最大处进行验算。1、荷载组合及计算截选取现浇箱梁采用满堂支架法施工，箱梁支架全部采用钢管碗扣支架。根据支架使用说明，通过对箱梁断面的计算，最终确定支架施工14、方案。2、截面面积箱梁的截面为17.5m1.83.6m, 按箱梁腹板下最不利断面计算截面积，断面具体位置详见支架纵断面图1。1-1截面（端横梁处）：17.51.8=31.5m；2-2截面（中横梁两侧13m处断面）：17.5（0.25+0.368）+（0.55+0.55+0.55+0.55+0.55）1.763+0.80.24+0.30.24=16.543m；3-3截面（中横梁两侧3m处断面）：（0.25+0.55）17.5+（0.65+0.65+0.65+0.95+0.95）2.558+0.80.24+0.30.24=24.728 m4-4截面（中横梁处断面） 17.53.6-11.24=5815、.2 m3、荷载计算（1）新浇筑混凝土自重标准值：钢筋混凝土容重：26KN/m31-1断面端横梁单位荷载：横断面上荷载相差很大，求的平均值和实际荷载差别也很大。已增加腹板验算，验算结果满足要求。q端横梁=31.5/17.526=46.8KN/m2-2断面单位荷载：q过渡段=16.543/17.526=24.6 KN/m3-3断面单位荷载：q过渡段=24.728/17.526=36.8KN/m4-4断面单位荷载：q中横梁=58.2/17.526=86.5KN/m（2）模板及支撑梁自重标准值：竹胶板自重标准值、钢模自重标准值：竹胶板容重：0.084 KN/m（厚度为1.5cm）；钢模容重0.63716、 KN/mQ外模=（17.1+0.5142）0.084/17.5+0.637（0.31+0.74）2/17.5=0.16KN/m主楞：A 中横梁段14cm9cm方木自重标准值：方木容重：6 KN/m3 主楞横向间距60cm，次楞下纵梁为14cm9cm，间距60cm,底板下共30根：q方木=300.140.090.66/17.5/0.6=0.144 KN/m B 其它断面10cm10cm方木自重标准值：方木容重：6 KN/m3 主楞横向间距60cm，次楞下纵梁为10cm10cm，间距60cm,底板下共30根：q方木=300.10.10.66/17.5/0.6=0.1KN/m次楞：方木容重：6 K17、N/m3模板下横梁为9cm9cm方木，间距20cm,横桥向长度取18mq横梁=4180.090.096/17.5=0.2 KN/m、空心内模竹胶板自重标准值：竹胶板容重：0.084 KN/m（厚度为1.5cm）2-2：q芯模=（3.7-0.6+3.7-1.6+1.762-0.8）4+0.828+0.3680.084/17.5=0.20KN/m3-3：q芯模=（3.45-0.6+3.45-1.6+2.582-0.8）4+0.828+0.3680.084/17.5=0.22KN/m4-4：q芯模=（1+1.2）240.084/17.5=0.08 KN/ma: 1-1断面模板及支撑梁自重标准值合计：18、0.16+0.1+0.2=0.46 KN/mb: 2-2断面模板及支撑梁自重标准值合计0.16+0.1+0.2+0.2=0.66KN/mc: 3-3断面模板及支撑梁自重标准值合计0.16+0.144+0.2+0.22=0.72 KN/md: 4-4断面模板及支撑梁自重标准值合计0.16+0.144+0.2+0.08=0.58 KN/m（3）施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载a、模板验算：均布荷载取2.5 KN/m（以下数据参见桥梁施工工程师手册）b、支撑梁：均布荷载取1.5 KN/mc、支架验算：均布荷载取1.0 KN/m（4）振捣混凝土对水平面产生的荷载2.0 KN/m（5）考虑风荷载的影19、响，水平风荷载的标准值按下式计算WK=0.7szW0=0.71.0 0.80.35=0.20 KN/式中WK风荷载标准值(KN/)； s风荷载体型系数；按建筑结构荷载规范规定取1.00；z风压高度变化系数；按建筑结构荷载规范规定取0.8；W0 基本风压(KN/)；按建筑结构荷载规范查得0.35 KN/。4、支架搭设荷载验算（1）最不利荷载组合现浇梁处支架立杆横向间距为60cm，纵向间距分别为30cm、60cm、90cm，支架步距120cm，模板圆角采用钢模板、其余采用竹胶板。取单位荷载最大的梁断面处分别进行验算。根据规范要求，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数再进行组20、合。永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4；计算构件变形（挠度）时，荷载设计值、各类荷载分项系数均取1.0。 1-1断面验算该段组合后最不利设计荷载为：1.246.8+1.4（0.46+2.5+2+0.2）=63.4 KN/a 模板验算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为： 63.40.2=12.68KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 638.040.22/（80.60.0152）/1000 = 8.45MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚21、度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为：=3qL4/384EIxo=338.040.24/(3847.91061.6910-7)=3.5610-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.2/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 主楞验算支架托架顶纵桥向采用10cm10cm方木强度验算，跨度为0.6m，取0.6m长度为22、计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=10103/12=833cm4=8.3310-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m3纵梁跨度：L=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=63.40.6=38.04 KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.12538.040.62=1.71KN.m强度验算：=M/W=1.710/0.00017/1000=10.1MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组23、合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=338.040.64/3841.11048.3310-6=0.42mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述计算可知，因此横向方木刚度满足规范要求符合要求。c 次楞验算底模下方木规格为99cm，纵向间距为20cm；方木下铺主楞方木，横向间距为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力计算方木单位长度的均布荷载：q=63.40.2=12.7KN/m强度验算：M=qL2/8=124、2.70.62/8=0.57KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.57/0.00012/1000=4.75 MPa=11 MPa挠度验算：fmax=qL4/(128EI)= 12.70.64/(1281.11045.46810-6)=0.21mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架验算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为60cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为25、3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算：立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.26、4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：QK=63.5KPaNQiK=LbLQK=0.60.663.4=22.82KNN=1.21.4/1.0+1.422.82=33.68KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=33.68/4.8910=68.88MPa=205 Mpa立杆强度满足要求。 2-2断面验算该段组合后最不利设计荷载为：1.224.6+1.4（0.66+27、2.5+2+0.2）=37.02 KN/a 模板验算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为：37.020.6=22.21KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 622.210.22/（80.60.0152）/1000 =4.94MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为：28、=3qL4/384EIxo=322.210.24/(3847.91061.6910-7)=2.110-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.2/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 主楞验算支架托架顶纵桥向采用16cm9cm方木强度验算，跨度为0.9m，取0.9m长度为计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=1693/12=972cm4=9.7210-6截29、面抵抗矩W=bh2/6=0.160.092/6=0.00022m3纵梁跨度：L=0.9m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=37.020.6=22.21KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.12522.210.92=2.25KN.m强度验算：=M/W=2.25/0.00022/1000=9.5MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=322.210.94/3841.11048.3310-6=1.24mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述计算可知，因30、此横向方木刚度满足规范要求符合要求。c 次楞验算底模下方木规格为99cm，横向间距为20cm，方木下铺10cm10cm方木，纵向跨度为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力计算方木单位长度的均布荷载：q=37.020.2=7.04 KN/m强度验算：M=qL2/8=7.040.62/8=0.32KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.320.00012/1000=2.67 MPa=11 MPa挠度验算：fmax=qL31、4/(128EI)= 7.040.64/(1281.11045.46810-6)=0.33mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架验算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为90cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=232、05 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算：立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：QK=37.02KPaNQiK=LbLQK=0.90.637.02=20 KNN=1.21.4/1.0+1.420=29.68KN立杆33、稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=29.68/4.8910=61MPa=205 Mpa立杆强度满足要求。 3-3断面验算该段组合后最不利设计荷载为：1.236.8+1.4（0.72+2.5+2+0.2）=51.75 KN/a 模板验算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为：51.750.6=31.05KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh34、2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 631.050.22/（80.60.0152）/1000 = 6.9MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为：=3qL4/384EIxo=331.050.24/(3847.91061.6910-7)=2.9110-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.235、/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 主楞计算支架托架顶纵桥向采用10cm10cm方木强度验算，跨度为0.6m，取0.6m长度为计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=10103/12=833cm4=8.3310-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m3纵梁跨度：L=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=51.750.6=31.05 KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.136、2531.050.62=1.4KN.m强度验算：=M/W=1.4/0.00017/1000=8.24MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=331.050.64/3841.11048.3310-6=0.34mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述计算可知，因此横向方木刚度满足规范要求符合要求。c次楞验算底模下方木规格为99cm，纵向间距为20cm，方木下铺10cm10cm方木，横向间距为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa37、。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.4710-6受力计算方木单位长度的均布荷载：q=51.750.2=10.35 KN/m强度验算：M=qL2/8=10.350.62/8=0.47KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.47/0.00012/1000=3.92MPa=11 MPa挠度验算：fmax=qL4/(128EI)=10.350.64/(1281.11048.4710-6)=0.11mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由38、上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架计算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为60cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算:立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4N39、QiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：QK=51.75KPaNQiK=LbLQK=0.60.651.75=18.63 KNN=1.21.4/1.0+1.418.63=27.76KN单根钢管承受40KN的荷载偏大，应降低。计算错误，间距应为0.60.6，已更正立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.6640、7。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=27.76/4.8910=56.7MPa=205 Mpa立杆强度满足要求。 4-4断面受力安全性计算该段组合后最不利设计荷载为：1.286.5+1.4（0.58+2.5+2+0.2）=111.19KN/a 模板计算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为：111.190.6=66.71KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 666.710.22/（80.41、60.0152）/1000 = 14.82MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为：=3qL4/384EIxo=366.710.24/(3847.91061.6910-7)=6.210-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.2/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 42、主楞验算支架托架顶纵桥向采用14cm9cm方木强度验算，跨度为0.3m，取0.3m长度为计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=1493/12=850.5cm4=8.5110-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.140.092/6=0.00019m3纵梁跨度：L=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=111.190.6=66.71 KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.12566.710.32=0.75KN.m强度验算：=M/W=0.75/0.00019/1000=43、3.95MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度：受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=366.710.34/3841.11048.5110-6=0.45mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述计算可知，因此横向方木刚度满足规范要求符合要求。c 次楞验算底模下方木规格为99cm，纵向间距为20cm，方木下铺14cm9cm方木，横向间距为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.47144、0-6受力计算：方木单位长度的均布荷载：q=111.190.2=22.24 KN/m强度验算：M=qL2/8=22.240.32/8=1KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=1/0.00012/1000=8.3MPa=11 MPa满足要求。挠度验算：fmax=qL4/(128EI)=22.240.64/(1281.11048.4710-6)=0.24mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架验算端横梁处支架采45、用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为30cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算：立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，N46、QK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：QK=111.19KPaNQiK=LbLQK=0.30.6111.19=20.01KNN=1.21.4/1.0+1.420.01=29.69KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=29.69/4.8910=60.72MP47、a=205 Mpa立杆强度满足要求。5、腹板荷载验算以上模板、方木及支架验算按照均布荷载考虑。实际施工时，考虑到局部荷载集中（腹板处），应增加对腹板处模板、方木及支架的验算。仍然按照之前思路，分三个断面进行校核。截面选取及面积计算：（1）-截面（即2-2截面）中横梁左右两侧各13m处，此处为9060配杆的腹板荷载最大处。按照图中所示，该断面腹板最大面积为： 2.380.575=1.369m2每延米荷载： 1.36926=35.59KN/m2模板荷载： 考虑0.2KN/m2方木荷载： 考虑0.4KN/m2荷载组合为： 1.235.59+1.4（0.2+0.4+2.5+1）=48.45KN/m2 48、a 模板验算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为：48.450.6=29.07KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 629.070.22/（80.60.0152）/1000 = 6.46MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为：=3qL4/384EIxo=329.049、70.24/(3847.91061.6910-7)=2.810-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.2/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 主楞验算支架托架顶纵桥向采用16cm9cm方木强度验算，跨度为0.9m，取0.9m长度为计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=1693/12=972cm4=9.7210-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.160.050、92/6=0.00022m3纵梁跨度：L=0.9m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=48.450.6=29.07 KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.12529.070.92=2.3KN.m强度验算：=M/W=2.3/0.00022/1000=10.45MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=329.070.94/3841.11048.3310-6=1.62mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述计算可知，因此横向方木刚度满足规范要求符合要求。51、c 次楞验算底模下方木规格为99cm，纵向间距为20cm，方木下铺10cm10cm方木，横向间距为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力计算方木单位长度的均布荷载：q=48.450.2=9.69KN/m强度验算：M=qL2/8=9.690.62/8=0.44N.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.44/0.00012/1000=3.67MPa=11 MPa挠度验算：fmax=qL4/(128EI)= 9.690.64/52、(1281.11045.46810-6)=0.16mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架验算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为90cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.891053、-4m立杆稳定性验算：立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KN1.4NQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：1.4NQiK=LbLQK=0.90.644.61=24.09 KNN=1.21.4/1.0+24.09=25.77KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,54、长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=25.77/4.8910=52.70MPa=205 Mpa立杆强度满足要求。（2）-截面（即3-3截面）中横梁左右两侧各3m处，此处为6060配杆的腹板荷载最大处。按照图中所示，该断面腹板最最大面积为： 3.5520.95=3.374m2每延米荷载： 3.37426=87.72KN/m2模板荷载： 考虑0.2KN/m2方木荷载： 考虑0.4KN/m2荷载组合为： 1.287.72+1.4（0.255、+0.4+2.5+1）=111.00KN/ma 模板验算横桥向跨径b=0.6m,纵桥向宽度L1=0.2m.模板上平均荷载为：1110.6=66.6KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 666.660.22/（80.60.0152）/1000 = 14.81MPa =50 MPa（厂家提供）强度满足要求。刚度验算：模板计算截面的惯性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹胶板弹性模量：E7.9106KN/m2(厂家提供)，将上述数值代入下式，则竹胶板模板在均布荷载作用下的挠度为56、：=3qL4/384EIxo=366.660.24/(3847.91061.6910-7)=6.2410-4m。查木结构设计规范（GB50005-2003）中表可知，受弯构件的挠度限制值为=L/200=0.2/200=110-3m，则有，模板的挠度满足规范要求。结合上述计算，模板强度和刚度都满足施工要求。b 主楞计算支架托架顶纵桥向采用14cm10cm方木（腹板处加强，采用1410方木）强度验算，跨度为0.6m，取0.6m长度为计算荷载，按连续梁计算。方木间距为0.6m。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=1410357、/12=1167cm4=11.6710-6m4截面抵抗矩W=bh2/6=0.140.092/6=0.00023m3纵梁跨度：L=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m纵梁单位荷载：q=1110.6=66.6 KN/m跨中弯矩：M= qL/8= 0.12566.60.62=2.35KN.m强度验算：=M/W=3/0.00023/1000=10.22MPa=11 MPa 符合要求。计算其挠度受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=366.60.64/3841.110411.6710-6=0.52mm为受弯构件的挠度限值 =L/250=0.61058、3/250=2.4mm由上述计算可知，因此横向方木刚度满足规范要求符合要求。c次楞验算底模下方木规格为99cm，纵向间距为20cm，方木下铺14cm10cm方木，横向间距为60cm。木材顺纹抗拉容许强度为11MPa，弹性模量E1.1104MPa。纵向方木的截面特性如下：截面惯性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.4710-6受力计算方木单位长度的均布荷载：q=1110.2=22.2KN/m强度验算：M=qL2/8=22.20.62/8=1KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=1/0.00012/1000=8.33MPa=11 MPa挠度验算：59、fmax=qL4/(128EI)=22.20.64/(1281.11048.4710-6)=0.24mm 为受弯构件的挠度限值，查木结构设计规范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述计算可知，因此纵向方木刚度满足规范要求。强度和挠度均满足要求。d支架计算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为60cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容60、许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算:立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KN1.4NQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：1.4NQiK=LbLQK=0.60.6111=39.9 KNN=1.21.4/1.0+39.9=41.58KN立杆稳61、定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=34.16/4.8910=85.03MPa=205 Mpa立杆强度满足要求。（3）-截面中横梁左右两侧各1.5m处，此处为3060配杆的腹板荷载最大处。由于中横梁处荷载验算满足要求，此处的配杆也必定满足要求，不做校核。6、纵向、横向水平杆验算脚手架立柱柱距，施工层的纵向、横向水平杆间距不超过纵向、横向水平杆不需计算的最大容许柱距中数量值时，可不对纵向、横62、向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。表中最小值为1.2m，因本工程脚手架柱间距均未超过1.2m ，故不需计算纵向和横向水平杆进行验算。通过以上计算证明，横隔梁处立杆横向间距为60cm，纵向间距分别为90cm、60cm、30cm,水平杆步距120cm，符合要求。所以为了保证施工安全，横隔梁处及断面渐变处均采用上述结构形式进行支架施工。7、基础承载力验算支架底部通过底托（底托可调钢板为7cm7cm）支撑在硬化后的水泥混凝土路面上。路面结构形式为：1.7m素填土+0.3m砂砾石+0.3mC25混凝土面层。基础压实度达到96以上，因此混凝土以下路基基础承载力按满足要求处理。验算混凝土面层承63、载力： 单根杆件最大受力为40.84KN（3-3截面处），C25混凝土标准抗压强度25MPa,则max=N/A=40.841000/0.072=8334694KN/=8.3MPa25MPa满足要求。七、下穿隧道框架段承载力验算 XX路XX路立交互通交叉点位于XX路桩号K6+420.448，XX路桩号K22+114.576,平面夹角52。在下穿隧道KJ2段净空范围内,XX路上跨桥现浇梁桩号为K6+403K6+438；XX路上跨桥现浇梁投影范围内，XX路下穿隧道KJ2段桩号为K22+100K22+129。框架段范围内的支架基础施工时，按照现浇梁两侧投影边界线左右各增加1m。框架段覆土高度2m，坡度64、按照1:1进行放坡。隧道框架结构上覆土平面示意图1、框架段均布荷载计算 框架段上覆土高度为1.52m。现浇梁施工时，每根杆件的集中荷载通过混凝土垫层及覆土层扩散分布在框架段顶板上，根据实验研究，扩散角度可以安全地按45计。将框架段上覆土荷载及现浇梁施工荷载按均布荷载处理。框架段上覆土面积1007。 （1）现浇梁荷载计算现浇梁为变截面箱梁，下穿隧道框架范围内箱梁自重按照该范围内最大截面面积取值计算，偏安全。 2-2截面面积为16.543m，框架段范围内现浇梁总长度（K6+438-K6+403）=35m，框架范围内现浇梁总荷载为： 16.5433526/1007=14.9KN/。 （2）框架段上覆65、土荷载计算 在工程应用上，计算土层的自重应力时，按照均质同性半无限体假设。=W/A=zA/A=z黏土=19.3KN/m 则框架段范围内黏土荷载为：=19.32=38.6KN/ （3）机具及车辆、人群荷载按照公路工程技术标准 公路级车道荷载10.5KN/m；市政桥梁设计荷载标准人群荷载5KN/。机具荷载5KN/。（4）框架自重荷载计算 261.1=28.6KN/（5）荷载组合：1.2（14.9+28.6+38.6）+1.4（5+5+10.5）=127.22KN/框架内的支架根数太多，占道较大，且不宜顶紧，可改为大直径钢管。2、有限元软件分析(ANSYS软件)使用有限元分析软件Ansys建立下面桥66、的实体模型（取9m长），在箱型截面上板中线3米范围内，以竖向约束模拟支架，通过计算支反力得到支架力。有限元模型如下：图1 模型图2 边界条件在顶板施加均布荷载127.22kN/m2，进行分析。计算结果如下：图3 顶板支反力图示模型中支点编号支反力（N)模型中支点编号支反力（N)模型中支点编号支反力（N)模型中支点编号支反力（N)8480211550 8644-18329 85633171 8728-882 8482207760 8646-18358 8565761 8730-874 8484202330 8648-18280 856835519 8732-874 8486198770 865067、-17801 857036638 8734-882 8488197060 8652-16625 857234116 8736-760 8490196410 8654-15449 857432294 8738-209 8492196240 8656-18571 857631545 87401087 8494196240 8658-13359 857831373 87422545 8496196410 866092750 858031376 8744-29 8498197060 866293282 858231376 8747-14279 8500198770 866490916 8584313768、3 8749-11285 8502202330 866689201 858631545 8751-12512 8504207760 866888473 858832294 8753-13713 8506211550 867088292 859034116 8755-14217 850882965 867288288 859236638 8757-14314 8510-14595 867488288 859435519 8759-14296 8512-11611 867688292 8597108190 8761-14296 8514-12959 867888473 8599107070 87669、3-14314 8516-14200 868089201 8601103240 8765-14217 8518-14691 868290916 8603100650 8767-13713 8520-14761 868493282 860599488 8769-12512 8522-14726 868692750 860799124 8771-11285 8524-14726 868930496 860999056 8773-14279 8526-14761 869132243 861199056 877527627 8528-14691 869330421 861399124 8776368570、 8530-14200 869528968 861599488 8777-7011 8532-12959 869728350 8617100650 8778-11827 8534-11611 869928202 8619103240 8780180440 8536-14595 870128200 8621107070 8782179720 8539761 870328200 8623108190 8784176830 85413171 870528202 8625-12333 8786174880 85431394 870728350 8626-7412 8788174060 8545-42 71、870928968 86274710 8790173860 8547-606 871130421 862832913 8792173870 8549-699 871332243 8630-18571 8794173870 8551-668 871530496 8632-15449 8796173860 8553-668 8718-29 8634-16625 8798174060 8555-699 87202545 8636-17801 8800174880 8557-606 87221087 8638-18280 8802176830 8559-42 8724-209 8640-18358 872、804179720 85611394 8726-760 8642-18329 8806180440 880869609 根据上述计算结果，可知同一横梁上，两侧立柱受力较大，支架钢管受力最大值为211.6 kN，求上表受力总和为8409.9 kN，可计算得到：单根横梁（工字钢）受力：钢管受力平均值：(注：上式中15为模型所取9m长，根据枕木纵向间距0.6m计算得到。)3、荷载分配 由于按照软件计算时，所加约束均为刚性约束条件，所加支撑处无变形（位移）。实际中，荷载作用在支架上将产生一定变形，框架结构随着变形受力将进一步增大，而分配到支架上的力将减小（应力重分配），最终达到稳定状态。稳定状态时，支73、架受力仅为辅助作用，主要受力结构仍然为框架结构。综上所述，该受力分析属于较保守。荷载验算时乘以系数0.15。则钢管最大受力：211.60.15=31.74KN；横梁（工字钢）最大受力：186.90.15=28.04KN/m。4、下穿隧道支架搭设下穿隧道中间3m范围内为较薄弱部位，需采用支架加强，支架搭设参考以上现浇梁配杆。顺桥向（框架段横向）间距0.3m，共计11排（箱式中间3m范围内）；横桥向（框架段纵向）间距0.6m，搭设范围超出35m（覆土范围）一边各1m；竖向步距取1.2m。顺桥向顶托放置5m长12工字钢，底托下搁置4m长1010方木。搭设时，通过调节顶托高度，使工字钢顶紧框架顶板。574、杆件受力计算（1）工字钢验算12工字钢强度验算，跨度为0.3m，取0.3m长度为计算荷载，按连续梁计算。工字钢间距为0.6m。木工字钢抗压容许强度为215MPa，弹性模量E2.06105MPa。横向12工字钢特性如下：截面惯性矩I488cm4截面抵抗矩W=77.4cm3工字钢线荷载：q=187 KN/m跨中弯矩：qL/8= 0.1251870.32=2.1KN.m强度验算：=M/W=2.1103/77.410-6=27MPa=215 MPa 符合要求。计算其挠度：受弯构件的挠度验算按下式进行：其中，为按荷载组合值计算的挠度，其按下式计算：3qL4/384EI=31870.34/3842.0675、1054.8810-6=0.12mm为受弯构件的挠度限值 =1.5mm由上述计算可知，因此横向工字钢刚度满足规范要求符合要求。（2）支架验算端横梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆顺桥向间距为30cm ，横桥向间距为60cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m立杆稳定性验算：立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.5876、cm，=2.15106 KN/m2。N=31.71KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=31.17/4.8910-4=63.74MPa=205 MPa立杆强度满足要求。八、构配件检验与验收和使用管理 1、构配件检验（1）碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。 （2）钢管必须无裂缝、凹陷、锈蚀。可调构件，螺纹部分完好，无滑丝77、现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 （3）立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。 脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板无裂纹，无明显变形，焊接牢固。2、整架检验与验收 在达到设计高度、遇有6级及以上大风和大雨、大雪之后、停工超过一个月恢复使用前必须对脚手架进行实测检查。（1）检验主要内容：基础是否有不均匀沉陷； 立杆垫座与基础面是否接触良好，无松动或脱离情况；检验全部节点的上碗扣是否锁紧；安全网等构件的设置是否达到了设计要求；荷载是否超过规定。 （2）主要技术要求：地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅；不允许立杆有浮地松动现象；整架垂直度必须78、小于1/500L，且最大不超过100mm；对于直线布置的脚手架，其纵向直线度必须小于1/200L；横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差必须小于1/400L；所有碗扣接头必须锁紧。 3、使用管理 （1）脚手架的施工和使用设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。 （2）在使用过程中，定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物。 （3）不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷，不得随意拆除已投入使用的脚手架构件。 4、脚手架拆除 （1）支架在预应力孔道灌浆材料强度达到90%后再拆除。（2）拆除前对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，79、禁止无关人员进入。 （3）拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 拆除的构件用吊具吊下、或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件要及时分类堆放，以便运输、保管。九、支架预压根据设计要求，浇筑混凝土前必须对支架进行等载预压，以检验支架的承受能力，消除非弹性变形，观测支架的弹性变形和非弹性变形结果及地基沉降量，为铺设调整底模标高提供直接依据。我部拟对全桥进行逐跨等载预压，预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，预压系数为1.1。1、支架预压步骤支架验收合格观测点布置及第一次测量第一阶段加载第二次观测测量第二阶段加载第三次观测测量第三阶段加载第四、五、六、七次观测测量卸载完毕第八次观测测量数据整理及80、分析预压结果实验结果报告支架及箱梁底模调整2、监测点布置（1）支架预压前对箱梁底模底板布置沉降监测点，相对应的在支架底部地基处布置观测点；（2）沿桥混凝土结构纵向每隔1/4跨径布置一个监测断面；每个监测断面上的监测点为箱梁底3个，支架底部地基3个；（3）沉降监测可根据实际情况增加监测点；（4）布置点位注意事项各监测点上下应对应，平面纵横向距严格控制，各点位采用全站仪测量放样布置，各监测点事先应标记并编号；对于支架顶部的监测点，直接布置底模顶面并用记号笔或油漆标识清楚，注意点位在堆载时不得覆盖，避免影响测量监测；支架底部的监测点，对应顶部布置，尽量紧靠加垫于底部的基础旁并做好标记。3、监测记录（81、1）预压监测应采用水准仪测量，水准仪应按照现行行业标准水准仪检定规程JJG 425规定进行检定，监测采用三等水准测量要求作业。（2）每次监测应做好各监测点的标高，本桥梁监测每2小时进行一次，并应记录各监测点标高、计算沉降量。（3）卸载6小时后，应监测各监测点的标高，并计算支架基础及支架的弹性变量和非弹性变量。（4）监测记录应记录于沉降监测表上。（附沉降监测表）4、支架加载预压（1）加载及卸载顺序支架加载预压应在底模铺设完成，支架初步验收合格后进行，支架加载过程分三级进行，按荷载总重的050%80%100%0进行分级加载及卸载。支架加载采用砂袋进行，根据加载大小进行砂袋的控制，砂袋在施工现场预先82、通过磅秤称量装袋，每个砂袋装按1000kg称装。加载顺序为预定混凝土浇筑顺序。纵向加载时，应从跨中开始向支点处进行对称布载。横向加载时，应从结构中心线向两侧进行对称布载。（2）荷载分布XX立交为连续钢筋混凝土现浇箱梁，现浇箱梁分为40+60+40m三跨，钢筋混凝土总量为2909m3，底板预压，扣除翼缘板混凝土量298.5 m3 ，预压重量为2610.5 m3，钢筋混凝土容重取26KN/m3，现浇箱梁采用竹胶板板与钢模板组合拼装，模板总量约170t，考虑各种外部荷载共500t，荷载系数取1.1，所以预压荷载总量为T=（2610.52.6+170+500）1.1=8204t。预压荷载情况表参数第183、跨第2跨第3跨预压长度（m）406040预压宽度（m）17.517.517.5预压面积（m2）7001050700预压重量（t）234435162344为使堆载时荷载更接近浇筑混凝土时的实际荷载，将梁体按每跨的横截面变化情况分段计算其重量，划分每一堆载区域。砂袋加载断面图（3）加载预压加载之前应测量各监测点初始标高，然后再进行分级加载，每级加载完成后，应立即对监测点进行测量记录，然后每隔2小时测量监测点标高并计算沉降值，当在6小时的沉降平均值小于2mm时，方可进行下一级的加载。全部预压荷载加载完成后，立即对监测点进行测量并记录，然后每隔2小时进行监测，并计算沉降值。在全部加载完成后的支架预压监84、测过程中，当沉降值满足各监测点最初12小时的沉降平均值小于2mm或各监测点最初24小时的沉降平均值小于5mm之一时，即可判定支架预压合格，然后可进行砂袋的卸载。若在预压过程中，当支架沉降值不满足规范时，应查明原因对同类支架全部进行处理，处理后的支架应重新选择代表性区域进行预压。（4）卸载当支架预压满足规范后可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。卸载6小时后，应观测各监测点的标高，并计算支架各监测点的弹性变形量。预压观测应计算沉降量、弹性变形量、非弹性变形量，其中，沉降量主要为预压验收提供依据，弹性变形量、非弹性变形量主要为后续现浇混凝土结构支架确定施工预拱度值提供依据。监测工作结束后，85、应提交监测点布置图和沉降观测表。十、质量保证措施脚手架要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工中对所有规定的荷载作用于不变形、不摇晃、能够确保作业人员的安全，要有足够的面积，满足堆放材料、行走的要求，构造简单、搭设方便、使用安全。现浇箱梁采用搭设碗扣式满堂脚手架施工，按箱梁混凝土、模板、施工荷载计算承重支架的承载力，保证支架强度、刚度、稳定性符合规范要求。立杆长度视各层层高不同而选用不同规格。底层搭设脚手架前先对场地进行平整夯实，做好地表排水，支架搭设完成后，须按承重荷载进行试压，测定地基沉降和支架变形量，确保支架符合设计要求。全部脚手架和排架支撑必须经力学计算、专家论证合格后方可使用。十一、安全86、保证措施1、安全保证体系为达到工程目标，应加强施工安全管理，建立健全管理的各项规章制度，落实安全生产责任制，杜绝重大安全事故的发生。在处理工期、效益、安全的关系上，我们始终坚持安全第一的思想，任何时候不以牺牲安全为代价，重视安全工作，认真落实责任，强化安全管理。项目部设安全生产领导小组，项目经理任组长，为安全第一责任人。设专职安全员，现场管理负责人全面协助其做好安全工作。各相关职能部门都设置兼职安全工作人员来做上下级安全指示的接口。班组长、分队长兼任本班组、分队的安全员。支架及高处作业前逐级进行安全技术教育及交底，高处作业的设施和设备，在投入使用前，必须经检查确认完好后投入使用。2、预压施工的87、安全注意事项(1)加载试验前应将试验方案对有关技术人员进行技术交底，并进行必要的安全交底。(2)严格按照施工方案支架设计图完成支架搭设工作。(3)将用于试验的水准仪（1台）进行校核和标定，以确保测量和测试精度。(4)严密组织试验测试，统一信号，统一行动，除指定的现场指挥人员外，其它人员不得直接指挥吊车加载。(5)开始试验前，应对支架系统进行一次全面的安全检查，确保连接的安全可靠。以后每做一级试验，均应对整个支架进行一次全面检查，才能进行下一级试验测试。(6)认真做好各项试验数据的记录，如发现异常情况，立即中止加载，分析出原因后并采取相应措施后，方能继续进行。(7)每次预压时两头需派专人进行防护88、；3、安全保证技术措施1）支架的搭设(1)支架基础按技术要求进行处理，并做好基础表面排水。(2)按技术交底要求搭设支架、脚手架，剪刀撑按交底要求设置。剪刀撑上不少于6个扣件，扣件扭力达到规范要求。(3)同一跨钢管、扣件采用同一规格型号。其材质必须符合国标的有关规格。对使用旧扣件之前应进行检查、有裂缝、变形、滑丝螺栓的严禁使用。(4)支架搭设人员须经培训合格后持证上岗，进入高处作业必须配带安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不得穿拖鞋上班。班前班中不得饮酒。(5)在支架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护棚档以防止上层坠物伤及下层作业人员。(6)脚手架在人行通道或平台处设置围栏和警示标志，并89、按有关规定设置安全网。脚手板要绑牢，无探头板，并要牢固地固定在脚手间的支撑上。(7)不得在支架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取有效的安全防护措施。(8)登高人员应按正常梯道上下，严禁乘坐运送物件的吊机直接上下。(9)支架、脚手架使用前应由专职安全员进行检查、验收，由项目安质部、技术检查合格后挂牌标识，重点应检查: 杆件设置连接的步距、跨距、连墙件、支撑、门洞桁架等构造尺寸是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 扣件有否松动。 立杆的沉降及垂直度是否超规范值。 安全护防措施完善与否，安全保险装置是否有效，扣件拧紧程度。 是否超载。 支架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等要安90、全可靠，脚手板的铺设要符合规定。确认合格后，方可正式使用。2）支架拆除(1)支架拆除时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员入场。(2)拆支架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋方允许上架作业。(3)拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆、先跨中后墩顶的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、而后横杆、立杆等，并一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。(4)拆立杆要先抱住稳定的立杆再拆开相邻的立杆；拆除剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。(5)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对91、方，以防坠落。(6)大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。 (7)拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。 (8)拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地而的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。(9)在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。3）保证道路安全运行措施(1)施工期间，支架两侧施工期间安排专职安全防护人员进行安全防护。(2)在支架搭设施工前，在支架四周设置安全警戒线和便道指示牌。(3)在通道出入口位置设置292、m散落架，防止物体坠落伤人。 4）防止高处坠物措施(1)本工程桥梁平均高度约8米，为了安全起见，在施工过程中在墩柱、桥梁边缘翼缘板处设置安全网或防护板。 (2)从事高处作业人员，定期进行安全教育和培训，提高施工人员安全意思。(3)从事高处作业人员，定期进行体格检查，凡不适宜高处作业的人员，不得从事此项工作。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。(4)高处作业人员应配工具袋。小型工具及材料应放入袋内，较大的工具，拴好保险绳。不得随手乱放，防止堕落伤人，严禁从高处向下乱扔乱丢。5）保证人身安全措施（1）所有参建工人均进行岗前安全教育，要认真学习，做到人人熟知，并始终贯穿在施工全过程中。（2）特殊岗93、位和技术工种，如安全员、工班长、机械操作员等，要进行岗前培训，经考试合格后，持证上岗。（3）所有现场施工人员必须挂牌上岗。（4）严禁酒后上岗，严禁疲劳上岗。（5）配齐配足劳动安全防护用品，确保安全防护。 （6）通道口两侧应按规定设防护栏及警告标志，夜间应挂警示灯。施工现场设安全标志，危险作业区要悬挂警示标牌。 （7）起重臂下严禁站人。（8）施工脚手板不得有探头板。（9）支架施工属于重大安全源，需派专人进行值班、引导交通，防止过往车辆、机具撞击支架。6）夜间施工安全保证措施（1）夜间施工，要加强照明和安全防护工作。（2）夜间施工要做好统筹安排，尽量避免交叉作业。（3）加强施工现场指挥力量，现场派专人指挥。（4）尽量缩短夜间施工作业时间，保证夜间施工作业人员有足够的睡眠，避免夜间作业人员出现疲劳状态，避免发生不必要的质量、安全事故。（5）通道口加强防护，并设明显警示标志。