1、实验小学改造工程高大模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录施工方案1第一节 编制依据8第二节 工程概况8第三节模板方案选择10第四节 材料选择11第五节模板安装11一、梁、板模板安装顺序及技术要点11二、模板组拼12三、模板定位12（2）柱模板的标高控制：132.3 满堂架搭设132.4 扣件安装14（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。142.5 核验标高142.6 柱模安装142.7 梁板模板安装142.7.2 梁、板模板支架搭设方案152.8 高支模与非高支模部分整体性处理182.9 高支2、模施工注意事项182.10 高支模拆除19（6）严禁夜间进行拆架施工。20四、模板的支设22五、梁模板支撑223、梁模板施工时注意以下几点：22第六节 模板拆除24（6）严禁夜间进行拆架施工。252.高支撑模板拆除的工序要求：25第七节模板技术措施271、进场模板质量标准27（2）外观质量检查标准（通过观察检验）27（3）规格尺寸标准272、模板安装质量要求28（1）主控项目28（2） 一般项目28（4）模板垂直度控制30（5）模板标高控制30（6） 模板的拼缝、接头30（7）与安装配合303、其他注意事项314、脱模剂及模板堆放、维修31第八节安全、环保文明施工措施32（1）拆模时操作人员必3、须挂好、系好安全带。32（10）环保与文明施工33第一节 施工安全保证体系33第二节 施工安全保证措施344.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。34第三节 施工用电安全措施35第四节 高空作业安全措施36第五节 恶劣天气下的安全措施36第六节 混凝土浇筑的方式及路线37第七节 施工监测377.1高支撑模板支架重点监测措施377.2高支撑模板支架搭设时监测措施396、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。397.3高支撑模板支架使用时监测措施393、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。397.4高支撑模板支架拆除时监测措施40（1）侧模板41（2）梁、板等4、底模41（3）悬挑模板拆除41（4）拆模操作安全41（6）预留孔洞封闭42（7）操作者站立处规定42（8）用电和输送电路安全42（9）预防钉子伤人42（10）拆卸吊运安全42第八节 应急救援措施428.1 应急处理领导小组422 报警救援及其他联络电话433 人员分工与职责438.2 突发事件处理流程438.3 应急救援方法441 高空坠落应急救援方法442 模板、坍塌应急救援方法443 物体打击应急救援方法454 火灾应急救援方法455、触电应急救援方法453、对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：468.4 应急救援工具及药品46第九节 梁模板计算49一、模板面板计算511.荷5、载的计算：51二、梁底支撑木方的计算54（一）梁底木方计算54三、梁底支撑钢管计算55(一) 梁底支撑横向钢管计算55(二) 梁底支撑纵向钢管计算56四、扣件抗滑移的计算56五、立杆的稳定性计算57一、梁侧模板基本参数61二、梁侧模板荷载标准值计算62三、梁侧模板面板的计算63(1)抗弯强度计算65(2)挠度计算65四、梁侧模板内龙骨的计算65(1)抗弯强度计算66(2)挠度计算66五、梁侧模板外龙骨的计算66六、对拉螺栓的计算68一、模板面板计算711.荷载的计算：71二、梁底支撑木方的计算74（一）梁底木方计算74三、梁底支撑钢管计算75(一) 梁底支撑横向钢管计算75(二) 梁底支撑纵向6、钢管计算76四、扣件抗滑移的计算76五、立杆的稳定性计算77一、梁侧模板基本参数81二、梁侧模板荷载标准值计算82三、梁侧模板面板的计算83(1)抗弯强度计算84(2)挠度计算85四、梁侧模板内龙骨的计算85(1)抗弯强度计算86(2)挠度计算86五、梁侧模板外龙骨的计算86六、对拉螺栓的计算88一、模板面板计算90二、梁底支撑木方的计算93三、梁底支撑钢管计算94(一) 梁底支撑横向钢管计算94(二) 梁底支撑纵向钢管计算96四、扣件抗滑移的计算96五、立杆的稳定性计算96一、梁侧模板基本参数100二、梁侧模板荷载标准值计算101三、梁侧模板面板的计算102(1)抗弯强度计算104(2)挠度7、计算104四、梁侧模板内龙骨的计算104(1)抗弯强度计算105(2)挠度计算105五、梁侧模板外龙骨的计算106六、对拉螺栓的计算107一、梁侧模板基本参数108二、梁侧模板荷载标准值计算109三、梁侧模板面板的计算110(1)抗弯强度计算112(2)挠度计算112四、梁侧模板内龙骨的计算112(1)抗弯强度计算113(2)挠度计算113五、梁侧模板外龙骨的计算113六、对拉螺栓的计算1158501800梁模板扣件钢管高支撑架计算书116一、模板面板计算1171.荷载的计算：118二、梁底支撑木方的计算121（一）梁底木方计算121三、梁底支撑钢管计算122(一) 梁底支撑横向钢管计算1228、(二) 梁底支撑纵向钢管计算123四、扣件抗滑移的计算123五、立杆的稳定性计算124一、梁侧模板基本参数128二、梁侧模板荷载标准值计算129三、梁侧模板面板的计算130(1)抗弯强度计算132(2)挠度计算132四、梁侧模板内龙骨的计算132(1)抗弯强度计算133(2)挠度计算133五、梁侧模板外龙骨的计算133六、对拉螺栓的计算135一、模板面板计算1371.荷载的计算：138二、梁底支撑木方的计算140（一）梁底木方计算141三、梁底支撑钢管计算142(一) 梁底支撑横向钢管计算142(二) 梁底支撑纵向钢管计算143四、扣件抗滑移的计算143五、立杆的稳定性计算144一、模板面板计9、算150(1)抗弯强度计算150(2)挠度计算151二、支撑木方的计算1511.荷载的计算1512.木方的计算152三、托梁的计算153(1)顶托梁抗弯强度计算155(2)顶托梁挠度计算155四、扣件抗滑移的计算155五、立杆的稳定性计算荷载标准值1561.静荷载标准值包括以下内容：1563.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式156六、立杆的稳定性计算156叠合箱楼折算350厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书160一、模板面板计算162(1)抗弯强度计算162(2)挠度计算163二、支撑木方的计算1631.荷载的计算1642.木方的计算164三、托梁的计算165(1)顶托梁抗弯强度计算10、167(2)顶托梁挠度计算167四、扣件抗滑移的计算167五、立杆的稳定性计算荷载标准值1681.静荷载标准值包括以下内容：1683.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式169六、立杆的稳定性计算169不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式169一、模板面板计算175(1)抗弯强度计算175(2)挠度计算176二、支撑木方的计算1761.荷载的计算1762.木方的计算177三、托梁的计算178(1)顶托梁抗弯强度计算180(2)顶托梁挠度计算180四、扣件抗滑移的计算180五、立杆的稳定性计算荷载标准值1811.静荷载标准值包括以下内容：1813.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算11、公式181六、立杆的稳定性计算182不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式182十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1861.模板支架的构造要求：1862.立杆步距的设计：1863.整体性构造层的设计：1864. 支撑体系检查及验收要求1875.剪刀撑的设计：1886.顶部支撑点的设计：1887.支撑架搭设的要求：1888.施工使用的要求：189第一节 编制依据1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸、施工组织设计3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；4、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）中国建筑工业出版社；5、建筑施工计算手册江正荣著 中国建12、筑工业出版社；6、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、建筑施工安全检查标准JGJ59-20119、钢管脚手架扣件GB15831-200610、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811、钢结构设计规范（GB 50017-2003）中国建筑工业出版社；12、国家及行业现行规范规程及标准 第二节 工程概况本工程为xx实验小学改造工程，建筑结构类型：框架结构，基础类型：柱下条基，伐板基础，总建筑面积：17309，建筑层数：地上5层，层高4.5m，建筑高度：22.800m。1、因基础底标高变标高达9个之多，高低差就达5.9米13、，在-11.900米和-10.000米位置支模高度达9.92米、8.02米，因此模板支撑高度大于8m，在8米至10m之间，属高大模板支撑体系。2、模板支撑系统支撑在基础伐板现浇梁板上，支模标高-11.55m, 支撑高度9.92m、8.02m，支撑范围内的梁截面尺寸有附图，跨度最长的23.4m，板厚180mm梁截面梁跨度高度板厚支撑的地基部位（轴线）800*18008.1m9.92180伐板基础350厚A-K/14600*155023.4m9.92180伐板基础350厚A-H/10-14550*110023.4m9.92180伐板基础350厚A轴往B轴方向3.6米/10-14500*9008.114、m8.02180伐板基础350厚A-H/9轴500*10004.2m8.02180伐板基础350厚H-J/14-15400*8008.0m9.92180伐板基础350厚H-J/9-15轴600*10004.2m9.92180伐板基础350厚H-K/14-15轴850*18003m8.02180伐板基础350厚H-J/14轴叠合箱部分楼板折算厚度5.55350伐板基础350厚5.55500伐板基础350厚3、支模范围详施工平面图 施工平面图第三节模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合15、理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用木模板及其满堂脚手架支撑方案： 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 梁模板面板采用1516、mm 胶合面板50100木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.0（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用50100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。 第五节模板安装 一、梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板模板加固验收 技术要点 按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，并注意梁的侧模包住底模。 二、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加17、设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 三、模板定位 （1） 当伐板基础混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。首先根据地下室轴线引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出18、每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）柱模板的标高控制：1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。2.3 满堂架搭设（1）立杆垂直偏差不大于3cm，步距误差不大于2cm，立杆间距不大于2cm。（2) 立19、杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。立杆底部设置底座及垫板，垫板厚度为30mm；（3）在架体外侧四周，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m-8m，剪刀撑于水平杆的夹角为450 -600。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度3m-5m，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为450 -600。（4）立杆底部纵横方向设置扫地杆（为上下各第一道），高度200mm，立杆底部第二道水平杆离底部1.6m，剪刀撑按部位实际情况连续设置。220、.4 扣件安装(1）扣件规格必须与钢管外径相配套；(2）螺栓拧紧力距不应小于40Nm，且不应大于60Nm。(3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。2.5 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。2.6 柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于70021、时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2.7 梁板模板安装2.7.1 梁、板模板安装工艺流程弹出梁轴线及梁、板水平线并复核梁底脚手架搭设、搭设板满堂红脚手架梁底起拱、搭设梁底找平钢管安放梁底木方背楞铺设梁底模绑扎梁筋安装梁侧模、22、木背愣、钢管卡具 安放主梁（钢管） 安放次梁（50100 木方） 调整次梁标高、起拱 安放顶板模板（15mm 厚多层板）铺设板底模板检查模板上皮标高、平整度绑板筋。2.7.2 梁、板模板支架搭设方案1、5501100截面梁高支架搭设。（500900，5001000，6001000）均按此方案搭设。模板支架搭设高度为9.9m， 立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁两侧立杆间距1.10m。 梁底增加2道承重立杆。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 面板采用厚度15mm，的木胶板。木方10050mm,马尾松。钢管483.0mm 详见计算书（P38）2、6001550截23、面梁高支架搭设。模板支架搭设高度为9.9m， 立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁两侧立杆间距1.20m。 梁底增加2道承重立杆。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 面板采用厚度15mm，的木胶板。木方10050mm,马尾松。钢管483.0mm 详见计算书（P56）3、8001800截面梁高支架搭设。模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=800mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁两侧立杆间距1.30m。 梁底增加3道承重立杆。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 面板采用厚度15mm，的木胶板。木方1005024、mm,马尾松。钢管483.0mm 详见计算书（P74）4、8501800截面梁高支架搭设。模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=850mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁两侧立杆间距1.30m。 梁底增加3道承重立杆。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 面板采用厚度15mm，的木胶板。木方10050mm,马尾松。钢管483.0mm 详见计算书（P92）5、400800截面梁高支架搭设。模板支架搭设高度为9.9m， 立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁两侧立杆间距0.9m。 梁底增加1道承重立杆。梁底按照均25、匀布置承重杆3根计算。 面板采用厚度15mm，的木胶板。木方10050mm,马尾松。钢管483.0mm 详见计算书（P111）6、350厚板高支架搭设。 模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 木胶板面板厚度15mm，木方10050mm，马尾松，间距300mm， 梁顶托采用双钢管483.0mm。详见计算书（P140）7、500厚板高支架搭设。 模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m。 木胶板面板厚度15mm，木方10050mm，马尾松，间距30026、mm， 梁顶托采用双钢管483.0mm。详见计算书（P151）梁、板模板安装施工要点1、在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。2、梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。3、从边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定再安装第二排龙骨和支柱，依次逐排安装，支柱间距0.7，主龙骨间距0.7，次龙骨间距300。立杆加可调底座和可调顶托，支柱中间和下方加横杆或斜杆。4、调节支柱高度，将主龙骨找平：当梁底板跨度等于及大于11m 时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度为15mm；悬挑梁跨度等于及大于11m 时，起拱高度为梁跨的1/300。5、铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底27、模，板模拼缝处用胶带封死。6、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部每隔8-12m设置。7、将模板上杂物清理干净，办预检。8、安装主次梁交接处模板1）在主梁和次梁梁底交接处，先支设柱头梁豁模板，再支设主次梁的底模和侧模。2）在次梁和次梁交接处，先支设梁底模，并较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。2.8 高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：1、高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；2、在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立28、杆；3、在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。2.9 高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4529、65NM内；（6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；（7）底部支座如座落在垫层上，则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁；（8）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）2.10 高支模拆除1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符30、合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加31、固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构32、混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清33、运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 四、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 五、梁模板支撑1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距800mm，采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平间距800mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用50100mm木枋 木枋横向布置，间距130mm。纵向支承为483.5钢管。2、扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.65m，剪刀撑布置按下图。 3、梁模板施工时注意以下几点：34、 （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4m不考虑起拱，4m 的按2起拱； （3）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）（4）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（5）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（6）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（7）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应35、每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（详剪刀撑布置图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。（8）在支撑立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模36、时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合100%设计强度后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，其余模板均落在满堂脚手架上。 5、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。6、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7 高支模拆除1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据37、规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工38、作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类39、放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击40、荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 第七节模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽41、各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）42、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模43、板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。44、 2）模板拼装组合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度满足要求； 3）模板就位前，检查支模立杆位置、间距是否满足要求。 （5）模板标高控制 每层梁板抄测标高控制点，在框架柱主筋上测量抄出500线，根据层高3900mm及梁板尺寸确定梁板底模标高。（6） 模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （7）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，45、操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木枋先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木枋下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿梁螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （5）架体水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间46、距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 第八节安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时47、必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，48、严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。施工安全保证措施 第一节 施工安全保证体系能否实现安全生产不仅关系到人民的生命和财产安全，也决定着工程施工能否顺利进行，是牵49、扯到甲乙双方和国家利益的大事。安全生产对建筑业显得极为重要。在工程施工中，一定要采取有效措施加强安全管理，确保安全目标的实现和工程施工的顺利进行。安全生产目标本单位确定本工程的安全生产管理目标为：1 基本目标：杜绝重伤、死亡、火灾和重大机械设备事故，轻伤事故率低于1.5；2 创优目标：争创青岛市安全文明样板工地。3 安全生产组织机构成立以项目经理为首，由项目副经理、项目技术负责人、项目安全环境管理部经理、相关职能部门及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的安全生产管理机构见图7.1，并由企业安全环保部门提供垂直保障。图7.1 安全生产管理机构相关职能部门各专业工程师项目技术负责人各50、施工队操作工人项目经理土建、安装经理企业总部安全环境部门安全环保部经理班组长第二节 施工安全保证措施1.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。6.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封51、闭,以防误踏和落物伤人。8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边52、用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。第三节 施工用电安全措施1.工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“施工现场临时用电安全技术规范”。2.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程（JGJ353、32001）的规定。3.每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4. 施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5. 一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，类手持电动机具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使54、用手动工具应穿戴安全用具。第四节 高空作业安全措施1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。4. 2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。第五节 恶劣天气下的安全措施1.55、雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外脚手架，物料提升机和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。第六节 混凝土浇筑的方式及路线混凝土浇筑的方式采用地泵为主，汽车泵为辅，混凝土浇筑板块按照设计56、图纸的后浇带划分，浇筑顺序：地下室区域主楼区域。浇筑方法及路线：混凝土梁的的施工先从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不大于400mm。采用地泵浇筑方式时架体的防震措施：混凝土泵管底座采用轮胎进行减震。第七节 施工监测7.1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后强度达到75%时，下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进57、行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起58、拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣59、梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。7.2高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和60、支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。7.3高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不61、得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。7.4高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严62、禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定： （1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，63、一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-25摄氏度），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。 （4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在64、正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运65、安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第八节 应急救援措施8.1 应急处理领导小组1 成立以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组 长： xx 副组长： xx成 员：及架子班组、木工班组2 报警救援及其他联络电话应急车辆车号：鲁B U火警 119 组长：医疗 120 副组长： 交通 122 组员： 及各班组长3 人员分工与职责1) 项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2) 项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、66、督促预防措施实施。3) 安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4) 技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5) 材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6) 施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥。8.2 突发事件处理流程发 现 人项目经理或单位负责人项目安环部或项目应急领导小组发现后立即向项目经理或单位负责人报告局安环部企业管理部迅速作出判断，下达应急响应67、指令，同时以最快方式向项目安环部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警 。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安环部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应急电话： 火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1208.3 应急救援方法1 高空坠落应急救援方法1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕68、吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2 模板、坍塌应急救援方法1）工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应69、急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发70、现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4 火灾应急救援方法（1）发生火灾后，立即向有关部门汇报情况，要求提供相关协助。（2）迅速组织人员疏散并保护物资，及时控制火势采取有效手段，最大限度地减少人员伤亡和经济损失。（3）根据火灾特点划警戒线，并紧急调动有关部门，单位人员迅速赶到事故现场。5、触电应急救援方法（1）当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”。（2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：71、1）如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。2）可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下，以隔离电源。3）当电线搭在触电者身上或者被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开、提高或挑开电线，使触电者脱离电源，切不可直接去拉触电者。3、对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1）立即通知有关部门停电。2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）用高压绝缘杆挑开触电者身上电线。（4）触电急救的同时拨打120进行急救。8.4 72、应急救援工具及药品 1 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援2 应急器材准备清单序号应急物品名称规格/型号单位数量存放地点保管人备注1肾上腺素1ml盒2会议室张明2尼可刹米2ml盒2会议室3阿拉明2ml盒2会议室4阿托品0.05盒2会议室5654-210mg盒5会议室6速效救心丸丸盒5会议室7止血敏2ml盒5会议室8止血带根2会议室9绷带卷20会议室10急救包个2会议室11氧气袋个1会议室12血压表个173、会议室13灭火器MFZ4个80现场14应急车辆辆1现场 劳动力计划 1、专职安全生产管理人员安全总监： 现场安全员： 2、特种作业人员配置及管理搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。第九节 梁模板计算因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文74、献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。5501100梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=550mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm,木方剪切强度1.5N/mm2，抗75、弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.50)+1.404.00=39.860kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.10+0.71.404.00=41.788k76、N/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.450=12.623kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.100+0.550)/0.550=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 77、经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.5500.450=1.237kN 均布荷载 q = 1.3512.623+1.351.125=18.559kN/m 集中荷载 P = 0.981.238=1.213kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.914k78、N N2=7.592kN N3=1.914kN 最大变形 V = 0.363mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17510001000/16875=10.370N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.363mm 面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.592/0.450=16.872kN79、/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.870.45 最大剪力 Q=0.60.45016.872=4.555kN 最大支座力 N=1.10.45016.872=8.352kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.342106/41666.7=8.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.502kN/m 最大变形 v =080、.67710.502450.04/(10010000.001041666.7)=0.280mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.050mm 最大支座力 Qmax=5.317kN 抗弯计算强度 f=0.177106/4491.081、=39.52N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于458.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.32kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支82、座反力 N1=5.32kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.313=1.772kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.172=0.232kN 非顶部立杆段 N = 5.317+1.772=7.089kN 顶部立杆段 N = 5.317+0.232=5.549kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f 83、= 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =5549/(0.148423.9)=88.712N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m84、；=3658/16.0=229.318, =0.139 =5549/(0.139423.9)=94.173N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=86.892N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =7089/(0.148423.9)=113.334N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.85、6000.7400.182=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0811.1001.2001.200/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.317+1.3500.172+0.90.9800.016/0.450=5.580kN 非顶部立杆Nw=5.317+1.3501.313+0.90.9800.016/0.450=7.121kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=35486、4/16.0=222.171, =0.148 =5580/(0.148423.9)+16000/4491=92.809N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =5580/(0.139423.9)+16000/4491=98.300N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=90.978N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =7121/(0.148423.9)+16000/4491=117.87、430N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。5501100梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度550mm，高度1100mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm88、2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000；89、 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.000=12.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m。 荷载计算值 q = 1.212.6000.600+1.403.6000.600=12.096kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为90、: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.484kN N2=4.080kN N3=4.080kN N4=1.484kN 最大变形 V = 0.298mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/22500=5.022N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2；91、 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.298mm 面板的最大挠度小于306.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3112.60+1.40.313.60=6.182kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3112.60=3.868kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.709/0.600=6.182kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.182092、.60 最大剪力 Q=0.60.6006.182=2.226kN 最大支座力 N=1.10.6006.182=4.080kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.223106/83333.3=2.67N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6773.864600.04/(10010000.004166666.8)=0.081mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨93、的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.115mm 最大支座力 Qmax=8.212kN 抗弯计算强度 f=0.714106/8982.0=79.49N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 94、六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.212 对拉螺栓强度验算满足要求!6001550梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD95、=600mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm,木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 96、梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.55+0.50)+1.404.00=53.630kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.55+0.71.404.00=57.279kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自97、重(kN/m)： q1 = 25.5001.5500.450=17.786kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.550+0.600)/0.600=1.388kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.450=1.350kN 均布荷载 q = 1.3517.786+1.351.388=25.885kN/m 集中荷载 P = 0.981.350=1.323kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:98、 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.912kN N2=11.030kN N3=2.912kN 最大变形 V = 0.718mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29110001000/16875=17.244N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大99、挠度计算值 v = 0.718mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.030/0.450=24.510kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.124.510.45 最大剪力 Q=0.60.45024.510=6.618kN 最大支座力 N=1.10.45024.510=12.133kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 1100、04.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.496106/41666.7=11.91N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到15.978kN/m 最大变形 v =0.67715.978450.04/(10010000.001041666.7)=0.426mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.101、m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.077mm 最大支座力 Qmax=7.713kN 抗弯计算强度 f=0.290106/4491.0=64.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc102、 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.71kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.71kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.313=1.772kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.172=0.232kN 非顶部立杆段 N = 7.713+1.772=9.486kN 顶部立杆段 N = 7.713+0.232=7.946kN 轴103、心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层104、横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =7946/(0.148423.9)=127.030N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =7946/(0.139423.9)=134.848N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=124.423N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.17105、1, =0.148 =9486/(0.148423.9)=151.651N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.182=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0811.1001.2001.200/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最106、大值； 顶部立杆Nw=7.713+1.3500.172+0.90.9800.016/0.450=7.977kN 非顶部立杆Nw=7.713+1.3501.313+0.90.9800.016/0.450=9.517kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =7977/(0.148423.9)+16000/4491=131.126N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =7977/(0.139423.9)+16000/4491=138.107、976N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=128.509N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =9517/(0.148423.9)+16000/4491=155.747N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。6001550梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1550mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用50100mm108、木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，109、取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.190=12.771kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=110、0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.212.7710.500+1.403.6000.500=10.183kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各111、支座力分别为 N1=1.860kN N2=5.115kN N3=5.115kN N4=1.860kN 最大变形 V = 1.487mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21210001000/18750=11.307N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.487mm 面板的最大挠度小于456.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.4612.77+1112、.40.463.60=9.300kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4612.77=5.836kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.650/0.500=9.300kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.3000.50 最大剪力 Q=0.60.5009.300=2.790kN 最大支座力 N=1.10.5009.300=5.115kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗113、弯计算强度 f=0.233106/83333.3=2.79N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6775.832500.04/(10010000.004166666.8)=0.059mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力114、图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.145mm 最大支座力 Qmax=8.779kN 抗弯计算强度 f=0.895106/8982.0=99.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对115、拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.779 对拉螺栓强度验算满足要求!8001800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=800mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm,木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0116、N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.30m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.50)+1.404.00=61.280kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.404.00=65.885kN/m2 由于117、永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.800+0.800)/0.800=1.238kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活118、荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.8000.450=1.800kN 均布荷载 q = 1.3520.655+1.351.238=29.555kN/m 集中荷载 P = 0.981.800=1.764kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.322kN N2=6.119、755kN N3=7.253kN N4=6.755kN N5=2.322kN 最大变形 V = 0.195mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12610001000/16875=7.467N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.195mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.253/120、0.450=16.117kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.120.45 最大剪力 Q=0.60.45016.117=4.352kN 最大支座力 N=1.10.45016.117=7.978kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.326106/41666.7=7.83N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.120121、kN/m 最大变形 v =0.67711.120450.04/(10010000.001041666.7)=0.296mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.080mm 最大支座力 Qmax=9.509kN 抗弯计算强度 f=0122、.174106/4491.0=38.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.51kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中123、 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.51kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.379=1.862kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.181=0.244kN 非顶部立杆段 N = 9.509+1.862=11.371kN 顶部立杆段 N = 9.509+0.244=9.753kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值124、 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =9753/(0.148423.9)=155.923N/mm2125、 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =9753/(0.139423.9)=165.521N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=152.724N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =11371/(0.148423.9)=181.793N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2126、/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.182=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0811.3001.2001.200/10=0.019kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.509+1.3500.181+0.90.9800.019/0.450=9.790kN 非顶部立杆Nw=9.509+1.3501.379+0.90.9800.019/0.450=11.408kN 顶部立杆段：127、a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =9790/(0.148423.9)+19000/4491=160.765N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =9790/(0.139423.9)+19000/4491=170.399N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=157.553N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 128、=11408/(0.148423.9)+19000/4491=186.634N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8001800梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度2129、6.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至130、新浇混凝土顶面总高度，取1.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.190=12.771kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.212.7710.500+1.403.131、6000.500=10.183kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.620kN N2=4.713kN N3=3.829kN N4=4.713kN N5=1.620kN 最大变形 V = 0.861mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1781132、0001000/18750=9.493N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.861mm 面板的最大挠度小于405.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.4112.77+1.40.413.60=8.248kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4112.77=5.172kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q133、 = 4.124/0.500=8.248kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.2480.50 最大剪力 Q=0.60.5008.248=2.474kN 最大支座力 N=1.10.5008.248=4.536kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.206106/83333.3=2.47N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6775.172500.04/(10010000.00134、4166666.8)=0.053mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.129mm 最大支座力 Qmax=8.263kN 抗弯计算强度 f=0.793106/8982.0=88.29N/mm2 支撑钢管的抗135、弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.263 对拉螺栓强度验算满足要求!8501800梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度850mm136、，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。仅一跨，跨度3m。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷137、载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混138、凝土侧压力标准值 F1=0.914.000=12.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.212.6000.500+1.403.6000.500=10.080kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力139、图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.604kN N2=4.666kN N3=3.791kN N4=4.666kN N5=1.604kN 最大变形 V = 0.850mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17710001000/18750=9.440N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.850mm 面板的最大挠度小于405.0/250,满140、足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.4112.60+1.40.413.60=8.165kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4112.60=5.103kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.082/0.500=8.165kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.1650.50 最大剪力 Q=0.60.5008.165=2.449kN 最大支座力 N=1.10.5008.165=4.491kN 截面力学参数为 141、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.204106/83333.3=2.45N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6775.103500.04/(10010000.004166666.8)=0.052mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑142、钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.127mm 最大支座力 Qmax=8.180kN 抗弯计算强度 f=0.785106/8982.0=87.40N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设143、计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.180 对拉螺栓强度验算满足要求!8501800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=850mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，仅一跨，跨度3m。 梁底增加3道承重立杆。 面板144、厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm,木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.30m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.145、80+0.50)+1.404.00=61.280kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.404.00=65.885kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q146、2 = 0.5000.450(21.800+0.850)/0.850=1.178kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.8500.450=1.913kN 均布荷载 q = 1.3520.655+1.351.178=29.475kN/m 集中荷载 P = 0.981.913=1.874kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN147、) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.461kN N2=7.158kN N3=7.690kN N4=7.158kN N5=2.461kN 最大变形 V = 0.248mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14210001000/16875=8.415N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.248mm 面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!148、 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.690/0.450=17.089kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.090.45 最大剪力 Q=0.60.45017.089=4.614kN 最大支座力 N=1.10.45017.089=8.459kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.346106/4166149、6.7=8.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.783kN/m 最大变形 v =0.67711.783450.04/(10010000.001041666.7)=0.314mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下150、： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.084mm 最大支座力 Qmax=9.818kN 抗弯计算强度 f=0.192106/4491.0=42.79N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于437.5/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；151、 计算中R取最大支座反力，R=9.82kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.82kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.379=1.862kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.181=0.244kN 非顶部立杆段 N = 9.818+1.862=11.680kN 顶部立杆段 N = 9.818+0.244=10.062kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立152、杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 顶部立杆段：153、a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =10062/(0.148423.9)=160.868N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =10062/(0.139423.9)=170.770N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=157.568N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =11680/(0.148423.9)=154、186.738N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.182=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0811.3001.2001.200/10=0.019kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.818+1.3500.181+0155、.90.9800.019/0.450=10.099kN 非顶部立杆Nw=9.818+1.3501.379+0.90.9800.019/0.450=11.718kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =10099/(0.148423.9)+19000/4491=165.710N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.658m；=3658/16.0=229.318, =0.139 =10099/(0.139423.9)+19000/4491=175.648N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0156、.100时，=162.397N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.544m；=3544/16.0=222.171, =0.148 =11718/(0.148423.9)+19000/4491=191.579N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。400800梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置3道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48m157、m3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距100+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时158、(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.000=12.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的159、计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.212.6000.500+1.403.6000.500=10.080kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.172kN N2=3.906kN N160、3=1.172kN 最大变形 V = 0.242mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12110001000/18750=6.453N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.242mm 面板的最大挠度小于310.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3112.60+1.40.313.60=6.250kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3112.60=161、3.906kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.125/0.500=6.250kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.2500.50 最大剪力 Q=0.60.5006.250=1.875kN 最大支座力 N=1.10.5006.250=3.437kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.156106/83333.3=1.88N/mm2 抗弯计算强度小162、于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6773.906500.04/(10010000.004166666.8)=0.040mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.009mm163、 最大支座力 Qmax=5.041kN 抗弯计算强度 f=0.257106/8982.0=28.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN)164、: N = 5.041 对拉螺栓强度验算满足要求!400800梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm,木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均165、匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.404.00=30.680kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.404.00=31.460kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.4166、0=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.800+0.400)/0.400=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.450=0.900kN 均布167、荷载 q = 1.359.180+1.351.125=13.912kN/m 集中荷载 P = 0.980.900=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.043kN N2=4.360kN N3=1.043kN 最大变形 V = 0.076mm (1)抗弯强度计算 经计168、算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06910001000/16875=4.089N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.076mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.360/0.450=9.689kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.690.45 最大剪力 Q=0.60.4509.689=2.6169、16kN 最大支座力 N=1.10.4509.689=4.796kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.196106/41666.7=4.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.725kN/m 最大变形 v =0.6775.725450.04/(10010000.001041666.7)=0.153mm 木方的最大挠度小于450170、.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=5.920kN 抗弯计算强度 f=0.090106/4491.0=20.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10m171、m,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.92kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.180=1.593kN 顶部立172、杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.155=0.209kN 非顶部立杆段 N = 5.920+1.593=7.513kN 顶部立杆段 N = 5.920+0.209=6.129kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1173、(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =6129/(0.174423.9)=83.198N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.646, =0.161 =6129/(0.161423.9)=89.615N/mm2 依174、据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=81.059N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =7513/(0.174423.9)=101.984N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.182=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； l175、b 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0810.9001.2001.200/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.920+1.3500.155+0.90.9800.013/0.450=6.155kN 非顶部立杆Nw=5.920+1.3501.180+0.90.9800.013/0.450=7.538kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =6155/(0.174423.9)+13000/4491=86.487N176、/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.646, =0.161 =6155/(0.161423.9)+13000/4491=92.932N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=84.339N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =7538/(0.174423.9)+13000/4491=105.274N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。楼板177、模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.9m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm，间距300mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 178、扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.30)+1.401.00=7.182kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.401.00=7.079kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度179、和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1800.900+0.3000.900=4.336kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取26.00N/mm2； M =180、 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.336+1.404.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10410001000/33750=3.068N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3363004/(1009000253125)=0.104mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重181、(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.201.355+1.200.090=1.734kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 计算单元内的木方集中力为(2.100+1.734)0.900=3.451kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为182、静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.451/0.900=3.834kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.830.90 最大剪力 Q=0.60.9003.834=2.071kN 最大支座力 N=1.10.9003.834=3.796kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.311106/41666.7=7.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)183、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.445kN/m 最大变形 v =0.6771.445900.04/(10010000.001041666.7)=0.616mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.796kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 12.184、670kN 经过计算得到最大变形 V= 0.513mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.088106/1.05/8982.0=115.36N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.513mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆185、传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1429.920=1.410kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.9000.900=3.660kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG186、1+NG2+NG3) = 5.312kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)0.9000.900=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.05kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；187、W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =10609/(0.1188、74423.9)=144.017N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.646, =0.161 =10609/(0.161423.9)=155.125N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=147.720N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =12045/(0.174423.9)=163.509N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 189、MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.129=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.9001.2001.200/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.116+1.4004.050+0.91.4000.009/0.900=10.622kN 非顶部立杆Nw=1.2005.312+1.4004.050+0.190、91.4000.009/0.900=12.058kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =10622/(0.174423.9)+9000/4491=146.277N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.646, =0.161 =10622/(0.161423.9)+9000/4491=157.399N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=149.984N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3191、.259m；=3259/16.0=204.340, =0.174 =12058/(0.174423.9)+9000/4491=165.769N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。叠合箱楼折算350厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N192、/mm2。 木方10050mm，间距300mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.35+0.30)+1.401.00=12.302kN/m193、2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.35+0.71.401.00=12.840kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3500.800+0.3000.800=7.268kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.800=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别194、为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取26.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.357.268+0.984.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/30000=4.120N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 195、0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.2683004/(1009000225000)=0.197mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3500.300=2.636kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)196、0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.352.636+1.350.090=3.679kN/m 活荷载 q2 = 0.981.500=1.470kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.470+3.679)0.800=4.119kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.120/0.800=5.149kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.150.80 最大剪力 Q=0.60.8005.149=2.472kN 最大支座力 N=1.10.8005.149=4.531kN 木方的截面197、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.330106/41666.7=7.91N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.726kN/m 最大变形 v =0.6772.726800.04/(10010000.001041666.7)=0.726mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算198、。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.531kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 13.457kN 经过计算得到最大变形 V= 0.537mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.965106/1.05/8982.0=102.32N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N199、/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.537mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1155.550=0.639kN 钢管的自重计算参照扣件200、式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3500.8000.800=5.622kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.454kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)0.8000.800=3.200kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 六、立杆的稳定性201、计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.85kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表202、5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =11265/(0.163423.9)=163.374N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =11265/(0.152423.9)=174.839N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=167.196N/mm2,立杆的稳定性计203、算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =11849/(0.163423.9)=171.832N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.129=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.204、40.0570.8001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3506.022+0.9803.200+0.90.9800.013/0.800=11.280kN 非顶部立杆Nw=1.3506.454+0.9803.200+0.90.9800.013/0.800=11.863kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =11280/(0.163423.9)+13000/4491=166.474N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3205、.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =11280/(0.152423.9)+13000/4491=177.954N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=170.301N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =11863/(0.163423.9)+13000/4491=174.932N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。叠合箱折算500厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 206、计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度26.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方10050mm，间距300mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。207、 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.50+0.30)+1.401.00=16.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.50+0.71.401.00=17.923kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度208、。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.5000.400+0.3000.400=5.140kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.400=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取26.00N/mm2； M = 0.209、100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.355.140+0.982.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/15000=5.339N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.1403004/(1009000112500)=0.278mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN210、/m)： q11 = 25.1000.5000.300=3.765kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.353.765+1.350.090=5.204kN/m 活荷载 q2 = 0.981.500=1.470kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.470+5.204)0.400=2.670kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载211、与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.670/0.400=6.674kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.670.40 最大剪力 Q=0.60.4006.674=1.602kN 最大支座力 N=1.10.4006.674=2.937kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 41.67cm3； 截面惯性矩 I = 104.17cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.107106/41666.7=2.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠212、度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.855kN/m 最大变形 v =0.6773.855400.04/(10010000.001041666.7)=0.064mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.937kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 4.459k213、N 经过计算得到最大变形 V= 0.028mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.219106/1.05/8982.0=23.22N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.028mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的214、竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0885.550=0.488kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.4000.400=0.048kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.5000.4000.400=2.008kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2215、+NG3) = 2.544kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)0.4000.400=0.800kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 4.22kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.216、49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =3773/(0.163423.9217、)=54.719N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =3773/(0.152423.9)=58.559N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=55.999N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =4218/(0.163423.9)=61.170N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9218、1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.6000.7400.129=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.4001.5001.500/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3502.214+0.9800.800+0.90.9800.006/0.400=3.787kN 非顶部立杆Nw=1.3502.544+0.9800.800+0.90.9800.006/0.219、400=4.232kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =3787/(0.163423.9)+6000/4491=56.373N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =3787/(0.152423.9)+6000/4491=60.227N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=57.658N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.220、919, =0.163 =4232/(0.163423.9)+6000/4491=62.824N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立221、杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何222、情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4. 支撑体系检查及验收要求1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。（1） 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（2） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（3）223、 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。5.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。6.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架224、顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。7.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；8.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。