1、目录1 编制依据32 工程概况32.1工程总体概况32.2 高支模的位置33 本工程高支模部位尺寸及选择43.1 表1：地下室区域（超过300厚板以及配套梁）44 施工准备44.1 材料计划及要求44.2设备要求54.3高支模结构施工劳动力计划55 模板撑架的工艺流程及施工要求55.1模板安装工艺流程56 满堂支撑架构造要求66.1 满堂支撑架立杆构造66.2 满堂支撑架水平杆的构造76.3 满堂支撑架连墙件构造76.4 满堂支撑架剪刀撑87 模板安装与拆除的施工要求97.1 模板安装97.2 模板的拆除98 模板支撑系统质量保证措施与控制程序118.1 施工管理体系118.2 质量保证措施12、18.3 过程控制程序128.4 检查验收方法139 高支模安全、文明施工管理149.1高支模系统施工管理机构149.2 安全措施1410 高支模监测措施1610.2监测项目1610.3采用的规范和依据1610.4监测项目及其预警值、允许值1610.5监测仪器和精度1610.6监测频率1610.7监测技术和方法1710.7.2监测点的布设1711 安全应急救援预案应急预案1911.1生产安全事故应急救援小组的建立1911.2应急救援工作程序1911.3应急救援装备及药品2011.4高支模危险源项目2011.4.1发生高处坠落事故应急救援2011.4.2模板坍塌事故应急预案2111.4.3触电事3、故应急预案2111.4.4火灾事故急救措施2111.4.5高空物体打击2212 支撑体系汇总（技术交底）2313、计算书281板模板400计算书282梁1底550X950计算书403梁1侧550X900计算书524梁1底400X1000计算书595梁1侧400X1000计算书71十四、附图7714.1模板立杆支撑平面布置图7714.2模板立杆支撑剪刀撑平面布置图7714.3模板支撑立面图7714.4模板支撑剪刀撑立面图771 编制依据1.1本工程施工图纸、建设工程施工合同和工程施工组织设计。1.2现行有关工程施工规范、规程和标准、杭州品茗建筑安全计算软件等1.3中华人民共和国工程建设标准强制性4、条文（房屋建筑部分）1.4建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）1.5混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042015）1.6建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）1.7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-2015）1.8建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2013）1.9危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文1.10高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文2 工程概况2.1工程总体概况建设单位：xxxx城建投资有限公司设计单位：xx设计研究院有限公司监理单位：xxxx城建投资有限公司施工单位：xx集团有限公司5、項目经理： 总监： 本工程为xx安置小区地下汽车库，地下一层为车库、消防泵、风机房、配电房等。地下车库层高3.90米，车库总建筑面积18326.1平方米，结构形式为框架剪力墙结构。结构形式为框架剪力墙结构现浇混凝土楼板。2.2 高支模的位置本工程地下室分为A/B区共一层，顶板标高均为-1.9m，顶板厚度均为400，底板标高-5.85，底板厚度400,混凝土强度为C35。3 本工程高支模部位尺寸及选择3.1 表1：地下室区域（超过300厚板以及配套梁）梁跨度最大8.4米4 施工准备4.1 材料计划及要求4.1.1 材料计划序号材料备注1扣 件直角扣件、对接扣件、十字扣件2钢 管483.03木 方6、4590mm4模 板15mm优质胶合板5U型顶撑/4.1.2 材料要求1、钢管采用483.0的Q235普通钢管。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管，钢管上严禁打孔。2、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件均应进行常规保养处理，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。4、木方使用应选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材；应采用细密、直纹、无节和无其他缺。4.2设备要求木工圆盘锯、手提电锯、大眼电7、钻、线锤、靠尺、方尺、卷尺、撬棍等各种设备均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。4.3高支模结构施工劳动力计划1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。工种架子工木工钢筋工混凝土工数量（人）306040305 模板撑架的工艺流程及施工要求5.1模板安装工艺流程1、板：搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。2、梁：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位8、置 与相邻模板连固。3、梁侧：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。5.2 满堂落地支撑架体搭设流程 垫木布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。 6 满堂支撑架构造要求1、满堂支撑架的梁下横杆与立杆连接均采用双扣件。9、2、立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过.。满堂支撑架搭设高度不宜超过30。3、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、对搭设高度超过15m的满堂支撑架采用“抱柱”及预埋“连墙件”措施。6.1 满堂支撑架立杆构造6.1.1每根立杆底部应设置底座或垫板。6.1.2满堂脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6.1.3满堂脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不10、应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.1.4立杆对接应符合下列规定1、当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。6.2 满堂支撑架水平杆的构造6.2.1水平杆的连接长度不宜小于3跨。6.2.2纵向水平杆接长:每步纵横向水平杆必须拉通；必须采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节11、点的距离不宜大于纵距的1/3。6.3 满堂支撑架连墙件构造6.3.1当满堂支撑架高宽比高宽比大于2或2.5时，满堂支撑架应在支架四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置（23）跨。支撑架高宽比不应大于3。6.3.2连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。6.3.3竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；6.3.4用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗12、侧向变形的能力。6.4 满堂支撑架剪刀撑6.4.1竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，6.4.2剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.4.3剪刀撑的固定：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6.4.4满堂支撑架应根据架体的类型设置剪刀撑，并应符合下列规定：1、普通型：1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为。2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续13、水平剪刀撑。3）当支撑高度超过，或施工总荷载大于15kN/2，或集中线荷载大于20kN/的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。4）水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8。2、加强型：1）当立杆纵、横间距为0.9m0.9m1.21.2m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。第 10 页7 模板安装与拆除的施工要求7.1 模板安装 1、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2、标高测量，14、利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3、竖向模板的支设应根据模板支设图；4、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。6、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；7、所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；8、所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；9、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；10、模板与砼的接触面涂隔离剂。11、模板面完成后，按下列标准检查验收：1）模板接缝宽度1.5mm。2）15、板模板上漏涂隔离剂面积1000cm23）梁柱模板上漏涂隔离剂面积400cm2 7.2 模板的拆除7.2.1拆除顺序：梁底木枋梁底模板板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱垫木。 7.2.2拆除要求1、本工程由于部分高支模架支设在相应楼层钢筋混凝土(混凝土设计强度根据施工图而定)楼板上，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求高支模位置对下一层支模必须待高支撑混凝土达到设计强度的100后才能拆除。 2、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。 3、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及16、棱角不受损伤，局部加设回头顶。 4、拆除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 5、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。 4)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品. 5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存17、。 6)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 7.2.3模板的清理维修、存放 1、模板清理维修 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。 2、模板的堆放 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 7.2.4模板拆除成品保护要求 1、拆模时不碍用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2、坚持每次使用后清理板面。 8 模板支撑系统质量保证措施与控制程序8.1 施工管理体系项目经理技术负18、责人技术负责人安全员栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组栋号长财务室资料组采购组长保安组仓管组长 8.2 质量保证措施1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100，确保工程保质保量完成。4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。5、细化19、验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90以上。6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。8.3 过程控制程序检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书 面 交 底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自 检 记 录质量评定记录施 工 记 录材料合格证8.4 检查验收方法8.4.1高大模板支撑系统搭设20、前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。8.4.2高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。8.4.4对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。8.4.5采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全21、技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。8.4.6高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。8.4.7现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差222、钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查8.4.8立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 8.4.9立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；9 高支模安全、文明施工管理9.1高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模安装专项管理小组，其中项目经理为第一责任人。9.2 安全措施9.2.1认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思23、想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。9.2.2进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。9.2.3满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。9.2.4在顶架搭24、设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。 9.2.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。9.2.6坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。9.2.7在满堂红顶架25、使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。9.2.8在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。9.2.9搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。9.2.10 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 1、杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2、底部是否松动。 3、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 4、安全保护措施是否符合规范要求。 5、在浇筑项板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑26、砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。 10 高支模监测措施10.1检测目的高大模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。10.2监测项目1、检测：支架与杆件是否有变形的现象。 支架沉降观测支架沉降观测2、观察：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2）底部是否松动，立杆是否悬空；3）连接扣件是否松动；4）架体垂直度；施工过程中是否确超载现象27、；5）安全防护措施是否符合规范要求。 10.3采用的规范和依据1、 工程测量规范(GB50026-2007)，国家标准；2、 建筑变形测量规范(JGJ8-2007)，国家行业标准；3、建设单位提供的高支模方案。10.4监测项目及其预警值、允许值序号监测项目预警值允许值1支架沉降梁的支架沉降预警值取8mm沉降允许值取10mm2和水平位移梁的支架水平位移预警值取5mm水平位移允许值取8mm10.5监测仪器和精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如下。序号检测项目仪器名称监测精度1支架沉降观测全站仪1.0mm2支架28、水平位移观测水准仪1.010.6监测频率浇筑前观测二次；浇筑时，每隔30分钟观测一次；浇筑完成后前三天每天观测一次，第四天开始每3天观测一次，第十天开始每周观测一次，预计总观测时间为一个月，最多总观测次数50次。10.7监测技术和方法10.7.1基准点的布置1、水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，布置3个水平位移基准点(点名A1A3)。水平位移监测基准点埋设：根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外稳定位置，采用碎石混凝土埋设，其结构如下示意图。另外在实施监测时，应选29、取远处多个固定目标（如避雷针）作定向及检查测量基准点的稳定性。根据实际需要可布设工作基点。水平位移基准点示意图2、沉降监测基准点的布置根据现场实际情况，在离开监测区域2050米的地方，采用墙角水准标示或浅埋金属管标示，布置3个沉降监测基准点(H1H3)。10.7.2监测点的布设根据建设单位提供的高支模方案，拟布设的监测点位置及数量如下表。序号高支模位置监测内容监测点数1地下室顶板35/HB轴支架水平位移6支架沉降62地下室顶板1619/GA轴支架水平位移9支架沉降93地下室顶板815/NA轴支架水平位移4支架沉降41、支架水平位移监测点的布设方法水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在30、支架立柱1.51.8米高处固定监测标志，并用红漆编号。2、支架沉降监测点的布设方法支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在最顶上的两个门架，由施工单位用短钢管横担垂直引下一长钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的钢尺作为观测尺10.7.3监测方法1、支架水平位移监测水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，外业采用全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线31、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。2、支架沉降监测基准点稳定后，3个基准点之间按二等水准测量的要求进行联测，测量方法采用后前前后，使用水准仪和配套的条码尺，技术要求如下：a. 视线长度小于50米；b.前后视距差小于1米；c.前后视距差累积小于3米；d.读数至0.01mm。测段往返测较差，附合或环线闭合差0.3Nmm，观测点测站高差中误差0.5mm，相邻点高差误差0.3mm。首先在测区内布设环形闭合网，采用LeicaWILDNA2和配套的因瓦尺，尽32、可能选用固定测站，逐点观测。内业平差根据环线闭合差采用南方测绘公司的平差易进行严密平差，准确计算出各基准点的高程。3、 沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。11 安全应急救援预案应急预案11.1生产安全事故应急救援小组的建立成立生产安全及应急救援领导小组。项目经理负责生产安全及应急救援的领导工作。生产副经理、生产管理组、安全员负责生产安全的日常工作及应急救援工作的具体实施。负责人姓名联系方式项目经理梁文和13815841788安全员王雪松13252733、66979组员张友骏、潘公新、梁明镜应急救援联络电话13815841788急救中心1201、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2、负责突发事故预防工作相部门人员的应急救援夹施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。 3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。11.2应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助2、由应急救援小组组织项目部全体员34、工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。 4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核35、和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 11.3应急救援装备及药品应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。 药品：双氧水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。11.4高支模危险源项目主要危险源项目有：1、高空坠落2、模板坍塌3、触电4、火灾5、高空物体打击6、应急救援措施11.4.1发生高处坠落事故应急救援1、 预防措施为防止高处坠落事故的发生，项目部及时搭设了建筑物周边的防护脚手架，设置一层安全平网。指定现场砖36、工组组长负责每周清理一次平网内的杂物和修补更换损坏的平网。脚手架上满挂密目网。施工人员在临边施工时，严格要求其正确佩带安全带及安全防护用品。2、应急措施一旦发生高空坠落事故，现场第一发现人应高呼，通知现场其他人员。现场管理人员应以上组织人员抢救，同时拨打电话“120”给急救中心，并通知项目经理，逐级上报有关部门，由安全员组织抢救伤员，由工长保护好现场，防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作。水、电工长协助送伤员外部救护工作。如伤者行动未因事故受到限制，且伤较轻微，身体无明显不适，能站立并行走，在场人员应将伤员转移至安全区域，再设法消除或控制现场的险情，防止事故蔓延扩大，然后找37、车护送伤员到医院做进一步的检查。如伤者行动受到限制，身体被挤、压、卡、夹住无法脱开，在场人员应立即将伤者从事故现场转移至安全区域，防止伤者受到二次伤害，然后根据伤者的伤势，采取相应的急救措施。如伤者伤口出血不止，在场人员立即用现场配备的急救药品为伤者止血（一般采用指压止血法、加压包扎法、止血带止血法等），并及时用车将伤者送医院治疗。若伤者伤势较重，出现全身有多处骨折、心跳、呼吸停止或可能有内脏受伤等症状时，在场人员应立即根据伤者的症状，施行人工呼吸、心肺复苏等急救措施，并在施行急救的同时派人联系车辆或拨打医院急救电话“120”，以最快的速度将伤者送往就近医院治疗。将伤亡事故控制到最小程度，损失38、降到最小。11.4.2模板坍塌事故应急预案1、预防措施模板支撑坍塌。为确保模板支撑的稳固。项目部由技术负责人编制专项方案。方案中通过计算，确定立杆、横杆的间距、联墙杆的数量等等。由项目负责组织专业架工、木工按方案进行搭设。搭设完毕后，经项目技术负责人、安全员、工长组织验收，办理手续。2、应急措施发生脚手架等倾覆事故后，现场第一发现人应市场呼喊，通知现场管理人员，现场管理人员采用电话或派人通知应急求援组人员。项目经理接到通知后马上赶到现场，负责现场应急救援指挥；在确定有人员被坍塌土方掩埋后，由安全员打急救电话“120”，必要时向上级有关部门打电话求援；技术负责人会同施工工长、安全员、项目经理对坍39、塌部位抢救过程中存在的风险进行识别和评价，并制定相应的措施，既能控制事故的发展，不会进一步扩大，又要保护抢救人员安全。根据现场情况，在处理事故过程中应注意以下问题：1）移除坍塌边上堆放的物资，不得动用大型机械，以免加剧坍塌处失稳，造成二次坍塌。2）在搜寻被埋人员时，应组织求援人员用手或铲等手持小型工具刨挖，在确定没有被压埋人员，且不会对被埋人员造成危险的地方，可以使用大型机械，以加快搜索和进度。3）工长赶到现场后应立即组织有关人员清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让项目分包负责人随时监护边坡状况，及时清边坡上堆放的材料，防止再次事故40、的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多，造成死亡事故。11.4.3触电事故应急预案1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2、隔离电源方法：1）断开电源开头；2）使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；3）用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。11.4.4火灾事故急救措施1、事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。2、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫41、延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。11.4.5高空物体打击首先旁观者在场高呼，提醒现场有关人员，并立即通知现场负责人、安全员等应急求援小组成员，由安全员负责拨打公司应急求援电话简单汇报情况，同时拨打“120”，通知有关部门和附近医院到现场救护。生产负责人立即组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施，防止受伤人员流血过多，造成死亡事故。具体急救措施可参照“高处坠落事42、故应急措施”相关内容处理。门卫接到预案启动通知后，到大门口迎接救护车，当受伤人员接受初步急救后，救护车仍未到达，应立即采取其他措施，送伤者到最近医院就医。安全员应组织人员将事故现场进行封锁，等待事故调查组进行调查。有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。12 支撑体系汇总（技术交底）地下室部分1、板（400厚）支撑体系设计部位地下室楼板板厚(mm)400模板支架高度(m)3.95水平拉杆步距h(mm)1500立柱横向间距lb(mm)800立柱纵向间距la(mm)800小梁间距(mm)300主梁布置方向平行楼板长边荷载传递方式双扣件2、梁KL-34(18) 550*950底部支撑体43、系梁部位地下室新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4梁截面尺寸(mmmm)550950新浇混凝土结构层高(m)3.95梁侧楼板厚度(mm)400梁跨度方向立柱间距800梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距800、800梁底增加立柱根数2梁底支撑小梁根数3荷载传递方式双扣件2、梁KL-34(18) 550*950侧模板支撑新浇混凝梁名称梁550*950混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550950新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)800主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm44、)800梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)400400梁下挂侧模高度(mm)550550小梁道数(下挂)33第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓M122500对拉螺栓模板设计剖面图3、梁KL-1b(1) 400X1000底部支撑体系梁部位地下室新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)3.95梁侧楼板厚度(mm)400梁跨度方向立柱间距800梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距800、800梁底增加立柱根数2梁底支撑小梁根数3荷载传递方式双扣件4、梁KL-1b(1) 400X1000侧模板支撑新45、浇混凝梁名称梁400*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)800主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)800梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)400400梁下挂侧模高度(mm)600600小梁道数(下挂)44第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓M122550对拉螺栓模板设计剖面图13、计算书1板模板400计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室板400新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度H(m)3.95模板支架纵向长度L(m)162模46、板支架横向长度B(m)89 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距47、h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4200面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力48、极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.4)110.14kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M49、1q1l2/814.5250.32/80.163kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.32/8+2.2050.3/40.167kNm MmaxmaxM1，M2max0.163，0.1670.167kNm Mmax/W0.167106/375004.446N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=510.143004/(3844200281250)=0.905mm 0.905mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(50、N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.4)+1.40.72.50.3=4.43kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.4)0.3=3.769kN/m q1活0.51、91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.661kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.30.109kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.7690.82+0.1170.6610.820.291kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1090.82+0.2132.2050.8，0.10.1090.82+0.1752.2050.80.381kNm M3maxq1L12/2，q2L152、2/2+pL1=max4.430.22/2，0.1090.22/2+2.2050.20.443kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.291，0.381，0.4430.443kNm =Mmax/W=0.443106/67500=6.566N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.63.7690.8+0.6170.6610.82.136kN V20.6q2L+0.675p0.60.1090.8+0.6752.2051.541kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.430.2，0.1090.2+2.2052.227kN53、 VmaxmaxV1，V2，V3max2.136，1.541，2.2272.227kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2271000/(25090)0.742N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)0.33.102kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6773.1028004/(1009350303.75104)0.303mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=3.1022004/(89350303.75104)0.02254、mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41.5，1.35(0.555、+(24+1.1)0.4)+1.40.71.50.34.239kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.4)0.33.842kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)0.33.162kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.13.8420.8+1.20.3970.83.762kN 按悬臂梁，R1q1l14.2390.20.848kN RmaxRma56、x，R13.762kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.13.1620.82.783kN 按悬臂梁，R1q2l1=3.1620.20.632kN RmaxRmax，R12.783kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.752106/4490=167.572N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=26.4991000/42430.655N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验57、算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.757mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.381mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.516kN，R2=9.762kN，R3=10.71kN，R4=7.632kN 图二 支座反力依次为R1=8.549kN，R2=10.261kN，R3=10.261kN，R4=8.549kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N10.71kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、58、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1000+2200)=1940mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm 59、=maxl01，l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=11.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.410.3 = 4.214kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19.465kN，R210.206kN，R310.653kN，R48.504kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1000+2200)=2241.162mm 1=l01/i=2241.160、62/15.9=140.954 查表得，0.349 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max9.465，10.206，10.653，8.504=10.653kN f N1/(A)10653/(0.349424)71.991N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，1=0.197 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max9.465,10.206,10.653,8.504+11.20.153.95=11.361、64kN f=N/(1A)11.364103/(0.197424)=136.05N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.95/89=0.0443 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=11.364kN 1、受冲切承载力62、计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.563、+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.64、710.911+0.250)12320380/1000=562.196kNF1=11.364kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=65、1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=11.364kN 满足要求！2梁1底550X950计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL-34(18) 550*950混凝土梁截面尺寸(mmmm)550950模板支架高度H(m)3.95模板支架横向长度B(m)89模板支架纵向长度L(m)162梁侧楼板厚度(mm)400 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁66、0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)1150步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)5767、5梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)383,767梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距275每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637568、00mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.72131.319kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.95129.555kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+69、(24+1.5)0.95)124.325kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12531.3190.27520.296kNm Mmax/W0.296106/375007.895N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52124.3252754/(1004200281250)0.614mmL/250275/2501.1mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.5550.275+0.4371.7640.2753.26k70、N R2=1.25q1L=1.2531.3190.27510.766kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37524.3250.2752.509kN R2=1.25q2L=1.2524.3250.2758.362kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.26/171、3.26kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max10.766/1= 10.766kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.26/13.26kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.55/2 =0.067kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.95-0.4)=0.334kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.95-0.4)=0.334kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.42，1.35(0.5+(24+72、1.1)0.4)+1.40.72(0.575-0.55/2)/21=2.186kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.72(1.15-0.575)-0.55/2)/21=2.186kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.26+0.067+0.334+2.186=5.846kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.766+0.067=10.833kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.26+0.067+0.334+2.1873、6=5.846kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.846,10.833,5.846=10.833kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.509/12.509kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max8.362/1= 8.362kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.509/12.509kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.55/2 =0.055kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.95-0.4)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q374、右10.5(0.95-0.4)=0.275kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.4)(0.575-0.55/2)/21=1.581kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.4)(1.15-0.575)-0.55/2)/21=1.581kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.509+0.055+0.275+1.581=4.42kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.362+0.055=8.417kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.509+0.055+0.275+1.5875、1=4.42kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.42,8.417,4.42=8.417kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.110.8330.82，0.510.8330.220.693kNm =Mmax/W=0.693106/67500=10.271N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.610.8330.8，10.8330.25.2kN max=3Vmax/(2bh0)=35.21000/(25090)1.776、33N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6778.4178004/(1009350303.75104)0.822mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)8.4172004/(89350303.75104)0.059mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.110.8330.8,0.410.8330.8+10.8330.2=9.533kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.177、44kN,R2=9.533kN,R3=5.144kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.18.4170.8,0.48.4170.8+8.4170.2=7.407kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.89kN,R2=7.407kN,R3=3.89kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验78、算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.521106/4490=116.068N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.057kN max=2Vmax/A=25.0571000/42423.852N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.141mmL/250384/2501.536mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.087kN，R2=9.823kN，R3=9.823kN，R4=0.087kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc79、0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R49.823kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、稳定性计算 R10.087kN，R29.823kN，R39.823kN，R40.087kN 80、立杆最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.350.15(3.95-0.95)max0.087+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+0.71.41(0.8+0.575-0.55/2)/20.8，9.823，9.823，0.087+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+0.71.41(0.8+1.15-0.575-0.55/2)/20.8+0.54710.37kN fN/(A)10.37103/(0.634424)38.576N/81、mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.95/89=0.0443 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=10.37kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数82、剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效83、高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12320380/1000=562.196kNF1=10.84、37kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(685、00)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=10.37kN 满足要求！3梁1侧550X900计算书一、工程属性新浇混凝梁名称梁550*950混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550950新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kc86、H0.8240.9518.24kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.218.24+1.44，1.3518.24+1.40.740.9max27.488，28.5440.928.54425.69kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k18.24 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)800主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)800 梁左侧梁右87、侧楼板厚度(mm)400400梁下挂侧模高度(mm)550550小梁道数(下挂)33 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)26模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。88、面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.6925.69kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3518.24122.162kN/m q1活0.91.4 0.7Q2kb0.91.4 0.7413.528kN/m Mmax0.125q1L20.12525.690.27520.243kNm Mmax/W0.243106/375006.476N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正118.2418.24kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52118.242754/(1009000281250)0.215mm275/250=1.1mm 满足要求89、！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.25q1l左1.2525.690.2758.831kN 正常使用极限状态 R下挂max1.25l左q1.250.27518.246.27kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.831kN/90、m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1258.8310.82，0.58.8310.22=0.706kNm Mmax/W0.706106/6750010.466N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql,ql1=max0.6258.8310.8，8.8310.2=4.415kN max=3Vmax/(2bh0)=34.4151000/(25090)1.472N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.27kN/m 1max0.521qL4/(100EI)=0.5216.278004/(10084153091、37500)0.523mm800/250=3.2mm 2maxqL4/(8EI)=6.272004/(884153037500)=0.049mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.258.8310.8，0.3758.8310.8+8.8310.28.831kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.256.270.8，0.3756.270.8+6.270.26.27kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N92、/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.626kN，R25.298kN，R31.626kN 正常使用极限状态：R11.129kN，R23.762kN，R31.129kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.515106/4490=114.638N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) ma93、x=2Vmax/A=22.6491000/42412.495N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.224mm450/2501.8 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.275/0.6=7.125kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max7.1256.769kNNtb12.9kN 满足要求！4梁1底400X1000计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL-1b(1) 400X1000混凝土梁截面尺寸(mmm94、m)4001000模板支架高度H(m)3.95模板支架横向长度B(m)89模板支架纵向长度L(m)162梁侧楼板厚度(mm)400 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距l95、a(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)196、5面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb097、.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12532.8680.220.164kNm Mmax/W0.164106/375004.382N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52125.62004/(1004200281250)0.181mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 398、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37531.1040.2+0.4371.7640.22.487kN R2=1.25q1L=1.2532.8680.28.217kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37525.60.21.92kN R2=1.25q2L=1.2525.60.26.4kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截99、面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.487/12.487kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max8.217/1= 8.217kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.487/12.487kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/2 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.4)=0.365kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.4)=0.365kN/m100、 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.72(0.5-0.4/2)/21=2.186kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.72(1-0.5)-0.4/2)/21=2.186kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.487+0.049+0.365+2.186=5.086kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.217+0.049=8.101、266kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.487+0.049+0.365+2.186=5.086kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.086,8.266,5.086=8.266kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.92/11.92kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.4/1= 6.4kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.92/11.92kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3102、左10.5(1-0.4)=0.3kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.4)=0.3kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.4)(0.5-0.4/2)/21=1.581kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.4)(1-0.5)-0.4/2)/21=1.581kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.92+0.04+0.3+1.581=3.841kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.4+0.04=6.44kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.92+0103、.04+0.3+1.581=3.841kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.841,6.44,3.841=6.44kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.18.2660.82，0.58.2660.220.529kNm =Mmax/W=0.529106/67500=7.837N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.68.2660.8，8.2660.23.968kN max=3Vmax/(2bh0)=33.968100104、0/(25090)1.323N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6776.448004/(1009350303.75104)0.629mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)6.442004/(89350303.75104)0.045mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.18.2660.8,0.48.2660.8+8.2660.2=7.274kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次105、为R1=4.476kN,R2=7.274kN,R3=4.476kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.440.8,0.46.440.8+6.440.2=5.667kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.38kN,R2=5.667kN,R3=3.38kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1106、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.374106/4490=83.405N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.732kN max=2Vmax/A=24.7321000/42422.322N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.085mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.256kN，R2=8.369kN，R3=8.369kN，R4=0.256kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系107、数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R48.369kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、稳定性计算 R10.256kN，R28.369kN，R38.369kN，R40.256108、kN 立杆最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.350.15(3.95-1)max0.256+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+0.71.41(0.8+0.5-0.4/2)/20.8，8.369，8.369，0.256+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+0.71.41(0.8+1-0.5-0.4/2)/20.8+0.5388.907kN fN/(A)8.907103/(0.634424)33.134N/mm2f205N/109、mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.95/89=0.0443 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=8.907kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7h110、ft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数111、s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12320380/1000=562.196kNF1=8.907kN 满足要求112、！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(2002113、00)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=8.907kN 满足要求！5梁1侧400X1000计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称梁400*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.82411114、9.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)800主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)800 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)400400梁下115、挂侧模高度(mm)600600小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2550对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2550对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)26模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 116、q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.4 0.7Q2kb0.91.4 0.7413.528kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.123.3280.22+0.1173.5280.220.11kNm Mmax/W0.11106/375002.929N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67719.22004/(1009000281250)0.082mm200/250=0.8mm 满足117、要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.123.3280.2+1.23.5280.25.979kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.219.24.224kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图118、 1、抗弯验算 q5.979kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1255.9790.82，0.55.9790.22=0.478kNm Mmax/W0.478106/675007.086N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql,ql1=max0.6255.9790.8，5.9790.2=2.989kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9891000/(25090)0.996N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.224kN/m 1max0.521qL4/(100EI)=0.5214.119、2248004/(10084153037500)0.353mm800/250=3.2mm 2maxqL4/(8EI)=4.2242004/(884153037500)=0.033mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.255.9790.8，0.3755.9790.8+5.9790.25.979kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.254.2240.8，0.3754.2240.8+4.2240.24.224kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N120、/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.31kN，R23.587kN，R33.587kN，R41.31kN 正常使用极限状态：R10.922kN，R22.534kN，R32.534kN，R40.922kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.473106/4490=105.245N/121、mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.5871000/42416.92N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.353mm500/2502 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.897/0.6=8.162kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max8.1627.754kNNtb12.9kN 满足要求！十四、附图14.1模板立杆支撑平面布置图14.2模板立杆支撑剪刀撑平面布置图14.3模板支撑立面图14.4模板支撑剪刀撑立面图第 78 页