1、复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程外脚手架专项施工方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局（厦门）建设有限公司年 月 日复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程 外脚手架专项施工方案目 录第1章 编制依据及说明41.1 编制说明41.2 编制依据4第2章 工程概况42.1 建筑概括42.2 脚手架概括5第3章 施工部署63.1 部署思路63.2 搭设设计情况73.2.1 常规部位脚手架73.2.2 结构变化部位（内收或外扩）脚手架83.2.3 其他特殊部位搭设方法10第4章 施工准备134.1 技术准备134.2 材料准备134.3 机具准备134.4 人员准备14第5章 落地脚手架搭设1452、.1 落地脚手架搭设流程145.2 落地脚手架搭设流程145.3 落地脚手架搭设参数145.4 落地脚手架搭设要求165.4.1 立杆（48.33.6mm钢管）165.4.2 纵向水平杆165.4.3 横向水平杆175.4.4 脚手板175.4.5 连墙件175.4.6 剪刀撑185.4.7 安全网18第6章 型钢悬挑脚手架搭设186.1 型钢悬挑脚手架搭设流程186.2 型钢悬挑脚手架搭设参数196.3 特殊部位搭设方法196.4 型钢悬挑脚手架搭设要求246.5 脚手架的使用规定25第7章 外架附属设置搭设要求267.1 门洞267.2 斜道277.2.1 斜道平面布置图277.3 门洞、3、安全通道307.4 高处临边安全防护307.5 楼梯口和梯段边防护317.6 电梯井口安全防护327.7 预留洞口安全防护337.7.1 洞口防护短边尺寸小于1500mm337.7.2 洞口尺寸防护（1500mm）357.8 防雷接地安全防护36第8章 外架搭设质量保障措施378.1 质量要求378.2 脚手架的荷载控制39第9章 安全技术措施39第10章 脚手架的拆除4110.1 拆除前的准备4110.2 拆除步骤41第11章 脚手架拆除安全技术措施4111.1 架体拆除4111.2 工字钢拆除42第12章 成品保护42第13章 应急预案4313.1 应急准备4313.2 应急响应44第144、章 喷淋系统施工方法4514.1 喷淋系统的主要组成及原理4514.2 施工工艺流程及安装要点4614.2.1 工艺流程4614.2.2 施工准备4614.2.3 设备、组件选择4714.2.4 供水设施的安装4714.2.5 管网及系统组件安装4914.2.6 系统试压与冲洗5014.2.7 喷淋头安装5114.2.8 系统验收5114.2.9 维护管理5214.3 附图：53第15章 计算书5415.1 落地式5415.2 悬挑式65第1章 编制依据及说明1.1 编制说明为了指导现场脚手架搭设，使脚手架搭设符合规范要求，保证搭设安全，特编制此施工方案。1.2 编制依据(1)本项目施工组织设5、计；(2)本项目设计施工图纸；(3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；(4)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；(5)钢管脚手架扣件GB15831-2006；(6)建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；(7)建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社；(8)钢结构设计规范(GB50017-2003)中国建筑工业出版社；(9)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)中国建筑工业出版社；(10)建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；(11)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。第2章 工程概况2.16、 建筑概括拟建场地位于厦门本岛东部五缘湾片区，西至五缘湾道，北至枋湖南路，东至湿地公园，东南为规划路。占地面积为62207.599，总建筑面积为170266.98，地上建筑面积为113644.08。序号项目内容1工程名称复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程2建设单位厦门市土地开发总公司3代建单位厦门国贸控股建设开发有限公司4设计单位上海建筑设计研究院有限公司5监理单位厦门协诚工程建设监理有限公司6施工单位中建三局（厦门）建设有限公司7项目功能本项目为集医疗、教学、科研于一体的海峡西岸顶尖三级综合性医院。8项目地址9项目整体效果图10BIM模型图2.2 脚手架概括本工程外脚手架采用落地式双排钢管7、脚手架和悬挑式脚手架，其中落地脚手架搭设高度不超过43m，悬挑式不超过20m。落地式搭设方法为：横向间距为1.05m，纵向间距为1.5m，步距为1.5m、1.8m，连墙件采用刚性连接，按三步两跨布置。悬挑式脚手架搭设方法为：横向间距为1.05m，纵向间距为1.5m，步距为1.8m，连墙件采用刚性连接，按三步两跨布置。平面布置图如下：根据设计图纸，对各楼号立面面积进行统计，具体统计如下表：建筑部位立面面积（）核心医疗区A1#栋18750A2#栋5256A区裙楼7380B-1栋3564B-2栋（连接裙楼归于此）5811专家科研楼/8494特护医疗区/3768辅助用房/1728第3章 施工部署3.18、 部署思路根据地下室移交情况，脚手架搭设顺序基本为：A楼B楼（专家楼、特护区同步）辅助用房。本次脚手架搭设采用落地式双排脚手架和悬挑式脚手架两种，具体搭设情况详见下节设计情况。本工程外脚手架在满足安全及规范的前提下，同时考虑后期幕墙龙骨安装，则A-2栋、B栋外脚手架距结构边为400mm，其余栋号外脚手架距结构边为300mm，此宽度能保证部分主龙骨安装（幕墙最大安装宽度为650mm），待外架从上往下逐层拆除时，拆除完当层钢管后再安装剩余部分龙骨，最后幕墙铝单板采用吊篮进行收尾施工。3.2 搭设设计情况3.2.1 常规部位脚手架本工程部分位置结构变化较大，需特别处理（每层搭设悬挑式脚手架），除特殊9、位置外，其余位置采用常规落地式双排脚手架及悬挑式脚手架，落地式脚手架搭设高度不超过43m，悬挑式脚手架不超过20m。各主楼具体搭设形式及高度如下：建筑建筑高度楼层数搭设形式搭设高度备注核心医疗区A栋A1#：73.0m1层-5层落地式25.1m东、西、北侧6层-10层落地式19.8m南侧直接从屋面搭设7层-10层(7层起挑)悬挑式19.8m东、西、北侧11层-15层(11层起挑)悬挑式19.8m/16层-屋面层(16层起挑)悬挑式11.8m/A2#：44.5m1层-6层落地式29.1m东、西、南侧5层-6层落地式5.8m北侧直接从屋面搭设7层-屋面层(7层起挑)悬挑式19.3m/核心医疗区B栋B10、1#：21.7m1层-4层落地式23.8m东、西、北侧B2#：24.0m1层-5层落地式26.1m（西侧）1层-2层落地式5.8m东侧1层-3层悬挑式9.8m东侧由于3层板比2层多挑出5m左右1层-3层（1层起挑）悬挑式16.6m（南侧）未考虑地下室回填4层-屋面层(4层起挑)悬挑式12.3m（南侧）未考虑地下室回填4层-屋面层落地式5.8m北侧、东侧直接从屋面搭设专家楼33.27m1层-4层悬挑式19.35m（西、南、北侧）未考虑地下室回填5层-屋面层(5层起挑)悬挑式16.17m（西、南、北侧）1层-4层落地式19.35m（东侧）特护区A楼：15m1层-3层悬挑式17.1m未考虑地下室回填11、1层-3层落地式17.1m西侧B楼：11m1层-2层悬挑式13.1m未考虑地下室回填辅助用房22m-1层-机房层落地式23.8m东、西、北侧直接从底板搭设至机房层-1层-1层落地式9.6m南侧1层-屋面层落地式14.1m南侧3.2.2 结构变化部位（内收或外扩）脚手架本工程造型多变，存在大量异形外立面造型，其中A1#楼东侧5-15层结构逐层往外挑出350mm（即上一层比下一层多挑出350mm），A1#楼西侧7-屋面层存在不同程度的结构内收，其中8-15层逐层内收600mm，15层以上内收宽度最小为4.8m。A2#楼东侧3-5层每层外扩750mm，6-9层每层内收0-1207mm。B1#楼东侧212、-4层每层外扩750mm，专家楼南侧每层内收2000mm-4000mm。具体统计如下表：建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区A-1栋1-15层以下，垂直立面双排式落地脚手架5层及以上至15层，每层外扩350mm悬挑式脚手架（每2层设置）15层及以上为垂直立面悬挑式脚手架(16层悬挑)2-27层及以下，垂直立面双排式落地脚手架7层至15层，每层内收600mm悬挑式脚手架（每2层设置）建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区A-2栋3-33层至5层，每层外扩750。悬挑式脚手架（每层设置）4-46-9层，每层内收01207不等。建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区B-1栋13、6-62层至4层，每层外扩750mm悬挑式脚手架（每层设置）建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式科研教学专家楼5-53-7层，每层内收20004000mm。每层搭设双排式落地脚手架（落于楼板面）3.2.3 其他特殊部位搭设方法（1）下沉庭院及地下室边线外位置由于顶板存在下沉庭院或架体落在地下室边线外导致架体无法搭设。该部分位置搭设方式为从底板搭设落地式脚手架。具体部位如下：113-115轴交1/1L轴北侧为下沉庭院1/115-118轴交1D轴北侧为下沉庭院1B-1C轴交13轴西侧为下沉庭院（2）钢连廊位置本工程2A 1L轴交2627轴、2101/211轴交2A轴有钢连廊，为方便钢连廊施工，则在14、主体结构施工时2A 1L轴交2627轴位置需在连廊上方设置悬挑脚手架。待连廊正式施工时将悬挑架下方的落地式脚手架进行拆除，腾出空间供钢结构安装。其余位置由于连廊直接到屋面层，则安装时直接对落地式脚手架进行拆改。113-115轴交1/1L轴北侧为下沉庭院（3）本工程22-27轴交2D2G轴地下室一层有直线加速器，该部分重金石混凝土需后期才能浇筑，则顶板及2-屋面层结构板均须留设出来，待重金石混凝土浇筑完成后再层层补浇。为方便模板搭设及安全防护，则沿着预留洞口一圈增补悬挑脚手架，2层为起挑层。22-27轴交2D2G轴范围内直线加速器位置第4章 施工准备4.1 技术准备施工单位技术负责人按照施工方案15、的要求对施工员进行技术交底，施工员对班组进行交底。在搭设外架之前统计出每层搭设需要各构配件的数量，分批进场。进场后要通知材料员点数，对进场材料进行验收，收齐相关质量证明文件，质量不合格的不许进场。经过检验合格的构配件应该按品种、规格分类、对方整齐、平稳、堆放场地不得有积水。应该安排合理的时间将需用的材料调运至搭设外架的位置。4.2 材料准备序号用途材料名称单位用量备注1脚手架架体钢管钢管（48.33.6）t1533分批进场2安全防护用安全网108000分批进场3连接钢管扣件个1547572分批进场4悬挑主梁16#工字钢t130分批进场5悬挑压环20的U型螺杆个6200分批进场6钢丝绳卸荷钢丝绳16、m9600分批进场7花篮螺栓/个18000分批进场8脚手板/m56000分批进场4.3 机具准备序号名称数量单位备注1扭力扳手15个检查架子扣件拧紧力度是否达到要求2脚手架扳手50个安装和拆除架子用3 水准仪6台放线4经纬仪5台垂直度校核4.4 人员准备序号工种数量单位备注1架子工80人负责架子搭设及拆除2测量放线6人负责脚手架垂直度控制3专职安全员4人负责脚手架安全管理第5章 落地脚手架搭设5.1 落地脚手架搭设流程铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆或纵向扫地杆扣紧安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）安装第一步杆横向水平杆安装第二步纵向水平杆安装第二步横向17、水平杆安装第三纵向水平杆和横向水平杆连墙杆接长立杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网（安全网满挂）。5.2 落地脚手架搭设流程接长立杆安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆挂安全网（安全网满挂）。5.3 落地脚手架搭设参数本工程层高为5.5m、4.5m、4.2m、4m等，脚手架步距有1.5、1.8m两种，则连墙件统一按三步两跨考虑。根据施工进度及建筑高度要求，则搭设方法分为两种：（1）搭设高度超过24m，则立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.5m；（2）搭设高度小于24m，则立杆18、横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.8m。立杆距离结构边宽度为0.4m，并将该洞口采用木模板进行全封闭，防止物体坠落。具体位置及搭设方法如下：（1）A1#楼东、西、北侧1层-6层架体最高(m)29.1m纵、横水平杆布置方式大横杆在上，小横杆在下距结构宽（m）0.3剪刀撑与地面倾角4560，宽度6m（连续设置）立杆横距（m）1.05步距（m）1.5立杆纵距（m）1.5连墙件布设三步两跨，双扣件（每层设置）（2）A2#楼东、西、南侧1层-6层架体最高(m)29.1m纵、横水平杆布置方式大横杆在上，小横杆在下距结构宽（m）0.4剪刀撑与地面倾角4560，宽度6m（连续设置）立杆横距（m）1.19、05步距（m）1.5立杆纵距（m）1.5连墙件布设三步两跨，双扣件（每层设置）（3）B2#楼东、西侧1层-5层架体最高(m)26.1m纵、横水平杆布置方式大横杆在上，小横杆在下距结构宽（m）0.4剪刀撑与地面倾角4560，宽度6m（连续设置）立杆横距（m）1.05步距（m）1.5立杆纵距（m）1.5连墙件布设三步两跨，双扣件（每层设置）（4）其余搭设高度小于24m的位置步距均为1.8m，架体距结构边为0.3m5.4 落地脚手架搭设要求5.4.1 立杆（48.33.6mm钢管）序号内容1本工程脚手架的立柱直接落在地下室顶板上，若不能直接落在顶板上，则采取悬挑的方式直接立在工字钢上。脚手架必须设置20、纵横向扫地杆：距离垫层面或底板结构面不超过200mm处的立杆上。2立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高差不应大于1m。3立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不得设置在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.4.2 纵向水平杆序号内容1纵向水平杆与立杆用直角扣件扣接牢固，垂直间距为1.5m，纵向水平杆接头交错布置，相邻接头不得在同一跨内，并套上驳芯和对接扣件扣牢。2两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不21、应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3本工程使用钢筋网式脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，应等间距布置，间距不应大于400mm。5.4.3 横向水平杆序号内容1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3本工程使用钢筋网片式脚手板，双排脚手架的横向水平杆上两端均采用直角扣件固定在立杆上。5.4.4 脚手板序号内容1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。2脚手板应设置在纵向水平杆上。22、本工程采用钢筋网片脚手板，采用搭接铺设，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆长度大于100mm。3脚手板铺设完成后应安装木挡脚板，高度不小于200mm。5.4.5 连墙件序号内容1本工程连墙件采用刚性连墙件，采用在边梁中预埋48.3x3.6mm的钢管与外架钢管连接，埋深为200mm。设置间距为：竖向每层设置，水平按3米间距设置（即三步两跨）。2连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。3当楼层层高不规则或变化较大时，可用钢管与扣件做与结构柱相连的连墙件。4连墙件中的连墙杆宜呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。5.4.6 剪刀撑序23、号内容1外侧全立面连续设置剪刀撑。2脚手架的外侧面设连续剪刀撑，剪刀撑钢管采用搭接连接，搭接长度不小于1m，不少于三个旋转扣件固定，等间距锁紧扣牢，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于1000mm。3双排脚手架应设剪刀撑，每到剪刀撑跨越立杆的根数应按下表确定：剪刀撑斜杆与地面的倾角(度)455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m，斜杆与地面的倾角应在4560之间；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。5.4.7 安全网本工程采用阻燃安全密目网，应保证质量，安全网的网绳材质、网绳直径、网眼尺寸、承载力应符合国家安全网（GB524、725-2009）的规定。阻燃安全密目网应符合（GB16909-2009），阻燃安全密目网在100cm2面积上不得少于2000目。上下左右网眼必须用18#铅丝可靠地绑扎在钢管上。第6章 型钢悬挑脚手架搭设6.1 型钢悬挑脚手架搭设流程熟悉图纸和方案现场放线确定悬臂支撑梁预埋U型螺杆位置预埋U型螺杆悬挑梁的制作、焊接固定立杆的短肢悬臂支撑梁预埋螺杆表面凿清型钢支撑梁穿楼面预埋U型螺杆，定位、校正并焊接固定竖立杆，保证立杆与工字钢上焊接钢筋头套牢搭设扫地杆第一步大横杆设置第一步小横杆设置第二步大横杆设置第二步小横杆装设连墙拉结杆装设防护栏杆接立杆设置第三、四步大横杆和小横杆装设连墙拉结杆装设防护栏25、杆铺脚手板设置剪刀撑挂立网防护搭设至落地架满足高度时进行架体检查、验收投入使用。6.2 型钢悬挑脚手架搭设参数架体最高(m)小于等于20m纵距1.5m，步距1.8m，横向间距为1.05m，立杆距结构边为0.4m，并用木模板将该洞口进行全封闭，防止物体坠落。外立杆内侧每0.6m高设置一根防护栏杆。工字钢固定端必须不小于悬挑端的1.5倍。悬挑长度(m)三步两跨 6.3 特殊部位搭设方法（1）核心医疗区A1#楼建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区A-1栋1-15层及以上至15层，每层外扩350mm悬挑工字钢脚手架（每2层设置）说明：（1）架体与结构边距离大于300时，需采用木模板进行封闭；26、（2）立杆搭设至上挑工字钢下方，然后采用1.8m的短钢管进行接长，形成安全围护，待立杆安装时将接长短钢管进行拆除。2-27层至15层，每层内收600mm悬挑工字钢脚手架（每2层设置）（2）核心医疗区A2#楼建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区A-2栋3-33层至5层，每层外扩750。悬挑工字钢脚手架（每层设置）4-46-9层，每层内收01207不等。4-4搭设方法同3-3位置（3）核心医疗区B1#楼建筑区段造型变换形式拟采取脚手架形式核心医疗区B-1栋6-62层至4层，每层外扩750mm悬挑工字钢脚手架（每层设置）各立面外脚手架立面仅存在悬挑长度的不同，根据概况中统计信息，各立面悬挑27、工字钢信息如下表：建筑区段悬挑工字钢长度（m）核心医疗区1-15层-15层：总长度9m；悬挑3.12m；2-27层-15层：总长度3m；悬挑0.85m；3-33层-5层：总长度6；悬挑2.2；4-46层-9层：总长度4；悬挑1.4；6-62层-4层：总长度6；悬挑2.2；直线加速器位置2-5层：总长度9m；悬挑4m；核心医疗区除结构变化位置、特护区、专家楼/总长度4m；悬挑1.4m6.4 型钢悬挑脚手架搭设要求序号内容要求1U型螺杆本工程悬挑主梁采用16#工字钢。U型螺杆采用20圆钢制作，共设置三道，其中固定端两道，间距为200mm；悬挑端一道，设置在建筑物边梁中间部位（挑板不算）。 U型螺杆28、在板筋绑扎时进行安装，安装时需与板底筋进行焊接，并在螺杆底部两侧设置两根1.5m长18的加强钢筋，确保预埋稳定可靠。2预埋木盒子本工程如发生工字钢穿剪力墙情况，需在剪力墙浇筑混凝土前在悬挑梁穿剪力墙部位预留木盒，木盒高度180mm，宽度90mm。3固定型钢悬挑梁基本上按纵向间距1500mm设置，立杆安装在相应的悬挑梁上并在距离悬挑梁伸出端100mm处。为防止型钢移位，在型钢与U型螺杆之间的空隙处填塞木楔，使型钢固定住。4立杆固定为防止立杆在工字钢上滑移偏位，在工字钢上立杆固定的位置预先焊接限位钢筋，限位钢筋直径为25制作，高度100mm。5钢丝绳卸荷钢丝绳沿架体设置在悬挑层的上一层。在边梁顶部29、预埋20钢筋环。钢筋环需要梁板钢筋进行焊接，确保预埋安全可靠。 6封板处理悬挑层封闭处理：在悬挑层处，用18厚胶合板将外立杆至建筑结构之间的整个平面范围内封闭、钉牢。7建筑阳角悬挑架的转角用16#工字钢与16#工字钢焊接，连成一体。6.5 脚手架的使用规定（1）作业层每1架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架取3kN/；装修脚手架取2kN/。（2）在架面上临时堆放材料时，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。（3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架30、板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确实因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（5）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（6）人员上下脚手架必须走安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。（7）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决问题后方可进行作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发31、现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（8）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。第7章 外架附属设置搭设要求7.1 门洞 (1) 单，双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式(图6.5.1)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：1) 当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型；2) 当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定： 32、h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； h=2.0m时，纵距不应大于1.2m；(2) 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定： 2) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图6.5.1A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；简图如下：3) 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范要求。(4) 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 (5) 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设33、一个防滑扣件，如图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。7.2 斜道7.2.1 斜道平面布置图核心医疗区A栋核心医疗区B区科研专家楼(1) 人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：1) 高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；2) 高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。(2) 斜道的构造应符合下列规定：1) 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；2) 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；3) 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；4) 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于200mm；5) 运料34、斜道两侧，平台外围和端部均应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规范规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。(3) 斜道脚手板构造应符合下列规定：1) 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；2) 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；3) 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。7.3 门洞、安全通道(1)防护棚长度应不小于5m，采用钢管扣件落地式防护棚；(2)棚内通道高度不低于2m，两侧立35、杆跨度1.5m，下设扫地杆，中有栏杆。(3)棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。(4)棚顶部分上下两层，层间间隔600mm，上层和下层均按间距300mm安装填心杆，在填心杆上满铺脚手板，并需与钢管架固定扎牢。(5)棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护板。(6)防护棚与人行斜道相连，求坚固实用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。7.4 高处临边安全防护工程施工中，如周边无外脚手架以及工字钢预埋前的防护设施。(1)柱边操作架作业层每步脚手架均应设置防护栏杆，栏杆应设置在立杆的里侧,最上排脚手架内立杆设一道防护栏杆，外立杆设两道防护栏杆（防护栏杆下杆在距作业36、层500600mm处，上杆在距作业层1.2m处）。中间脚手架内外立杆各设一道；(2)防护栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置；(3)所有进入现场的通道上方均必须用钢管搭设防护棚，顶面必须满铺钢脚手板，满挂密目式安全网，侧面满挂密目式安全网。(4)脚手架靠外侧用密目网封闭，为增加安全，防止高坠，隔层设置一道连续封闭的安全平网，平网由一层大眼网和一层密目网组成，竖向间距不大于10m。(5)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上两步。7.5 楼梯口和梯段边防护楼梯口必须安装临时护栏杆。防护栏杆：应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高度为0.6m。横杆37、长度2m时必须加设栏杆柱。并且整体构造能经受任何方向的1KN外力。楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。7.6 电梯井口安全防护1. 电梯井口防护门采用两种材质，分别为钢筋焊接成型或方管焊接骨架并焊接钢丝网成型。2. 防护栏高为1.8m，宽度为1.5m和2.1m两种规格,根据建筑物井口尺寸选定。3. 采用钢筋焊接的选用16钢筋作边框， 其余选用12钢筋，采用方管焊接的选用3030mm方管制作骨架。4. 在防护门上口两端设置16钢筋作为翻转轴，以使门上下翻转。5. 在防护门底部安装200mm高踢脚板，防护门外侧张挂“当心坠落”安全警示牌。7.38、7 预留洞口安全防护洞口防护根据现场实际尺寸采用防护栏杆、加盖板、焊钢筋网等措施，防护设置必须符合下列要求：7.7.1 洞口防护短边尺寸小于1500mm做法（一）1、采用6150mm单层双向钢筋防护网，在混凝土浇筑前预设于模板内；2.、模板拆除后，在洞口上部采用硬质材料封闭，并穿孔用铁丝绑扎于预留钢筋上，予以固定。3、当洞口安装管线时，可切割相应尺寸的钢筋网片，余留部分作为安装阶段的防护措施。做法（二）1、根据洞口尺寸大小，锯出相当长度的木枋，卡固在洞口内，然后将硬质盖板用铁钉钉在木枋上，作为硬质防护。2、盖板四周要求顺直，刷红白警示漆。7.7.2 洞口尺寸防护（1500mm）1、洞口四周搭设39、工具式防护栏杆(采取三道栏杆形式，立杆高度1200mm，下道栏杆离地200mm，中道栏杆离地600mm，上道栏杆离地1200mm)，下口设置踢脚板并张挂安全网。2、防护栏杆距离洞口边不得小于200mm。3、栏杆表面刷红白相间警示油漆。7.8 防雷接地安全防护(1)采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。(2)避雷针共设置4 根避雷针，避雷针采用12 mm镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。(3)接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆40、连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。(4)接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置1 个，位置不得选在人经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。(5)立杆扣接处要求扣接面除锈，扣件、钢管导电良好；扣接后，焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。(6)以后定时间隔测量，当冲击电阻大于10时，必须对扣接点41、钢筋连接点及整个避雷系统进行排查、找出原因并及时解决，保证防雷接地设施的连通性和有效性。第8章 外架搭设质量保障措施8.1 质量要求(1)立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。(2)纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。(3)脚手架的步距、立杆黄距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。(4)扣件紧固力宜在4560N.m范围内，不得低于45N.m或高于60N.m。(5)边墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。脚手架验收脚手架必须经检查验收后方可使用，验收42、由项目生产经理组织，方案编制人、技术负责人、安全总监、搭设班组参加验收。各类验收应填写验收记录，参加验收的各方签字存档。，合格后方可进行作业。(1)脚手架在下列阶段进行检查与验收：1)脚手架每搭设一层均进行过程验收。2)过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况，卸载钢丝绳设置情况。 重点控制扣件质量100%检查。3)作业层上施加荷载前。4)达到设计高度后。5)遇有六级大风与大雨后。6)停用超过一个月。7)脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法。序号项 目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度最后验收垂直度/100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中43、检查偏差的高度（m）总 高 度40m20mH=277H=102550H=2050100H=3075/中间档次用插入法2间 距步距/20钢板尺纵距/50横距/203纵向水平杆高 差一根杆的两端/20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差/104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500-50钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150/钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500/立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3/纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离La/3/扣件螺栓拧紧力矩4065Nm/6剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60/角尺7脚 手 板外伸长度对接a=130150、l300卷尺搭接44、a100、l2008)安装后的扣件螺栓拧紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。8.2 脚手架的荷载控制(1)严格控制脚手架的使用，结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的层数不得超过两层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。 (2)建筑物结构施工时,其施工支撑模板的架子不得支撑在外架上。(3)施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于3.0kN。第9章 安全技术措施(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核合格的专业架子工，并持证上岗。(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。(3)脚手架的构配件必45、须合格。(4)脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。(5)操作层上的施工荷载，不得超载（限载3KNm2）；不得将模板支撑、其他设施与设备的缆风绳、砼的输送管道固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。(6)六级及六级以上大风、台风、雾、雨、雪天要停止脚手架作业，雨、雾后上架操作要有防滑措施，台风过后要及时安排架子工进行检查及加固。(7)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆；连墙件；支撑；栏杆。(8)临近道路搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。(9)在脚手架四个角位置设置避雷针，避雷针采46、用直径12的镀锌圆钢，圆钢与结构柱、墙避雷钢筋相焊。(10)楼面临边防护栏杆单独设置。(11)拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁其他施工人员入内。(12)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等均应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。(13)脚手架搭设完毕后，必须由项目生产经理组织进行验收，（技术总工、安全总监参与验收工作），方可使用。(14)加强安全技术交底工作，使用前做好安全检查，发现隐患及时消除。(15)在架面上设置的材料应码放整齐稳固并且不得过于集中堆放，不影响施工操作和人员通行。(16)作业人员在架上的最大作业高47、度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或架设、垫高脚手板以增加操作高度。(17)在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(18)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(19)人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通(梯)道，严禁攀沿脚手架上下。(20)每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即48、停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离，同时要及时报告现场主管人员，待问题处理后方可继续上架作业。(21)在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前必须清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。(22)脚手架除按照要求进行正常检查和验收外，遇有下列情况要重新检查和验收，按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1)搭设完毕后连续使用达到6个月；2)施工中途停止使用超过15天，再重新49、使用之前；3)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；4)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。检查内容：1)主节点处诸杆件的扣件螺栓是否松动，杆件是否有滑动现象；2)连墙杆、门洞处的杆件是否有短缺或松动；3)安全防护是否符合要求。第10章 脚手架的拆除10.1 拆除前的准备（1）办理签证手续：工程施工完毕，确认不需要脚手架时，由工程负责人签证后方可拆除。（2）安全技术交底：现场责任师要向拆除脚手架的作业人员进行书面安全、技术交底工作，并有接受交底人签字。（3）设置警戒区：在拆除脚手架的范围内要有醒目标志，并有专人负责监护。（4）清理脚手架：将架50、体上存有的材料和杂物等清理干净，以防落物伤人。（5）拆前检查： 应全面检查脚手架，扣件连接，连墙件，支撑体系等是否符合构造要求， 对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。10.2 拆除步骤经施工负责人同意，具体拆除步骤如下：剪刀撑安全网立杆脚手板大横杆小横杆卸荷钢丝绳工字钢（1）拆除脚手架安全防护网。 （2）拆除架体，拆时必须由上而下，逐步逐层，按后装构件先拆，先装构件后拆，一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业，严禁采用踏步式，分段，分立面拆除法。（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除 后再拆除脚手架。（4）当脚手架拆至下部最后一根时，长立杆的高度(约6m)。应先51、在适当位置设临时抛撑，加固后再拆除连墙件。（5）剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求做到架体拆到哪一层，剪刀撑、拉杆方可拆到哪一层。第11章 脚手架拆除安全技术措施11.1 架体拆除(1)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。(2)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。(3)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。(4)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另52、一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。(5)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。(6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。(7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。(9)所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。(10)拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。11.2 工字钢拆除（1）本工程利用塔吊进行工字钢的拆除，拆除时楼下方设置安全警示带，并安排专人进行监督，禁止人员进入警示区内。（2）拆除过程中塔司53、安全员及其他监督人员均配备对讲机，以便及时传递信息。（3）拆除工字钢前先拆除卸荷钢丝绳，拆除钢丝绳过程中禁止花篮螺栓掉落至地面。（4）拆除时先将工字钢往楼层里抽，然后通过窗台或卸料平台进行集中吊装。（5）工字钢调至地面后集中进行堆放，并及时运出场地内。第12章 成品保护(1)楼面脚手架搭设时，楼面混凝土必须达到30KN/m2方可开始脚手架工程施工。(2)搭设过程中，注意不要让钢管、模板从高空坠落，以防伤人及砸坏楼面混凝土。(3)楼面禁止集中堆放材料，以防集中荷载太大损坏结构。(4)脚手架拆除时，不得将架管直接往楼面扔，以防砸坏楼面结构。(5)不得进行其它有损成品的行为。第13章 应急预案建筑54、工地是一个多工种、立体交叉作业的施工场地，如在施工过程中脚手架存在着安全隐患。特别是在工程装饰施工的高峰期间，外架上作业人员增多，极易发生安全事故。为了提高脚手架垮塌事故应急能力，全力、及时、迅速、高效地控制垮塌事故，最大限度的减少事故造成的负面影响，保障国家、企业财产和人员的安全，针对施工现场实际，项目部制定施工现场脚手架垮塌事故应急预案：13.1 应急准备 一、小组成员：1、事故应急救援指挥领导小组：组 长：项目经理副组长：生产经理、安全总监组 员：各部门成员2、职能组：分为联络组、抢险组、疏散组、救护组、调查组、后勤组等。 注：重大事故应急救援指挥系统实行替补原则，指挥部负责人及成员因故55、不能履行职责的，由行政副职替补，确保随时到位，实施指挥。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。应急救援组织架构图：组长项目经理组长项目经理副组长安全总监副组长安全总监应急小组成员应急小组成员联络组技术部成员 联络组技术部成员 抢险组工程部成员抢险组工程部成员疏散组安全部成员疏散组安全部成员救护组综合办成员成员救护组综合办成员成员调查组商务部成员调查组商务部成员后勤组物资部成员后勤组物资部成员副组长生产经理副组长生产经理2、各岗位职责抢险组：按指挥部制定的救援方案进行救援作业。疏散组：负责对事故区域设置警戒，避免非应急人员进入。救护组：负责对伤员进行急救，及时送伤员到医院进行抢救。联络56、组：负责对外部协调联络，引导救护车或救援队到达事故现场。调查组：组长对事故进行全方面的调查，分析、查明原因，追查事故责任人，及时提出防范措施，并形成记录，便于做好事故调查报告。后勤组：负责抢险物资、器材器具的供应及后勤保障。人员名单及分工应挂在项目部办公室墙上。 （2）培训和演练 1)项目部安全员负责主持、组织全项目半年进行一次按垮塌事故“应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 2)施工管理部负责对相关人员每月进行一次培训。 （3）应急物资的57、准备、维护、保养 1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。 2)各种应急物资要配备齐全了并加强日常管理。 （4）预防措施 1)搭设脚手架过程中有效的控制质量。 2)材料严格按照规范要求采购。 3)定期对脚手架的扣件进行检查。13.2 应急响应 （1）当垮塌事故发生，项目部成立义务小组，由项日经理担任组长，工程部组员主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，其他各部门管理人员及后勤人员，协助项目经理做相关辅助工作。 （2）发生垮塌事故后，由项日经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同58、时通知项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。工程部成员组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让外包队负责人士随时监护，边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员山水、电工协助送外抢救工作门卫在大门口迎接米救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。 （3）如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织59、所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由施工员组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。 （4）事故后处理工作 1)查明事故原因及责任人。 2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡：人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 4)组织所有人员进行事故教育。 5)向所有人员进行事故教育。 6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。第14章 喷淋系统施工方法本工程为大型公建项目，施工工期紧，交叉作业现象较为普60、遍。为有效控制污染，确保施工安全，避免发生火灾事故，因此本工程外脚手架上设置喷淋系统，不仅能够起到除尘效果，还能起到防火功能。14.1 喷淋系统的主要组成及原理（1）本次设计的喷淋系统与临时消防系统共用一套系统。（2）设置的消防喷淋配水管网由消防主干管、配水干管、配水管和配水支管、开式喷头、阀组及管道支架、吊架组成。根据现场的总平面图、设计图纸及相关规范要求，本工程采用地下室一层的消防水池作为供水水源，电源由就近临时配电房设专线提供。（3）在每栋建筑物竖向分别固定消防干管沿外墙引上，消防干管与喷淋主干管连通，上面与横向设置的配水管连通，配水管上安装有电动蝶阀，配水管伸入到脚手架外侧，配水支管固61、定在主体钢筋混凝土结构上，通过三通接头与配水管连接，配水支管上设有开式喷头。（4）喷洒时采用分区开启阀门手动控制，阀门设置于一层室外与消防喷淋主干管连接处，水泵与消火栓系统共用，平时消防喷淋主干管切换为消火栓、喷淋各自单独使用。由专业管理人员手动开启消防泵，给消防主管加压，使管道内的流量和水压达到消防要求。喷淋系统图如下：14.2 施工工艺流程及安装要点14.2.1 工艺流程14.2.2 施工准备（1）技术准备1）对工人进行详细交底，主要包括施工工艺、施工方法、注意事项等，并形成书面资料。2）组织相关人员熟悉施工图纸,了解现场特点并结合工程实际情况，确定系统供水设施布置位置并进行准确测量定位，62、复核管路标高，看是否有交叉或排列位置不当，及时与设计人员研究解决。2）系统的施工人员进行专业培训，所有焊接及其它特种作业人员持证上岗。（2）材料准备1）根据各主楼的施工顺序按批次进行材料的进场。2）施工前认真检查管材、管件、阀门、设备及组件等是否符合规范要求和质量标准。3）施工前所用的电焊机，切割机、专用安装工具、检测设备等配备到位，并经验收合格。4）与相关工种做好协调沟通，合理安排的施工顺序，避免工种交叉作业干扰，影响施工。（3）人员准备序号工种人数（个）备注1测量员6测量放线2安全员4安全监督3机电员3交底及现场指导4电工5管线布置及维修5安装工15管道安装14.2.3 设备、组件选择喷淋63、用水利用地下室消防水池进行蓄水，水箱按火灾半小时用水量考虑，设置30m，水容量根据配水支管（环管）喷头用量计算。（1）消防干管（喷淋主干管）：DN100镀锌钢管；（2）配水支管：DN65 PVC管（落地式脚手架设置在架体顶部，悬挑脚手架设置在架体底部及最后一挑顶部）；（3）喷头：DN15可调喷头（每5m一个）；（4）吊架：3#角钢（30*3）（间距不大于3.6m）。14.2.4 供水设施的安装（1）消防水泵和稳压泵的安装 1）系统设独立的供水泵，并按一运一备原则设置两个加压水泵泵。 2）水泵的选型应根据配水支管喷头总用量及建筑高度加0.2Mpa选型，水泵的型号、规格符合要求，开箱检查，有产品合64、格证和安装使用说明书，做好记录。 3)水泵的安装，应符合现行国家标准、规范的有关规定，安装前应做好：设备基础尺寸、位置、标高和地脚螺栓位置、尺寸应符合设计和有关规范要求,混凝土标号符合有关规定,整个基础已与土建单位办理了交接验收用续。设备完整、无损、无锈蚀，轴转动灵活且无擦壳现象。地脚螺栓、减振等附件齐备。 4）水泵配管安装应在水泵定位找平后（水平度不得大于3mm）稳固后进行，水泵设备不得承受管道的重量，安装顺序为：逆止阀、阀门等依次与水泵紧固连接，与水泵相接配管的一片法兰先与阀门法兰紧固，用线坠找直找正后量出配管尺寸，配管应先点焊到这片法兰上，再把法兰取下焊接，待冷却后再与阀门连接，最后再焊65、与配管相接的另一片法兰上，法兰与垫片应按中压（2.5Mpa）标准执行。 5）配管法兰应与水泵、阀门的法兰相符，阀门安装手轮方向应便于操作，其标高应一致，配管应排列整齐。 6）吸水管及其附件的安装：吸水管正确安装是消防水泵正常运行的根本保证，吸水管直径不小于消防水泵吸水口直径；上面安装过滤器，避免杂物进入水泵，过滤器安装在控制阀后；控制阀在消防水泵固定于基础上之后再进行安装；吸水管水平管段上不应有气囊和漏气现象，变径连接时，采用偏心异径管件并采用管顶平接。 7）消防水泵出水管上安装止回阀、控制阀和压力表，系统的总出水管上还安装压力表和泄压阀；安装压力表时应加设缓冲装置。压力表和缓冲装置之间应安装66、旋塞；压力表量程应为工作压力的22.5倍。（2）消防水池安装施工1）施工前先对地下室消防水池进行清理。2）消防水池的水容量根据配水支管上喷头用量计算，安装位置应符合设计及施工总平面布置要求，应符合现行国家标准的有关规定。3）其操作面距墙或操作面之间的距离不宜小于0.8m，满足施工或装配需要。（3）水泵接合器安装 1）水泵结合器规格应根据设计选定，设置数量要求按系统的设计流量与水泵接合器的选型确定，每个水泵接合器的流量宜按1015L/S计算。 2）消防水泵接合器安装时，安装在便于消防车接近的人行道或非机动车行驶地段，距室外消防栓或消防水池的距离宜为1540m；阀门位置应便于操作，接合器附近不应有67、障碍物；接合器应有泄水装置。接合器的安装位置宜有明显标志。 3）与水泵接合器连接的地下管道在回填前，必须作防腐处理，具体做法是先涂沥青冷底油两遍，然后再涂热沥青两遍。14.2.5 管网及系统组件安装（1）管道安装1）由于施工现场管道为临时管道用水，管网采用热镀锌钢管管件，材质符合相应技术标准的要求，安装前应校正管道，并清除管道内部的杂物，管网在安装中断时，应将管道的敞口进行封堵。如需在镀锌管道上开孔焊接时应提前预制，必要时，管道两端采用法兰连接，焊接并做防腐处理后再进行安装，严禁在已安装好的镀锌管道上开孔施焊，在具有腐蚀性的场所，安装前对管道、管件进行防腐处理。2）配水干管敷设在外脚手架密目网68、内侧，利用扣件固定在架体的立杆上，每层从上至下统一安装卡件，将预制好的立管按编号排出，顺序安装。在安装中，核实预留甩口的高度、方向是否正确。外露丝扣或焊口应刷好防锈漆。支管甩口应加好临时堵头，立管阀门朝向应便于操作和维修。3）楼层配水管、配水支管设置层数可根据工程实际情况确定，本工程小于10层落地式脚手架直接设置在架体顶部，有悬挑架的设置在架体底部及最上一挑顶部。管道的直径应经水力计算确定，配水管道的布置，应使配水管入口的压力均衡。4）根据配水管、配水支管设计排列情况及有关规范，确定好支、吊架的位置及数量，将预制好的支、吊架按规范加以固定，临时固定好后，将预制好的配水管、配水支管从立管甩口依次69、逐段进行安装。待安装完后，按设计要求及有关规范（管道横向安装设0.0020.005的坡度）调节其坡度。5）选用镀锌钢管，当管道公称直径小于100mm时，管道连接采用螺纹连接，当管子公称直径大于或等于100mm时，采用法兰和沟槽连接。管子切割用机械切割，不得有飞边、毛刺；管子螺纹密封面应完整、光滑，不得有缺丝现象。6）螺纹连接的密封填料应均匀附着在管道的螺纹部分；拧紧螺纹时，不得将填料挤入管道内；连接后，应将连接处外部清理干净。7）当管道变径时，宜采用异径接头；在管道弯头处不宜采用补芯，当需要采用补芯时，三通上可用1个，四通上不应超过2个，公称直径大于50mm的管道不宜采用活接头。8）机械三通连70、接时，应检查机械三通与孔洞的间隙，各部位应均匀，然后再紧固到位；机械三通开孔间距不应小于500mm。（2）支、吊架安装 支、吊架材料一般用Q235普通碳素钢制作，管道支、吊架的制作与安装：1）支、吊架的型式、材质、加工尺寸、精度及焊接应符合设计要求,2）支架底板应平整、支、吊架的工作面应平整。3）支、吊架焊缝应进行外观检查，不得有漏焊、点焊、裂纹咬肉等缺陷，焊接变形应予矫正。4）制作合格的支吊架，应进行防腐处理，妥善保管。5）支、吊架最大允许间距是由所承受的垂直方向荷载来决定6）安装时应及时进行支、吊架的固定和调整工作，支、吊架的坡度、标高必须符合设计要求，坡度应根据两点间的距离的大小，算出两71、点间的高差，然后在两点拉一直线，按照支架的间距，在墙上画出每个支架的位置。7）管道支、吊架位置应正确，安装要平整牢固，安装位置不应妨碍喷头的喷水效果；管道支、吊架与喷头的距离不宜小于300mm；与末端喷头的距离不宜大于750mm。8）配水支管上每一直管段、相邻两喷头之间的管段设置的吊架均不宜少于1个，吊架的间距不宜大于3.6m。9）竖直安装的配水干管除中间用管卡固定外，还应在其始端和终端设防晃支架或采用管卡固定，其安装位置距地面或楼面的距离宜为1.51.8m。14.2.6 系统试压与冲洗（1）埋地管道的位置、支墩等经复查应符合设计要求，水压试验环境温度不宜低于5C，试压可分层、分段进行。（2）72、试验用的压力表不应少于2只，精度不应低于1.5级,量程应为试验压力值的1.52倍。（3）对于不能参与试压的设备仪表阀门及附件应加以隔离或拆除；需要保护的应采取措施，（4）系统试压过程中，当出现渗漏时，应停止试压，并应放空管网中的试验介质，消除缺陷后，重新再试。（5）水压强度试验的测试点应设在系统管网的最低点，当系统设计工作压力等于或小于1.0MPa时,水压强度试验压力应为设计压力的1.5倍,且不低于1.4MPa,对管网注水时，应将管网内的空气排净，并应缓慢升压，达到试验压力后，稳压30min，目测管网应无泄漏和无变形，且压力降不应大于0.05MPa。（6）管道试压后可直接做冲洗工作，管网冲洗宜73、用水进行，冲洗前，对管道支架、吊架进行检查，管道冲洗的水流速度不宜小于3m/s；其流量不宜小于下表的规定，冲洗应连续进行且应与灭火时管网的水流方向一致；管网冲洗结束应将管网内水排除干净，必要时可采用压缩空气吹干。可能存留脏物、杂物的管段，应进行清理，排放的水应妥善排至室外排水沟。（7）水压严密性试验应在水压强度试验和管网冲洗合格后进行，试验压力应为设计工作压力，稳压24h，应无泄漏。14.2.7 喷淋头安装（1）喷头安装应在系统管网试压,冲洗合格后进行施工，安装过程中严禁对喷头进行拆装、改动，严禁给喷头增加任何的装饰性的涂层。（2）安装喷头用的弯头、三通等宜采用专用管件，安装前检查喷头的型号、74、规格、使用场所应符合设计要求。（3）喷头的安装应使用专用扳手,严禁利用喷头的框架拧紧喷头，喷头的框架、溅水盘产生变形或释放原件损伤时，应采用同规格、型号相同的喷头更换。（4）安装在易受机械损伤处的喷头,应加设喷头防护罩。（5）喷头安装时，溅水向与门、窗、洞口或障碍物的距离应符合设计要求。（6）工程中喷头每八层围绕外架设置一周消防管道，喷头与喷头间距离为4米，在楼层的拐角处进行加密设置，保证有效的喷淋面积。14.2.8 系统验收系统施工完成，必须进行验收，验收不合格不得投入使用。（1）消防水泵验收应符合下列要求1）工作泵、备用泵、吸水管、出水管及出水管上的阀门等的规格、型号、数量，应符合设计要求75、；吸水管、出水管上的控制阀应锁定在常开位置，并有明显标记。2）消防水泵应采用自灌式引水或其他可靠的引水措施。3）打开消防水泵出水管上试水阀，当采用主电源启动消防水泵时，消防水泵应启动正常；关掉主电源，主备电源应能正常切换。（2）管网验收应符合下列要求 1）管道的材质、管径、接头、连接方式及采取的防腐、防冻措施，应符合设计规范及设计要求。 2）管网排水坡度及辅助排水设施，应符合规范规定。 3）系统中的末端试水装置、试水阀、排气阀应符合设计要求。 4）配水支管、配水管、配水干管设置的支架、吊架和防晃支架，符合规范要求。（3）喷头验收应符合下列要求 1）喷头设置场所、规格、型号、公称动作温度、响应时76、间指数应符合设计要求。 2）喷头安装间距、喷头与楼板、墙、梁等障碍物的距离应符合设计要求。 3）有碰撞危险场所安装的喷头应加设防护罩。 4）各种不同规格的喷头均应有一定数量的备用品，其数量不应小于安装总数的1%，且每种备用喷头不应少于10个。14.2.9 维护管理（1）建立系统日常检查、维护制度，保证系统进行准工作状态。（2）维护管理人员应经过消防专业培训，应熟悉外脚手架工具式消防喷淋系统的原理，性能和操作维护规程。（3）每年对水源的供水能力进行一次测定，每月对消防用的蓄水池进行一次检查。（4）消防水泵接合器的接口及附件应每月检查一次，并应保证接口完好、无渗漏。（5）每月应对喷头进行一次外观及77、备用数量检查，发现有不正常的喷头应及时更换；当喷头有异物时应及时清除。更换或安装喷头均应使用专用板手。（6）消防水泵每月运转一次，当消防水泵为自动控制启动时，应每月模拟自动控制的条件启动运转一次。14.3 附图： 图1 可调式喷头 图2 喷淋管道安装 图3 配水干管安装施工图 图4 喷淋头现场喷洒实景第15章 计算书15.1 落地式一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.1 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 4878、3.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，基本风压0.71 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.715，计算立杆稳定性时取1.17，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):79、0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:19；5.承重混凝土板参数板类型：单向板；板单元计算跨度度Lo(m)：1.5m；计算跨数：3跨；板厚度h(mm)：120；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C25；混凝土强度实测值fck(MPa)：11.9；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）板底正筋 HRB33510100 ASY=785板顶负筋 HRB33510100 ASY=785 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规80、范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图281、 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm282、；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大横杆的最大挠83、度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.484、 1.05 = 1.719 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7191.05/3 = 0.602 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.22 N/mm2 小85、于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1257.451050(310502-410502/86、9 ) /(722.06105107800) = 2.327 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中87、 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架88、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5029.10 = 5.026kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3191.5(1.05+0.3)/2 = 5.771 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14191.5/2 = 1.995 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.529.1 = 089、.218 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.01 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.213.01+ 0.851.43.15= 19.361 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.213.01+1.43.15=20.022kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.90、7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.71 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.17； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.711.170.214 = 0.124 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1241.51.52/10 = 0.05 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A91、) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 19.361 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 20.022kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由92、长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 19360.584/(0.265424)+49977.757/4490 = 183.439 N/mm2；立杆稳定性计算 = 183.439 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 20022.084/(0.265424)=178.196 N/mm2；立杆稳定性计算 = 178.196 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计93、值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.985 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / 94、(1.40.85) = 0.05 /(1.4 0.85) = 0.042 kNm；Hs =( 0.2654.2410-4205103-(1.27.985+0.851.4(3.15+0.2654.241000.042/4.49)/(1.20.139)=50.533 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 50.533 /(1+0.00150.533)=48.103 m；H= 48.103 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H95、 =48.103 m。脚手架单立杆搭设高度为29.1m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.715，s0.214，00.71，Wk = 0.7zs0=0.7 1.7150.2140.71 = 0.182 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下96、式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.447 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.447 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.447 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.447小于双扣件的抗97、滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算: (缺乏相关规范，仅供参考)单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=13.01+3.15=16.16kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbLa)/(0.7LaLo)+Qk=1.4216.16/(1.51.05)(1.051.5)/(0.71.51.5)+0=28.729kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=3.6kN/m2； 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：Fi=GB+QB=3.6+28.729=398、2.329kN/m2；按3等跨均布荷载作用：Mmax+=5.819kNm，Mmax-=-7.274kNm；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfy99、h0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.001-0.5785.000300.00/(1.00100010011.90)300.000785.00100/1000000=16.976kNm；Mu-=0.80Mu-=0.801.0011.900100016.521(100-16.521/2)+300.000785.000(100-20)/1000000=29.5100、00kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是满足承载能力要求。15.2 悬挑式一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架101、用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，基本风压0.8 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.715，计算立杆稳定性时取1.17，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内102、锚固段长度 2.6 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):4.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)103、=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 kNm；支座最大弯距计算公式如下104、: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 94.432 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1105、+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) = 2.583 mm；大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆106、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如107、下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.864106/4490=192.514 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107108、800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.298 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的109、计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 =110、 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.00 = 3.051kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2111、 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.836 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力112、设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.836+ 0.851.44.725= 11.426 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.836+1.44.725=12.418kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.8 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.17； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到113、，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.81.170.214 = 0.14 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.141.51.82/10 = 0.081 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.426 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.418kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1114、30-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11425.95/(0.188424)+81090.671/4490 = 161115、.401 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.401 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12418.2/(0.188424)=155.788 N/mm2；立杆稳定性计算 = 155.788 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.715，s0.214，00.8，Wk = 0.7zs0=0.7 1.7150.2140.8 = 0.206 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内116、脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.108 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.108 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连117、墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.108 Ru16.045KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.045kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(160454/(3.142502) 1/2 =14.3mm；实际拉环选用直径118、D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.025kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 25/(3.142201.57)=0.253mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN119、螺栓的轴向拉力N=0.025kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.586kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=10.586kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=10.59 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!中建三局（厦门）建设有限公司 第76页