1、高大模板专项施工方案一、工程概况1、工程名称：扬州友好医院二期综合楼辅楼及人防工程3、建设单位：扬州友好医院4、设计单位：上海建筑设计研究院有限公司5、监理单位：江苏润扬项目管理有限公司6、施工单位：江苏润扬建设工程集团有限公司本工程地址:扬州市四望亭路和维扬路交汇处。主体结构为：现浇钢筋混凝土框架结构体系，二期综合楼地上十三层+地下二层；二期辅楼地上四层，建筑面积26402M2，建筑高度54.8m。二、编制依据建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑结构荷载2、规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸和施工组织设计三、高大模板工程施工方案选择本工程高大模板区域见下表：地下室高支模所在部位结构特征一览表序号高支模所在部位结构特征构件类型构件尺寸结构位置结构高度1AD/D1轴19轴梁500x1400、500x1000、500x900、500x800、33、00x400 地下室人防区域板250mm、300mm、350mm2D/D1Q轴19轴梁600x1800、500x900、400x700、400x600、400x500、300x550、300x400地下室-2F顶板板350mm、 300mm 、250mm3DE轴37轴板120mm一层大厅梁400x750、300x550本工程高支模板区域较多，根据同类合并原则，分别对下列工况予以设计计算：工况一：梁模板（地下室）最大梁截面6001800mm、模架最大支撑高度5.8m，进行设计计算，此区域梁截面积小于的全部参照布置（梁300x400除外参照工况三布置）。工况二：板模板（地下室）最大厚度350mm、4、模架最大支撑高度5.8m进行设计计算，厚度小于的参照布置工况三：梁模板（一层大厅）梁截面400750 mm、模架支撑高度9.3m，进行设计计算，此区域梁截面积小于的全部参照执行。工况四：板模板（一层大厅）厚度120mm、模架支撑高度9.3m进行设计计算。在一层大厅高支模拆除前，该部位地下室支模系统部不得拆除。梁下采用u托，板下采用双扣件。模板支撑系统参数表序号构件尺寸mm支撑架高度m模板支撑架尺寸梁底增加立杆数纵向间距横向间距步距工况一60018001增加2根立杆工况二板厚350工况三4007501增加1根立杆工况四板120高大模板支撑架采用普通钢管扣件架，板下支撑立杆采用满堂布置方法。钢管选5、用483.0 mm，木枋选用50100 mm，模板选用胶合板，厚度15mm。排架底部设置纵横向扫地杆作为水平加强层，扫地杆距离地面200 mm，按纵下横上的顺序设置。剪刀撑：竖向剪刀撑沿支模排架四周外侧连续设置两道；（见立面图） 水平剪刀撑在扫地杆部位和架体中部横杆水平方向设置（见平面图）四、施工计划（一）、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。（二）、施工准备1、对于钢管扣件搭设的高大模板工程，施工前必须编制专项施工方案，并由施工单位总师室组织相关技术人员进行审核，经技术6、负责人签字后，再按照相关规定组织专家论证。根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，经施工单位技术负责人、项目总监批准签字后方可组织实施。预计初始施工日期约在2014年4月16日开始。2、高大模板搭设与拆除人员必须考核合格的专业架子工持证上岗，无证人员严禁上架操作。3、项目部应对进入现场的钢管、扣件等构配件进行验收，并检查其质量合格证和质检报告等证明材料，严禁使用不合格材料。材 料 计 划序号材料备注1扣 件直角扣件、对接扣件、十字扣件2钢 管483木 方50100mm4模 板15mm优质胶合板钢管：钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T7、 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（3）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具8、1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚游标卡尺2钢管两端面切斜偏差塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度游标卡尺旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。（2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲5钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5扣件：（1）应符合现行国家标准钢管9、脚手架扣件GB 15831的规定。（2）扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（4）新、旧扣件均应进行防锈处理；（5）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。木材的选用（1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现10、行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。（5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。（6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。（7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于111、5%。木胶合模板板材的选用（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。（2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。（3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（三）、模板支架搭设1、模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置。先在地面上放线确定立杆位置，再将立杆与水平杆12、用扣件连成第一层支撑排架，同时对立杆的垂直度进行初步校正，接着搭设扫地杆并再次校正立杆的垂直度，然后逐层搭设支撑架体。每搭设一层纵、横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正。其施工流程如下：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。2、模板支撑架基础：在混凝土基础上，立杆底部铺设厚度5cm、宽度20cm的木垫板，以增大立杆的承力面积。木垫板长度应2跨。3、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统13、一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下4、立杆接长采用对接扣件，立杆在同一平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在步距1/3范围内，严禁相邻两根立杆同步接长。立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。5、纵、横向水平连杆应沿每排立杆的纵向和横向分别连续设置，不得单项设置和隔步或隔排设置。6、纵横向水平杆应采用对接扣件。对接扣件交错布置，相邻接头在水平方向的错开距离不应小于500 mm.纵横向水平杆采用直角扣件与立杆连接。7、剪刀撑接长采用搭接方式14、，钢管的搭接长度500mm。竖向剪刀撑应在垂直面上和立杆形成4560夹角，并与立杆用旋转扣件连接；水平剪刀撑在扫地杆和最上一步架位置设置，应和纵横向水平杆形成4560夹角，并与立杆或水平杆用旋转扣件连接。8、支撑下段设置扫地杆，离地高度20cm，支撑上端应与上部的模板系统连接牢固，使其呈铰接状态。9、在框架梁下直接承受现浇构件荷载的水平钢管与立杆的连接必须采用双扣件，以增强节点部位的承载能力。10、周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固15、结点；用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。11、排架支撑系统的连接扣件与钢管的贴合面必须严密整合，保持扣件抗滑、抗剪和抗扭性能的要求，扣件的拧紧力矩4065NM。12、搭设两步以上的模板支撑排架应设置登高措施，以保证操作人员的施工安全。五、质量要求（一）主控项目：1、安装现浇结构的上层模板及其支撑时，基础有承受上层荷载的承载能力。2、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3、钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。4、有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。（二）一般项目：1、模板安装的一般要求，观察检查。（1）模板的接缝不应漏浆；在16、浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。3、现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查。4、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。5、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置（mm）3预埋管、预留孔中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺17、栓中心线位置（mm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安装轴线位置（mm）5允许偏差底模上表面标高（mm）5截面内部尺（mm）基础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5（三）施工注意事项1、避免工程质量通病1.1 模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。1.2 梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：A、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必18、须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。1.3 板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：A、搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。B、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。C、板模按规定起拱。1.4 钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，基础能满足承载力要求。六、支撑系统使用材料的检查与验收1 、构配件检查与验收1 ）新钢管的检查应符合下列规定：（1） 应有产品质量合格证；（2） 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准19、金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。（3） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范下表的规定；（5） 钢管必须涂有防锈漆。2) 旧钢管的检查应符合下列规定：（1） 表面锈蚀深度应符合本规范下表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截20、断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2） 钢管弯曲变形应符合本规范下表序号4的规定。3 ）扣件的验收应符合下列规定：（1） 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；（2） 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3） 新、旧扣件均应进行防锈处理。构配件的允许偏差表2、支架检查与验收1）支架使用过程中，应定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2） 立杆是否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 安21、全防护措施是否符合要求；2、支架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。搭设的技术要求、允许偏差与检验方法12注：图中1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。3、 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准七、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则；由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木22、工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。八、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到8023、%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。九、质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。2、要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。3、 梁应分层浇筑，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。4、24、 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。5、 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。6、 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。3、施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对钢管脚扩架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量。5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支25、模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。6、模板安装中或完成后，由质检员、安全员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。8、扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。9、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。十、安全技术措施1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺度目安全网。2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进26、行有针对性、有重点的生产安全交底。脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。3、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.27、M。9、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。10、拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后折，后装先折原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。11、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。14、输送至地面的所有模28、板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放整理。15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。16、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。17、高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。20、需要进行焊接施工作业，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须 有防雨、防漏电措29、施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。十一、雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故30、。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5、各高支模区，必须设置避雷装置。6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。十二、安全应急救援预案1、 安全事故应急救架构 组 长：殷卫东 副组长：郑汉勇、王金山、苏正云 组 员：仇浩、王成、周鸿权、刘昆、颜作军 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119 2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照31、有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处附落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、骨折和出血上进行处理：31发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。32出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 ，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重32、的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。33发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等 覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。34发现作者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等 ，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。35遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血33、，使伤员保持在头低脚高的卧位，江注意保暖。正确的现场止血处理措施：（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等 ，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢同出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（4）动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往友好医院、东方医院或中医院34、抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。4发生支模坍塌应急救援：41施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。42在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。4. 3当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.4 在坍塌过程中不要盲目抢 险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢35、救集体财产。4.5 现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。（7）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。（8）按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援5.1 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：（1）将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身36、上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救37、。5.2 在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5） 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（6） 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（38、7）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。（8）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰39、头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于40、右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、火灾事故的预防及其应急措施6.1 注意事项（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。（2）对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量41、多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。（7）易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。十四、劳动计划本高支42、模项目拟投入的劳动人员如下表数量（人）备注管理人员5安全员1质量员1架子工 10根据工程实际情况增减作业人员木工50根据工程实际情况增减作业人员十五、计算书工况一：梁模板(6001800mm)计算书梁段:600x1800一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；立杆步距h(m)：；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m)：；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为443、83；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板44、抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，750mm，1350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇45、混凝土的初凝时间，取； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公46、式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1；振捣混凝土荷载设计值: q2；计算跨度: l = (1800-350)/(6-1)= 290mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1800-350)/(6-1)2 + 0.1172.52(1800-350)/(6-1)2= 1.06105Nmm；面板的最大支座反力为12l=1.147、9.638(1800-350)/(6-1)/1000+1.22.520(1800-350)/(6-1)/1000=3.951 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.06105 / 1.881042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1； l-计算跨度: l = (1800-350)/(6-1)=290mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性48、矩4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1800-350)/(6-1)4/(10060001.41105) = 0.547 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度计算值 =0.547mm 小于 面板的最大容许挠度值，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:3；4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm49、)经过计算得到最大弯矩 M = 0.198 kNm，最大支座反力 R= 4.347 kN，最大变形 = 0.082 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.98105/8.33104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值；次楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 次楞的最大容许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座50、力4.347kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.609 kNm，最大支座反力 R= 10.107 kN，最大变形 = 0.199 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.09105/8.99103 = 67.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f51、=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.199 mm主楞的最大容许挠度值；主楞的最大挠度计算值 =0.199mm 小于 主楞的最大容许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN=fA其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面积(mm2)； f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=18穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=2.7kN；NN所以穿梁螺栓强度满足要求五、梁底52、模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001515/6 = 2.63104mm3； I = 700151515/12 = 1.97105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN53、/m)：q2；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax1l22l2= 0.135.0781502+0.1173.5281502=8.82104Nmm；RA=RD12RB=RC12 =Mmax/W=8.82104/2.631042；梁底模面板计算应力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1； l-计算跨度(梁底支撑间距； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大54、挠度计算值: = 0.67735.0781504/(10060001.97105；面板的最大挠度计算值: =0.102mm 小于 面板的最大允许挠度值，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101055、10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩22 = 0.45 kNm；最大应力 = M / W = 0.45106/83333.3 = 5.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.1760.7 = 3.854 kN；方木受剪应力计算值 = 33.8541000/(250100) = 1.156 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计56、算值 1.156 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.1767004 /(10010000416.667104；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.358 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图57、(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.007 kN；N2=N3=12.089 kN；最大弯矩 Mmax=0.411 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.225 mm；最大应力 =0.411106/4490=91.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 91.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN58、 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.089 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.007 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.8=0.899 kN；楼板混凝土、模板59、及钢筋的自重：N3=1.2(0.70/2+(1.00-0.60)/4)0.700.50+(0.70/2+(1.00-0.60)/4)0.700.350(1.50+24.00)=3.563 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.700/2+(1.000-0.600)/40.700=1.764 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.007+0.899+3.563+1.764=8.233 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 60、立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 61、187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8232.597/(0.205424) = 94.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =12.089 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.8-1.8)=0.899 kN；N =N1+N2 =12.089+0.62=12.709 kN ； - 轴心受压立杆的稳62、定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，； a - 立杆上端63、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12708.769/(0.205424) = 146.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 146.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系64、数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 12708.769/(0.417424) = 71.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力65、应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.089 kN；基础底面面积 ：A = 0.15 m2 。p=80.594 fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！工况二：板厚350mm板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距；纵距；步距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；模板支架搭设高度；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；66、立杆承重连接方式：可调支托；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离；木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方的截面宽度；木方的截面高度；4.楼板参数楼板的计算厚度； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2/667、 = 26.25 cm3；3/12 = 19.687 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.350.7+0.50.7 = 6.597 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.7= 1.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:2其中：最大弯矩 M=0.19.8772502= 61731.25 Nm；面板最大应力计算值2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.352 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要68、求!3、挠度计算挠度计算公式为4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 = 0.6776.5972504/(100950019.687104)=0.093 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.093 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(k69、N/m)：q1= 25.50.250.35+0.50.25 = 2.356 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.25 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.356+1.40.5 = 3.528 kN/m；最大弯矩22 = 0.173 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.173106/83333.33 = 2.074 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.074 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm270、,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.5280.7 = 1.482 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.482103/(2 50100) = 0.444 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.444 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.356 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.3567004 /(100100004166666.667)= 0.092 mm71、；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.092 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.963kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.619 kNm ；最大变形 Vmax = 0.908 mm ；最大支座力 Qmax = 9.223 kN ；最大应力2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 137.879 72、N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.908mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照规范，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.223 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.8 = 0.803 kN；钢73、管的自重计算参照扣件式规范。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.70.7 = 0.245 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.350.70.7 = 4.373 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.421 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 0.70.7 = 1.96 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 9.249 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N74、 = 9.249 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.975、 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.537424） = 40.622 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 40.622 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 1995.803 / 15.9 =76、 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.417424） = 52.312 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 52.312 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；77、 立杆基础底面的平均压力：；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.249 kN；基础底面面积 ：A = 0.15 m2 。p=61.661 fg=100 kpa 。地基承载力满足要求！工况三：梁模板(400750mm)计算书梁段:400x750一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；立杆步距h(m)：；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.8；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m)：；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方78、向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm279、)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取； T - 混凝土的入模80、温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。分别计算得 17.848 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截81、面抵抗矩，3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1；振捣混凝土荷载设计值: q2；计算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(750-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-120)/(4-1)2= 5.55104Nmm；面板的最大支座反力为12l=1.19.638(750-120)/(4-1)/100082、+1.22.520(750-120)/(4-1)/1000=2.861 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.55104 / 1.88104=3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1； l-计算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值: 83、= 0.6779.638(750-120)/(4-1)4/(10060001.41105) = 0.15 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度计算值 =0.15mm 小于 面板的最大容许挠度值，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:3；4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.84、143 kNm，最大支座反力 R= 3.148 kN，最大变形 = 0.059 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/8.33104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值；次楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 次楞的最大容许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷载作用下85、的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.315 kNm，最大支座反力 R= 5.099 kN，最大变形 = 0.237 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.15105/8.99103 = 35 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！86、（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.237 mm主楞的最大容许挠度值；主楞的最大挠度计算值 =0.237mm 小于 主楞的最大容许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN=fA其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面积(mm2)； f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=2.231kN；NN所以穿梁螺栓强度满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验87、算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2；最大弯矩及支座反88、力计算公式如下:Mmax2= 0.12520.9882002=1.05105Nmm；RA=RC12RB =Mmax/W=1.05105/3.001042；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1； l-计算跨度(梁底支撑间距； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.9562004/(10060002.25189、05；面板的最大挠度计算值: =0.105mm 小于 面板的最大允许挠度值，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩2290、 = 0.42 kNm；最大应力 = M / W = 0.42106/83333.3 = 5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.5590.8 = 3.148 kN；方木受剪应力计算值 = 33.1481000/(250100) = 0.944 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.944 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求91、!方木挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.5598004 /(10010000416.667104；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.436 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.62 kN；92、N2=9.967 kN；最大弯矩 Mmax=0.286 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.129 mm；最大应力 =0.286106/4490=63.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 63.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR22kNN30kN 满足要求！九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验93、算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.62 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.8=0.899 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(/2+(1.00-0.40)/4)0.800.50+(/2+(1.00-0.40)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.221 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.800=2.912 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.62+0.899+2.221+2.912=694、.652 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，95、参照扣件式规范，； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6651.764/(0.205424) = 76.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.967 kN ；脚手96、架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.8-0.75)=0.899 kN；N =N1+N2 =9.967+0.782=10.75 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max97、1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10749.666/(0.205424) = 123.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 123.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求98、！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10749.666/(0.417424) = 60.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！99、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.967 kN；基础底面面积 ：A = 0.15 m2 。p=66.449 fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！工况四：板模板(120mm)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距；纵距；步距；100、立杆上端伸出至模板支撑点长度；模板支架搭设高度；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离；木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方的截面宽度；木方的截面高度；4.楼板参数楼板的计算厚度； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续101、梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2/6 = 30 cm3；3/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.8+0.50.8 = 2.848 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.8= 1.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:2其中：最大弯矩 M=0.15.6582502= 35360 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 35360/30000 = 1.179 N/mm2；面板的抗弯强度102、设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.179 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 = 0.6772.8482504/(100950022.5104)=0.035 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5103、101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.25 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.5 = 1.768 kN/m；最大弯矩22 = 0.113 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.113106/83333.33 = 1.358 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 104、f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.358 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7680.8 = 0.849 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.849103/(2 50100) = 0.255 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.255 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/105、m；最大挠度计算值 = 0.6770.898004 /(100100004166666.667)= 0.059 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.059 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.697kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.456 kNm ；最大变形 Vmax = 0.881 mm ；最大支座力 Qmax = 6.02106、3 kN ；最大应力2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 101.665 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.881mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照规范，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.023 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活107、荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.3 = 1.287 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.80.8 = 1.958 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.566 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 0.80.8 = 2.56 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 7.863108、 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.863 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m109、； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.537424） = 34.532 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.532 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计110、算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.412424） = 45.01 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 45.01 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.863 kN；基础底面面积 ：A = 0.15 m2 。p=52.417 fg=100 kpa 。地基承载力满足要求！ 梁截面详图梁段：500x1400梁段：500x1000梁段：500x900