1、清镇S2地块“中央公园”二期工程 高支模方案施工组织设计施工组织设计（施工方案）报审表致：贵州三维工程建设监理咨询有限公司 (监理单位)现报上清镇S2地块“中央公园”二期工程高支模专项方案施工组织设计（施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责审查批准，请予以审查。 附件： 施工组织设计（说明、图表） 份 施工方案（说明、图表） 份 承包单位（章） 项目经理 日 期 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见： 项目监理机构(章) 总监理工程师 日 期 工程师/项目负责人审核意见: 建设单位(章) 工程师 日 期 工程名称：清镇S2地块“中央公园”二期工程 编号：青海2、一建建筑工程有限责任公司施工组织设计(方案)内部审批表 表1工程名称清镇S2地块“中央公园”二期工程建筑面积约8万m2建设单位贵州立祥房地产开发有限公司层 数8号楼31层10号楼32层设计单位上海德森建筑设计有限公司结构类型框架剪力墙结构施工单位青海一建建筑工程有限责任公司合同工期节点工期编制单位清镇S2地块“中央公园”二期工程项目经理部编制人陈厚平方案内容现报上清镇S2地块“中央公园”二期工程高支模专项施工方案，请审批。编制部门工程技术部送审时间 项目及项目总工审核意见： 审核人: 年 月 日公司相关部门及总工审核（审批）意见： 审批人: 年 月 日清镇市云岭东路S2地块二期工程高支模专项施3、工方案编制： 复核： 审批： 青海一建建筑工程有限责任公司清镇S2地块“中央公园”二期项目经理部2015年8月目录第一章 编制依据5第二章 工程概况52.1地下室工程概况52.2地下室工程概况5第三章 高支模体系设计63.1地下室设计重点和关键技术63.2地下室高大模板支撑体系的设计选型63.6地下室工程高大模板支撑体系的剪刀撑设置以及拉连杆的设置34第四章 地下室高大模板的施工364.1 施工顺序364.2 准备工作364.3 支撑架搭设374.4 搭设和拆除技术措施384.4 混凝土的浇筑方法39第五章 地下室高大模板的施工405.1 高支模支撑体系的一般规定和施工要求405.2 支撑架搭4、设规定405.3高支模板拆除41第六章 施工安全措施42第六章 应急预案447.1组织机构447.2应急响应457.3 坍塌事故457.4高空坠落事故467.5 应急准备487.6预防措施48第一章 编制依据类 别名 称编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工计算手册（第二版）建筑施工手册（第四版）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008企业建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则设计图纸地下一、二层结构平面图第二章 工程概况本项目位于清镇市云岭东路S2地块，建筑面积为8万，地上部分建筑面5、积约为2万，地下室土建工程，按设计文件划分为三个区。现进行二区施工，其高支模部位主要为地下地下室（8、9号楼一层，10、11号楼两层）、商业层两层，层高4.8m10.5m。2.1地下室工程概况地下室高支模板楼板厚度主要为120mm；梁截面尺寸主要为300mm500mm、500mm800mm、300mm600mm、400mm1000mm、300mm1500mm。本方案对以上主要梁截面进行分别验算。2.2地下室工程概况 10号楼地下二层地下一层结构层高为4.8m，板厚为120mm，梁截面最大为350mm1500mm（KL45(2); 10号楼地下一层首层结构层高分别为5.85m、6.5m、6.8m6、6.2m、5.55m,板厚为120mm，梁截面最大为400*1600mm(KL26(1) 8号楼地下一层首层结构层高为7.15m、8.25m、8.7m、7.45m，板厚为120mm，梁截面最大为4001900mm(KL27(1)。根据施工部署及施工材料等实际情况，地下室工程高支模共采用钢管扣件脚手架支撑体系。第三章 高支模体系设计3.1地下室设计重点和关键技术地下室以350mm600mm、600mm600mm、800mm1000mm、6001600mm的设计主要梁截面作为计算模型，选用钢管扣件脚手架体系，满足高支模的施工要求。1）为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部设可调支托，使7、立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。严禁采用钢管搭接作为梁底、板底立柱支撑。2）在每根立管下设置50mm厚通长脚手板，并在立杆下部350mm处设置扫地杆。3）沿架体高度连续设置水平和纵向剪刀撑，以加强支撑架体刚度。4）采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁，梁板支撑整体连接的合支方法，保证模板支撑架形成整体几何不变体系。3.2地下室高大模板支撑体系的设计选型本工程高支模体系满堂架选择钢管扣件脚手架，14mm木胶板面板，4595mm木方龙骨，具体见下表：高支模支撑体系设计选型表构件规格模板及支撑体系300500mm模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方175mm，主龙骨48钢管128、00梁侧次龙骨4595mm木方210，48双钢管做主龙骨1000 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。 龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。底设置顶撑：一道支撑立杆，梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约1200mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。3501500mm模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方200mm，主龙骨48钢管 12009、梁侧次龙骨4595mm木方210，483.5mm双钢管做主龙骨1000， 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：支撑立杆横向间距300mm，纵向梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约600mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。4001600mm 模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方200m10、m，主龙骨48钢管900梁侧次龙骨4595mm木方205，48双钢管做主龙骨900，梁中设置二道14对拉螺杆，沿梁长度方向1000。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向900mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：一道支撑立杆，梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约1200mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。4001900mm模板14厚木胶板龙骨11、梁底次龙骨4595mm木方200mm，主龙骨48钢管 600梁侧次龙骨4595mm木方178mm，483.5mm双钢管做主龙骨900，梁中设置四道14对拉螺杆，沿梁长度方向900。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向600mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：支撑立杆横向间距300mm，纵向梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约600mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平12、杆的长度不大于300mm。楼 板（120mm）模板14mm厚木胶板。次龙骨4595mm木方200mm。主龙骨4595mm双钢管1200mm。 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48钢管立杆1200、900，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm，立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置4595mm双木方主龙骨。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点,保证整个支撑体系的稳定性。同时立杆顶部均设微调顶丝进行标13、高调节，严禁采用钢管搭接作为梁底、板底立柱支撑。所有立杆最底部一道扫地杆，形成满堂脚手架。一、300x600梁验算，沿梁长度方向跨度1200mm，梁底不增加竖向支撑序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 24KN/m3钢筋自重标准值 楼板 1.1KN/m3 框架梁 1.5 KN/m3；施工荷载 2KN/m2振捣混凝土对梁底模板产生荷载标准值 2KN/m2振捣混凝土对梁侧模板产生荷载标准值 4KN/m22计算参数木胶板(14mm厚) ：抗弯强度 fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/ mm2；弹性模量 E=9500N/mm2，木方：414、595mm抗弯强度fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/mm2；弹性模量 E=9000N/mm2，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得 =0.47；f=205 N/mm。梁底纵向支撑根数：3；梁侧主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：1000；3梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时15、间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.60m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.24 kN/m2、14.4 kN/m2，取较小值14.4 kN/m2作为本工程计算荷载。4梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(16、单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.41.4/6=32.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2114.4=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.414=5.6kN/m；计算跨度: l = (600-180)/(3-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 17、0.125(17.28+5.6)(600-180)/(3-1)2 = 1.26105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(17.280+5.600)(600-180)/(3-1)/1000=6.006 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.26105 / 3.27104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q18、1= 17.28N/mm； l-计算跨度: l = (600-180)/(3-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.41.41.4/12=22.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52117.28(600-180)/(3-1)4/(10095002.29105) = 0.081 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-180)/(3-1)/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次19、楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q = 6.006/1.000= 6.006kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.601 kNm，最大支座反力 R= 6.607 kN，最大变形 = 1.429 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W20、f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.01105/6.77104 = 8.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 8.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =1.429mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.607kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截21、面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.495 kNm，最大支座反力 R= 7.928 kN，最大变形 = 0.149 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.95105/1.02104 = 48.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =48.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！22、（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.149 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.149mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！5梁底模板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12001414/6 = 323、.92104mm3； I = 1200141414/12 = 2.74105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.751.20=23.112kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.20=6.720kN/m；q=23.112+6.720=29.832kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12529.8321752=1.14105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.43724、q2l=0.37523.1120.175+0.4376.720.175=2.031kNRB=1.25ql=1.2529.8320.175=6.526kN =Mmax/W=1.14105/3.92104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.260kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.25、00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52123.1121754/(10095002.74105)=0.043mm；面板的最大挠度计算值: =0.043mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！6梁底支撑验算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽26、度得到：q=6.526/1.2=5.438kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.4381.22 = 0.783 kNm；最大应力 = M / W = 0.783106/67687.5 = 11.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满27、足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.4381.2 = 3.915 kN；方木受剪应力计算值 = 33.9151000/(24595) = 1.374 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.374 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.43812004 /(1009000321.516104)=2.638mm；方木的最大允许挠度 =1.200100028、/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.638 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！7梁底立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.8 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498.5=1.519 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(0.60-0.35)/4)1.200.75+(1.20/2+(0.60-0.35)/4)1.200.180(1.50+24.00)=5.094 kN；施工荷载与振捣29、混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.600-0.350)/41.200=4.452 kN；N =N1+N2+N3+N4=6.8+1.519+5.094+4.452=17.865 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长30、度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.731.2,1.2+20.1= 2.46 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17865.14/(0.2831、7489) = 127.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二、验算400x1900梁，沿梁长度方向600，梁底增加一道支撑序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 24KN/m3钢筋自重标准值 楼板 1.1KN/m3 框架梁 1.5 KN/m3；施工荷载 2KN/m2振捣混凝土对梁底模板产生荷载标准值 2KN/m2振捣混凝土对梁侧模板产生荷载标准值 4KN/m22计算参数木胶板(14mm厚) ：抗弯强度 fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.32、5N/ mm2；弹性模量 E=9500N/mm2，木方：4595mm抗弯强度fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/mm2；弹性模量 E=9000N/mm2，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得 =0.47；f=205 N/mm。梁底纵向支撑根数：4；梁侧主楞间距(mm)：900；次楞根数：9；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，500mm；900mm；1300mm；3梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取33、其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.24 kN/m2、45.6kN/m2，取较小值45.6kN/m2作为本工程计算荷载。4梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振34、捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为11根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.41.4/6=29.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.945.6=49.25kN/m；35、振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = (1900-120)/(11-1)= 178mm；面板的最大弯矩 M= 0.149.251782 + 0.1175.041782= 1.75105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.149.2178/1000+1.25.040178/1000=10.719 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.75105 / 2.94104=5.94N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.94N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f36、=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 49.25N/mm； l-计算跨度: l = (1600-120)/(11-1)=178mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.41.41.4/12=20.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67749.251784/(10095002.06105) = 0.171 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =178/250 = 0.71mm；面板的最大挠度计算37、值 =0.171mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.71mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 9.171/0.900= 10.190kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算38、得到最大弯矩 M = 0.825 kNm，最大支座反力 R= 10.088 kN，最大变形 = 1.590 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.25105/6.77104 = 12.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 12.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.59mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞39、计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力10.088kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.816 kNm，最大支座反力 R= 23.829 kN，最大变形 = 0.125 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.16105/1.02104 = 40、80.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =80.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.125 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！5梁底模板验算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重41、荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.750.60=29.916kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=29.916+3.360=33.42、276kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.129.9162002+0.1173.362002=1.35105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.429.9160.2+0.453.360.2=2.696kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.129.9160.2+1.23.360.2=7.388kN =Mmax/W=1.35105/1.96104=6.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用43、标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.930kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.9162004/(10095001.37105)=0.249mm；面板的最大挠度计算值: =0.249mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！6梁底支撑验算六、梁底支撑的计44、算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.388/0.6=12.313kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.313045、.62 = 0.443 kNm；最大应力 = M / W = 0.443106/67687.5 = 6.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.3130.6 = 4.433 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4331000/(24595) = 1.555 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.555 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N46、/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.3136004 /(1009000321.516104)=0.373mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.373 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7梁底立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.447 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.147、498.5=1.519 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.75+(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.180(1.50+24.00)=2.691 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(1.000-0.600)/40.600=2.352 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.447+1.519+2.691+2.352=9.009 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =48、 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至49、模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9008.926/(0.298489) = 61.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =19.298 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(8.5-1.50、6)=1.519 kN；N =N1+N2 =19.298+1.233=20.531 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.51、1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=20531.319/(0.298489) = 140.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 140.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm52、2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.026(1.2+0.12) = 1.702 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.026 ；lo/i = 1702.134 / 15.8 = 108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 20531.319/(0.53489) = 79.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 79.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 2053、5 N/mm2，满足要求！三、验算300x1500梁，沿梁长度方向600，梁底增加一道支撑序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 24KN/m3钢筋自重标准值 楼板 1.1KN/m3 框架梁 1.5 KN/m3；施工荷载 2KN/m2振捣混凝土对梁底模板产生荷载标准值 2KN/m2振捣混凝土对梁侧模板产生荷载标准值 4KN/m22计算参数木胶板(14mm厚) ：抗弯强度 fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/ mm2；弹性模量 E=9500N/mm2，木方：4595mm抗弯强度fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/mm2；弹54、性模量 E=9000N/mm2，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1500/15.8=94.93；查表得 =0.47；f=205 N/mm。梁底纵向支撑根数：4；梁侧主楞间距(mm)：900；次楞根数：9；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，500mm；900mm；1300mm；3梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝55、时间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.24 kN/m2、36 kN/m2，取较小值36kN/m2作为本工程计算荷载。4梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为9根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：m56、m)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.41.4/6=29.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.50.936=48.6kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = (1500-120)/(9-1)= 172.5mm；面板的57、最大弯矩 M= 0.148.6(1500-120)/(9-1)2 + 0.1175.04(1500-120)/(9-1)2= 1.62105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.148.6172.5+1.25.04172.5=9.171 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.49105 / 2.94104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新58、浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 41.472N/mm； l-计算跨度: l = (1500-120)/(9-1)=177.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.41.41.4/12=20.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67741.472(1500-120)/(9-1)4/(10095002.06105) = 0.143 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-120)/(9-1)/250 = 0.71mm；面板的最大挠度计算值 =0.143mm 小于 面板的最大容许挠度值 =059、.71mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 9.171/0.900= 10.190kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.825 kNm，最大支座反力60、 R= 10.088 kN，最大变形 = 1.590 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.25105/6.77104 = 12.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 12.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.59mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力10.61、088kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.816 kNm，最大支座反力 R= 23.829 kN，最大变形 = 0.125 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.16105/1.02104 = 80.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 62、205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =80.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.125 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！5梁底模板验算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自63、重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.750.60=29.916kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=29.916+3.360=33.276kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mma64、x=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.129.9162002+0.1173.362002=1.35105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.429.9160.2+0.453.360.2=2.696kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.129.9160.2+1.23.360.2=7.388kN =Mmax/W=1.35105/1.96104=6.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下65、：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.930kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.9162004/(10095001.37105)=0.249mm；面板的最大挠度计算值: =0.249mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！6梁底支撑验算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构66、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.388/0.6=12.313kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.3130.62 = 0.443 kNm；最大应力 = M / 67、W = 0.443106/67687.5 = 6.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.3130.6 = 4.433 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4331000/(24595) = 1.555 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.555 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 068、.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.3136004 /(1009000321.516104)=0.373mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.373 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7梁底立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.447 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498.5=1.519 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的69、自重：N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.75+(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.180(1.50+24.00)=2.691 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(1.000-0.600)/40.600=2.352 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.447+1.519+2.691+2.352=9.009 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A70、 = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆71、的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9008.926/(0.298489) = 61.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =19.298 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(8.5-1.6)=1.519 kN；N =N1+N2 =19.2972、8+1.233=20.531 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m73、； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=20531.319/(0.298489) = 140.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 140.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计74、算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.026(1.2+0.12) = 1.702 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.026 ；lo/i = 1702.134 / 15.8 = 108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 20531.319/(0.53489) = 79.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 79.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、板支撑体系撑验算以12075、厚板进行验算，计算模型见图3.3-7，具体验算过程详见表3.3-7所示 120mm厚板计算模型板支撑体系验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 取F1=0.75KN/ m2 新浇混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m 钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m 施工荷载 取F4=4.0 KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m 垂直模板 取F5=4.0 KN/m2计算参数木胶板板(14mm厚) ：抗弯强度fm=13N/mm；顺纹抗剪fv=1.5N/mm；弹性模量 E=9500N/mm，木方：4595mm抗弯强度fm=13N/mm；顺纹抗76、剪fv=1.5N/mm；弹性模量 E=9000 N/mm，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm=L/i=1800/15.8=75.9；查表得 =0.47；f=215 N/mm。3板底模板验算：【14mm木胶板】计算(按三等跨连续梁计算) ：承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) 1.2+F51.4其中：模板自重：F1=0.750.121=0.09N/mm混凝土自重：F2=240.121=2.88N/mm钢筋重：F3=1.10.121=0.132N/mm施工荷载：F4=41= 4N/mm混凝土振捣荷载：F5=21=2N/mm线荷载q1=F=(F1+F2+F3)177、.2+F5 1.4=6.52 N/mm线荷载q2=F=( F1+F2+F3)1.2=3.72N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1q1ll =0.16.52ll =0.66llN.mm W=bhh/6=10001414/6=32666.7mm则：fm=13 N/mm，l=711mm.考虑实际取l=300mm.抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.60q1l=0.606.52300=1173.6N A=bh=100014=14000mm则：=0.11N/mmfv=1.5 N/mm挠度验算：=0.6775.58llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：E=9500 N/mm I 表示惯性78、矩：I=bhhh/12=1000143/12= 228666.7则=0.6775.583004/(1009500228666.7)=0.468mm= 300/400=0.75mm该板底模板符合施工设计要求。4板底模板次龙骨验算【4595木方300】计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：抗弯强度验算：q1=8.38300/1000=2.514N/mm q2=5.58300/1000=1.674N/m=M/W其中M=0.1q1ll=0.12.51412001200=362016N.mmW=bhh/6=459595 /6=67687.5mm则：=5.35N/mmfm=13 N/mm抗剪强度验算：=Q/79、A其中：Q=0.6q1l=0.62.5141200=1810.08N A=2/3bh=2/34595=2850mm则： =0.635N/mmfv=1.5 N/mm挠度验算：=0.667q2llll/(100EI) 其中，E表示弹性模量：E=9000N/mm I 表示惯性矩 ：I =bhhh/12=3.2106=0.802mm=1200/400=3mm,模板次龙骨满足要求。5板底模板主龙骨验算【双木方 1200】计算(按三等跨连续梁计算) 抗弯强度验算：=M/W板底主龙骨48钢管间距1200mm，q1=10.06N/mm，q2=6.7N/mmM=0.1q1ll =0.1812001200 =1480、48640N.mmW=67687.5mm2则：=10.7N/mmfm=13 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.6q1l=7243.2N钢管 A=2/3bh2=2/345952=5700mm则：=1.27N/mmfv=1.5N/mm挠度验算：=0.667q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：E=9000 N/mmI 表示惯性矩 ：I =2bhhh/12=6.4106=1.613mm28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100侧模拆除表序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1C3016小时2C3024小时 拆模顺序梁板模板的拆除顺序：梁侧模板板模板梁底模81、板支柱或门架分类清场 拆模施工A、梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱或门架。B、梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。C、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。D、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 拆除支撑体系注意事项A、拆除前应全面82、检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。B、拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。C、拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。 管理措施A、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。第六章 施工安全措施1、模板安装拆除时，操作人员必须配戴安全帽、83、系安全带、穿防滑鞋。患有高血压、心脑血管病等人员不得进行作业。2、水平杆、剪刀撑等的设置必须符合方案要求，固定可靠。3、安装拆除模板时，在结构边缘应设安全网并加设防护栏杆； 4、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空，拆模中途停歇时，应将已松动的模板及支架等拆下运走，防止构件坠落或人员扶空坠落。5、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加84、固处理。6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格要求，检查无缺陷后方可使用。7、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。8、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。9、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。不得使用有活结的木方。10、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。11、在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。12、模板拆除必须履行申请制度，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查85、，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。13、拆除脚手架时，应设置警戒区标志，由专职安全人员负责警戒。14、模板拆除拆应严格遵守先支后拆、从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。15、高处拆除，应有专人指挥，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。16、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和高空坠落。17、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。18、拆除间歇时应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒86、塌伤人。19、混凝土浇筑时输送泵必须架设在梁上并在梁底加设四道钢管支撑。浇筑时混凝土堆积高度不得超过500mm。第六章 应急预案高大模板支撑体系施工区域内极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。7.1组织机构序号姓名职务安全小组分工联系电话职责1顾 晖项目负责人组长18083346888负责研究部署、指导协调、检查督促各施工队、施工班组安全生产工作；分析安全生产形势，研究提出安全生产工作的方针和重大措施；研究解决安全生产工作中的重大问题；指导和组织协调工区内特大安全生产事故调查处理和应急救援工作；及时传达上87、级安全部门下达的各种文件通知精神；督促各部门建立健全安全生产岗位责任制。2严守宏项目经理副组长18685112077协助组长落实全局工作；协调各部门的工作关系，查实安全工作漏洞，督促各部门将安全工作落实到位；与组长协调，保证安全工作所需的资金、物资、人员安排及时到位；定期亲自察看施工现场，并及时向组长汇报，提出个人的意见和建议；遇突发事件时要担当应急方案所述职责，并配合组长完成善后处理工作。3何晓东项目安全负责人副组长153288902664张永明生产负责人副组长133202688554陈厚平项目技术负责副组长152859002276王 敬项目施工员组员18684152869贯彻落实宣传国家关88、于安全生产的方针政策、法律法规，研究提出项目安全生产方针、目标、计划和措施建议；督促检查、指导协调各施工队、施工班组的安全生产工作；组织项目部安全生产大检查和开展项目部安全生产宣传教育培训工作；对项目部各部门、各施工队、各施工班组员工进行安全生产培训；7成 晨项目施工员组员181085115608金荣超项目施工员组员151868885161、组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划。复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。指导事故部位的停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构89、取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2、副组长职责：评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3、组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指90、令等。7.2应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作。7.3 坍塌事故6.3.1 预防技术措施1、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。2、浇筑混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原91、位，以加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3、楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。4、混凝土浇筑前，必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求且下部的满堂架支撑未拆除的前提下，方可进行上部高支模部位混凝土浇筑。5、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6.3.2 应急救援措施1、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2、在施工危92、险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。5、对伤员进行现场急救处理。6、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。7、按规定上报有关主管部门请求救援。7.4高空坠落事故6.4.1 预防技术措施1、所有高处作业人员应学习高处作业93、安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。2、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。3、高处作业人员佩戴的安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。4、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再张挂一层密目式安全网。6.4.2 应94、急救援措施：当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送95、就近有条件的医院治疗。3、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取用木板等材料，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。6、动用最快的交通工具或其他措施，及96、时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。7.5 应急准备6.5.1 应急教育在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。6.5.2 应急资源应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，等如下表：主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单 位数 量存放何处1小 车台6现场2灭 火 器个60现场3药箱及药品个/批3医务室4对 讲 机部9现场5担 架副4医务室7.6预防措施1、本高支模方案施工前组织专家论证评审签字；2、支架验收必须按照方案要求的各阶段进行，由验收小组验收合格后向监理报验合格后方可施工；3、逐个扣件进行检查拧紧度是否达到要求扭力距；4、梁侧模板对拉螺栓每端必须用螺母拧紧；5、从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点，防止局部超负荷；6 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。 49