1、高支模工程设计及施工方案（6#、9#楼）单位工程名称：江南新区二期工程茶香园、杜鹃园二期(A区)1#、3#、6#、9#住宅工 程 地 点： 佛山市三水区西南街道江南新区1/2号地块宗地3 编制单位： 审核单位： 编 制 人： 审核负责人： 编制单位技术负责人： 技术审批负责人： 编制安全审批负责人： 安全审批负责人： 编制日期： 201 年 月 日 审批日期： 201 年 月 日目 录1、编制依据22、工程概况23、高大支模搭设材料及支撑设计方案34、施工部署45、质量保证及技术措施76、安全措施77、施工过程监测控制措施98、文明施工119、高支模工程应急救援预案1110、劳动力计划及材料计2、划1511、高支模验算1611.1验算单元1611.2第一计算单元验算（600900梁）1611.3第二计算单元验算（300800梁）2911.4第三计算单元验算（地下室顶板板厚200）4111.5第四计算单元验算 （350600梁）4711.6第五计算单元验算（250600梁）5711.7 基础要求661、编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000/J 43-2000）2.建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）5.建筑施工安全检查标准（JGJ53、9-99）6.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7.建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）8.中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所PKPM系列施工安全计算软件。9.相应结构施工图2、工程概况江南新区二期工程茶香园、杜鹃园二期(A区)6#、9#住宅的建设单位为佛山市三水高富地产开发有限公司；设计单位为深圳艺洲建筑工程设计有限公司；监理单位为佛山市天信监理咨询有限公司；施工单位为广东省六建集团有限公司。本工程地点位于佛山市三水区西南街道江南新区1/2号地块宗地3，总建筑面积为40719.81，其中地下室为8596.14。本工程由6#、9#楼组成，各栋楼0.000以上层数为三十二4、层，层高首层6m，其余层高为3m，主楼总高度为99.4m，使用功能：以商品住宅为主；地下室层数均为一层，地下室底板面建筑标高为-5.80m,使用功能：地下车库和设备用房等。建筑结构为框架剪力墙结构，本工程0.000相当绝对标高22.10m。地下室顶板中心花园部分层高3.8m，梁截面尺寸有600900、500900、400900、350800等，最大板厚为200mm；地下室顶板主楼部分层高5.8m，梁截面尺寸以300600为主，板厚150mm；6#、9#主楼首层层高为6m，二层梁截面尺寸最大为300600，以250600和200600为主，板厚为140mm、120mm和100mm。按照有关规定，5、以上部位梁板支模均设高支模支撑，支撑形式为钢管门式架。高支模主要概况如下表：层高(m)部位最大梁截面(mm)跨度(mm)范围支撑形式楼板厚(mm）5.800地下室顶板主楼部分3006006650首层梁板钢管门式架1503.800地下室顶板中心花园部分6009007700顶板中心花园2006.000二层梁板3006004550二层部分梁板1403、高大支模搭设材料及支撑设计方案3.1 顶架、模板等材料门式架顶架采用型号为MF1219（422.5）钢门式脚手架；采用的钢门式脚手架有三种规格有：A型规格：4212191930mm(大架)，B型规格：421219914mm（中架），C型规格：421216、9490mm（小架）。 门式架底部采用木垫板，垫板面积不少于0.1m2。 地基条件：高大支模支撑体系均支承于混凝土梁板上。3.2材料特性及计算参数 材料特性材料名称抗剪强度设计值（N/mm2）抗弯(拉)强度设计值（N/mm2）弹性模量（N/mm2）备注18厚聚酯夹板1.41565008080松木枋1.5139000门式架422.5/2052.061053.3 门式架承载力数值单片承担最大荷载（受力点在两立管上）：38kN 当升层为两层时，每片允许支承荷重：32.3kN当升层为三层时，每片允许支承荷重：31.14kN当升层为四层时，每片允许支承荷重：28.32 kN（以上承载力数据是根据生产厂家7、及相关资料确定）。3.4 梁、板模组合及支撑设计方案通过计算分析主要梁模组合及支撑体系具体设计如下（具体验算详见计算书）：代表性梁截面梁侧模材料梁侧模安装梁侧对拉螺杆（14）托梁材料梁、板底小楞间距(单木枋)顶架形式内龙骨间距布置道数对拉螺杆沿梁跨度方向间距沿梁高方向间距60090018厚夹板3001600400双木方8080150钢 管门式架MF1219跨距6105009004009003001600400双木方8080200钢 管门式架MF1219跨距9153008003001600350双木方8080200300600250600400/双木方8080300顶板h=200/双木方80808、350板厚h=100150/双木方8080350注：内龙骨为8080单木枋，外龙骨为8080双木枋或483.5双钢管。4、施工部署4.1施工前的准备施工前，施工管理人员应对工程特点、技术要求，具体细节先熟悉，并会同高支模操作人员及有关部门，明确施工过程的有关要求，尤其是高支模架体在设置钢管主龙骨时，标高一定要准确，主龙骨设置的方向要便于支模木枋的摆设。高支模架体搭设前应清除高支模架体搭设范围内的障碍物,同时按高支模平面布置图布设门式架支撑系统。4.2 材料的准备门式架：禁止使用严重锈蚀变形，断裂、脱焊的钢支模材料搭设支模。立杆底座采用木垫板，垫板面积不少于0.1m2。钢管：符合JGJ130-29、001规范要求，进场的钢管不应有裂缝、硬弯、钢管应涂有防锈漆。模板、木枋：不应有变形和虫蛀、节疤。 扣件：选择与钢管直径相配的扣件；扣件应进行防锈和润滑处理，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，以确保扣件的力学性能达到规范要求。进场的材料应分类堆放，结合工程场地材料进场，有计划按使用需要，分批组织进场；进场材料分规格堆放，扣件进场时装在放在工地现场的可移动铁箱内。4.3门式架顶架搭设要求门式架脚手架搭设施工顺序为：主梁次梁楼板，顶架搭设时沿梁方向按梁板支撑组合表中的间距搭设。门式脚手架底层脚底部可采用木枋、模板和微调相结合。当采用模板时其面积不小于0.110、m2,顶层微调的伸出长度不大于300mm，可在门架增设可调底座进行调整，且按要求设置纵横水平加固杆。门式架之间（即门式架两侧）用交叉撑固定，门式架架脚在同一竖向中心线上，保证垂直度符合要求。 上下层门式架接头采用锁臂驳接牢固。顶层门式架与支承模板的木枋中间及周边用散板钉牢固，使铺设的支承木枋连成一体，铺设木枋与顶层门式架用12#铁扎线绑扎牢固，防止木枋倾覆或滑脱移位。 不配套的门架与配件不得混合使用于同一门式架。门架安装应自一端向另一端伸延，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭设每一层门架后应按要求检查并调整水平度于垂直度。对于本工程门架的搭设，要求垂直度偏差不大于6mm。水平度偏差不大于2011、mm。 应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门式架立杆扣牢。 在整个高大支模架体应采用钢管与周边架体连接成整体，也可利用钢管与各框柱锁牢设置，同时要利用水平杆件与周边的结构柱、墙顶紧顶牢。4.4 梁板模安装施工要求 梁模板安装（1）根据柱上已标明的轴线及平水线，安装柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度4m时，梁底应按跨度的3起拱。主次梁底交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧斜撑为450，间距为300mm，各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。（12、4）梁模板安装应根据其梁截面高度选取一次成活或二次成活工艺。当梁截面高度不大，钢筋骨架构造较简单时，模板安装可一次成活，梁钢筋在板模面绑扎完成后下沉就位。梁高700的梁，梁中设置对拉螺栓。梁钢筋就位绑扎，应设置工作台。 楼板模板（1）模板面要平整，当跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。（2）楼面模板安装完后，把梁模内及板面木糠和碎物清扫干净。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模的拼缝应用腻子刮平式，板模与梁模的拼缝均应设置海绵条，以防止漏浆。4.5 高支模架体拆除施工 严格控制拆模时间(1) 浇13、筑完混凝土后，按照混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）有关规定严格控制拆模时间，禁止混凝土未达到设计强度要求时拆除底模和顶架。(2) 按照设计和施工规范要求，梁侧模板最早拆除时间不早于混凝土浇筑后24小时，底模及支撑系统拆模时间以工地同条件养护试件抗压值确定，同时要经单位技术负责人审批。(3)模板支撑架拆除要同时满足强度要求和上部施工荷载组合的传递；通过验算对地下室顶板主楼部分支撑的拆除要等三层梁板砼浇筑完成三天后才可以拆除；对于首层高支模支撑架的拆除要等四层梁板砼浇筑完成三天后才可以拆除；地下室顶板中心花园部支撑的拆除只要其砼强度达到设计要求即可。模板的拆除顺序和方法：(14、1) 模板拆除的顺序和方法，先非承重部位后承重部位以及自上而下，先侧板，后底板的原则。拆模时，严禁大锤和橇棍硬砸硬橇。(2)楼板模板的拆除要先放低主龙骨，拆除部分楞木，然后逐块拆除模板。拆下的模板先放在顶架的楞木上，然后用绳子吊送至地面，切不可自高空抛下，以免损伤模板。(3)梁模板的拆除是先侧板后底板。梁侧板的拆除是先拆下侧板的支撑以及压脚板等，侧板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低主龙骨，然后使底板降到顶架上，整片拆下模板。后浇带的模板拆除(1) 后浇带封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除，同时后浇带跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。(2) 后浇带空置15、期间，为防止杂物进入，采取胶合板封闭的措施。(3) 按设计要求，后浇带的保留时间不少于两个月。5、质量保证及技术措施5.1 材料的使用钢管门式架外观应完好，结构稳固，没受力缺陷。对有弯折痕、裂纹或锈蚀严重的不允许使用。加强杆钢管采用48mm3.5mm，对有弯折痕、裂纹或锈蚀严重的不允许使用；扣件：固定用的扣件进场前必须进行螺栓防锈、润滑及扣件检查，以确保力学性能达到要求。扣件使用要求：扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，其紧固程度应在4565Nm且不大于65Nm。同时各杆件端头伸现扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。5.2 施工人员的要求 参加搭设施工作业的人员须是体检合格后，领有合格的架子工上16、岗证，并经三级安全技术教育后方可进场；搭设人员严禁酒后、赤脚或穿拖鞋、硬底鞋上班。 全体人员进入工地必须戴安全帽、系安全带，严禁高空抛物；遵守工地各项规章制度。 使用工地机械时必须专人开机，并做好安全保护措施。 遇到有六级以上大风或大雾、大雨时应停止作业，并把高处的材料放全负责人或其委托人验收合格后才投入使用。 施工过程中作业班组应注意自检；施工管理人员、质安员要不定期检查，发现问题要及时处理；分段搭设完毕必须经公司技术、安全负责人或其委托人验收合格后才投入使用。 未经同意不得改动、拆除模板支架的任何扣件、钢管等构件。 方案经制定审批后才能实施，未经原审部门同意，任何人不得任意修改变更。6、安17、全措施6.1 搭设高支模架作业的要求1.搭设作业人员必须持有劳动部门、建设主管部门核发的合格架子工证和安全培训上岗证，并经三级教育后才可以上岗。2.严禁作业人员酒后上班，禁止赤脚或穿拖鞋，应该穿防滑鞋上班，系安全带。3.开工前施工现场安全负责人必须向班组做作高支模架分项安全技术交底，并办理签证手续。所有顶架作业人员必须按照高空作业操作规程进行操作，其余按有关安全规程执行。4.高支模架料在垂直传递或运输时要注意人员的站位安全，不允许在高处抛掷物料。5.如遇大、暴雨或五级以上强台风大风不得进行高空高支模架的搭拆作业，正在进行作业的，应立即停止，并把高支模架上的材料放平、放稳。6.高支模架施工期间，18、施工员每日检查，按进度与项目部进行交接验收；质量安全员不定期进行质量和安全巡检、分公司对工程进行抽检，确保工程质量。7.所有扣件螺栓必须拧紧，对主龙骨层的扣件，施工员、质安员必须对扣件的螺栓松紧进行检查。 8.高支模架体从下而上分段搭设；拆除时要从上而下，逐层拆除，严格执行高支模架拆除的安全技术要求；10.在模板施工时不能拆动、拆松、拆除高支横架的扣件、钢管。11.发现高支模架异常，应及时报告相关部门处理。6.2 高支模砼浇筑作业的顺序及要求1.高支模不应采取柱梁板同时一齐浇筑的施工工艺；对于大截面构件，应水平分层浇筑，使支撑架承受荷载逐步加大；同时应先浇柱梁节点，保证节点集料均匀，然后才向面19、筋较疏的中间注料；对于大截面梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，水平分层浇筑一般厚度控制在400mm高度为宜，振捣方便；一般在板底设为最后一道层面，然后整体一次浇筑面层。2.混凝土浇筑不得采用使顶架产生偏心荷载的浇筑顺序，一般浇筑顺序为由浇筑区域的中部向两侧浇筑。当施工作业面设小车道或设泵管支架时，支承点不能压在钢筋上，必须支在下部有小楞的模板上。混凝土输送线路下应设有剪刀撑，增加竖向承载杆件。泵管出料口高度离模板面不应大于1.0m，同时模板面层混凝土堆积高度不超过300mm。3.高支模区域砼浇筑应待其区域柱砼浇筑完成，且其区域柱砼试块7天试压报告符合75%强度设计值后进行；高支模区域周边20、局部模板支撑体系作用于下层结构面上，在砼浇筑前专人检查此部分区域模板支撑体系是否符合高支模支撑体系设计要点。4.对于高大梁板楼层将采用汽泵和塔吊相结合进行浇筑，同时尽量安排白天浇注砼作业，以便发现问题和处理不良后果。6.3 其它安全技术措施要求1.高支模专项方案经评审通过后，必须严格按方案施工，不能随意改变。所使用的钢管、门式架、扣件、木枋、模板必须符合相应质量标准。支撑架基础必须有足够的承载能力，本工程均支撑在地下室底板或顶板上，对于超高支模部分只要地下室板支撑保持即可保证安全要求。2.架子工和木工身体健康状况应适合高空作业的身体条件要求。架子工作业时应配戴安全带并正确使用安全检查带，架体安21、装拆除和传递材料时应站稳并吊挂好安全绳扣。高支模施工的顶层纵横水平杆设置防护棚或张挂水平安全网，以下空间根据支承面高度设置防高处坠落设施。木工安装梁模时应站立临时工作台。3.搭设和拆卸作业时设置警戒区，并派人监护。材料输送采用接力传递方式，严禁抛掷。架子工使用工具宜设保险绳，零细零件和工具放在工具袋。木工拆下模板、木枋先小堆集中放稳，然后传递到支承面，严禁抛掷自由落下。模板漏浆残块或混凝土渣应看清下方人员撤出后才能清凿。4.电线电缆正确架设，严禁电线电缆直接绑扎在支架上。支撑架搭设后需进入内部作业时，使用手电筒或安全电压行灯。7、施工过程监测控制措施1.高支模架搭设完成，项目部应组织自检，并填22、写高支模模板顶架验收记录表，报集团公司生产安全管理中心及技术质量管理中心进行验收，通过后再上报监理公司和当地的质安管理部门和各相关人员验收，验收合格后才能转入下一道工序施工，即模板施工。2.模板、钢筋工序施工完成后，必须再一次对高支模架进行检查，重点在顶层承托模板木枋的钢管主龙骨、扣件；检查在模板施工时是否有拆松、拆动高支模架体的结构，再进行混凝土浇注施工。3.混凝土浇注期间派人观察高支模的状况，动态监控，及时发现情况。4.在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁集中超负荷堆物。5.架体构件不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。6.捣楼面砼时，应23、进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。7.捣楼面砼时，项目部应组织相关人员对高支模体系进行一次总体检查验收，并形成检查记录。8.监控具体内容：（1）模板及顶架变形情况（2）混凝土浇筑方法、顺序及砼楼面堆积高度等情况（3）施工荷载情况9.浇筑砼时高支模架体的具体监控方法浇筑混凝土时，在高支模架体的梁底主处设置监控点 (见附图) ，工地现场安全员和公司驻工地质安员专职巡检观察模板及其支撑系统的变形情况，并定时进行记录，发现异常现象时暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全员、公司驻工地质安员检查同意后方可复工。10.施工监测（1）垂直监测在支撑架24、验收合格的基础上，记录各监测点相邻的立杆垂直度偏差值作原始值，本工程支撑搭设高度最高为6m，其立杆垂直度水平向允许偏差控制在30mm。根据混凝土结构工程施工质量验收规范-1规定，梁的轴线允许偏差为8mm，此数作为浇筑混凝土时垂直监测预警值；把预警值的1.5倍作为控制值，即控制值12mm。垂直监测宜采用吊线和钢尺量度。（2）沉降监测支撑系统的沉降由地基下沉、立杆弹性压缩、大小楞等挠变组合而成。通常采用监测点吊杆对照参照物的观察方法。模板系统沉降监测预警值及控制值：模板系统沉降预警值基础下沉预警量立杆正常压缩量模板变形量模板系统沉降量控制值=1.5模板系统沉降量预警值。计算过程及结果如下：由于基础25、为地下室顶板，故立杆基础下沉可视为0mm；根据计算，门架立杆最大轴力N=25.37kN，钢管422.5，截面积A=6.22。则立杆正应力=N/A=25370/620=40.92N/mm2。立杆正常压缩量/Eh40.923800/206000=0.7mm；模板变形量托梁变形量+小楞变形量=0.4 +4.4=4.40mm；即：门式架模板系统沉降预警值0.7+4.8=5.5mm，门式架板系统沉降控制值1.55.58mm以上监测数值在预警值范围内是正常生产状态，当监测值超出预警值时，必须对模板支撑系统进行加固；当监测值超出控制值时，应撤离作业人员，作应急处理。（3）监测频率砼浇筑前监测一次，当监控点浇26、筑时连续监测，监测点浇筑完以后监测一次，当砼全部浇筑完工且稳定后再最后监测一次。8、文明施工1.参加高支模架工程施工的作业人员应遵守施工现场的各项管理制度；2.根据项目部的总体平面布置图，与项目部协商，安排一定的场地，供高支模架材料堆放，进场材料要分类，堆放要整齐，材料堆放应有序；3.每次进场施工完成后，退场前要进行班组自检，高支模架上搭设剩余的材料，应堆放整齐，清理杂物；4.进入工地施工的作业人员应遵守公司的规章制度，文明作业；5.施工作业期间，高支模架施工人员应合理地组织施工材料，分段搭设完成，退场前应清理剩余的材料，堆放好；6.高支模架拆除期间及时清运拆卸下的材料；9、高支模工程应急救援27、预案按公司编制的生产安全事故应急救援预案中应急预案涉及的事故内容、级别要求：本高支模施工项目应急预案的事故内容主要涉及高支模在搭设及拆除过程中防止作业人员的高处坠落，物体打击、模板坍塌、火灾、触电、起重伤害及不可预见的突发性事件。为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：9.1 建立应急预案组织机构我公司已经设置了各级应急预案组织机构，公司、项目部分别设置，并编制有生产安全事故应急救援预案；在公司一级的应急预案中均设置有：组织机构、应急救援预案的启动和响应、应急救援预案需建立的运行体系、应急救援设备。就本工程项目：项目部有应急救援小组（组织机构、人员及职能分配另有专项预案）。28、9.2 危险源的辩别、风险评价体系按急援预案对危险源辩别，确定危险源清单，根据施工现场和生产全过程特点，识别危险源，根据危险源清单，根据应急反应预案的要求落实资源、定时、定人交叉检查，以便及时发现危险源的突显特征。9.3 在施工现场按规定设置药物和急救工具：项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。9.4 应急预案启动的条件：本工程的场所发生有下列情况时，应启动应急救援预案。（1）在施工过程中，造成人身伤亡或财产损失时；（2）对施工场区的影响有明显的破坏时；（3）模板火灾；（29、4）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（5）模板坍塌；（6）项目部应急救援预案小组认为必须启动应急救援预案时。9.5 高支模应急救援预案具体措施1、当发生事故时，发现者以最快的时间、最直接的方法向项目部的现场施工管理人员报告；2、现场相关人员进行自救、防止事故进一步扩大；3、当事故中有人员受伤时，在确保救援人员安全的前提下，应进行抢救。及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后送医院抢救。4、施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上报告，以便抢救工作得到公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，应即时上级主管部门书面报告。5、当人从高空坠30、落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。6、如伤员是腰背部分先着地，可能造成脊柱骨拆、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，支送时不能扭转脊柱并要平稳。7、项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做标记或现场示意图8、当事故有扩大、自救无法控制时，应按预案的措施，启动对受影响区域的疏散机制，包括事故发生31、后的疏散、警戒、交通管制，即在确保事故现场和受影响区域人员安全的前提下，按应急救援预案事先确定的路线和方向疏散、撤离；对事故场区周边进行警戒隔离以保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰；如有必要，协助交警部门对事故现场的周边道路实施有效的管制，为应急救援工作提供畅通的道路。9.6 较大事故现场应急救援措施 物体打击1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织有关人员进行自救，对发生事故的现场采取措施消除危险因素；3）当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救；4）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、人工32、呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；5）对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二次受损，加重伤情；6）派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆；7）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。 机械伤害1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织有关人员进行自救，自救前应先切断发生事故的机械电源；3）当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救；4）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、保管好受损的器官、人工呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；5）派人清通救护道路和到33、工地外主要路口迎接抢救、救护车辆；6）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。 坍塌1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织有关人员进行自救，防止坍塌事故进一步扩大，当事故通过自救无法控制时，组织现场人员和物资安全撤离；3）当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救。能明确受伤人员人数、位置的情况下，可采用机械抢救，当情况不明时，只能采用人力抢救；4）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；5）对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二34、次受损，加重伤情；6）派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆；7）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。 触电1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织有关人员进行自救，自救前应先切断发生事故的电源,或用绝缘的工具挑断电路；3）当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救；4）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；5）派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆；6）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。 高处35、坠落1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织有关人员进行自救，对发生事故的现场采取措施消除危险因素；3）当事故中有人员受伤时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救；4）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、止血、止痛、人工呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；5）对伤及脑部、脊柱的伤员要特别小心，救护时防止出现二次受损，加重伤情；6）派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接抢救、救护车辆；7）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识或摄像保存证据。 火灾1）事故目击者应立即大声呼救，向有关人员报告或报警；2）现场管理者组织现场义36、务消防人员进行火灾的初期灭火自救，防止火灾事故进一步扩大，当事故通过自救无法控制时，组织现场人员和物资安全撤离；3）组织火灾事故的初期灭火自救，应根据不同的起火原因，选择不同的消防器材，如：由电器原因引起的火灾，应先切断电源、不得使用导电的工具和灭火器材；有油质的起火场所，不得使用水来扑救等；4）当事故中有人员受伤或被困时，在确保救护人员安全的前提下，不惜一切代价进行抢救；5）现场急救人员按照有关救护知识，立即抢救伤员，包括：清洗伤口、清通呼吸道、人工呼吸等，为伤员送医院抢救赢得宝贵时间；6）派人清通救护道路和到工地外主要路口迎接救护、消防车辆；7）保护好事故现场，对移动过的人员、物体采取标识37、或摄像保存证据 应急报警体系应急救援预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以确保应急救援预案的各个人员、机构之间有效地联系，包括应急救援预案工作小组负责人电话、工程项目部应将110、119、120、各级应急救援小组人员的手机号码、当地安监部门的电话号码明示分公司经营场所的显要位置，管理人员及保卫应熟知这些号码。保证在应急救援在由下而上、由内到外，形成有序、通畅的网络应急报警机制。 捣砼监控及应急预案具体人员如下姓 名负 责 事 项联系电话何启林现场安全责任人冼伟成现场安全全面管理与总体调度彭 皆项目技术负责人莫家浩现场安全总监督彭 皆质量总监督刘传良现场高支模搭设具体指挥张仕成砼浇筑现场指挥38、刘传良高支模架体观测、动态监控曾思忠材料保障曾思忠后勤、治安、救援政府应急电话：110、120佛山市三水区国土城建和水务局：87770383分公司、总公司功能小组电话：分公司经理室：82288404 分公司生产安全、质量部：82237740总公司生产安全管理中心：82287313总公司技术质量管理中心：8228114910、劳动力计划及材料计划101劳动力计划工种高支模施工阶段投入劳动力情况（单位：人）木工50杂工8专职安全员2监测员2施工管理人员510.2材料计划序号材料名称数量进场计划1门式架（大）16724个2011.7.25-8.25（分批进场）2门式架（中）8988个2011.7.239、5-8.25（分批进场）3门式架（小）6632个2011.7.25-8.25（分批进场）4交叉撑32344套2011.7.25-8.25（分批进场）5木枋50000条2011.7.25-8.25（分批进场）6定型板3000件2011.7.25-8.25（分批进场）以上材料计划为暂定，施工时须根据现场实际情况进行及时的调整。11、高支模验算11.1验算单元 地下室顶板分为两部分，分别为各栋主楼首层梁板部分（层高5.8m）和中心花园部分（层高3.8m）。本工程各栋主体结构形式基本相同，各栋首层层高为6m，现取五个具有代表性的单元进行验算。第一计算单元于地下室中心花园轴交轴轴处，此位置梁截面（60040、900）且有次梁（300800）相交，两侧板厚为200mm，门式架跨距为610mm，为最不利受力位置。第二计算单元于地下室中心花园轴交轴轴处，此位置梁截面（300800）且有次梁（300800）相交，两侧板厚为200mm。第三计算单元为地下室顶板中心花园处，板厚为200mm。第四计算单元选取地下室顶板主楼部分6-5（9-5）轴和6-F（9-F）相交处，梁截面为（300600）且有梁（300600）相交，两侧板厚为150mm。第五计算单元选取地下室顶板主楼部分6-9（9-9）轴和6-F（9-F）轴6H（9H）相交处，梁截面为（300600）且有梁（300600）相交，两侧板厚为140mm。11.41、2第一计算单元验算（600900梁）梁侧模验算第一计算单元于地下室中心花园轴交轴-轴处，梁截面（600900）且有次梁（300800）相交，两侧板厚为200mm。一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度900mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距350mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土42、侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=22.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000k43、N/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.62m。 荷载计算值 q = 1.222.0000.620+1.44.0000.620=19.840kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 62.001.801.80/6 = 33.48cm3； I = 62.001.801.801.80/12 = 30.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.381kN N2=6.5444、7kN N3=6.547kN N4=2.381kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.6mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17810001000/33480=5.317N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33571.0/(2620.00018.000)=0.480N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.556mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求45、! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 6.547/0.620=10.560kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 350 350 10.56kN/mA B内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.392kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；46、 I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.646106/85333.3=7.57N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33696/(28080)=0.866N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.6mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递47、的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.395mm 最大支座力 Qmax=15.893kN 抗弯计算强度 f=0.776106/9458000.0=82.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 48、对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.893 对拉螺栓强度验算满足要求!顶架验算 计算的脚手架搭设高度为2.9米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.61米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b49、1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.61m，梁底木方距离150mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm双木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.3900.3200.150=0.573kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.1550、0=3.443kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.150(20.900+0.600)/0.600=0.204kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.150=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(3.443+0.204)+1.40.600=5.216kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.138kN N2=2.138kN 经过51、计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.138kN 经过计算得到最大变形 V= 4.4mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.897106/85333.3=10.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.137/(28080)=0.501N/mm52、2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.4mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.620kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1653、.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.510106/170666.7=2.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35381/(216080)=0.631N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.2mm 顶托梁的最大挠度小于610.0/250,54、满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.555kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.555 / 1.950 = 0.285kN/m (2)加固杆和附55、件等产生的轴向力计算(kN/m) 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.610)/(11.950)=0.012kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.137kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.421kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点56、产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.386kN，4.386kN 第2榀门架两端点力9.620kN，9.620kN 第3榀门架两端点力9.620kN，9.620kN 第4榀门架两端点力4.386kN，4.386kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 19.241kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.421kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 19.241kN； H 脚手架的搭设高度，H = 2.9m。 经计算得到，N = 1.257、0.4212.900+19.241=20.707kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.71kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门58、架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.842.790=34.232kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!11.3第二计算单元验算（300800梁）11.3.1梁侧模验算第二计算单元于地下室中心花园轴交轴轴处，此位置梁截面（300800）且有次梁（300800）相交，两侧板厚为200mm。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板高度200mm。模59、板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.0060、0m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.52m。 荷载计算值 q = 1.219.2000.520+1.44.0000.520=14.893kN/m 面板的截面61、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 52.001.801.80/6 = 28.08cm3； I = 52.001.801.801.80/12 = 25.27cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.787kN N2=4.915kN N3=4.915kN N4=1.787kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13410001000/28080=4.772N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.0062、N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32680.0/(2520.00018.000)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.498mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 4.915/0.520=9.451kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。300 300 963、.45kN/mAB 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.671kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.425106/85333.3=4.98N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗64、剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32835/(28080)=0.664N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.3mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=065、.303mm 最大支座力 Qmax=12.192kN 抗弯计算强度 f=0.595106/9458000.0=62.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.85066、 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.192 对拉螺栓强度验算满足要求! 顶架验算 计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用16080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆67、加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.3900.3200.200=0.764kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.200=4.080kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(20.800+0.300)/0.300=0.431kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =68、 4.0000.200=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(4.080+0.431)+1.40.800=6.533kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.744kN N2=1.744kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.744kN 经过计算得到最大变形 V= 4.0mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.0069、8.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.875106/85333.3=10.25N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.743/(28080)=0.409N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.0mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与70、均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.964kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.749106/170666.7=4.39N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于171、3.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35420/(216080)=0.635N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.7mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀72、 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.555kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.555 / 1.950 = 0.285kN/m (2)加固杆和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (10.73、014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.432kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.411kN，3.411kN 第2榀门架两端点力8.964kN，8.964kN 第3榀门架两端点力8.964kN，8.964kN 第4榀门架两端点力3.411kN，3.411k74、N 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 17.928kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.432kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 17.928kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。 经计算得到，N = 1.20.4323.000+17.928=19.483kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.48kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆75、的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.8476、2.790=34.232kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!11.4第三计算单元验算（地下室顶板板厚200mm） 计算的脚手架搭设高度为3.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离350mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm双木方。 1立杆；77、2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.2000.350=1.785kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.350=0.119kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.350=1.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.785+0.119)+1.41.400=4.245kN/78、m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.029kN N2=2.246kN N3=2.078kN N4=0.520kN N5=3.968kN N6=2.106kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.968kN 经过计算得到最大变形 V= 2.2mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方79、抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.683106/85333.3=8.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.149/(28080)=0.738N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.2mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.80、123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.671kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.970106/170666.7=5.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗81、剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37646/(216080)=0.896N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 4副 40.040=0.16082、kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 4个 40.006=0.024kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.630kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.630 / 1.950 = 0.323kN/m (2)加固杆和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m 每83、米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.470kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.371kN，4.371kN 第2榀门架两端点力11.671kN，11.671kN 第3榀门架两端点力11.671kN，11.671kN 第4榀门架两端点力4.371kN，4.371kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 23.384、42kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.470kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 23.342kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.6m。 经计算得到，N = 1.20.4703.600+23.342=25.373kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 25.37kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.85、337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.042.790=42.790kN。 立杆的稳定性计算86、 N Nd,满足要求!11.5第四计算单元验算11.5.1梁（300600）验算 第三计算单元选取地下室顶板主楼部分6-5（9-5）轴和6-F（9-F）相交处，梁截面为（300600）且有梁（300600）相交，两侧板厚为150mm。一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm， 梁模板使用的木方截面8080mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.350kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力87、和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧88、压力标准值 F1=14.400kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。三、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.214.40+1.44.00)0.60=13.728N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1013.7280.4002 f=0.220106/32400.0=6.779N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于89、15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40013.728=3.295kN 截面抗剪强度计算值 T=33295/(260018)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 14.400.60=8.64N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.640400.04/(1006500.00291600.0)=0.790mm 梁侧模板的挠度计90、算值: v = 0.790mm小于 v = 400/250,满足要求! 四、.梁侧竖楞计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.214.40+1.44.00)0.40=9.15kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值9.1520.6000.600/8/91、85333.336=4.826N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 14.4000.400=5.760N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 341.33cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.760600.04/(38495003413333.5)=0.300mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm； 梁侧竖楞的挠度验算92、 v v,满足要求! 11.5.2顶架验算 计算的脚手架搭设高度为5.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm双木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示93、意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.3000.3200.300=0.881kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(20.600+0.300)/0.300=0.510kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.300=1.200kN/m 经计算得94、到，木方荷载计算值 Q = 1.2(4.590+0.510)+1.41.200=7.800kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.051kN N2=2.051kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.051kN 经过计算得到最大变形 V= 4.7mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (95、1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.031106/85333.3=12.08N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.051/(28080)=0.481N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.7mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q96、= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.013kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.543106/170666.7=3.18N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 97、截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34159/(216080)=0.487N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.5mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 4副 40.040=0.98、160kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 4个 40.006=0.024kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.647kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.647 / 1.950 = 0.332kN/m (2)加固杆和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/99、m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.479kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.413kN，3.413kN 第2榀门架两端点力7.013kN，7.013kN 第3榀门架两端点力7.013kN，7.013kN 第4榀门架两端点力3.413kN，3.413kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.027kN。100、 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.479kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 14.027kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.2m。 经计算得到，N = 1.20.4795.200+14.027=17.016kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 17.02kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； 101、k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.842.790=34.232kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,102、满足要求!11.6第五计算单元验算（250600梁）11.6.1梁（250600）验算第五计算单元选取地下室顶板主楼部分6-9（9-9）轴和6-F（9-F）轴6H（9H）相交处，梁截面为（300600）且有梁（300600）相交，两侧板厚为140mm。 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm， 梁模板使用的木方截面8080mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。 强度验算要103、考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2 实际计104、算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.214.40+1.46.00)0.60=15.408N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1015.4080.4002 f=0.247106/32400.0=7.609N/mm2 梁侧105、模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40015.408=3.698kN 截面抗剪强度计算值 T=33698/(260018)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 14.400.60=8.64N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.640400.04/(1006500.00291600.0)=0.790106、mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.790mm小于 v = 400/250,满足要求! 四、梁侧竖楞计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.214.40+1.46.00)0.40=10.27kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值10.2720107、.6000.600/8/85333.336=5.417N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 14.4000.400=5.760N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 341.33cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.760600.04/(38495003413333.5)=0.300mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.400m108、m； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 顶架验算 计算的脚手架搭设高度为5.4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用16080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2109、 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.3000.3200.300=0.881kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(20.600+0.250)/0.250=0.592kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.300=1.200kN/110、m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(4.590+0.592)+1.41.200=7.898kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.869kN N2=1.869kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.869kN 经过计算得到最大变形 V= 4.4mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33111、cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.967106/85333.3=11.33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.868/(28080)=0.438N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.4mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托112、梁的自重 q= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.399kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.495106/170666.7=2.90N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托113、梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33793/(216080)=0.444N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.5mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 4副 40.114、040=0.160kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 4个 40.006=0.024kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.630kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.630 / 1.950 = 0.323kN/m (2)加固杆和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.115、014kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.470kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.113kN，3.113kN 第2榀门架两端点力6.399kN，6.399kN 第3榀门架两端点力6.399kN，6.399kN 第4榀门架两端点力3.113kN，3.113kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =116、 12.799kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.470kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 12.799kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.4m。 经计算得到，N = 1.20.4705.400+12.799=15.846kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.85kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得117、到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.842.790=34.232kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!11.7 基础要求本工程高大支模支撑体系均在地下室底板及顶板上搭设，所有荷载通过地下室顶架传递到地下室底板，基础承载力完全符合要求。地下室以上梁板浇筑要保留地下室顶板支模，同时浇筑前要对地下室底板顶架进行检查，防止架体、杆件等出现已拆除、松动等情况。