1、居住小区二期工程商住楼模板安装工程专项施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况：42、 建筑概况：43、结构概况：4二、施工部署4二、 模板施工要求51、基本要求：62、施工质量要求6三、 柱模板6一） 概况介绍6二） 柱模施工的要点及细部要求7四）、柱模板大样图：（详附图）7四、 梁板模板7一） 概况介绍7二） 梁板模的施工顺序7三） 梁板模施工的要点及细部要求8四）、梁板模板大样图：（详附图）8六、模板拆除85、 模板拆除时间：8七、 安全技术措施91、防止高处坠落措施：91）2、 操作人员进行高处作业时必须正确使用安全带。92、防止高处落物措施91） 地面操作人员应戴安全帽；93、文明施工保证措施10模板及支撑设计验算111、材料选用：112、材料力学特性：113、模板荷载及荷载分项系数的取值与组合：114、基础模板：承台、基础梁模板使用砖胎模。12a、板厚为180mm厚时：（地下室顶板）134、立杆计算：15M2 = K1gL2+K3PL174、立杆计算：184、梁侧模计算：设梁侧模立档间距为 400mm 。205、立杆计算：214、梁侧模计算：设梁侧模立档间距为 400mm 。234、立杆计算：24一、柱模板基本参数24二、柱模板荷载标准值计算24三、柱模板面板的3、计算251.面板抗弯强度计算252.抗剪计算263.面板挠度计算26四、竖楞方木的计算271.竖楞方木抗弯强度计算272.竖楞方木挠度计算28五、B方向柱箍的计算281.柱箍抗弯强度计算29B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!302.柱箍挠度计算30经过计算得到 v =0.114mm30六、B方向对拉螺栓的计算301)、墙模板基本参数302)、墙模板荷载标准值计算313)、墙模板面板的计算32面板的抗弯强度验算 f,满足要求!334)、墙模板内外楞的计算33内楞的抗弯强度验算 875100悬臂构件100七、 安全技术措施1、防止高处坠落措施：1） 操作人员进行高处作业时必须正确使用安全带。2） 高4、处作业使用撬棍时，人要站稳，本工程模板安装时有外脚手架，但工作时应检查脚手架板。3） 登高梯子必须牢固，梯脚底部应坚实，垫高使用，使用时上端应有固定措施。4） 模板工程作业高度在2M和2M以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4M以上周围应设安全网、防护栏杆。5） 操作人员上下通行，必须通过马道，不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏杆的模板面上行走。2、防止高处落物措施1） 地面操作人员应戴安全帽；2） 高处作业架子、平台上一般不宜堆放模板料，必须短时间堆放时，一定要码平放稳，不能堆得过高，必须控制在架子或平台的允许范围内。3） 高处操作人员使用工具5、，应随身佩戴工具带，不可随意向下丢掷。4） 装、拆模板时要避免上下同时作业；拆模板时下方不能有人，拆模应设警戒线，以防有人误入被砸伤。5） 拆除的模板向下运送传递时，一定要上下呼应。6） 木工机具应保证安全运转的情况下进行使用；7） 模板用井架运输时应牢靠，不得超载；材料堆在板上不得超过0.5 米高度。3、文明施工保证措施1） 模板及支撑材料的堆放应成方、成垛。散落的模板材料应及时回收至指定地点归堆。作业现场安装剩余的材料不能随处弃置。2） 施工现场安装完成后做好“落手清”。3） 杜绝现场“朝天钉”。模板及支撑设计验算1、材料选用：板模采用183091518mm规格全新七夹板搁栅采用501006、mm规格木方立柱采用D48/3.5钢管牵杆及拉杆采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）剪刀撑采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长） 2、材料力学特性：夹板： = 11.7N / mm2 ( 按板厚20mm,支点间距500mm计) = L / 250 E = 0.910 4 N / mm2 木方： = 11.7 N / mm2 = L / 250 E = 0.910 4 N / mm2 钢管：（按水平牵杆及拉杆间距不大于1.8m计算）=167N / mm2 ，E = 2.06105 N / mm2 ， I=121900mm4M = 0.85 KNm， r=1.587、cm ， =0.774L0 = h = 0.7741.8 = 1.39 m = L / 250= L0 / r = 139 / 1.58 = 88= e A / W = 5.3489 / 5080 = 5.1由 、 查表得：= 0.151 3、模板荷载及荷载分项系数的取值与组合：1）、模板及支架自重： 系数1.2平板的模板及小楞的自重： 0.3 KN / m2楼板模板的自重（其中包括梁的模板）： 0.5 KN / m2楼板模板及其支架的自重： 0.75 KN / m22）、新浇筑砼自重： 24 KN / m3 系数1.23）、钢筋自重： 系数 1.2楼板： 1.1 KN / m3梁： 1.5 8、KN / m34）、施工人员及设备荷载的自重： 系数1.4计算板模及搁栅时： 2.5 KN / m2 或 2.5KN计算支承搁栅的牵杆时： 1.5 KN / m2计算支架立柱时： 1.0 KN / m25）、振捣砼时产生的荷载： 系数1.4对水平面模板为： 2.0 KN / m2对垂直面模板为： 4.0 KN / m26）、新浇砼对模板侧面的压力： 系数1.2F=0.22t012V1/2 ，F=24H 取两者小值其中 砼的重力密度 取 24 KN / m3 t0 新浇砼初凝时间（h），柱取2小时，梁板取4小时 V砼的浇筑速度（m / h） H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）1外加剂9、影响修正系数，不掺时取1.0，掺缓凝剂时取1.22砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm 时取0.85，当在50至90mm之间时取1.0，当在110至150mm之间时取1.15，本计算取1.0 。7）、倾倒砼时产生的侧压力： 系数1.41）、用溜槽、串筒或导管输出 2 KN / m22）、用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 KN / m23）、用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 KN / m24）、用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 KN / m24、基础模板：承台、基础梁模板使用砖胎模。以11#楼的楼板为例，A、板模及支撑计算： a、板厚为180mm厚时：（地下室10、顶板）1、板模计算：设小楞间距为500mm，则单块模板按三跨连续简支梁计算。恒载 g = 1.2（0.3+240.18+1.10.18）0.915 =5.29 KN / m均布活载 q = 1.4（2.5+2.0）0.915 = 5.76 KN / m集中活载 p = 1.42.5 = 3.5 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.100 K2 = 0.117 K3 = 0.200 M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1005.29+0.1175.76）0.52 = 0.30 KNm M2 = K1gL2+K3PL = 0.1005.290.52+0.2003.50.5 = 0.4811、2 KNm W = 1 / 6bh2 = 1 / 6915182 = 49410 mm3 = Mmax / W = 0.482106 / 49410 =9.75N / mm2 =11.7 N / mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1=0.677EI=0.9104(915183)/12=4.00109Nmm2 f1 =0.677g L4/100EI = 0.6775.295004/1004.00109 =0.41mmf = 0.41 mm = 500 / 250 = 2 mm 满足要求2 、搁栅计算：搁栅间距500mm，设牵杆间距为800mm , 搁栅按二跨连续梁计算。恒载 g = 1.2（12、0.3+240.18+1.10.18）0.5 = 2.89 KN / m均布活载 q = 1.4（2.5+2.0）0.5 = 3.15 KN / m集中活载 p = 1.42.5 = 3.5 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.125 K2 = 0.125 K3 = 0.203M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1252.89+0.1253.15）0.82 =0.483 KNmM2=K1gL2+K3PL = 0.1252.890.82+0.2033.50.8 = 0.799KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= Mmax / W =0.13、799106/ 83333 =0.959N/ mm2 =11.7 N/ mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1=0.521EI=0.9104(501003)/12=3.751010Nmm2 f =0.521gL4/（100EI）=(0.5212.898004)/(1003.751010)=0.164mmf =0.164 mm = 800 / 250 =3.2mm 满足要求3 、牵杆计算：采用D48/3.5钢管，设立杆纵距为1000mm , 牵杆按四跨连续梁计算。恒载 g = 1.2（0.3+240.18+1.10.18）0.5 1= 2.89KN 活载 q = 1.4（1.5+2.0）0.514、1 = 2.45 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.169 K2 = 0.210 M1 = （K1g +K2q）L = （0.1692.89+0.2102.45）1 = 1.0 KNm W = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =1.01000/1356.4=0.738 = 167N / mm2满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 1.079 f= K1g L3 / (100EI )= 1.0792.89103 10003 / 1002.06105121900 =0.95mm f = 1000 / 250 = 4mm 满足要求4、立杆计算：N = 1.2(0.7515、+240.18+1.10.18)11+1.4(1.0+2.0)11=10.52KN= N / A =1052 / (0.151489) =142.4N / mm2 =167N/mm2 满足要求 b、板厚为100mm厚时：1、板模计算：设小楞间距为500mm，则单块模板按三跨连续简支梁 计算。恒载 g = 1.2（0.3+240.1+1.10.1）0.915 = 3.09 KN / m均布活载 q = 1.4（2.5+2.0）0.915 = 5.76 KN / m集中活载 p = 1.42.5 = 3.5 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.1 K2 = 0.117 K3 = 0.200M1 16、= （K1g +K2q）L2=（0.13.09+0.1175.76）0.52 = 0.25 KNmM2 = K1gL2+K3PL = 0.13.090.52+0.2003.50.5 = 0.427 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6915182 = 49410 mm3= Mmax / W = 0.427106 / 49410 =8.64 N / mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 0.667 f = K1gL4 / (100EI ) = 0.6773.09 5004 / 1000.9104(915183 / 12) = 0.33 mmf = 0.33 mm = 500 /17、 250 = 2 mm 满足要求2 、搁栅计算：搁栅间距500mm，设牵杆间距为1000mm , 搁栅按二跨连续梁计算。恒载 g = 1.2（0.3+240.1+1.10.1）0.5 = 1.69 KN / m均布活载 q = 1.4（2.5+2.0）0.5 = 3.15 KN / m集中活载 p = 1.42.5 = 3.5 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.125 K2 = 0.125 K3 = 0.203 M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1251.69+0.1253.15）1.02 = 0.54 KNm M2 = K1gL2+K3PL = 0.1251.691.02+018、.2033.51.0 = 0.922 KNm W = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= Mmax / W = 0.922106 / 83333 = 11.1 N / mm2 =16.9 N / mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 0.521 f= K1gL4 / (100EI )= 0.5211.6910004 / 1000.9104(501003 / 12)= 0.23mmf = 0.23 mm = 1000 / 250 = 4.0 mm 满足要求3 、牵杆计算：设立杆纵距为1000mm , 牵杆按四跨连续梁计算。恒载 g = 1.2（0.3+19、240.1+1.10.1）0.5 1= 1.686KN 活载 q = 1.4（1.5+2.0）0.51 = 2.45 KN 强度验算 查表得：K1 = 0.161 K2 = 0.210M1 = （K1g +K2q）L2 = （0.1611.686 +0.2102.45）1.02 =0.786KNm W = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =0.7861000/1356.4=0.579 = 167N / mm2满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 1.079 f = K1gL3 / (100EI )=1.0791.68610310003 / 1002.0610512120、900=0.72 mm = 1000 / 250 = 4.0 mm 满足要求4、立杆计算：N = 1.2(0.75+240.1+1.10.1)11+1.4(1.0+2.0)11= 8.11 KN= N / A = 8110 /(0.151489) = 110 N / mm2 满足要求B、梁模计算模板支架搭设高度为4.1米， a、 基本尺寸为：梁截面 BD=550mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 A、截面为550 900mm的梁：(地下室顶板) 1、梁底板模计算：设托木间距为400mm , 按三跨连续梁计算。 恒载21、g = 1.2（0.300.55+240.550.9+1.50.550.9） =12.78KN / m活载q = 1.4（2.5+2.0）0.55= 3.46 KN / m 强度验算 查表得：K1 = 0.08 K2 = 0.101 M = （K1g +K2q）L2= （0.08012.78+0.1013.46）0.42= 0.219KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6550182 =29700mm3= M / W =0.219106 /29700 =7.37N / mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 0.677 f= K1gL4 / (100EI )= 0.67710.422、93004 / 1000.9104(250183 / 12)= 0.518 mm = 500 / 250 = 2 mm 满足要求2 、梁底托木计算：梁底托木按 80100mm，间距400mm；设牵杆间距为800mm , 托木按简支梁计算，荷载简化为跨中集中荷载则：p = 1.20.5+(24+1.5)0.9 0.400.55+ 1.4（2.5+2.0）0.40.55 =7.58KN 强度验算 M = 0.25 pL= 0.257.580.8 =1.516KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6801002 =133333mm3= M / W = 1.516106 /133333 = 1123、.37N / mm2 =11.7 N / mm2 满足要求 刚度验算 f =pL3 / (48EI )= 6.01 8003 / (480.9104801003 / 12)=1.42mm = 800 / 250 = 3.2 mm 满足要求3 、牵杆计算：采用钢管，设立杆纵距为800mm , 牵杆按五跨连续梁计算。荷载 p = 3.158/ 2 =1.579 KN ，每跨近似按等距布置； 强度验算 查表得：K = 0.24M =KpL= 0.241.5790.8=0.303KNmW = 3.14d/23/32=1356.4 = Mmax / W =0.3031000/1356.4=0.22 KN24、m = 167N / mm2 满足要求4、梁侧模计算：设梁侧模立档间距为 400mm 。a）、板验算：梁侧模板按四跨梁计算。查表得：Km = 0.121 Kf = 0.967 强度验算砼侧压力为 F = 24H = 240.9 = 21.6 KN / m2F = 0.22t012V1/2 = 0.22 2451.01.021/2= 37.3 KN / m2取小值则为 F =21.6 KN / m2则：g=1.221.60.6=15.55 KN / m q1 = 1.44.00.6 =3.36 KN / mq=g+q1=15.55+3.36=18.91 KN / m2M = KmqL2 = 0.25、12118.910.42 = 0.366 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6600182 = 32400 mm3 = M / W = 0.366106 / 32400 = 11.2N / mm2 =11.7 N / mm2 满足要求刚度验算f = KfqL4 / (100EI )= 0.96715.55 4004 / 1000.9104600183 / 12=1.46mm = 400 / 250 = 1.6 mm 满足要求b）、立档验算：采用5070mm方料，立档间距为400mm，按单梁计算，查表得：Km = 0.125 Kf = 0.521g=1.214.40.4=6.91KN/26、m； q1=1.44.00.4=2.24 KN/mp=g+q1=9.15 KN/mM = KmpL2= 0.1259.150.52 = 0.29KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 650702 = 40833mm3 = M / W = 0.29106 / 40833 = 7.10 N / mm2 满足要求f =KfgL4 / (100EI )= 0.521 6.915004/ (1000.910440603 / 12)= 0.34 mm = 500 / 250 = 2.0 mm 满足要求5、立杆计算：N = 1.2(0.75+240.6+1.50.6)+1.4(1.0+2.0)0.2527、1.0= 5.86 KN= N / A = 5860 / (0.151489) = 79.4N / mm2 满足要求 b、截面300600mm梁，结论为：托木间距500mm，牵杆间距为900mm，立档间距为400mm，立杆间距为1000mm。1、梁底板模计算：设托木间距为 500 mm , 按五跨连续梁计算。 恒载g = 1.2（0.30.5+240.30.6+1.50.30.6） =5.68KN / m活载q = 1.4（2.5+2.0）0.3 = 1.89 KN / m 强度验算 查表得：K1 = 0.105 K2 = 0.119 M = （K1g +K2q）L2= （0.1055.68+28、0.1191.89）0.52= 0.176 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6300182 =16200 mm3= M / W = 0.176106 / 16200 =10.86N / mm2 满足要求 刚度验算 查表得：K1 = 0.644 f= K1gL4 / (100EI )= 0.64412.485004 / 1000.9104(400183 / 12)= 1.21mm = 400 / 250 = 1.6 mm 满足要求2 、梁底托木计算：梁底托木按 50100mm，间距500mm；设牵杆间距为900mm , 托木按简支梁计算，荷载简化为跨中集中荷载则：p = 1.20.529、+(24+1.5)0.5 0.30.6+ 1.4（2.5+2.0）0.30.6=3.99KN 强度验算 M = 0.25 pL= 0.253.990.9 =0.897 KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6501002 = 83333 mm3= M / W = 0.897106 / 83333 = 10.76 N / mm2 满足要求 刚度验算 f =pL3 / (48EI )=3990 8003 / (480.9104501003 / 12)=1.02 mm = 800 / 250 = 3.2 mm 满足要求3 、牵杆计算：采用钢管，设立杆纵距为1000mm , 牵杆按五跨连续梁计算30、。荷载 p = 3.99/ 2 =1.995 KN ，每跨近似按等距布置； 强度验算 查表得：K = 0.211M =KpL= 0.2111.9951=0.421KNm M=0.85 KNm 满足要求 刚度验算 查表得：Kf = 1.097 f= KfpL3 / (100EI )= 1.097399010003/ 1002.06105121900=1.3mm = 1000 / 250 =4 mm 满足要求4、梁侧模计算：设梁侧模立档间距为 400mm 。a）、模板验算：梁侧模板按五跨梁计算。查表得：Km = 0.121 Kf = 0.967 强度验算砼侧压力为 F = 24H = 240.6 31、= 14.4KN / m2F = 0.22t012V1/2 = 0.22 2451.01.021/2= 37.3 KN / m2取小值则为 F =14.4 KN / m2则：g=1.214.40.6=10.37KN / m q1 = 1.44.01.0 =5.6 KN / mq=g+q1=10.37+5.6=15.97KN / m2M = KmqL2 = 0.11915.970.42 = 0.304KNmW = 1 / 6bh2 = 1 / 6600182 =32400 mm3 = M / W = 0.304106 / 32400 =9.34N / mm2 满足要求刚度验算f = KfqL4 32、/ (100EI )= 0.64415.97 4004 / 1000.91041000183 / 12=0.76mm = 400 / 250 = 1.6 mm 满足要求4、立杆计算：N = 1.2(0.75+241.0+1.51.0)+1.4(1.0+2.0)0.40.8= 11.424KN= N / A =11424 / (0.151489) = 154.7N / mm2 满足要求C、柱模计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 533、00mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距300mm。 柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.50034、m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.246.0835、+1.43.00)0.50 = 29.75kN/m d 竖楞的距离，d = 300mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1029.7480.30 面板截面抵抗矩 W = 500.018.018.0/6=27000.0mm3 经过计算得到f = M/W = 0.268106/27000.0 = 9.916N/mm2 面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30029.748=5.355kN 截面抗剪强度计算值 T=35355/(250018)36、=0.892N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 46.0800.500=23.040kN/m； E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 500.018.018.018.0/12=243000.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(46.0800.50)300.04/(1006000.0243000.0) = 0.867mm v 面板最大允许挠度，v = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大挠度满足要求! 四、竖37、楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.246.08+1.43.00)0.30 = 17.85kN/m d为柱箍的距离，d = 500mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1017.8490.50 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=83333mm3 经过计算得到= M/W = 0.446106/83333 =5.352N/mm2 竖楞方木的抗弯计算强度小于11.7N/mm238、,满足要求! 2.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 46.0800.300=13.824kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0100.0100.0100.0/12=4.16104mm4； 经过计算得到 v =0.677(46.0800.30)500.04/(1009500.04.16104) = 0.193mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 500.000/250 = 2.00mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩39、W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.5mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4； B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.246.08+1.43.00)0.30 0.50 = 8.92kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 最大支座力 N = 18.282kN 最大变形 v = 0.114mm 1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx； x 截面塑性发展系数40、, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000 B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 62.68N/mm2； B边柱箍的抗弯强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.114mm v 柱箍最大允许挠度，v = 300.000/400 = 0.75mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力1841、.28kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于14mm! D、墙模计算1)、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面80100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用方木，截面80100mm，每道外楞1根方木，间距900mm。 穿墙螺栓水平距离300mm，穿墙螺栓竖向距离900mm，直径14mm。42、 墙模板组装示意图2)、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F143、=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。3)、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图a、抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 90.001.801.80/6=48.60cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板44、上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.9040.54=43.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.906.00=7.56kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.508N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求!b、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 36.49N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm45、2； I 面板的截面惯性矩,I = 90.001.801.801.80/12=43.74cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.762mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!4)、墙模板内外楞的计算a、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； 内楞计算简图 (1)、内楞抗弯强度计算 f = M/W f 46、其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.240.54+1.46.00)0.30=17.11kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 900mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值10.397N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)、内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9547、00.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 3.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.853mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求!b、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图 (1)、外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩48、； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.240.54+1.46.00)0.300.90=15.40kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 300mm； 外楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值6.065N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)、外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250 其中 E 外楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 外楞的最大挠度计算值,49、 v = 0.053mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!5)、穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 113.00 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N =19.21 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.946 穿墙螺栓强度验算满足要求!E、楼梯模板计算：楼梯梯板厚为100mm，踏步为280165mm，折算为平板则板厚为230mm厚，可按230mm厚50、板计算，计算方法同平板部分，计算结论为：搁栅间距为400mm，牵杆间距为1000mm，立杆间距为1000mm。 名称截面特征楞木间距牵杆间距立杆间距横档间距立档间距托木间距柱箍间距穿墙螺杆间距板180mm厚500双向800双向1000100mm厚500双向1000双向1000梁550900400横向800纵向1000横向800纵向10004004003006005009001100双向1000400500柱4.2m高300300500500墙300厚300900竖向500水平向300250厚350900竖向500水平向300梯折算为230厚板40010001000备 注其他2#、3#、5#楼模51、板构件按相近的进行套用柱箍、牵杆、立杆采用钢管八、具体各构件支模情况详见下表(单位：mm)：附图：模板分项工程施工工艺控制流程图施工准备 技术交底组织有关人员进行图纸、模板方案、操作规程、质量标准、工程量、工期等书面技术交底1 学习图纸和查阅相关技术资料2 进行模板方案设计3 组织人员学习操作规程和质量标准4 模板及支撑整理，涂刷隔离剂5 检查上道工序情况和安全措施模板制安1 现场轴线，标高交接2 放轴线大样3 轴线、标高二级核样4 支模；对半成品自检、中间抽查，对不合格品的返工及返工后复检。质量评定组织工程技术人员、质检员在现场执行工程质量验评标准，对模板安装进行检查，评定工序交接1 模板班组（或泥水班组）在现场施工技术人员组织下进行检查（整改）办理交接手续2清理现场，文明施工资料整理原材料检查，登记记录、班组质量自检记录质量检查评定记录，特殊工种操作证记录施工日记1看模；2拆模，整理模板；3清理现场，文明施工