1、办公楼项目模板支撑架工程安全专项施工方案目 录1 编制说明12 工程概况22.1 建筑地点22.2 建筑面积22.3 建筑性质及主要结构体系22.4 主要参建单位22.5 方案编制概要23 施工准备43.1材料要求及保证措施43.2技术准备43.3生产准备53.4人员准备53.5施工工期安排54 主要施工方法64.1模板支撑系统设计64.2模板支架构造94.3模板支架搭设104.4支架验收114.5模板支架拆除125 安全施工保证措施136应急处置方案146.1应急救援组织机构146.2应急救援中心的职责146.3应急救援抢险电话156.4信息报告及处理166.5应急决策及响应166.6警戒、2、疏散及信息发布176.7应急救援的资源配置186.8恢复施工186.9应急救援处置预案187.附件：计算书287.1 4002100梁模板扣件钢管高支撑架计算书287.2 4501900梁模板扣件钢管高支撑架计算书397.3 5002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书507.4 6001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书617.5 6002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书727.6 扣件钢管楼板模板支架计算书831 编制说明1.1 *新闻媒体中心一期工程施工图纸。1.2 我公司成熟的管理技术、科技成果及多年来从事同类工程的施工经验。1.3 建设部颁发的建设工程施工现场管理规定。1.4 *市建3、委颁布的*市建设工程施工现场管理标准。1.5 我公司的施工现场管理标准。1.6我公司颁发的质量保证手册、程序文件和项目管理文件。1.7 本专项施工方案的编制以下列文件和资料为依据：1.7.1施工图设计文件1.7.2建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)1.7.3建设工程施工现场供用电安全规范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91)1.7.6建筑机械使用安全技术规程 (JGJ33-2012)2 工程概况2.1 建筑地点本工程位于*市渝北区空港新城同茂大道和秋城大道相交处4、西北侧，同时也位于轨道交通五、十号线交汇处的西北侧，即*空港新城两路组团F-132-1地块。2.2 建筑面积建筑总面积：约10万m2。其中四层地下室约4万 m2、五层裙楼约1.6万 m2、1号主楼（634F、机房层、水箱层）约4.4万m2。2.3 建筑性质及主要结构体系一类高层,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑层数（地上/地下)：36F/-4F；层高分布为：-2F至-4F层高为3.9m、-1F层高为5.5m、11F及22F层高为5.4m、其余层层高均为4.5m。主要结构体系为框架核心筒结构，建筑主体结构合理使用年限为50年。2.4 主要参建单位建设单位：*集团；5、设计单位：*设计研究院；监理单位：*建设监理有限公司；施工单位：*集团有限公司。2.5 方案编制概要本方案主要是针对本工程地下室-1F（嵌固层）而编制。地下室-1F（-5.55m-0.05m）建筑面积约为1万平，根据总进度计划要求分为四个施工区域，分别为：16-22/A-E轴、16-22/E-N轴、8-16/A-E轴及8-16/E-N轴。各区域建筑面积分别约为：1200m2、3400m2、1400m2、4000m2。此区域楼层最大高度5.5m，最大梁截面尺寸为6002200mm，最大楼板厚度为180mm。由于最大楼层高度超过5m，需进行专项方案编制。本模板支撑架体系选用48钢管（壁厚3.5mm6、），板支撑架钢管纵横间距选择为900900mm，步距选择为1500mm，梁支撑架根据梁的不同截面形式选用不同的纵横间距（详见“梁不同截面尺寸选择支撑架间距表”），步距同板支撑架间距。支撑架每68m布置一道竖向及水平剪刀撑，并将支架与周边框架柱局部进行钢管抱箍连接，增加支架的整体刚度。-1F分区域施工平面图3 施工准备3.1材料要求及保证措施3.1.1钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，钢管应有产品质量合格证，钢管严禁打孔。外观检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率达到95%以上,使用游标卡尺检验，最小壁厚7、不得小于3.0mm。3.1.2扣件1.采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2.脚手架采用的扣件，在螺栓拎紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3.扣件分直角、旋转、对接三类一次进场，检验率为100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。3.2技术准备1.熟悉图纸，了解掌握各处施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。2.由项目技术组编制专项施工方案，经公司审批、专家论证可行和监理、业主审批后按方案和技术规程8、对操作者进行技术交底和安全交底，并下达书面技术交底。交底要对所有的搭设人员和相关管理人员进行，并有接受交底人的签到表和交底记录。3.由项目技术组按方案绘出各处的支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。3.3生产准备1.各规格架管、卡扣、工具、搭设人员以及安全防护用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分类型进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。3.材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在专用料斗，并上部覆盖。3.4人员准备所有架子工必须持证上岗，并对身体状况进行体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。序 号工 9、种人 数备 注1架子工202木 工403杂 工203.5施工工期安排根据施工总进度计划，-1F分4个施工区域，按进度计划，4个施工区域施工时间分别为：16-22/A-E轴：2012.11.152012.11.3016-22/E-N轴：2012.12.12012.12.158-16/A-E轴：2013.1.202013.2.58-16/E-N轴：2013.3.202013.2.54 主要施工方法4.1模板支撑系统设计本方案支架设计主要是针对-1F梁板模板支撑架进行设计，支架搭设最大高度为5.5m，最大梁截面尺寸为6002200mm，最大楼板厚度为180mm，板立杆纵横间距为0.9m，步距1.5m10、，梁根据不同截面形式选用不同立杆纵横间距（详见下表），步距同板支撑架。模板采用15mm厚九夹板，采用40mm80mm木方。梁不同截面尺寸选择支撑架间距表（单位：mm）序号梁截面宽度梁截面高度承重立杆（根）立杆纵距梁两侧立杆间距步距1200300190090015002200500190090015003200100019009001500425050019009001500525070019009001500630050019009001500730055019009001500830060019009001500930065019009001500103007001900900150011311、00800190090015001230010002900900150013350100029009001500144006001900900150015400800290090015001640090029009001500174001000290090015001840021002450900150019450900290090015002045010002900900150021450190024509001500225001000290090015002350012002450900150024500125024509001500255002000245090015002660080012、24509001500276001000245090015002860014002450900150029600220033009001500注：表中数据已经过PKPM软件计算，计算结果满足安全要求。由于本层梁截面尺寸较多，下面选择本层中有代表性的两个典型支撑架布置形式予以说明，详见下图。另选择较有代表性的梁支撑架计算书附后，其余截面梁见上表梁不同截面尺寸选择支撑架间距表， 11Co 典型梁板模板支撑架立杆平面布置图（一）21-1剖面图2典型梁板模板支撑架立杆平面布置图（二）2-2剖面图4.2模板支架构造4.2.1立杆立杆为单立杆，并根据支撑高度将立杆接头错开，两个相邻立杆接头不能设在同步内，13、错开距离500mm且与相近横杆的距离不大于500mm，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。立杆布置详附图：满堂支撑架立杆平面布置图。4.2.2横杆两个方向的横杆均布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏，相邻横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/34.2.3扫地杆必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。横向扫地杆在纵向扫地杆之下。4.2.4剪刀撑在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶14、设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与斜杆之间的夹角为4560并在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。本方案中，通过支架受力计算，选择普通型剪刀撑。4.3模板支架搭设1.脚手架搭设前，根据方案给出的立杆布置图，放线员进行放线，搭设架工按间距排好立杆。2.搭设时要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，按放线位置竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下），然后装设第一道纵横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和纵横水平杆的标高和水平度，使脚手架的步15、距、横距、纵距上下始终保持一致。水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。3.竖向剪刀撑和水平剪刀撑等整体拉结杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距，以保证架体的整体稳定性。4.架体搭设随施工进度分层搭设，所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣。4.4支架验收模板支架搭设完毕后，项目部应组织相关技术人员按照施工方案对整个支撑架体进行全面检查，主要检查内同有：（1）立杆间距是够符合要求（2）脚手架步距是否符合要求（3）扫地杆是否按要求进行搭设（4）检查扣件螺栓是否拧紧（5）整个架体的剪刀撑是否按照要求进行搭设（6）检查标准及方法按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-216、011）中的表8.2.4进行。检查过程中对不符合项目部要求的事项将立即整改，整改完毕后重新进行检查验收，验收合格后，方能进行下一道工序，并且要求在浇筑混凝土前要布设架体的沉降位移观测点，并参照规范设置沉降位移报警值（竖向：5mm，水平方向：10mm），时刻观测混凝土浇筑过程中支撑架体的变形情况，如若发现异常，应立即停止混凝土的浇筑，根据具体情况，项目部技术负责人会同监理工程师，给出处置方案，采取措施，保证施工安全。4.5模板支架拆除1.模板支架拆除前，应对上层楼板同条件试块进行试压，砼强度达到设计强度的100%后提出拆模申请，并经项目技术负责人和监理工程师批准同意后，才能进行架体拆除。同条件试17、块必须为在本部位留设并同条件养护的试块，审批拆模申请时要通过回弹仪进行复测，保证实体强度达到要求。2.拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐患，应先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。3.支架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。4.拆除支架前应先拆除顶板模板，拆除顶板模板时在梁底以下第二道水平杆处满铺跳板，并对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，18、后支的先拆。5.支架先拆剪刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。6.支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。7.如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。5 安全施工保证措施1.扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架 子工应持证上岗。2.搭拆脚手架19、人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第8章的规定进行检查验收，并应确认合格后使用。4.钢管上严禁打孔。5.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。6.满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。7.满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。8.当有六级强风及以上风20、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除j.夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。9.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。10.满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。11.在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。12.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操 作人员入内。6应急处置方案6.1应急救援组织机构成立应急救援指挥中心，全面负责整个工程应急救援工作实施。指挥中心设指挥长一名，副指挥长一名，负责对突发事件的辨识及应急救援组调度和指挥。指挥长：景治华副指挥长：刘 胜信息组张建东抢险组张曾余医21、疗组杨云川协调组石 晶保障组方 洪6.2应急救援中心的职责1、信息组：负责接受突发事件报警，保证事故处理中各救援队伍之间的通讯联系，同时在指挥长的授权下负责对事故形成报告并上报有关部门。2、抢险组：负责对事故现场的处置，根据事故发生的具体情况，分析事故原因，及时制定有效、合理的处理方案，采用加固、抢修或排除事故隐患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同时，负责对受灾人员和器材物 资的抢救，为半角事故的损失降到最小，避免事故范围的扩大和再次发生。3、医疗组：组织救护车辆及攻务人员、器材进入指定地点，组织现场抢救伤员。结事故中的轻伤人员，现场及时进行包扎救治，伤情严重的，专人负责送至附近医院紧急抢救。422、协调组：负责现场人员安全避难工作，布置安全警戒区域，配合抢险组工 作，保证现场井然有序。5、保障组：为了明确事故救援的顺利实施，保障组负责应急救援车辆、物资、 资金等所需物资供应、日常管理等工作。6.3应急救援抢险电话指挥中心指挥长：景治华电话：13883655189指挥中心副指挥长：刘胜电话：13102379361信息组：张建东 电话：15086841921抢险组：张曾余 电话：13452056338医疗组：杨云川 电话：13883319005协调组：石 晶 电话：18680878551保障组：方 洪 电话：13808362458安全组值班人员：李君 电话：13617636861 朱华川 23、电话：13983385624公司安全科 电话：130986963296.4信息报告及处理安全事故发生后，事故现场人员以最快捷的方法，立即将所发事故的情况报指挥中心信息组，信息组接到事故报告后，立即报告项目经理部和有关部门。按照预定的应急救援程序派人立即赶赴现场，必要时可将事故情况通报驻军及武警部队请求给予支援。安全事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产，防止事故蔓延扩大。6.5应急决策及响应应包救援指挥中心做出启动应急救援预案的决策后，按应急救援程序确定应急救援方案，协调有关单位和部门，调动各应急救援小组、 物资和设备展开应急救援工作。应急救援响应系统：关闭N接警事24、故发生警情判断影响级别信息反馈报警中心人员到位信息网络开通现场指挥到位应急资源配备应急启动救援行动扩大会议现场监测环境保护人群疏散医疗救护警戒与交管工程抢险人员救助专家支持应急结束（关闭）事故调查申请增援现场清理解除警戒善后处理事态控制应急恢复总结评审YYYN6.6警戒、疏散及信息发布应急救援指挥部认为事故可能然及公众生命财产安全时，指挥长 授权疏散协调警戒组组长负责发出指令、动员可能受到事故危害范围 内的人员，采取必要的安全防范措施或者紧急撤离危险场所。组织现场勘察和治安保卫，负责现场警戒和清理疏散现场可能受影响的居民。副指挥长负责对媒体和新闻单位统一发布事故信息。6.7应急救援的资源配置应25、急救援的资源包括应急救援队伍和应急救援器材、设备两个方 面。应急救援队伍由训练有素的专业救援队伍和培训合格的人员组成。对有关部门可用的应急资源，设备建立长期联系，确保联系畅通和抢救及时。应急救援物资，设备提前足量储备，单独储存保管，不能挪用。经常对机械设备进行维护与保养，绐终处于完好无故障状态。救援指挥车辆、救援工程车辆、医疗卫生车与司机，保持良好状态。确保应急救援工作需要。6.8恢复施工首先，根据事故情况，由应急指挥中心对事故可能给基础设施、环境等的危害进行预测。根据预测结果，决定应急程序的结束和制定恢复方案。当发生重大事故时，由事故调查单位和上级应急救援指挥中心组织专家对基础设施、环境等进26、行技术鉴定，制定技术措施，实施恢复。6.9应急救援处置预案针对在支架搭设及拆除过程中可能发生的安全事故，特编制高空坠落、物体打击、坍塌倒塌三种事故的应急救援处置方案。6.9.1高处坠落事故应急救援处置方案高空坠落事故属于常见多发事故。高处作业可分为三大类：临边作业、洞口作业和独立悬空作业，高空坠落事故中施工人员从高处作业区域坠落，通常有多个系统或多个器官的损伤，严重者当场死亡。高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前27、纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症出现。1. 高处坠落事故预防措施以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故的特定危险施工，在施工前，制定防范措施。高处作业“五必有”：有边必有栏（在脚手架、平台等的边缘设置防护栏杆）；有洞必有盖（作业场所的孔、洞、沟等铺设盖板）；有栏无盖必有网（如不设置栏杆或盖板，应安装安全网）；有电必有防护措施（与高低压线路、设施保持安全距离）、电梯必有门连锁（电梯、载货机升降过程中，门应锁紧打不开）。上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，28、作业人员应按规定正确佩戴和使用，并应在日常安全检查中加以确认。（1）凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行定期体检。（2）各类安全警示标志按类别，有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。在洞口邻边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。（3）高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。（4）严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。（6）不得攀爬脚手架及跨越阳台。（7）进29、行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。（8）尚未砌砖封闭的框架工程楼层周边，屋面周边，尚未安装栏杆的阳台边、楼梯口，井架、人货梯与建筑物通道、跑道（斜道）两侧，卸料平台外侧边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏,护栏围密目式（2000目）安全网。（9）脚手架内立杆与建筑物周边之间，从首层开始张挂一道平网及密目网兜底，以后每隔9m 张挂一道平网，所有空隙必须做全封闭。脚手架外侧全部用密目式（2000目）网做密封闭，密目网必须可靠地固定在架体上。电梯井内每隔两层或每隔10m张挂一道安全平网，平网必须生根牢靠。所有操作层均张挂一道安全平网。（10）边长30、大于25Omm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加沙浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下张挂安全平网。（11）电梯口（包括垃圾口）必须设置规范化、标准化的层间闸（栅）门，其高度不得低于1800mm。施工外用电梯楼层门采用钢丝网片或铁皮作封闭，使楼层内人员无法开启门锁。（12）各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。2. 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折31、和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及32、严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把33、受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过l小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a. 一般伤口小的34、止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b. 加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c. 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上l/2处（靠近心脏位置）, 下肢出血结扎在大腿上l/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.5l分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.9.2物体打击35、事故应急救援处置方案物体打击伤害是建筑行业常见事故伤害的一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常出现。这就要求在高处作业的人员在机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。1. 防止物体打击的预防措施（1）人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。（2）安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。（3）施工用人货梯出入口位置应搭设防护棚，防护棚长度为：施工用人货梯外边沿两侧各超出0.8m。宽度为：当建筑物高度在1530m时,搭设4m；当建筑物高度在336、0m以上，搭设5m；超高层建筑物，搭设6m。（4）临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。（5）边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用沙浆固定。（6）作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在邻边及洞口附近，并且不可妨碍通行。（7）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。（8）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，红砖等散料应用吊篮装置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。（10）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上37、任意乱放或向下丢弃。2. 物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 , 尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道38、通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。39、脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.9.3坍塌倒塌事故应急救援处置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常见多发事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作业坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故预防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比较复杂，现浇混凝土梁板支撑体系没有经过设计计算，模板或支撑构件的强度、刚度不足，模板支撑体系整体失稳；混凝土强度未达到设计要求或施工规范的规定，提前拆模；新浇混凝土层盖上堆物过多，严重超载。预防建筑施工过程中整体提升外架坍塌倒塌的安全技术措施主要有：1、现浇混凝土梁板支撑40、体系应经过设计计算，2、模板或支撑构件的强度、刚度足，模板支撑体系整体稳；3、混凝土强度达到设计要求或施工规范的规定，不提前拆模；4、新浇混凝土层盖上堆物符合要求，不超载。5、外架受力均匀、附墙（与建筑物刚性拉接）牢固。2. 拆除作业坍塌倒塌事故预防措施拆除作业防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）整体外架拆除在施工前，应该对建筑物的现状进行详细调查，并且编制施工组织设计，经总工程师批准后，方可动工。较简单的拆除工程，也要制定切合实际的安全措施。（2）整体外架拆除在施工前，要组织技术人员和工人学习施工组织设计和安全操作规程。（3）整体外架拆除的施工，必须在工程负责人员的统一领导和经常监督下进行。41、（4）整体外架拆除在施工前，应该将不需要的电线、连接钢管与建筑物主体的切断、保留必要的与筑物主体连接。（5）作业人员从事拆除工作的时候，应该站在脚手架或者其他稳固的结构部分上操作。（6）拆除整体外架，应该自上而下顺序进行，严格执行整体外架拆除施工方案、应防止其他部分发生坍塌。3. 坍塌倒塌事故应急处置程序与措施（1）清查现场，部署救援。第一时间掌握坍塌倒塌规模、平面布局等情况；了解事故埋压人员的数量、大致位置等。迅速指令各应急组赶赴现场，组织调集汽车吊、挖掘机等设备和物资，将相关情况以最快捷的方式报告所在地政府、救援部门和上级主管机构。（2）设立警戒。封锁事故路段的交通，隔离围观群众，严禁无关42、车辆及人员进入事故现场。（3）救生排险。迅速在现场清除障碍，开辟出一块空阔地和进出道，确保现场拥有一个急救平台和一条供救援车辆进出的通道；立即疏散建筑结构受到影响、并可能坍塌的在建工程中的人员；（4）现场急救。出现伤员立即与急救中心和就近医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时救治。（5）清点人员和装备，安全撤离。4. 事故救援应注意的事项（1）慎用工程机械。在坍塌倒塌事故现场，应急指挥部在通过对知情人了解被埋压人员所处具体位置后，对埋压人员的部位，组织救援力量用手或铲、镐等小型器具小心刨挖，对较重、较大的建筑构件可用吊车吊移，在没有被埋压人员之处，且不会对被埋压人员造成危险43、的地方可使用工程机械，以加快搜救进程。（2）搜救过程中应对作业面喷洒开花水流，进行降温、降尘，稳定被埋压人员紧张恐怖情绪。（3）对与坍塌建筑物毗邻且受到破坏但尚未坍塌的建筑要确定专业技术人员，使用可靠准确的建筑检测仪器进行不间断定点、多点监测，并及时报告监测情况，必要时，还应快速组织力量对局部建筑进行可靠临时加固或提前推倒，防止搜寻救援过程中出现再次坍塌事故。（4）确保现场通信畅通，保证指挥命令的快速下达和现场行动进展情况的及时汇总上报以及各小组间的信息传递和交流。（5）对重要物件做出标志、拍照、详细记录、绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、证物等。7.附件：计算书7.1 4002100梁44、模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，梁截面 BD=400mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。木方8080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板45、自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.002.10+0.35)+1.402.00=66.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.002.10+0.71.402.00=72.835kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板46、面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.1000.450=23.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(22.100+0.400)/0.400=1.811kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4.500+2.000)0.4000.450=1.170kN均布荷载 q = 1.3523.625+1.351.811=34.339kN/m集中荷载 P = 0.981.170=47、1.147kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.349kN N2=3.924kN N3=4.335kN N4=3.924kN N5=1.349kN最大弯矩 M = 0.036kN.m最大变形 V = 0.008mm(1)抗弯强48、度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/24300=1.481N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32084.0/(2450.00018.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.008mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计49、算公式如下:均布荷载 q = 4.335/0.450=9.634kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1259.630.450.45=0.244kN.m最大剪力 Q=0.50.4509.634=2.168kN最大支座力 N=1.00.4509.634=4.335kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.244106/85333.3=2.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.050、N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32168/(28080)=0.508N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.460kN/m最大变形 v =5/3.846.460450.04/(10010000.003413334.0)=0.101mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载51、作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.164kN.m最大变形 vmax=0.038mm最大支座力 Qmax=7.057kN抗弯计算强度 f=0.164106/4491.0=36.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要52、计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.06kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.06kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.404=0.546kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.178=0.241kN 非顶部立杆段 N = 7.53、057+0.546=7.603kN 顶部立杆段 N = 7.057+0.241=7.298kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.454、.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7298/(0.182423.9)=94.596N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.263, =0.169 =7298/(0.169423.9)=101.805N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=96.999N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求55、!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7603/(0.182423.9)=98.549N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.138=0.034kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0340.9001.256、001.200/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.057+1.3500.178+0.90.9800.006/0.450=7.309kN 非顶部立杆Nw=7.057+1.3500.404+0.90.9800.006/0.450=7.614kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7309/(0.182423.9)+6000/4491=95.993N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.263, =0.157、69 =7309/(0.169423.9)+6000/4491=103.214N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=98.400N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7614/(0.182423.9)+6000/4491=99.947N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.2 4501900梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG58、J130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，梁截面 BD=450mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.0059、kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.90+0.35)+1.402.00=61.360kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.90+0.71.402.00=67.368kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.60、荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.9000.450=21.803kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(21.900+0.450)/0.450=1.488kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4500.450=0.405kN均布荷载 q = 1.3521.803+1.351.488=31.442kN/m集中荷载 P = 0.980.405=0.397kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩61、I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.125kN N2=3.155kN N3=2.993kN N4=2.993kN N5=3.155kN N6=1.125kN最大弯矩 M = 0.026kN.m最大变形 V = 0.008mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0262、610001000/24300=1.070N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31704.0/(2450.00018.000)=0.316N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.008mm面板的最大挠度小于90.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.155/0.450=63、7.011kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.010.450.45=0.177kN.m最大剪力 Q=0.50.4507.011=1.578kN最大支座力 N=1.00.4507.011=3.155kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.177106/42666.7=4.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计64、算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31578/(24080)=0.739N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.271kN/m最大变形 v =5/3.845.271450.04/(1009000.001706667.0)=0.183mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢65、管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.169kN.m最大变形 vmax=0.037mm最大支座力 Qmax=6.769kN抗弯计算强度 f=0.169106/5260.0=32.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，66、扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.556=0.751kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非顶部立杆段 N = 6.769+0.751=7.519kN 顶部立杆段 N = 67、6.769+0.314=7.083kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣68、件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =7083/(0.161506)=86.763N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =7083/(0.150506)=93.319N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=88.948N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/69、15.9=212.585, =0.161 =7519/(0.161506)=92.109N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的70、轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.769+1.3500.233+0.90.9800.015/0.450=7.111kN 非顶部立杆Nw=6.769+1.3500.556+0.90.9800.015/0.450=7.548kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =7111/(0.161506)+15000/5260=89.877N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =7111/(0.150506)+15000/5260=96.4571、9N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=92.071N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =7548/(0.161506)+15000/5260=95.223N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.3 5002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系72、数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=500mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.73、3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.00+0.35)+1.402.00=64.420kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.00+0.71.402.00=70.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.074、000.450=22.950kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(22.000+0.500)/0.500=1.418kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.450=0.450kN均布荷载 q = 1.3522.950+1.351.418=32.896kN/m集中荷载 P = 0.980.450=0.441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.3075、cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.307kN N2=3.670kN N3=3.467kN N4=3.467kN N5=3.670kN N6=1.307kN最大弯矩 M = 0.033kN.m最大变形 V = 0.012mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03310001000/24300=1.358N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取76、15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31982.0/(2450.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.012mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.670/0.450=8.156kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1258.160.477、50.45=0.206kN.m最大剪力 Q=0.50.4508.156=1.835kN最大支座力 N=1.00.4508.156=3.670kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.206106/42666.7=4.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 78、T截面抗剪强度计算值 T=31835/(24080)=0.860N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.127kN/m最大变形 v =5/3.846.127450.04/(1009000.001706667.0)=0.213mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规79、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.200kN.m最大变形 vmax=0.046mm最大支座力 Qmax=7.729kN抗弯计算强度 f=0.200106/5260.0=38.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取880、.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.73kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.73kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.453=0.611kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非顶部立杆段 N = 7.729+0.611=8.340kN 顶部立杆段 N = 7.729+0.314=8.043kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l081、/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 82、0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =8043/(0.161506)=98.530N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =8043/(0.150506)=105.975N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=101.012N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =8340/(0.161506)83、=102.165N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.729+1.3500.233+0.984、0.9800.015/0.450=8.072kN 非顶部立杆Nw=7.729+1.3500.453+0.90.9800.015/0.450=8.369kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =8072/(0.161506)+15000/5260=101.644N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =8072/(0.150506)+15000/5260=109.115N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=104.85、135N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =8369/(0.161506)+15000/5260=105.279N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.4 6001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，梁截面 BD=600m86、m1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S87、=1.2(25.501.00+0.35)+1.402.00=33.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(k88、N/m)： q2 = 0.3500.450(21.000+0.600)/0.600=0.683kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.450=0.540kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.350.683=16.413kN/m集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 89、21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.788kN N2=2.166kN N3=2.235kN N4=2.235kN N5=2.166kN N6=0.788kN最大弯矩 M = 0.023kN.m最大变形 V = 0.012mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/24300=0.947N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (90、2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31249.0/(2450.00018.000)=0.231N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.012mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.235/0.450=4.966kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1254.970.450.45=0.126kN.m最大剪力 Q=0.50.4504.91、966=1.117kN最大支座力 N=1.00.4504.966=2.235kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.126106/42666.7=2.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31117/(24080)=0.52492、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.669kN/m最大变形 v =5/3.843.669450.04/(1009000.001706667.0)=0.128mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算93、受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.123kN.m最大变形 vmax=0.029mm最大支座力 Qmax=4.594kN抗弯计算强度 f=0.123106/5260.0=23.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计94、算中R取最大支座反力，R=4.59kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.59kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.556=0.751kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非顶部立杆段 N = 4.594+0.751=5.344kN 顶部立杆段 N = 4.594+0.314=4.908kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 95、1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=96、3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =4908/(0.161506)=60.121N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =4908/(0.150506)=64.663N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=61.635N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =5344/(0.161506)=65.466N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载97、时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.594+1.3500.233+0.90.9800.015/0.450=4.936kN 非顶部立杆Nw=4.98、594+1.3500.556+0.90.9800.015/0.450=5.373kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =4936/(0.161506)+15000/5260=63.235N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =4936/(0.150506)+15000/5260=67.804N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=64.758N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.999、51,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =5373/(0.161506)+15000/5260=68.580N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.5 6002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，梁截面 BD=600mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.5100、0m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.20+0.35)+1.402.00=70.540kN/101、m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.20+0.71.402.00=77.695kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.300=16.830kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(22.200+0.600)/0.6102、00=0.875kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.300=0.360kN均布荷载 q = 1.3516.830+1.350.875=23.902kN/m集中荷载 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照103、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.139kN N2=3.204kN N3=3.004kN N4=3.004kN N5=3.204kN N6=1.139kN最大弯矩 M = 0.035kN.m最大变形 V = 0.027mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31729.0/(2300.00018.0104、00)=0.480N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.027mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.204/0.300=10.679kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.12510.680.300.30=0.120kN.m最大剪力 Q=0.50.30010.679=1.602kN最大支座力 N=1.00.30010.679=3.105、204kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.120106/42666.7=2.82N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31602/(24080)=0.751N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算106、满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.014kN/m最大变形 v =5/3.848.014300.04/(1009000.001706667.0)=0.055mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=107、0.118kN.m最大变形 vmax=0.014mm最大支座力 Qmax=5.653kN抗弯计算强度 f=0.118106/5260.0=22.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要108、求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.65kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.427=0.576kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非顶部立杆段 N = 5.653+0.576=6.229kN 顶部立杆段 N = 5.653+0.314=5.968kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆109、净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =110、5968/(0.161506)=73.101N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =5968/(0.150506)=78.624N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=74.942N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =6229/(0.161506)=76.308N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公111、式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.653+1.3500.233+0.90.9800.015/0.300=6.010kN 非顶部立杆Nw=5.653+1.3500.427+0.90.9800.015/0.300=112、6.272kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =6010/(0.161506)+15000/5260=76.390N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =6010/(0.150506)+15000/5260=81.952N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=78.244N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.113、161 =6272/(0.161506)+15000/5260=79.597N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！7.6 扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2114、。木方8080mm，间距150mm，木方剪切强度17.0N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.16+0.35)+1.404.50=11.539kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.16+0.71.404.50=9.832kN/115、m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1600.900+0.3500.900=3.929kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.500)0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74c116、m4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.929+1.404.050)0.1500.150=0.023kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/48600=0.481N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.117、929+1.44.050)0.150=0.935kN截面抗剪强度计算值 T=3935.0/(2900.00018.000)=0.087N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9291504/(1006000437400)=0.005mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.150=118、0.602kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.150=0.053kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)0.150=0.675kN/m静荷载 q1 = 1.200.602+1.200.053=0.786kN/m活荷载 q2 = 1.400.675=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+0.786)0.900=1.558kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.119、558/0.900=1.731kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.730.900.90=0.175kN.m最大剪力 Q=0.50.9001.731=0.779kN最大支座力 N=1.00.9001.731=1.558kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.175106/85333.3=2.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方120、抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3779/(28080)=0.183N/mm2截面抗剪强度设计值 T=17.00N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.655kN/m最大变形 v =5/3.840.655900.04/(1009000.003413334.0)=0.182mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.558kN均布荷载取121、托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.857kN.m经过计算得到最大支座 F= 10.355kN经过计算得到最大变形 V= 0.591mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.857106/8533122、3.3=10.04N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35654/(28080)=1.325N/mm2截面抗剪强度设计值 T=17.00N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.591mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.340=0.678kN (2123、)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1600.9000.900=3.253kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.215kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.500+0.000)0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，124、N = 10.161kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C125、表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =9621/(0.163423.9)=139.529N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =9621/(0.152423.9)=149.321N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=142.793N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/126、16.0=211.919, =0.163 =10161/(0.163423.9)=147.356N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.126=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0320.9001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时127、，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2003.765+1.4003.645+0.91.4000.008/0.900=9.632kN 非顶部立杆Nw=1.2004.215+1.4003.645+0.91.4000.008/0.900=10.172kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =9632/(0.163423.9)+8000/4491=141.482N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =9632/(0.152423.128、9)+8000/4491=151.285N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=144.750N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =10172/(0.163423.9)+8000/4491=149.308N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.70m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As129、=4176.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8700mm160mm，截面有效高度 h0=140mm。按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 11.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=12.62kN/m2计算130、单元板带所承受均布荷载q=8.7012.62=109.75kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513109.758.702=426.14kN.m 按照混凝土的强度换算得到15天后混凝土强度达到81.27%，C40.0混凝土强度近似等效为C32.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0015.50)=0.07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为： 131、M1=sbh02fcm = 0.0678700.000140.000215.510-6=177.1kN.m结论：由于Mi = 177.13=177.13 Mmax=426.14所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 11.20(0.35+25.100.16)+ 21.20(0.681010132、/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=18.93kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.7018.93=164.68kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513164.698.702=639.46kN.m 按照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到102.07%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.43N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0019.43)=0.05查表得到钢筋混133、凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.058此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.0588700.000140.000219.410-6=192.2kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18=369.31 Mmax=639.46所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土45天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+134、25.100.16)+ 21.20(0.35+25.100.16)+ 31.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=25.24kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.7025.24=219.62kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513219.628.702=852.78kN.m 按照混凝土的强度换算得到45天后混凝土强度达到114.24%，C40.0混凝土强度近似等效为C45.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.38N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm135、 = 4176.00300.00/(8700.00140.0021.38)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000221.410-6=175.0kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18+174.98=544.29 Mmax=852.78所以第45天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围136、内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 31.20(0.35+25.100.16)+ 41.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=31.56kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.7031.56=274.56kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513274.568.702=1066.10kN.m 按照混凝土的强度换算得到60天后混凝土强度达到122.87%，C40.0混凝土强度近似等效为C49.1。混137、凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=22.76N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0022.76)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000222.810-6=186.3kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29=730.57 Mmax=1066.10所以第60天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支138、撑必须保存。6.计算楼板混凝土75天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 41.20(0.35+25.100.16)+ 51.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=37.87kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.7037.87=329.50kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513329.508.702=139、1279.42kN.m 按照混凝土的强度换算得到75天后混凝土强度达到129.57%，C40.0混凝土强度近似等效为C51.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=23.90N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0023.90)=0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000223.910-6=195.7kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186140、.29+195.65=926.22 Mmax=1279.42所以第75天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土90天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 51.20(0.35+25.100.16)+ 61.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=44.19kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.70141、44.19=384.44kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513384.448.702=1492.74kN.m 按照混凝土的强度换算得到90天后混凝土强度达到135.04%，C40.0混凝土强度近似等效为C54.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=24.87N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0024.87)=0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0142、.0488700.000140.000224.910-6=203.5kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29+195.65+203.54=1129.76 Mmax=1492.74所以第90天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土105天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m，楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 61.20(0.35+25.143、100.16)+ 71.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=50.50kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.7050.50=439.38kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513439.388.702=1706.06kN.m 按照混凝土的强度换算得到105天后混凝土强度达到139.67%，C40.0混凝土强度近似等效为C55.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=25.68N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0025.68)=0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.039此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.0398700.000140.000225.710-6=170.8kN.m结论：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29+195.65+203.54+170.79=1300.55 Mmax=1706.06所以第105天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求！