1、编号：SJHN.JZY-XX办公楼8.47米排架支撑系统安装拆除工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况5二、编制依据6三、组织机构及管理职责7四、搭设思路111、支撑体系设计理念112、混凝土浇筑方式113、支撑体系方式11五、构造要求及施工方法11（一）、材料要求11（二）高支模施工方法121、梁模板及支撑系统122、楼板模板及支撑系统13（三）、一般规定141、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。143、不同支架立柱不得混用。158、梁和板的立柱，其纵横向间距应相2、等或成倍数。示意图如下：15（四）立柱及其它杆件171、立柱平面布置图（详见附图）173、严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。18（五）水平拉杆181、每步纵横向水平杆必须拉通。184、扫地杆设置19（六）剪刀撑20（七）周边拉结20六、模板安拆施工21（一）准备工作211、模板拼装212、模板的基准定位工作21（二）模板支设221、梁模板22（三）模板拆除233、支架立柱拆除24七、施工管理24（一）技术交底24（二）材料管理243、木方必须符合质量标准要求。246、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：257、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：25（三）3、过程管理261、施工前管理262、施工中管理要点263、质量管理措施27（四）验收管理28（五）砼浇捣管理292、根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；29（六）重大危险源辨识301、机械伤害302、触电303、火灾314、物体打击315、高处坠落316、坍塌317、起重伤害328、其他伤害：32（七）安全管理措施326、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。33梁模板(高支模)计算书34一、参数信息351.模板支撑及构造参数352.荷载参数353.材料参数364.梁底模板参数365.梁侧模板参数36二、梁侧模板荷载计算37三、梁侧模板面板的计算371.强度计算382.挠4、度验算39四、梁侧模板支撑的计算401.次楞计算402.主楞计算42五、梁底模板计算441.抗弯强度验算442.挠度验算45六、梁底支撑的计算461.荷载的计算462.方木的支撑力验算463.支撑小横杆的强度验算48七、梁跨度方向钢管的计算49八、扣件抗滑移的计算50九、立杆的稳定性计算501.梁两侧立杆稳定性验算502.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算52十、立杆的地基承载力计算54十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求551.模板支架的构造要求552.立杆步距的设计553.整体性构造层的设计554.剪刀撑的设计565.顶部支撑点的设计566.支撑架搭设的要求567.施工使用的要求57板模板(5、扣件钢管高架)计算书58一、参数信息581.模板支架参数582.荷载参数593.材料参数594.楼板参数59二、模板面板计算601、荷载计算612、强度计算613、挠度计算62三、模板支撑方木的计算621.荷载的计算622.强度验算633.抗剪验算634.挠度验算64四、托梁材料计算64五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)661.静荷载标准值包括以下内容662.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载663.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算66六、立杆的稳定性计算66七、立杆的地基承载力计算68八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求691.模板支架的构造要求692.立杆步距的设计6、693.整体性构造层的设计694.剪刀撑的设计705.顶部支撑点的设计706.支撑架搭设的要求707.施工使用的要求71办公楼8.47米排架支撑系统施工方案一、工程概况1、工程基本情况工程名称办公楼工程地点常熟化工园区周边环境新建厂区建筑面积（m2）2424.8建筑高度（m）9.5基础形式桩基础主体结构框架抗震等级四级抗震设防烈度6地上层数2地下层数无标准层层高（m）4.32、高支模及相关层结构详细情况高支模层结构情况：高支模所在层1-2层脚手架挂密目安全网外侧高支模层底标高（m）0柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）8.47梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.5普通板跨（m）3最大板厚（7、mm）110普通板厚（mm）110最大柱截面尺寸（mm）500*500普通柱截面尺寸（mm）500*500最大梁跨（m）9普通梁跨（m）4.5最大梁断面尺寸（mm）250*700普通梁断面尺寸（mm）250*6003、工程结构的特点、难点、重点主要特点：根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、编制依据1、施工图纸2、主要规程和规范类别规范规程名称编号国家标准木结构设计规范GB50005-2003国家标准建筑结构荷载规范GB50009-28、011国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2002国家标准钢结构设计规范GB50017-2003国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005行业标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008行业标准建筑施工木脚手架安9、全技术规范JGJ164-2008行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、其它相关文件类别文件名称文件编号国家标准危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建设部建质2004213号 三、组织机构及管理职责1、安全管理组织机构框图2、安全保证体系框图3、环境保护体系图四、搭设思路1、支撑体系设计理念 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数（立杆纵横距0.8m,横杆步距1.6m），便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保10、证整体稳定性和满足计算前提条件。2、混凝土浇筑方式柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。3、支撑体系方式根据本项目当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。搭设采用满堂架形式，立杆纵横间距0.8m,横杆步距1.6m,五、构造要求及施工方法（一）、材料要求本工程高支模施工部分，全部采用钢管11、脚手架（扣件式）搭设支撑体系，选用钢管和4590方木作为背楞，15厚胶合板作为模板，12对拉螺栓固定。钢管规格全部为标准件483.0mm。立杆顶端高度调节用可调支托。A、钢管（外径48mm，壁厚不小于3.0mm）及扣件，严禁使用有弯曲、锈蚀、压扁、裂缝的钢管；严禁使用有脆裂、变形、滑形的扣件。扣件表面须作防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。B、顶托必须逐个检查，对存在螺栓滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。C、对高支模中使用的胶合板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确12、定能够满足使用承载要求。（二）高支模施工方法1、梁模板及支撑系统1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆沿梁方向在梁侧设置两排，间距1.2m,立杆沿梁方向间距0.8m,立杆设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1.6m；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.8m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架与楼板13、模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4）剪刀撑在梁两侧立杆全高设置纵向剪刀撑。纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角在4560度之间。5） 梁模板安装大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm90mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的1，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。2、楼板模板及支撑系统1）工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。2） 14、支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100mm。3）立杆支撑横纵间距为0.8m, 立杆底部距地面20cm处设置纵横向扫地杆；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1.6m；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。4）剪刀撑竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑;外侧满设剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为4515、度。4）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm90mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。（三）、一般规定1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3、不同支架立柱不得混用。4、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求16、。5、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。6、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。7、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。8、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：10、钢管立柱顶部设可调支托，U形支托与楞梁梁侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，当支撑为门架时，其螺杆伸出钢管顶部不得大于150mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm17、，安装时应保证上下同心。11、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。12、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。13、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。（四）立柱及其它杆件扣件式：1、立柱平面布置图（详见附图）2、搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下。318、严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（五）水平拉杆扣件式1、每步纵横向水平杆必须拉通。2、水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图。3、当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；如下图示意：4、扫地杆设置（六）剪刀撑扣件式梁排架：纵向剪刀撑沿框架梁方向连续设置；现浇板支撑系统：竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑; 外框边缘连续设置剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。（七）周边拉19、结1、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。2、当支架立柱高度超过5m时，在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。3、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。六、模板安拆施工（一）准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出20、模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。（二）模板支设1、梁模板（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆5槽钢 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固（2）楼板模安装工艺：搭支架 测水平摆木楞 调整楼板模标高及起拱21、 铺胶合板模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。（7）梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用胶合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。（三）模板拆除1、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术22、负责人、监理审批签字后方可拆除。2、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。（1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。（2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。（3）板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。2、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板23、模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。3、支架立柱拆除当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。4、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。七、施工管理（一）技术交24、底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素。 （二）材料管理1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB/T700-88）的要求。2、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-88）中Q235-A级钢的规定。5、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0钢管。6、钢25、管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2011）的规定；7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深26、度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。（3）钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。（三）过程管理1、施工前管理（1）材料管理材27、料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。（3）砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件28、。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）29、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（6）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。（7）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度30、。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。（四）验收管理1、不满足要求的相关材料一律31、不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高32、度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查（五）砼浇捣管理1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。2、根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；3、开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。33、5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。（六）重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用34、倒顺开关。3、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：（1）严禁烟火；（2）严禁存放易燃易爆物品；（3）操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测35、条件缺乏的情况下，可做堆载实验。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。（七）安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施36、。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模37、板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。梁模板(高支模)计算书年产5000吨（PVDF）新建项目工程 ；工程建设地点：江苏常熟新材料产业园海平路2号；属于框架结构；地上2层；地下0层；建筑高度：9.5m；标准层层高：4.3m ；总建38、筑面积：2424.8平方米；总工期：360天。本工程由吴羽（常熟）氟材料有限公司投资建设，常州化工设计院有限公司设计，浙江省工程勘察院地质勘察，苏州三联建设顾问有限公司监理，大连巨坤建设工程有限公司组织施工； 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设39、计和使用安全中的部分内容。梁250*700 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载40、参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9541、00.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=042、.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣43、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.51.5/6=30cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.816.80.9=14.515kN/m；振捣混凝土荷载设计44、值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；计算跨度: l = (700-110)/(3-1)= 295mm；面板的最大弯矩M= 0.125(14.515+4.032)(700-110)/(3-1)2 = 2.02105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(14.515+4.032)(700-110)/(3-1)/1000=6.839 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.02105 / 3.00104=6.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N45、/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 14.515N/mm； l-计算跨度: l = (700-110)/(3-1)=295mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.51.51.5/12=22.5cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.515(700-110)/(3-1)4/(10095002.25105) = 0.268 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-110)/(3-1)/2546、0 = 1.18mm；面板的最大挠度计算值 =0.268mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.18mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.839/0.800= 8.549kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 47、变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.547 kNm，最大支座反力 R= 7.523 kN，最大变形 = 0.980 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.47105/6.08104 = 9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.98mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算48、主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.523kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.752 kNm，最大支座反力 R= 7.899 kN，最大变形 = 0.473 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.52105/8.99103 = 83.7 N/mm49、2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =83.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.473 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.473mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的50、荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+2.50)0.70+0.300.800.90=16.286kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.800.90=4.536kN/m；q=16.286+4.536=20.822k51、N/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12520.8221252=4.07104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37516.2860.125+0.4374.5360.125=1.011kNRB=1.25ql=1.2520.8220.125=3.254kN =Mmax/W=4.07104/3.00104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.52、521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.572kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.2861254/(10095002.25105)=0.01mm；面板的最大挠度计算值: =0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.5mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载53、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.254/0.8=4.067kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.0670.82 = 0.26 kNm；最大应力 = M / W = 0.26106/60750 = 4.3 N/m54、m2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.0670.8 = 1.952 kN；方木受剪应力计算值 = 31.9521000/(24590) = 0.723 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.723 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 55、= 0.6774.0678004 /(1009000273.375104)=0.458mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.458 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.011kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.254kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.250)/40.800(1.20.11024.000+1.42.500)+1.220.800(0.700-0.110)0.300=1.56、607kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.159 kN；N2=8.173 kN；最大弯矩 Mmax=0.232 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.078 mm；最大应力 =0.232106/4490=51.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 51.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主57、编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.173 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑58、钢管的最大支座反力： N1 =0.159kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1258.6=1.288kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.20-0.25)/4)0.800.30+(1.00/2+(1.20-0.25)/4)0.800.110(2.50+24.00)=2.276kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+(1.200-0.250)/40.800=3.717kN；N =N1+N2+N3+N4=0.159+1.288+2.276+3.717=7.44kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，59、由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规60、范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=7439.735/(0.182424) = 96.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.173kN；脚手架钢管的自61、重： N2 = 1.20.125(8.6-0.7)=1.288kN；N =N1+N2 =8.173+1.183=9.356kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间62、的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=9355.891/(0.182424) = 121.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f63、 = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.016(1.6+0.12) = 2.127 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.016；lo/i = 2126.894 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376；钢管立杆的最大应力计算值；= 9355.891/(0.376424) = 58.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f64、 = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.173/0.25=32.691 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.173 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=3265、.691 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距不宜超过1.6m。3.整体66、性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆67、的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用68、由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。板模板(扣件钢管高架)计算书年产5000吨（PVDF）新建项目工程 ；工程建设地点：江苏常熟新材料产业园海平路2号；属于框架结构；地上2层；地下0层；建筑高度：9.5m；标准层层高：4.3m ；总建筑面积：2424.8平方米；总工期：360天。本工程由吴羽（常熟）氟材料有限公司投资建设，常州化工设计院有限公司设计，浙江省工程勘察院地质勘察，苏州三联建设顾问有限公司监理，大连巨坤建设工程69、有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。工程说明：工程项目名称：年产5000吨聚偏二氟乙烯（PVDF）项目；由东洋工程（上海）有限公司总承包管理。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参70、数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.60；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(71、mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：483.0钢管；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢72、筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.111+0.351 = 3.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.1+1.42.5= 7.22kN/m最大弯矩 M=0.17.222502= 45125 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 45125/37500 = 1.203 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.203 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为73、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.12504/(100950028.125104)=0.031 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.031 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/74、m)：q1= 250.250.11+0.350.25 = 0.775 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.775+1.40.625 = 1.805 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.80512 = 0.18 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.18106/60750 = 2.971 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.971 75、N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8051 = 1.083 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.083103/(2 4590) = 0.401 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.401 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.775 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7751000476、 /(10090002733750)= 0.213 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.213 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.166kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.812 kNm ；最大变形 Vmax = 1.069 mm ；最大支座力 Qmax = 9.476 kN ；最大应力 = 8177、2379.947/10400 = 78.113 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 78.113 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.069mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.6 = 1.19 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板78、自重(kN)：NG3 = 250.1111 = 2.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.29 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.448 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.448 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径79、(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 80、；=11448.288/(0.537424) = 50.281 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.281 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016 ；Lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 81、；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11448.288/(0.412424) = 65.536 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 65.536 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础82、底面的平均压力：p = N/A =11.448/0.25=45.793 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.448 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=45.793 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计83、a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距不宜超过1.6m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设84、置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。