1、正本58726综合商业区办公楼模板工程超重梁模板支撑架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录二、工程概况5三、模板工程概述51、材料选用52、排架搭设6钢管立柱底部应设置垫木，垫木可采用50100方木。6四、施工工艺流程及操作要点61、施工工艺流程：62、操作要点：73、安装梁/板模板：8（1）模板安装前的准备工作8（2）材料及设备的要求8钢管8（3）安装方法10剪刀撑跨越立杆的最多根数11（4）安装要求12五、质量控制及安全措施1211、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。13六、超重梁模板2、支撑架的构造和施工要求141、模板支架的构造要求：14（1）模板支撑架采用单立杆；142、立杆步距的设计：143、扫地杆与顶部纵横杆的设计：144、剪刀撑的设计：14（1）架体四边沿支架应满设剪刀撑。14七、模板安装和拆除安全要求151、模板的验收要求15（3）模板工程施工中，应随做随检，做好验收记录15（6）模板的接缝不应漏浆。152、模板安装安全要求16(1)模板安装必须按施工设计进行，严禁随意变动；16(4)支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序；163、模板拆除安全要求17底模拆除时的混凝土强度要求17八、技术安全措施171、安全技术措施17（2）按照超重梁方案的要求作业。3、182、针对浇捣混凝土、输送制定的安全技术措施19(1)施工部署194、预防坍塌事故的技术措施205、预防高空坠落事故的安全技术措施20九、模板施工涉及到的重大危险因素及其防治措施21十、超高超重模板支撑体系的施工管理21(1)超重梁模板支撑系统管理机构：21(2)模板支撑体系施工注意问题：22十一、监测措施22(2)日常检查、巡查重点部位：22(3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。23(8)本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。23处理方法24十二、应急预案241、概况242、救援方法24预备应急救援工具如下表：25十三、 超重梁计算书26一、参数信息261.模板支撑4、及构造参数262.荷载参数273.材料参数274.梁底模板参数275.梁侧模板参数27二、梁模板荷载标准值计算281.梁侧模板荷载28三、梁侧模板面板的计算281.强度计算292.挠度验算29四、梁侧模板内外楞的计算301.内楞计算30（1）.内楞强度验算30（2）.内楞的挠度验算312.外楞计算31（1）.外楞抗弯强度验算32（2）.外楞的挠度验算32五、穿梁螺栓的计算33六、梁底模板计算331.抗弯强度验算342.挠度验算34七、梁底支撑的计算351.荷载的计算：35(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：35(2)模板的自重线荷载(kN/m)：352.钢管的支撑力验算35I=12.19cm45、363.支撑钢管的强度验算37支撑钢管按照简支梁的计算如下37(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：37(2)模板的自重(kN/m2)：37八、梁跨度方向钢管的计算391.梁两侧支撑钢管的强度计算：39支撑钢管计算弯矩图(kNm)392.梁底支撑钢管的强度计算：40支撑钢管计算弯矩图(kNm)41九、扣件抗滑移的计算:42十、立杆的稳定性计算:42立杆的稳定性计算公式421.梁两侧立杆稳定性验算:42考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算432.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:43考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算44十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:441.模板支架的构6、造要求：442.立杆步距的设计：453.整体性构造层的设计：454.剪刀撑的设计：455.顶部支撑点的设计：456.支撑架搭设的要求：457.施工使用的要求：46十四、超高板支撑计算书46一、模板支架选型46二、搭设方案46（一）基本搭设参数46（二）材料及荷载取值说明47三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算47（一）板底模板的强度和刚度验算47（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，48（2）底模抗弯强度验算49（3）底模抗剪强度计算。49（4）底模挠度验算49（二）底模方木的强度和刚度验算50（1）荷载计算50（2）方木抗弯强度验算50（3）底模方木抗剪强度计算51（4）底模方木挠7、度验算51（三）托梁材料计算51（1）荷载计算51（2）强度与刚度验算52支撑钢管计算弯矩图(kNm)52（四）立杆稳定性验算531、不组合风荷载时，立杆稳定性计算542、组合风荷载时，立杆稳定性计算55（五）立杆的地基承载力计算56十五、附图56二、工程概况工程名称：xx区xx综合商业区一期项目办公楼工程工程地址：xxxx区xx镇建设单位：xx盛玺置业有限公司监理单位:xx希地环球建设工程顾问有限公司xx区xx综合商业区一期项目包括4#、5#、6#及B座四栋办公楼，本工程位于xx区xx镇中心，建筑面积58726m2，东西长183.95m，南北长247.08m。建筑0.00相当于绝对标高44.8、65m，室内外高差0.15m，建筑最大高度76.48m。车库基底标高-13.13m、主楼底板基底标高为-13.93m；地下二层层高4.0m，地下一层层高7.75m，地上一层层高6.5m（含夹层），地上二层层高4.5m，以上为4.2m。本工程基础为平板式筏板基础，结构形式为框架剪力墙结构。本工程主体结构梁设计截面尺寸诸多， 不等，相对梁模板支撑架的设计与施工提出了不同层次的要求。对于工程中出现集中线荷载大于15KN/m和层高超过8米的模板支撑体系，应当在施工前单独编制专项施工方案并应当组织专家进行论证审查。本工程层高超过8米的顶板支撑体系部位主要位于B座办公楼3层1-9轴/A-1/B轴之间顶板，9、层高为11m；7、9、11、13、15层1-5轴/D-F轴顶板和17层1-3轴/1/C-F轴顶板，层高为8.4m；18层1-9轴-1/D-F轴屋面板，高度为8.8m。线荷载大于15KN/m框架梁位于地下一，二层，其截面尺寸分别为8001000、7001100、7001000、6001100，属于超重梁。三、模板工程概述1、材料选用顶板模板使用1220244012mm的普通胶合板。取3.0mm壁厚的48普通钢管进行受力计算，14圆钢做对拉螺栓，50100木方，优质“山”型卡；模板接缝处采用海绵条粘贴，防止漏浆。模板应按要求刷脱模剂。2、排架搭设(1)梁的模板加固梁截面尺寸支模体系7001000710、001100600100060011008001000梁侧面次龙骨采用钢管，间距200横向设置，主龙骨采用4根50100mm方木，梁中设置一道M14穿梁螺杆。梁底次龙骨间距不大于200垂直于梁截面方向布置，梁底横杆采用钢管483.0500沿梁宽度方向设置。立杆沿梁跨度方向间距900mm,梁底加设两根承重立杆。立杆间距为1.5米，支撑体系超过5米时，在四周和拐角处设置剪刀撑；并与每个框架柱沿高方向不得少于三道拉结。 (2)重点说明：所有架体立杆不允许搭接，碗口立杆用对接扣件连接；根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程进行施工。钢管立柱底部应设置垫木，垫木可采用50100方木。在立杆底部距地面不11、大于300mm处，沿纵横水平方向应设扫地杆。此梁板所在楼层支设采用满堂架，拉杆不得少于4道，最顶部拉杆自由端不得大于500mm。对模板支撑系统的结构材料应按要求进行验收、抽检、检测，并留存记录和资料。四、施工工艺流程及操作要点1、施工工艺流程：放出轴线及梁板位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装 架设梁底纵横木枋于脚手架横杆上杆上上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于脚手架横杆上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%拆下脚手架顶层水平横杆筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架2、操作要点：测量放线：根据施工图尺寸在平面上12、弹出轴线、超重超限框架梁的位置线。并在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以35m为宜，为梁/板模板的安装创造条件。搭设支撑钢管架：为保证支撑立杆均衡受力，凡超重超限大梁的投影面上立杆下必须加垫板。按计算确定的纵横间距设置立杆在立杆下段300左右处搭设纵横向扫地杆按计算确定的步距搭设纵横向水平杆。立杆接长必须采用对接扣件。设置剪刀撑。必要时应在梁下支撑立杆设置由底至顶连续设置剪刀撑；对于地下一层梁板下支撑立杆，沿满堂架四周外立面应满设剪刀撑，中部可视需要每隔6m设一道竖向剪刀撑。 梁下采用双扣件加固：在以上各条经检查符合要求后进行，并按要求进行起拱。板下支撑设置：板13、下支撑采用碗口满堂架。板底模板搁置在50100的方木小楞上，小楞搁置在支撑架主龙骨上，主龙骨采用100100mm方木。小楞间距及支撑立杆的间距应由计算确定。3、安装梁/板模板：（1）模板安装前的准备工作模板安装前，向施工班组进行技术交底，并且做出样板，经监理、有关人员检查确认后，再大面积展开。采取可靠的定位措施，按施工图纸和施工方案要求安装；模板安装前要做好定位工作：进行中心线和位置的放线，做好标高量测工作，模板支撑底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油或其它油类。（2）材料及设备的要求钢管钢管的质量执行标准碳素结14、构钢GB/T700-2006中Q235A级钢的规定，满足以下要求：应有产品质量合格证或检测报告；钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚允许偏差0.50mm，0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5碗扣钢管表面应平直光滑，不应有孔洞、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；有以上缺陷的不得用在立杆上。碗扣15、钢管锈蚀严重的不得用在立杆上。 碗扣钢管上严禁打孔。碗扣钢管外径采用直径为48mm的钢管，壁厚不得小于3.0mm；钢管不应有弯曲缺陷，钢管弯曲的应进行调直，无法调直或调直后变形的做报废处理。钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚允许偏差0.50mm，0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5扣件扣件式钢管脚手架应采用16、可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件必须进场必须带有合格证或质量证明材料。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏，扭力扳手进行检查。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件与钢管相匹配，贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件贴和面应平整活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。扣件检测应随机抽样，抽17、检的数量为10%，重点检查扣件拧扭力矩，不合格率超过抽检数量度10%的应全面检查，直至合格为止。扣件质量检验要求：项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求（2）（6）的规定3螺栓不得滑丝扣件4同新扣件的项次2、3连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C 级（GB/T5780）和六角头螺栓（GB/T5782）的规定。出现滑丝的螺栓必须更换。设备主要包括水准仪、经纬仪、50m普通钢卷尺、扭矩搬手、塔吊等。S3 水准仪、J2经纬仪和 50m普通钢卷尺主要用于测量放线、标高测设及投放。是按图施工主要的控制 措施，必须经过检定并18、在周检合格的有效期内。扭矩搬手主要用于检测扣件螺拴拧紧的扭力矩，是否在4065Nm区间。塔吊是垂直运输物料的设备。在施工现场塔吊繁忙的情况下，本方案的支撑材料可以通过散装散拆由人工完成作业。（3）安装方法满堂钢管支撑安装支撑安装前应在楼面或地面弹出脚手架的纵横方向位置线并进行抄平。脚手架组装以34人一组为宜，其中12人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中注意横杆的水平度和立杆的垂直度，一般不允许超过15mm。脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织相关人员共同验收签证合格后方能进入下一道工序施工。剪刀撑的安置层高11.00019、米、8.4米和8.8米的顶板满堂模板支架四边和内部必须设置剪刀撑，满堂模板支架的支撑设置按下列规定：支架四边应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；设置原则为脚手架周边和四角，并与框架柱沿高度方向用钢管进行拉结，不得少于三道；同时设置两道水平剪刀撑。 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数梁模板安装时，应逐层进行。对于面积较大的模板，单面模板就位后，要用工具将其支撑牢固；双面板就位后，用拉杆或螺栓固定，未就位和未固定前不得没有支撑措施。框架梁安装：框架梁底板根据标高铺设梁底板，梁底板采用20、50100木枋支顶，并按轴线规定，将梁底板固定在木枋支顶上，然后安装梁侧板，侧板与底板两边加钉并设置夹木固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，在梁中加穿梁螺栓固定，拉通线。次梁安装：在框架梁与次梁交接处（框架梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用木枋支顶，按图纸要求，将梁底板固定在木枋支顶上，以后按照第1点框架梁程序（除不需钉托板外作好侧板的装钉工作）。当梁的跨度在4m或4m以上，设计图纸起拱要求按3要求起拱，悬挑梁大于1.5米按照4要求起拱。（4）安装要求支模架使用483.0的碗扣立杆，立杆不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支21、撑材料搭设支撑。立杆底加垫50100的木垫板。支架的跨距和间距应按设计规定布置；立杆纵横安装后要成一直线，以便设置纵横向水平杆及剪刀撑架固。在周边底层、顶层、中间纵横向水平杆与结构柱子相遇的，端部应与结构柱子顶牢, 以增强模板体系的侧向稳定性。模板安装完毕，在后续工序中，应防止超载，如：钢筋不得大量集中堆放，砼要及时摊平以防大面积起堆。模板安装完毕，要经公司技术部门检查验收，符合要求才可浇捣楼面砼。本工程由于楼层高度较大，因此要求对于楼面模板，顶架搭设完毕必须经相关人员（部门）验收合格，才能安装上面的模板。砼泵管以下的模板及支架应进行加固处理（如：支撑设置纵横拉杆，板、枋加钉钉牢等），以防震动22、而松脱。对于跨度4米以上的梁，考虑顶架的压缩变形对楼层标高的影响，模板应按规定（按2.5-3/1000跨度）进行起拱。五、质量控制及安全措施1、本方案必须严格执行钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程的各项规定外。2、项目部技术负责人必须按照工程实际情况编制超重超限结构模板支撑专项施工方案,报送项目总工审核,并按照规定组织专家评审、论证,最后经总工程师批准实施。3、项目部在实施专项施工方案的过程中,由技术负责人组织材料、安全人员对钢管进行随机抽样检测，并重新确定钢管的壁厚.在支撑架搭设完成后,由项目经理组织技术负责人、施工员、安全员,对支撑架搭设与专项施工方案的符合性进行检查、验收,合格后方可23、进行梁/板模板的安装工序。4、支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，凡超高超限大梁的投影面上应预先找平，然后在找平面上平行于梁轴线铺设立杆下的垫板必须设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支撑体系稳定。5、所有模板必须满足强度，刚度和稳定性要求。模板上施工荷载不得超过设计要求。6、模板使用前必须刷隔离剂，且不允许玷污钢筋和混凝土接搓处，每周转一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔离剂后，方可使用。7、安装上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载力，上下层的支架立柱应对准，并铺设垫板。本工程楼层下一层模板支架不允许拆除。8、模板必须做到接口平直接缝严密，缝隙不得超24、差，缝隙处均贴胶布堵缝，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，接槎吻合、方正，防止移位。同时严格控制预留孔位置，在浇捣混凝土前模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。9、所有的承重立杆接长均采用对接，如果利用钢管接长时采用对接扣件，不允许采用搭接扣件，立杆要求接长应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接，也可以采用搭接。水平杆的对接应交错布置：两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个25、相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。10、本部位梁体须待其下层的楼面混凝土浇筑后并达到100强度后，才可进行混凝土浇捣；大部分的立杆轴向力须传递到下一层楼板，因此下一层楼板钢管支顶不允许拆除，且上、下的立杆座位置须对准，应在上下层楼面均弹出墨线以保证对位准确。使用前应检查扣件式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷。若有则应剔除不用。对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。在搭设一步高后，应进行立杆和横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。11、模26、板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。12、搭设承重支撑架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测。未经检测或检测不合格的一律不得使用。13、施工操作前，项目技术负责人必须亲自向全体操作人员进行技术交底。工长应注意区别技术交底和安全交底的不同要求、不同内容，分别进行。技术交底应详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横间距、纵横联系杆和扫地杆、剪刀撑、拉结点、顶部小横杆的间距等。14、搭设完成后，项目部和监理单位有关人员应认真进行检查验收。检查要依据专项施工方案确定的各项指标要求逐一检查验收。15、除应遵守以上构造规定以外，还应遵守各相关规范以及规程的规定。六、超重梁模板支撑架的构造和施工要求27、1、模板支架的构造要求：（1）模板支撑架采用单立杆；（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；应当注意的是，梁/板支撑的纵横向扫地杆/水平杆必须联通。2、立杆步距的设计：由于架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，故采用等步距设置；支撑架步距不宜超过1.5m。本工程按步距1.5m计算。3、扫地杆与顶部纵横杆的设计：（1）由于梁底支撑架高度与相邻板底支撑架高度存在高差，必须加强设置整体性水平层；（2）在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设置水平拉杆，纵横杆应有效连结。其中扫地杆应按距离楼面300mm设置，顶部水平拉杆自由端高度不得大于500mm。4、剪刀28、撑的设计：（1）架体四边沿支架应满设剪刀撑。（2）凡支撑主梁底的立杆，必须沿梁长度方向设置八字斜撑，并与其他立杆相连接。 （3）凡是立杆同横杆、斜杆的相交处，均必须用直角扣件或旋转扣件固定，扣件螺栓的拧紧扭力矩采用4065Nm。（4）混凝土浇筑时顶板放布料机的下方支撑立杆，拉杆间距按照1.2米设置，并应单独设置剪刀撑进行加固，布料机支腿要垫脚手板。七、模板安装和拆除安全要求1、模板的验收要求（1）模板木方等支撑体系材料进场后，要从外观质量、规格尺寸等方面对其进行进场验收，不合格者严禁用在结构支模中。（2）模板必须选用经过板面处理的胶合板。未经处理的板为素板，缺少一层保护膜、耐久性差，经一次使用29、后表面光洁度差。（3）模板工程施工中，应随做随检，做好验收记录（4）模板在安装完毕后，必须经过检查验收后，才能进行下一步工序施工。并如实填写模板验收记录。（5）根据设计施工图、施工方案及模板验收规范要求，对模板及支架安装必须准确到位，必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。（6）模板的接缝不应漏浆。（7）模板与混凝土的接触面应涂隔离剂。不宜采用油质类等影响结构的隔离剂，不能使用废机油。（8）模板及其支架在安装工程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。本工程为超重梁架体的稳定性，采用如下的措施：超重梁/板砼如用地泵浇筑时应遵循由中间向两边浇筑的顺序，切不可同向倒退浇筑，以免施工作业时产30、生较大的振动荷载，对模板支撑架体产生不利影响。 超重梁受力层板面的模板架体搭设纵横间距应与超重梁模板架体搭设的纵横间距一致，使其上下层立杆在同一轴线上。（9）现浇钢筋混凝土梁、板，模板应起拱必须按照设计要求的起拱高度起拱。（10）预留孔位置是否埋设准确，有无遗漏。（11）现浇结构模板安装的偏差必须符合模板验收规范。项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查搭设完成31、模板承重架架体之后, 由项目经理、技术人员、安全管理人员、架子搭设人员及监理人员进行联合验收，并履行验收签字手续后方可进行混凝土的浇筑。未经技术员同意，任何人不得擅自拆除超重梁架体杆件。l)构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4065N.M，现场检查必须按量抽查，有不合格情况必须立即整改。3)架体立杆垂直度应100mm。4)纵向水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。2、模板安装安全要求(1)模板安装必须按施工设计进行，严禁随意变动；(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设32、置临时固定措施，严防倾覆；(3)模板的支柱以及纵横向水平杆、剪刀撑等均应按方案规定布置；(4)支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序；(5)用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承模板时，扣件应拧紧；横杆步距按方案规定施工，严禁随意增大；(6)平板模板安装要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行；(7)支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物体上；(8)在混凝土浇捣过程中，要有专人检查模板，发现有变形、松动现象，及时进行加固和修理；3、模板拆除安全要求（1）模板拆除必须要根据留置的拆模试块试验数据，模板拆除时砼的强度须满足规范的规定，结构受力处(板梁、悬挑件等)模板拆除必须有33、拆模令方可拆除(如果需要提前拆除，则需要可行的方案)。（2）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无要求时，混凝土强度应符合下表的规定。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（M）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板L2502L875L8100梁L875L8100悬臂构件-100(3)拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求；操作人员必须戴好安全帽，操作时应按顺序进行；(4)楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度， 并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，34、并保持混凝土表面及棱角不受损坏；(5)拆下的模板和支架宜分散堆放并及时清运，不准乱抛乱扔；(6)拆除模板采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；(7)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人；八、技术安全措施1、安全技术措施（1）进入现场必须遵守安全操作规程，安全生产十大纪律和文明施工的规定。（2）按照超重梁方案的要求作业。（3）作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。(4)结构施工时在梁的外侧搭设安全防护栏杆并且与原有脚手架联结，提前在梁内做好悬挑脚手架型钢的预埋，预埋型钢时严禁破坏梁内主筋，搭设悬挑架时注意与原有架体联结。（535、）严格按照超重梁模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用。(6)支架立杆底部应设置底座或垫板并设置纵横向扫地杆，立杆上的扣件应交错布置。 (7)钢管连接应采用接驳管和直管接驳扣件扭紧螺母，不得松动。(8)架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业；一般情况下不准一边加固一边上钢筋一边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。(9)传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线。(10)扳手、扣件、螺母应放入工具袋，不准抛扔。(11)模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。(12)使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断36、电，送机修组维修，不准擅自检修。(13)正式施工前，材料管理人员应对模板材料进行认真检查，不符合要求的不得使用。(14)作业施工时，严禁在同一垂直面上同时操作。(15)移动锯木机等电动工具时，必须预先由电工拉闸断电。(16)模板安装完毕，必须按规定履行验收手续，合格才可进入下道工序。(17)模板拆除时必须严格遵守相关安全规定，高处较复杂结构的模板拆除应有专人指挥监护，拆除4米高度以上的模板时，应搭设操作平台或脚手架；模板应逐块拆除，不得成片松动、撬落或拉倒；非作业人员不得进入拆除区；拆除材料应及时清理并运往指定地点堆放，不应在楼面大量堆放而造成超载。(18)遇有六级大风或大雨应停止作业。(1937、)施工作业场所不准动火或吸烟。(20)混凝土板上有预留洞的，模板拆除后应将洞口盖好。(21)支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空、风吹等而坠落。2、针对浇捣混凝土、输送制定的安全技术措施(1)施工部署本工程全部采用商品混凝土，大梁由中间向两端对称浇捣。浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。(2)泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触，砼泵管以下的模板及支架应进行加固处理（如：支撑设置纵横拉杆，板、枋加钉钉牢等），以防震动而松脱。(38、3)模板安装完毕，不得在上面大面积集中堆载，浇捣砼时要避免较大面积集中起堆而超载，泵送砼时要避免砼集中起堆，大截面梁混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。(4)浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。(5)支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全人员在现场监护。(6)浇筑砼的过程中施工管理人员必须随时关注模板的稳定情况，派人检查支架和支承，发现有下沉、松动和变形等异常情况时要立即停止浇混凝土，并进行加固及时解决，排除险情，确认安全后才能继39、续浇筑混凝土；模板下面有人进行检修作业时，同仓上部必须停止一切操作（如浇砼等），以免出现意外； 如情况紧急时应指挥人员立即撤离。(7)混凝土浇筑要确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。4、预防坍塌事故的技术措施(1)模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。(2)模板作业时，对模板支撑宜采用钢管支撑材料作支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、弯曲的钢管做立杆。 (3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业40、。(4)楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。(6)安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。(7)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。5、预防高空坠落事故的安全技术措施(1)超高超重梁/板模板支撑应按相关规定编制施工方案，公司技术负责人、模板安装完毕后，需经有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足41、点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。(2)所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。(3)高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。(4)安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰42、部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。(5)项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。(6)已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。(7)高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。九、模板施工涉及到的重大危险因素及其防治措施涉及到的重大危险因素控制措施1、未按规定要求支拆模板支模43、前工长向工人做书面交底，支模与拆模时，有专人监督。2、支设高度在3m以上的竖向模板时未搭设操作平台，3m以下未使用马凳支设3m以上竖向模板时，用钢管搭设临时操作平台，平台上铺挑板；3m以下时使用马凳。3、在高处狭窄而无防护的模板面上行走在高处狭窄，工人可能通行的地方搭设临时防护。4、各种模板存放不整齐，过高等现场不符合安全要求模板堆放要整齐，且堆放场地挂牌，写明堆放高度。支架上堆放夹板及钢管时，还要注明允许重量及数量。5、高边坡作业未按规定防护高边坡作业时按要求悬挂安全网6、临边、洞口不按规定防护临边、洞口参照安全防护方案加以防护十、超高超重模板支撑体系的施工管理(1)超重梁模板支撑系统管理机44、构：组 长： 副组长：组 员：施工现场安全责任人： 电话：(2)模板支撑体系施工注意问题：超重梁/板支撑系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用碗扣架杆方式建立模板支撑体系。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工超重梁管理机构工程部有关人员组织技术部、质检部、安全部联合验收合格后，立即通知监理单位到现场检查、验收，并且由相关负责人签字后方能进行钢筋安装。超重梁施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。模板支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安45、全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。十一、监测措施梁板采用碗扣式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：(1)班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。立杆上是否加设垫块 底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防46、护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)在浇捣梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺(5)超重梁/板模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及相关专家对专47、项方案进行审查备案。(6)监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。(7)监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施。(8)本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。观测点的布设：沿超重梁纵向每10m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率2030分钟一次。监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：分别在支撑杆上标示观测点（位置在0.5m处）。在整个浇筑48、混凝土的过程中，安排专人在超高超重梁/板模板区域外围进行监测。处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关各方采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告。十二、应急预案1、概况在浇筑超重梁板的过程中可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有49、呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：地当发生超重梁坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应50、急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉51、花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1担架2个用于抢救伤员2止血急救包4个用于抢救伤员3手电筒6个用于停电时照明求援4应急灯6个用于停电时照明求援5爬梯3樘用于人员疏散6对讲机8台联系指挥求援十三、 超重梁计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规52、范编制。其他超重梁支撑体系同样按照此方案进行施工。计算中还参考了施工技术和扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.10；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：6.75；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重53、连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):26.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)54、：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.5；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间55、，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 26.772 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值26.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 56、面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2126.40.9=28.51kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4160.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 28.512+2.520 = 31.032 kN/m；计算跨度(内楞间距): l =57、 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12531.0322002 = 1.55105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.55105 / 7.35104=2.111N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.111N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=31.03N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.21.21.2/12=1458、.4cm4；面板的最大挠度计算值: = 531.032004/(38495001.44105) = 0.473 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.473mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度59、验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.226.40.9+1.460.9)1=36.07kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10136.07176.672= 1.14105Nmm； 最大支座力:R=1.136.0720.177=7.936 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.14105/1.02104 = 11.192 60、N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 11.192 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=36.07 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67736.075004/(1002060002.44105) = 0.304 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.2561、mm；内楞的最大挠度计算值 =0.304mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.936kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨62、连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.707 kNm；其中，F=1/4qh=8.534，h为梁高为1.1m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.71106/1.67105 = 10.241 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.241N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=8.534kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=8333333.333m63、m4；外楞的最大挠度计算值:=1.6158533.800500.003/(10010000.0008333333.333)=0.207mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.207 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.207mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: 64、A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.226.4+1.42)0.50.375 =6.465 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.465kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，65、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.100.90=27.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振66、捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1029.8730.2332=0.163kNm； =0.163106/2.16104=7.53N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.53 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)167、.100+0.35）0.90= 25.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.56233.34/(10095001.30105)=0.417mm；面板的最大挠度计算值: =0.417mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 233.3 / 250 = 0.933mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土68、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.233=6.545 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.233(21.1+0.7)/ 0.7=0.338 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.233=1.05 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.545+1.20.338=8.26 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.05=1.47 69、kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.26+1.47=9.73 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.730.050.05= 0.002 kN.m；最大应力 = M / W = 0.002106/5080 = 0.479 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 0.479 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要70、求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.260.9 = 4.46 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24460.400/489.000 = 18.243 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 18.243 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.545 + 0.338 = 6.883 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.883504 71、/(10020600012.19104)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.0501000/250=0.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(72、28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.164 kN，中间支座最大反力Rmax=0.567；最大弯矩 Mmax=0.016 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.005 mm；最大应力 =0.016106/5080=3.229 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大73、应力计算值 3.229 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.164 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.265 kNm ；最大变形 Vmax = 0.589 mm ；最大支座力 Rmax = 3.247 kN ；最大应力 = 0.265106 /(5.08103 )=74、52.143 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 52.143 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.589mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.567 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.915 kNm ；最大变形 Vmax = 2.035 mm ；最大支座力 Rmax = 1175、.217 kN ；最大应力 = 0.915106 /(5.08103 )=180.163 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 180.163 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.035mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗76、滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.217 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.247 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.75=1.046 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(77、0.90-0.70)/2)0.900.35=0.208 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.70)/2)0.900.200(1.50+24.00)=3.029 kN； N =3.247+1.046+0.208+3.029=7.53 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值78、：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.008 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0.52) = 2.941 m；Lo/i = 2940.84 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7529.534/(0.207489) = 74.38679、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74.386 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.217 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.75-1.1)=1.046 kN； N =11.217+1.046=12.093 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W 80、- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.008 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0.52) = 2.941 m；Lo/i = 2940.84 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结81、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12092.526/(0.207489) = 119.464 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.464 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双82、向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的83、顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格84、按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十四、超高板85、支撑计算书由于模板支撑架高11米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽8.4m8.4m，厚0.11m。特别说明：为了防止该支撑体系发生失稳破坏，根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范构造要求，在架体周围四角增设通高剪刀撑，并且与框架柱用钢管进行拉结。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。其他层高为8.4m和8.8m的顶板模板支撑也按此方案进行搭设。一、模板支架选型根据本工程实际情况，结合我单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭86、设材料，进行相应的设计计算。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为11m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。87、三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000122/6=2.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.11241 =2.64kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.111.11 =0.121kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混88、凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.64+0.121)1.2=3.673kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.6730.252+0.14.20.252=0.045kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M89、2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.6730.252-0.1174.20.252= -0.054kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.054kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.054106 /(2.40104)=2.236N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.236N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.6730.25+0.6174.20.25=90、1.199kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31198.83/(2100012)=0.15N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.15N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000123/12=1.44105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.228mm；底模面板的挠度计算值 =0.228mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木91、的强度和刚度验算按两跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.11240.25=0.66kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.111.10.25=0.03kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.66+0.03)1.2=0.918kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.92、25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.125(g2+q2)la2 = -0.125(0.918+1.05)0.92=-0.199kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.199106/(8.333104)=2.391N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.391N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.625(g2+q2)la=0.625(0.918+1.05)0.9= 193、.107kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.332N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.332N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.095 mm；底模方木的挠度计算值 =0.095mm 小94、于 挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.25(g2+q2)la=1.25(0.918+1.05)0.9=2.214kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.695、67 103mm3；I=833.333 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.927 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.909106/166.667103=5.453 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 0.426 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =5.453 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =0.426小于最大允许挠度 v=min(900/1596、0,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=9.927kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.1511=1.65kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=97、9.927+1.651.35=12.155kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.5=2.5m；l0=kh=1.1671.4271.5=2.498m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m； -模板支架等效计算长度系数，98、参照规程附表D1,取1.427； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.5m；=l0/i=2.5103 /15.9=158；查规程附录C得 = 0.281； KH=1/1+0.005(11-4)=0.966； =1.05N/(AKH)=1.0512.155103 /(0.2814.241020.966)=110.867N/mm2；立杆的受压强度计算值 =110.867N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值99、计算。由前面的计算可知:Nut12.155kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.71.140.2860.45=0.103kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.14 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.286；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.1030.91.52/10=0.025kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(A100、KH)+Mw/W=1.0512.155103/(0.2814.241020.966)+0.025106 /(4.49103)=116.379N/mm2；立杆的受压强度计算值 =116.379N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（五）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 2801=280 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 280 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0512.155/0.25=51.05 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.762 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=51.05kPa fg=280 kPa 。地基承载力满足要求！十五、附图1、碗口立杆与水平拉杆节点详图2、超高部分顶板位置详图3、模板支撑剖面图4、支撑体系与框架柱连接节点详图