1、目录1、工程简况.31.1、总体简况.31.2、设计简况.31.3、施工简况说明.42、编制依据.62.1、国家、行业和地方相关规范规程.62.2、相关设计图纸.72.3、其他.73、施工计划.73.2、材料工具计划.73.3、机械设备计划.94、施工工艺技术.104.1、模板及支撑架设计表.104.2、梁模板设计.114.2、工艺流程.304.3、施工方法.314.4、检查验收.355、施工安全保证措施.435.1、组织保障.435.2、技术措施.455.3、应急预案.505.4、监测与监控.526、劳动力计划.556.1 劳动力计划.556.2、施工进度计划安排.567、计算书及相关图纸.2、587.1 梁 500 x1800梁模板扣件钢管高支撑架计算书.587.2 梁 700 x1100梁模板扣件钢管高支撑架计算书.657.3 梁 800 x1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书.727.4 梁 1000 x1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书.797.5 梁 900 x1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书.867.6 梁 500 x1800梁侧模板计算书.937.7 梁 1000 x1200梁侧模板计算书.997.8 碗扣钢管楼板模板支架计算书（次龙骨木方）.1047.9 碗扣钢管楼板模板支架计算书（次龙骨方钢管）.1108、方案附图.1151、工程简况1.1、总体简况工程名称：3、港滨路工程B地块工程地址：滨海新区港滨路东侧，南至规划大连东道，北至铁路用地，东至规划绿地,西至空地。建设单位：天津滨海房地产经营有限公司设计单位：天津市天友建筑设计股份有限公司监理单位：北京赛瑞斯国际工程咨询有限公司质量监督单位：中心商务区建管中心施工总承包：中国建筑第二工程局有限公司合同承包范围：港滨路工程B地块工程合同质量目标：国家质量验收合格标准1.2、设计简况本工程为港滨路工程B 地块地块工程，共包括1#11#住宅楼及其地下车库。一期工程总建筑面积：165123.12。建筑层数为地上24-33 层，地下一层；建筑结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构，建筑结构的安全等级为二级，设计使用年限为4、50 年，抗震设防烈度为7 度；建筑类别：一类高层建筑，耐火等级一级。结构形式：基础采用下反柱墩式筏板基础。主体地库部分框架结构，楼座部分采用剪力墙结构。地下车库及地下车库范围楼座简况如下:单体结构耐火层数建筑占地面积建筑面积（m 2）地下空间名称（#）类型等级地上地下高度（m）（m 2）地上地下建筑用途1、11 剪力墙一级24 1 70.1 353.84 8151.87 2、10 29 1 84.6 363.45 10126.69 3、9 30 1 87.5 353.84 10175.13 4 30 1 87.5 363.45 10473.87 5、7、8 33 1 96.2 363.45 5、11515.41 6 33 1 96.2 363.45 11580.27 地下车库框架1 1 3.6/4.0 34110.65 96.24 36004.5 车库、设备、用房管线、战时人防地库内搭设的满堂架碗扣架支撑体系基础为混凝土筏板基础，筏板厚度为450mm、500mm 厚。序号工程结构设计简况1 结构形式基础、住宅:桩基+防水板；商业、地库：桩筏板+防水板；主体：住宅（剪力墙）；商业、地库(框架)2 抗震设防抗震设防烈度：7度3 构件基础墙（地下室外墙抗渗P6)梁、板柱C45 C40 C35 C30 C25（机房层）C35 C30 C25(机房层)1#、11#C40抗渗P6-210 1116、7 1821 2124 0-122 2324 2#、10#-27 816 1722 2326 2729-18 927 2829 3#、9#-27 816 1722 2326 2730-18 927 2830 4#-27 816 1722 2326 2730-18 927 2830 5#8#-212 1319 2025 2629 3033-113 1430 3133 配建 16#、幼儿园C35 C30 C30 地库C35抗渗P6 C40(抗渗 P6）C40 1.3、施工简况说明（1）集中线荷载超过20KN模板简况根据住建部“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质 200987号”7、中的“（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m 及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。”要求，本工程地下车库部分结构梁集中线荷载超过20kN/m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，特编制此专项施工方案，经专家论证后，方可实施。本工程专家论证部位为地下车库一层位置的集中线荷载超过20KN 的超重梁，具体位置详见方案后附图，超重梁截面尺寸具体如下：地下车库范围结构梁高大模简况（一）序号b(梁截面宽度）h（梁截面高度）集中线荷载（Kn/m）集中线荷载15kN/m 及以上集中线荷载20kN/m 及以上1 400 600 9.43908 8、400 700 10.816215 400 800 12.19335 400 1453 21.18604155 400 1800 25.9647 2 500 600 11.7986475 500 700 13.5200325 500 800 15.2414175 500 900 16.9628025 500 1300 23.8483425 500 1800 32.4552675 3 600 800 18.289485 600 900 20.35512 600 1100 24.48639 600 1200 26.552025 地下车库范围结构梁高大模简况(二）序号b(梁截面宽度）h（梁截面高度）9、集中线荷载（Kn/m）集中线荷载15kN/m 及以上集中线荷载20kN/m 及以上4 700 700 18.9276675 700 800 21.3375525 700 900 23.7474375 700 1000 26.1573225 700 1100 28.5672075 700 1200 30.9770925 700 1300 33.3869775 700 1500 38.2067475 5 800 800 24.38562 800 1000 29.89389 800 1100 32.648025 800 1200 35.40216 900 1100 36.7288425 900 1410、00 46.0239975 900 1500 49.1223825 6 1000 1100 40.80966 1000 1200 44.252295 方案中未表述的超限梁部分均按方案中要求进行施工。本工程地库部分其他结构简况结构工程简况结构形式框架结构部位地下车库结构梁梁截面（Bh）mm 具体尺寸详见上表集中线荷载具体尺寸详见上表层高（m）非人防 3.65、人防 4.05 顶板厚(mm)非人防 300、人防 400 基础筏板基础，C35 混凝土，人防部位（500mm），非人防（450mm）跨度（m）5.2、5.4、5.7、6、8、8.1 模板支撑架基础地库碗扣架支撑体系下垫150*150*1511、mm木模板，地库高支模梁底主承重立杆下垫50 x100 木方2、编制依据2.1、国家、行业和地方相关规范规程序号名称编号1 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011年版)2 木结构设计规范GB50005-2003 3 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 4 建筑结构荷载规范GBJ50009-2012 5 建筑模板施工安全技术规范JGJ162-2008 6 建筑扣件式钢管脚手架JGJ130-2011 7 建筑工程模板支撑系统安全技术规程DB29-203-2010 8 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008 9 混凝土结构工程施工规范GB5066612、-2011 10 建设工程安全生产管理条例国务院第393 号令11 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987号12 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则住建部建质 2009254 号13 天津市建设工程施工安全管理条例2013-1-22 14 天津市建设工程重大危险源管理办法建质安总 201211 号15 天津市建设工程重大风险点位施工条件验收办法建质安总 201274 号16 建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011 17 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 18 天津市建设工程施工现场安全管理规程DB29-113-2011 19 建筑施工13、临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 20 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 2.2、相关设计图纸名称编号天津市天友建筑设计股份有限公司提供的港滨路工程 B地块结构、建筑图纸2.3、其他2.3.1 港滨路工程 B地块工程总承包工程施工合同2.3.2 港滨路工程 B地块工程施工组织总设计3、施工计划3.2、材料工具计划(1)材料准备序号名称规格备注1 墙柱模板15mm 厚双面覆膜多层板25000m 22 梁、顶板模板15mm 厚双面覆膜多层板 20000m23 木方4090mm 40000m 100100mm 15000m 4 碗扣架（483.5）0.6M横杆5000根0.9M横杆14、8000根2.4M立杆30000根0.9M立杆20000根1.5M立杆20000根1.8M立杆20000根3.0M立杆30000根5 扣件100000个6 穿墙螺栓14 20000根7 海绵条模板拼缝及接头部位使用8 U托36（丝杆直径）9 塑料薄膜混凝土养护10 长钢管4.0M 20000M 2M、3M 10000M（2）材料质量控制1 要求严格材料的进场验收。木胶模板必须符合GB/T17656-2008混凝土模板用胶合板标准。面板要求平整，厚度一致，不允许有脱胶。平整度控制在 1.5/1000，板厚偏差小于 0.2mm。2 其他木材要求达到国家II 级木材标准。3 制作防水穿墙螺栓所有钢材15、，必须经实验达到GB701 2007低碳热轧圆盘条的技术标准。4 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中的Q235A 级 普 通 钢 管，其 材 质 性 能 应 符 合 现 行 国 家 标 准 碳 素 结 构 钢（GB/T700）的规定。5 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中 KTH330-08及 GB11352中 ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆 接头应 采 用碳素 铸钢制造，其材料 机械性能应符合GB11352 中 16、ZG230-450的规定。6 扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。有出厂合格证明，扣件不得有裂纹、气孔、砂眼、疏松或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N m 时，不得发生破坏。扣件扭力矩一般应为4050N m。7 支撑体系剪刀撑、拉杆等辅助杆件采用48.03.0 钢管，壁厚最小值不得小于3.0mm。钢管应有产品质量合格证及质量检验报告。表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。必须涂有防锈漆并定期复涂以保持其完好。旧钢管锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打洞。8 可调托撑螺杆外17、径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 GB/T 5796.2-2005 的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋和长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN,支托板厚不应小于5mm。9 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm 连接销。在碗扣节点上同时安装14 个横杆，上碗扣均应能锁紧。10 构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、18、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。主要构、配件上的生产厂标识应清晰。施工中应对每批次进场的模板、钢管、扣件、可调支座（或U 托）、木方等材料进行进场验收，进场材料应符合上述材料要求，对不合格的材料应该立即进行退场。3.3、机械设备计划序号机械名称型号单位数量备注1 塔式起重机TCT6012 台7 2 电焊机BX1-300 台6 3 平刨MB513 台8 4 压刨台8 5 电锯MJ105 台8 6 镝灯台8 7 经纬仪台2 8 全站仪台2 9 水准仪台2 10 19、卷尺把4 11 扭矩扳手把2 4、施工工艺技术4.1、模板及支撑架设计表（1）楼板支撑体系表范围部位板厚（mm）支撑高度（m）底模支撑水平刚性连接面板 mm 次肋 mm 主肋 mm 支撑形式立杆横、纵间距（mm）立杆步距（mm）地下车库楼板非人防部位300 3.35 15 厚覆膜多层板40402.75 方钢管或 40 x90 木方C48x3.0 双钢管碗扣脚手架900、600 1200 中间水平横杆位置一道抱柱连接间距 200 间距 900 人防部位400 4.05 15 厚覆膜多层板40402.75 方钢管或 40 x90 木方C48x3.0 双钢管碗扣脚手架900、600 1500、12020、0 中间水平横杆位置一道抱柱连接间距 200 间距 900 非人防立杆组合 2.4+0.6M 或 1.8+1.2M；人防部位立杆组合2.1+1.2M。4.2、梁模板设计梁模板设计梁模板采用15mm厚多层板做面板9151830mm。以下未标注单位的均以 mm为单位。以下梁截面尺寸为b（梁宽）h（梁高 梁高），表示为bxh 如下。（1.1）400(500700)梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁腹板高度方向居中设置，对拉螺杆延梁跨度方向1M 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，21、梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底一根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。（1.2）400(800900)梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置2 道对拉螺杆，两道对拉螺杆延梁跨度方向 800 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方22、向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。（1.3）4001453 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下口设置一道对拉螺杆，两道对拉螺杆延梁跨度方向 600 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重23、立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（1.4）4001800 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁侧模板共设置4 道对拉螺杆，对拉螺杆延高度方向等间距设置，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板24、为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 450，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（2.1）500（600800）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆25、，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下底部设置一道对拉螺杆，对拉螺杆延高度方向等间距设置，对拉螺杆延梁跨度方向1000 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。（2.2）500900 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，26、对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下底部设置2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向 800 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。（2.3）5001300 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置27、设置，梁上设置3 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向600 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（2.4）5001800 梁模板支设：梁侧模板为28、梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置4 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距900，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶29、紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（3.1）600（800900）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下设置一道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向800 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方120，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶30、紧梁侧双钢管或木方。（3.2）600（10001200）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方100，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁31、两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（4.1）700（700900）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下设置1 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方120，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于32、1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。（4.2）700（10001100）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向600 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方90(8根木方)，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向900，梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最33、上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（4.3）7001200 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方90(8根木方)，主龙骨双钢管，双钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 3 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向900，34、梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（4.4）700（13001500）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底300 位置设置，梁上设置3 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管35、下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 450，梁两侧立杆间距1200，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（5.1）800800 梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁下设置1 道对拉螺杆，对拉36、螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方150，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨短钢管延梁跨度方向900，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 900，梁两侧立杆间距1300，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（5.2）800（10001200）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x937、0 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方100，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨双钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 450，梁两侧立杆间距1300，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向38、1.8M 在梁两侧对称设置。（6.1）900（11001500）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200位置设置，900 x（11001400）梁上设置 2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向 500 设置,900 x1500 梁上设置 3 道对拉螺杆。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方100，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨双钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨度方向 450，梁两侧立杆间距1500，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出39、最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。（7.1）（9501000）（10001200）梁模板支设：梁侧模板为梁两侧次龙骨40 x90 木方150，主龙骨双钢管+M14对拉螺杆，对拉螺杆梁距板底200 位置设置，梁上设置2 道对拉螺杆，对拉螺杆延梁跨度方向500 设置。梁底模板为梁下次龙骨40 x90 木方100，主龙骨短钢管，短钢管下立杆油托顶紧固定，梁底主龙骨双钢管延梁跨度方向450，梁底 2 根主承重立杆，立杆延梁跨40、度方向 450，梁两侧立杆间距1500，立杆下油托自由端伸出长度不得超出 200，梁下立杆步距不得大于1500，立杆伸出最上部水平杆到油托顶支撑部位的距离不得超过0.5M。板下双钢管顶紧梁侧双钢管或木方。梁两侧设置钢管斜杆顶部采用油托顶紧梁中部位侧模板龙骨，斜杆与地面成 4560度角顶紧，斜杆延梁跨度方向1.8M 在梁两侧对称设置。以上梁底钢管扣件脚手架支撑体系底部水平杆距地不得高出200，剪刀撑采用钢管扣件式剪刀撑，在架体周边及内部纵横向4.5M 设置竖向连续剪刀撑，在钢管扣件支撑体系的每个梁跨中部位底部水平杆位置和最顶部水平杆位置设置 2 道水平剪刀撑。以上梁两侧立杆延梁跨度方向间距同梁底41、主承重立杆延梁跨度方向间距，超限梁部分均按此施工。以上梁下立杆可使用为钢管立杆或为碗扣立杆，碗扣立杆和横杆扣件连接固定，超重梁下垫板采用50 x200mm截面木跳板。梁下立杆自由端长度不得超过500.对于高宽比大于2.5 的大梁两侧设置斜杆加油托顶撑间距延梁跨度方向1.8M 设置，斜杆顶地面，与地面成4560度角，抗倾覆斜杆支撑。5)、楼板模板设计模板采用碗口式脚手架加U托，现浇楼板模板采用15mm 厚多层板，次龙骨选用 40402.75 方钢管间距 200mm，主龙骨为 C48双钢管，间距900mm。支撑系统采用 483.5mm 满堂碗扣式脚手架，支撑间距为900900mm，采用600 横杆42、进行调模，最上一步横杆至U 托底自由端不得超过700mm（规范要求），丝杆露出钢管顶不得超过200mm，水平杆采第一道距地不得大于350mm，步距要求为 1500mm。非人防部位采用2.4+0.6M 或 1.8+1.2M 立杆组合，人防部位采用1.5+1.8M 或 2.1+1.2M 组合，立杆下垫15mm 厚 150 x150mm 木模板。依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中的要求，在满堂架设置剪刀撑，在架体外侧周边及内部纵、横向每4 跨（且不大于4.5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4 跨；斜杆与地面的 倾 角 在45 60 之 间；剪 刀 43、撑 杆 件 底 端 应 与 地 面 顶 紧。4.2、工艺流程1、梁模板1 梁模板安装工艺流程：1）施工程序：弹线搭设梁板满堂脚手架调整标高检查、验收铺梁底模模板安装梁侧模安装龙骨铺顶板模板校正标高预检梁、板钢筋绑扎2)梁模板施工要点：在柱子砼上弹出梁的轴线及水平线（梁底标高引测用）并复核。立杆采用碗扣架，间距按照模板支撑设计施工。在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板。复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。2 施工要点：1)在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚、梁高调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。2)严格控制梁板模板的起拱率，支模时跨中起拱2L/144、000。3)梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。4)模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。5)模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。2、顶板模板1)顶板模板安装工艺流程：搭设支架安装主次龙骨调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度。2)顶板模板施工要点：a.支架搭设前应检查地面的平整度，对支柱底座进行调整，并垫上木方，要求坚实稳固。支架的立杆从一侧开始，依次逐排安装，完成支架搭设后安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。支柱间距为900mm。b.支架搭设完毕后，要认真检查支柱的牢固45、与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模的高度，将木楞找平。c.铺设多层板：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后在各跨中铺设平模。对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密，拼缝间加塞海绵条。d.平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。e可调支托插入立杆内长度不小于150mm，外露尺寸不大于200mm。3)顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（13）/1000。利用碗扣脚手架上部的可调支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板46、表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。4)预留洞模板预留洞模板用 4090 木方做成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。安装工程预留管道洞口采用定型钢管，在浇筑混凝土前放入。4.3、施工方法4.3.1 结构支撑体系设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。地库碗扣式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过 700mm。梁的立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm。2 支撑加强构造1)满堂模板支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑。2）依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全47、技术规范（JGJ166-2008）中的要求，在满堂架设置剪刀撑，在架体外侧周边及内部纵、横向每4 跨（且不大于 4.5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4 跨；斜杆与地面的倾角在 4560之间；剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，3）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于 1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。5)当模板支架高大于4.8M 时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑中间的水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8M。3 搭48、设要求：1 杆件搭设做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）放出架体位置线铺设垫板（要求的50200mm通长木板）从一端往另一端安装立杆安装第一步纵向水平杆、横向水平杆根据立杆间距逐根补绑立杆放置纵向扫地杆安装横向扫地杆调整立杆垂直度安装第二步纵向水平杆第二步横向水平杆设置连墙件安装第三、四步纵向水平杆、横向水平杆立立杆加设剪力撑安装顶托第五、六（剪刀撑及各连墙点、斜杆、抱柱、对顶等拉结杆件随搭升的架体一起设置。）4 搭设注意事项：1）支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线49、度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。2）支架架拼装到位时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。立杆的垂直度应严格加以控制按3/1000 控制，且全高的垂直偏差应不大于 10mm，脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性。3）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两50、端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；4）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于 1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；5）高大梁位置底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于 2 跨，厚度不小于 40mm 的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。6）柱支撑体系与整体相连，即设柱中部一道抱柱与地库支撑体系相连（柱子混凝土先浇筑，且达到混凝土强度后方可抱柱做支撑体系。与拉结点相同位置用 U 托对周边墙柱进行支顶。凡梁底支撑立杆均应按照满堂架体步距与满堂架体进行连接，形成整体。对高支模部位，其51、下一层立杆位置应与高支模立杆轴线对位。架体与周围墙体柱、梁支顶节点4.3.2、模板支撑体系混凝土浇筑措施1、梁从跨中间向两端浇筑，板水平结构混凝土由中间向四周均匀对称进行浇筑，避免架体单方向受力，梁每层浇筑厚度不得大于400mm。2、高支模部位梁每次布料高度不超过400mm，待此部位混凝土浇筑完毕后30-40 分钟，混凝土不再下沉时，方可进行下层混凝土布料；上下层混凝土的间隔时间不得超过2h，上层混凝土在下层混凝土初凝前浇筑完毕。3、混凝土浇筑前，施工单位工程技术负责人、工程总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。4、浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测52、，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。5、浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，混凝土浇筑前完成支撑架体检查验收工作，浇筑过程中禁止人员进入支撑架内。6、注意砼浇筑速度，控制速度小于等于2m/h。7、施工中注意楼板施工荷载，不要在一个地方堆放大量施工材料。8、高大梁位置处混凝土分层浇筑应采用自然流淌形成斜坡，并应沿高度均匀上升，混凝土堆料高度不能超过100mm，分层厚度不宜大于400mm，先浇筑低标高板位置混凝土，待低板位混凝土初凝前，浇筑高大梁的上半部分和高位置顶板。9、混凝土浇筑时，控制施工活荷载100kg/m2，材料堆放在模板时必须将材料摊平，严禁53、集中堆放。4.3.3 模板拆除1、拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。2、侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。3、底模的拆除必须执行混凝土结构施工质量验收规范的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后报监理同意方可拆除。具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表：构件类型底模达到设计的砼立方体抗压强度标准值的（%）板跨度 8 m 100 2跨度 8m 75 跨度 2m 50 梁跨度 8 75 跨度 54、8 100 悬臂任何跨度100 4、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。5、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。6、后浇带位置处的单跨高大梁模板要单独支撑设置。有后浇带位置处的两个框架柱之间的架体需带后浇带浇筑完成，达到强度后方可拆除架体。4.4、检查验收4.4.1、构配件的进场检查及验收进入现场的钢管、扣件及顶托必须参照天津市建设管理委员会55、下发的关于进一步规范建设施工脚手架用钢管、扣件及安全防护用品使用管理的通知（建质安 2008 677号）要求进行现场见证取样，只有实验合格之后，才能应用到工程中。应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。构配件外观质量及技术资料按下表要求进行验收：项 目要 求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。全数检查检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防56、锈漆。全数目测钢管外径外径 48.3mm,允许偏差 5mm；3%游标卡尺测量及壁厚壁厚3.6mm，允许偏差0.36mm，最小壁厚3.24mm 扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于 1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测碗扣碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。全数目测碗扣立杆碗扣架的立杆连接套管，其壁厚应为3.5 0.25mm，内径不应大于50mm，套管长度不应小57、于 160mm，外伸长度不应小于110mm。3%游标卡尺测量连接套管可调托丝杆可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 4-5 扣，丝杆直径不小于 36mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm 以内全数目测钢管、扣件的力学性能按下表进行检测：构配件名检测工程抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750 根 为 一 批，每批取 1 根低压流体输送用58、焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。281500 件取8件钢管脚手架扣件旋转扣件：抗滑性能、抗破坏501 1200 件 取13件性能、抗拉性能、抗压性能。12001 10000 件取 20 件扣件钢管脚手架允许偏差序号工程允许偏差（mm）示意图检 查工具1 焊接钢管尺寸（mm）外径 48.3 壁厚 3.6 0.5 0.36 游 标卡尺2 钢管两端面切斜偏差1.70 塞尺、拐 角尺3 钢管外表面锈蚀深度 0.18 游 标卡尺4 钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲 l 1.5m 5 钢 板尺b.立杆钢管弯曲3m l 4m 4m4m 12 16 钢 板尺b.板面扭曲（任一角翘起）5 可59、调托撑、脚手板、安全网检查验收工程工程要求抽 检 数检查方法量技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料可调托撑可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。3%钢 板 尺 测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm 以内。全数目测，必要时现场做防坠实验。构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，60、不满足要求的严禁使用，并作退场处理。新钢管的检查应符合下列规定：1、有产品质量合格证。2、有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法（GB/T228）的有关规定，质量符合规范要求。3、钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌和深的划道。4、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合要求。5、钢管必须涂有防锈漆。进场（租赁）旧钢管的检查应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形、尺寸应符合规范规定。进场扣件的验收61、应符合下列规定：1、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。2、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、新、旧扣件均应进行防锈处理。（2）模板支架的检查及验收模板支架搭设过程中及使用前的检查与验收详见下表：序号工程技术要求允许偏差检验方法备注（）1 专项施工方案按权限进行审批检查资料2 基础及承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录楼面排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10 观察3 立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺4 杆件步距20 钢62、板尺间距纵距50 钢板尺横距20 钢板尺5 水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按规范要求设置钢板尺模板支架（抱柱、扫地杆、顶层拉杆及剪刀撑等）搭设完后，按下表对螺栓拧紧扭力矩进行检查：安 装 扣 件 数 量（个）抽检 数 量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数5190 5 40-65N.m 随 机 抽取，力 矩 扳手 测扭力矩。0 91150 8 1 151280 13 1 281500 20 2 5011200 32 3 12013200 50 5 高大模板支撑系统搭设前，应由工程技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由工程负责人63、组织验收，验收人员应包括公司和工程两级技术人员、工程安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位工程技术负责人及工程总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4.4.2、质量标准1、模板安装允许偏差和检查方法详见下表：模板安装允许偏差和检查方法项次工程允许偏差值（mm）检查方法1 轴线位置墙、柱、梁3 尺量2 底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3 截面模内尺寸基础5尺量墙、柱、梁34 层高垂直度层高不大于5m3 经纬仪或吊线、尺量大于 5m5 5 相邻两板表面高低差2 尺量6 表面平整度2 靠尺、塞尺7 阴阳角方正2 方尺、塞尺顺直2 线尺8 预埋铁件中心线位移264、 拉线、尺量9 预埋管、螺栓中心线位移2 拉线、尺量螺栓外露长度5、010 预留孔洞中心线位移5 拉线、尺量尺寸5、011 门窗洞口中心线位移3 拉线、尺量宽、高5对角线6 12 插筋中心线位移5 尺量外露长度10、02、模板支设要求对砼表面产生的效果详见下表：模板支设要求对砼表面产生的效果质量标准质量评定工程使用的部位表面平整度 2mm 阴 阳 角 垂 直 方 正 2mm 立面垂直度 3mm 表面平整光滑：接槎平整；无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理剪 力 墙、顶 板、墙板4.4.3、质量保证措施（1）、质保体系为确保工程质量目标，工程经理部建立由工程经理领导，总工程师、生产经理、生产副经理中间控65、制，专业质检员基层监督的三级工程质量保证体系，落实质量工作责任制，编制质量计划，明确工程质量目标。（2）、技术准备及技术交底施工前，有关专业技术人员和专业工长必须认真分析施工图，将施工图纸中有疑问的地方进行落实。必须技术交底在先，施工在后。作业人员必须经详细的技术交底后方可进行模板安装及加工。（3）、模板安装观感质量1、模板设计结构构造合理，选材适当。2、模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定。3、模板拼缝严密，面层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响结构观感质量。4、施工缝处已硬化的砼表面层应进行剔凿66、处理，并符合有关规定。模板内清理干净。5、模板拆除时，砼强度和临时支承符合要求，拆模对结构面层，棱角无损伤。结构层上堆放物料及施工集中荷载不超重。4.4.4、模板制作的标准序号名称允许偏差（mm）检查方法1 模板高度2钢尺2 模板宽度0、-2 钢尺3 对角线差4直尺4 板面平整度2 2M靠尺、塞尺5 相邻板面高低差1.5 2M靠尺、塞尺6 边肋直线度2 拉线、直尺7 模板翘曲L/1000 置平台上，对角拉线8 边框连接1钢尺9 穿墙螺栓孔眼位置2钢尺10 油漆无漏涂，无流淌目测4.4.5、施工质量过程控制按照模板工程质量控制程序严格进行质量控制，详见下表。学习图纸和技术资学习操作规程和质准备工67、作选择模板组装调整模板模板涂刷隔离与钢筋专业交检查脚手架及编写书面技术交底向操作人员安全交同钢筋砼工序交接浇砼时安排人看模执行验评标准不 合 格 品 的 处 理技术交底支模质量评定拆模按强度曲线确按梁柱和基础反 梁 数 各 抽 查10。但均不应少于 3 件。自检中间检查底 标 高、中 心5、施工安全保证措施5.1、组织保障（1）应急小组首先成立以工程经理为首的应急小组，建立支撑架监测信息反馈系统。组长：王旭延电话：18622186976 副组长：马海元电话：18538830522 组员：刘玉峰电话:18622256637 温福剑电话:15538373918 陈亮 电话：18622554399 68、王昭君电话：15022502300 王金义电话：15320175209 1、组长职责：1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。3）指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。4）与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2、副组长职责1）评估事故的规模和发展趋势，建立69、应急步骤，确保员工的安全和减少自检记录施工记录质量评定记录技术资料注意保护砼棱清理施工现场设施和财产损失。2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。3）安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。4）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。5）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3、组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。（2）事故报告流程：事故报告流程图工程部成立应急医疗救援小组，现场存放药品及纱布、绷带、创可贴等常用止血物品，在紧急状态实施简70、单的救援工作。同时根据工程所处地点选择最近医院的急救电话和交通路线图：路线图：距工程最近的医院，港口医院电话：(022)25707655 报警方式距工程最近的派出所，新港派出所电话：（022)65300537 5.2、技术措施5.2.1、季节性措施由于本工程高支模及厚大梁部位支模时间主要在雨季期间，所以本方案季节性施工主要针对雨季。1、雨季前对所有脚手架进行全面检查，脚手架立杆底座必须牢固。2、脚手架立杆底部必须设置垫木，并加设扫地杆，同时保证排水良好，避免积水浸泡。所有马道、斜梯均应钉防滑条。3、雨前、雨后必须对脚手架的扣件逐个进行检查，在检查过程中施工、检查人员必须保证自身的安全防护措施落71、实到位，注意防滑、防坠落，严禁违章指挥。4、雨季前对现场配电箱、闸箱、电缆临时支架等仔细检查，需加固的及时加固，缺盖、罩、门的及时补齐，确保用电安全。5、雷雨天应停止室外作业，躲入建筑物内。6、雨天切勿接触天线、水管、铁丝网、钢结构及露天脚手架远离电线等带电设备或其他类似金属装置。7、混凝土施工尽量避免在雨天进行。中雨、大雨和暴雨天不得浇筑混凝土，新浇混凝土要用塑料布覆盖，以防雨水冲刷。8、雨季施工时，要求混凝土搅拌站根据砂、石的实际含水率及时调整混凝土的用水量，确保混凝土的质量。9、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记72、录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。10、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。11、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。12、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。13、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要73、保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。5.2.2、模板安全防火措施1、建设工程施工现场必须坚持“预防为主，防消结合”的方针，坚持“管生产必须管安全”的原则，建立健全防火安全生产责任制和群防群治制度。2、成立施工现场防火安全管理领导小组及义务消防队。3、制定施工现场防火安全岗位职责和防火安全管理制度，确定工程经理为施工现场防火安全负责人。4、作业人员使用明火，应当清除周围可燃物及其他易燃危险物资，并按规定配备充足的灭火器材。专职安全员要负责落实监护人员和监护措施。在实施电、气焊切割作业时，必须对作业的周围和下方实施防护遮挡，焊渣要有容器接装；作业后，必须确认无火源危险后方74、可离开作业现场。5、灭火器必须设置在醒目和便于使用的地方。灭火器要当加强保养，确保处于有效状态。5.2.3、安全技术措施1、施工人员必须经三级安全教育，并考试合格后才能进入现场施工。进入施工现场必须佩戴好安全帽，2 层以上作业必须正确使用安全带。2、所有施工临时用电须经专业电工接至工作面。其他非专业施工人员禁止随意挪动配电箱及临时电源。机电设备操作人员必须持证上岗，并按规定使用个人安全防护、劳保用品。其他用电人员必须通过有关安全教育培训各技术交底，考核合格后方可上岗工作。配电线路、机电线路必须按照额定的位置，禁止临时乱拉乱接，禁止将电源线直接绑在钢管等金属物上。安装、巡检、维护或拆除临时用电设75、备和线路，必须由电工完成，并应有人监护。电工等级应同工程的难易程度和技术复杂性相适应。各类用电人员应撑握安全用电基本知识和所用设备的性能产并应符合下列规定：使用电气设备前必须按规定穿戴和配备好相应的劳动防护用品，并应检查电气装置和保护设施，严禁设备带“缺陷”运转。保管和维护所用设备，发现问题及时报告解决；暂时停用设备的开关箱必须分断电源隔离开关，并应关门上锁。移动电气设备时，必须经电工切实可行断电源并做妥善处理后进行。各种电动机械设备，必需按规定作保护接零。禁止同一电网设备接零、接地混用。开关箱必须设门加锁并按规定位置架设。进出线应从开关箱的下方穿行，并采取防雨、防尘措施。箱内必须设漏电保护开76、关。实行“一机一闸”挂牌制。机电操作人员因故离开岗位时必须拉闸断电，并锁好开关箱。照明线路的架设必须满足规范规定要求，特殊场所应按规定使用安全用电。禁止照明线、动力线混合使用。3、专职安全员应及时检查施工现场，监督现场施工人员遵守安全技术操作规程及制止违章作业。消除现场的安全隐患。4、工程部生产经理和专业工长必须及时安排有关工种设置安全防护设施。专职安全员按照规定监督保证安全设施的有效使用。5、工程生产指挥调度负责人员必须合理安排施工工期并合理调配好劳动力，防止操作人员疲劳作业。6、施工作业面必须配备相应高度作业用的梯子和高凳。施工用马道必须采取有效的防滑避雷措施。7、模板吊装就位时，必须要有77、缆风绳牵拉。塔吊指挥员必须与模板施工人员密切配合，防止由于模板旋转、受风吹摆动而碰撞伤人。8、堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施。9、腐烂、芥疤过多的木板不能用作脚手板，脚手板两端的支撑必须稳定、牢固，防止“探头板”。10、必须先查看安全防护是否稳定、牢固，并应避免在同一垂直面上下两人同时施工，还要经常注意下方人员动向，防止坠物伤人，同时，临边作业必须正确系挂安全带。11、内模板安装高度超过2.0m 时，应搭设临时脚手架，高空作业必须系好安全带。12、正在施工浇的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。13、水平拉、撑杆不能固定在不稳固的物体上。14、模板上架设的电线和使用的电动工具，采用3678、V 的低压电源或取其它有效的安全措施。15、最高处做好防雷设施，防止雷击。16、禁止酒后上岗。17、禁止穿带钉易滑的鞋或拖鞋作业。18、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全帽，系安全带，作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视，拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。19、在支架上拆模时，应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。20、拆模楼层外边梁和圈梁模板时，应防止模板向外倾倒，系安全带。21、拆除模板时如发现混凝土有影响结构质量，安全问题时，应暂停拆除，经处理后方可继续拆除。22、拆下的模板，木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止朝天钉伤人。279、3、六级以上大风天气不得进行模板拆除作业。24、拆除模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，必须搭设脚手架，并正确系挂安全带。25、拆除模板时垂直运送模板配件的，上下应配合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。26、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，然后进行拆卸，正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不得拆除。27、拆除模板应经施工技术人员同意，并有专人监护，设置警戒线。操作时应按从上而下的顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，拆下的模板、木方、钢管、扣件等工具严禁从高出抛下，防止落物伤人。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地80、点集中堆放，防止钉子扎脚。28、模板安装及拆除时，不得对外架钢管，安全网等随意拆除，如必须拆除时，须经工程部安全人员同意，并对拆除的部分及时恢复。29、夜间模板停止施工，仅在白天进行施工。5.3、应急预案（1）制定应急措施针对支架施工和模板、钢筋、混凝土施工过程中易出现的问题，分析事件特点及成因，编制应急措施，提出处理办法。1）高支模工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足，造成高支撑体系整体刚度不足，整体稳定性差引起的，加之高支模工程具有突发性的特点。因此，当作业层上每施加施工荷载前应组织相关技术、质量、安全相关人员进行一次检查，发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动81、时，应组织人员在确保安全的前提下进行加固和处理。2）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保持通道畅通。3）模板支撑时，设专职安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，浇筑混凝土时任何人员不得进入模板下部。4）混凝土浇筑过程中，设置皮数杆，对混凝土浇筑沉降情况进行及时观测，模板上部和支撑周边设测量员对模板及支撑进行及时观测。5）混凝土浇筑过程中，测量员随时监测模板标高变化，如出现标高异常变化，立即报告现场安全员采取应急措施。6）如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周边施工人员到指定的安全地点。（2）应急响应一般事故82、的应急响应1）当事故或紧急情况发生后，当事人立即向公司安全部及公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。2）工程经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门报告。重大事故的应急响应1）重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向工程领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。2）工程经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。（3）报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。1）向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。2）向外部报警，详细准确报告：出事地83、点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。3)上报：紧急事故处理后，工程经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司安全部一份。（4）应急准备与响应措施具体的生产安全事故及环境紧急情况的应急准备与响应措施：1）高处作业发生高处坠落的应急措施：高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转84、病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。2）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电7 人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。85、3）机械伤害事故的应急措施：发生断手（足）、断指（趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。4）坍塌事故的应急措施：发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的模板86、构件、脚手架采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂坍塌，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。5.4、监测与监控5.4.1 过程监控管理(1)施工前管理 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由工程技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)施工中管理要点 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；模87、板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。（3）浇捣混凝土管理 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24 小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按88、相关要求进行抽查。砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。非人防部分墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。人防部分由于要求墙板一齐浇筑，因此可先浇筑柱子为支撑体系提供稳固点。再同时浇筑墙板。（4）安全管理措施 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁89、堆放在脚手板上和抛掷。装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人90、员进行安全技术交底，并做好记录及签证。模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。5.4.2 过程监测管理1)监测控制采用线坠、卷尺、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2)监测点设置观测点在架体支设完毕后，在架体立杆上布设监测点，每跨梁至少布设六个点，分别在三分之一跨、跨中及三分之二跨沿短边两端布置。3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度线坠10 精密水准仪1 2”全站仪一台1 2”，最大允许误差20”自动安平水准仪2 千 M91、往返 3mm 卷尺10 激光垂直仪2 对讲机3 检测板手1(4)监测说明班组每日进行安全检查，工程部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(5)监测频率在支架完成后应实时监测，在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7 天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1）本工程线荷载超过支92、架立柱监测预警值为0.8，立柱最大允许垂直偏差在1以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，严禁施工人员进入架子内，待确定无危险性后，按600mm间距对偏差较大位置增加立杆顶称。6、劳动力计划6.1 劳动力计划岗位姓名/人数职责工程管理人员工程经理王旭延现场总指挥，负责现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行。工程副经理马海元现场副总指挥，负责协调现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行。工程总工温福剑现场副总指挥，组织管理人员及作业人员对施工图纸、模板施工方案的学习，落实模板工程施工中难点及重点，编制施工技术措施。生产经理刘玉峰现场副总指挥，做好模板93、工程施工前的准备工作，办理预检手续，对已支设好的模板进行验收。安全总监陈亮负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。责任工程师王宜福负责现场的施工管理。专职安全管理人员安全员刘 鹏、温 微微、苗茂盛负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。劳务作业层架子工长负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。木工工长负责高大模板支撑体系的模板安装。钢筋工长负责高大模板支撑体系的钢筋安装。砼工长负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑。特种作业人员架子工50 负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。其它工种木工300 模板支设混凝土工40 混凝土浇筑信号工8 负责指挥塔吊对模板的吊装6.2、施工94、进度计划安排高支模部位施工进度计划表工程(天)持续时间（天）1 2 3 4 5 6 7 8 9 备 注：梁板模板的拆除 需等 同条件砼的强度达到 规范和设计的要求后，并经监理同意后 方 可 拆除。测量放线（0.5）柱筋焊接及绑扎（1）柱筋验收、封柱模（1）搭设模板支撑架（1.5）铺模板（1.5）浇筑柱子混凝土（0.5）梁 板 钢 筋 绑 扎 及 验 收（2.5）浇筑梁板混凝土（0.5）7、计算书及相关图纸7.1 梁 500 x1800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取95、1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁 截 面BD=500mm1800mm，立 杆 的 纵 距(跨 度 方 向)l=0.45m，立 杆 的 步 距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底承重杆按照布置间距100,300,300mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取96、1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.80+0.20)+1.40 2.00=58.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.7 1.402.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.7 1.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：30097、015001800500300300300(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500 1.8000.450=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200 0.450(21.800+0.500)/0.500=0.738kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.5000.450=0.675kN均布荷载q=1.35 20.655+1.35 0.738=28.881kN/m集中荷载P=0.98 0.675=0.662kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截98、面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=45.00 1.501.50/6=16.88cm3；I=45.001.501.501.50/12=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：125 125 125 125 0.66kN28.88kN/mAB0.0350.0481.422.191.931.681.681.932.191.42 125 125 125 12521.39kN/mAB变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.418kN N2=4.126kN N3=4.014kN N4=4.99、126kN N5=1.418kN 最大弯矩 M=0.048kN.m 最大变形 V=0.044mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.04810001000/16875=2.844N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 2191.0/(2 450.00015.000)=0.487N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.044mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满100、足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=4.126/0.450=9.168kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.170.450.45=0.186kN.m 最大剪力Q=0.60.4509.168=2.475kN最大支座力N=1.10.4509.168=4.538kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；0.0440.002(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.186 106/540101、00.0=3.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32475/(2 4090)=1.031N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=6.791kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 6.791450.04/(100 90102、00.002430000.0)=0.086mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图 300 300 300 1.42kN 4.13kN 4.01kN 4.13kN 1.42kN 1.86kN 1.86kNAB支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.220kN.m 最大变形 vmax=0.024103、mm 最大支座力 Qmax=8.710kN 抗弯计算强度f=M/W=0.220 106/4491.0=48.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/400与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、可调托座验算0.2200.1840.700.701.16 1.162.582.586.136.132.012.012.012.016.136.132.582.581.16 1.160.700.70 300 300 300 1.05kN 3.06kN 2.48kN 3.06kN 1.05kN 1.104、38kN 1.38kNAB0.0010.024可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N=R=8.71kN N 30kN 满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.71kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.321=0.434kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.214=0.289kN非顶部立杆段 N=8.710+0.434=9.143kN 顶部立杆段 N=8.710+0.289=8.999kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 105、查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为 1.155；u1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.38106、6,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694,=0.199 =8999/(0.199 423.9)=106.675N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509,=0.186 =8999/(0.186 423.9)=114.267N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=114.267N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629,=0.199 =9143/(0.199 423.9)=108.388N/mm2,立杆的稳定性计107、算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，0.90m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.4 0.2250.9001.5001.500/10=0.057kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.710+1.350 0.214+0.9 0.980108、0.057/0.450=9.111kN非顶部立杆Nw=8.710+1.350 0.321+0.9 0.9800.057/0.450=9.256kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；=3042/16.0=190.694,=0.199 =9111/(0.199 423.9)+57000/4491=120.792N/mm2 a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；=3150/16.0=197.509,=0.186 =9111/(0.186 423.9)+57000/4491=128.479N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=1109、28.479N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；=3041/16.0=190.629,=0.199 =9256/(0.199 423.9)+57000/4491=122.505N/mm2,立 杆 的 稳 定 性 计 算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.2 梁 700 x1100梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁 截 面B110、D=700mm1100mm，立 杆 的 纵 距(跨 度 方 向)l=0.90m，立 杆 的 步 距h=1.20m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距200,300mm计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1111、条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.10+0.20)+1.40 2.00=36.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.10+0.7 1.402.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.7 1.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500 1.100112、0.900=25.245kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200 0.900(21.100+0.700)/0.700=0.746kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.7000.900=1.890kN均布荷载q=1.35 25.245+1.35 0.746=35.088kN/m 集中荷载P=0.98 1.890=1.852kN300012001100700450300450面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=90.00 1.50113、1.50/6=33.75cm3；I=90.001.501.501.50/12=25.31cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)100 100 100 100 100 100 100 1.85kN35.09kN/mAB0.0440.0461.372.131.901.611.541.962.680.930.932.681.961.541.611.902.131.37 100 100 100 100 100 100 10025.99kN/mAB0.0000.010经过计算得到从左到右各支座力分别为 N114、1=1.374kN N2=4.037kN N3=3.150kN N4=4.645kN N5=4.645kN N6=3.150kN N7=4.037kN N8=1.374kN 最大弯矩 M=0.045kN.m 最大变形 V=0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.04510001000/33750=1.333N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 2680.0/(2 900.00015.000)=0.298N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40115、N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.011mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=4.645/0.900=5.162kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.160.900.90=0.418kN.m最大剪力Q=0.60.9005.162=2.787kN最大支座力N=1.10.9005.162=5.110kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.0116、09.009.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.418 106/54000.0=7.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32787/(2 4090)=1.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距117、)得到 q=3.274kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.274900.04/(100 9000.002430000.0)=0.665mm木方的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)450 300 450 1.37kN 4.04kN 3.15kN 4.65kN 4.65kN 3.15kN 4.04kN 1.37kN 2.32kN 2.32kNAB0.3580.446支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照118、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.446kN.m 最大变形 vmax=0.213mm 最大支座力 Qmax=13.697kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.446106/4491.0=99.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N=R=13.70kN N 30kN119、 满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式1.831.830.49 0.491.86 1.865.90 5.904.65 4.650.00 0.004.65 4.655.90 5.901.86 1.860.49 0.491.831.83 450 300 450 1.02kN 2.95kN 2.51kN 2.62kN 2.62kN 2.51kN 2.95kN 1.02kN 1.72kN 1.72kNAB0.2130.041其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.70kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.468=0.120、631kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.265=0.358kN非顶部立杆段 N=13.697+0.631=14.328kN 顶部立杆段 N=13.697+0.358=14.054kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆121、段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为 1.155；u1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.114m；=3114/16.0=195.228,=0.190 =14054/(0.190 423.9)=174.907N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.225m；=3225/16.0=202.165,=0.177 =14054/(0.177 423.9)=187.431N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.5122、00时，=187.431N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.247,l0=3.114m；=3114/16.0=195.257,=0.190 =14328/(0.190 423.9)=178.311N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.1700.138=0.048kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la立杆迎风面的间距，1.20m；lb123、与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.4 0.0481.2001.2001.200/10=0.011kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=13.697+1.350 0.265+0.9 0.9800.011/0.900=14.065kN非顶部立杆Nw=13.697+1.350 0.468+0.9 0.9800.011/0.900=14.338kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.114m；=3114/16.0=195.228,=0.190 =14065/(0.190 423.9)+11000/4491=1124、77.384N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.225m；=3225/16.0=202.165,=0.177 =14065/(0.177 42 3.9)+11000/4491=189.918N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=189.918N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.247,l0=3.114m；=3114/16.0=195.257,=0.190 =14338/(0.190 423.9)+11000/4491=180.788N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则125、存在安全隐患。7.3 梁 800 x1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁 截 面BD=800mm1200mm，立 杆 的 纵 距(跨 度 方 向)l=0.45m，立 杆 的 步 距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/126、mm2。梁两侧立杆间距 1.30m。梁底承重杆按照布置间距200,400mm计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.20+0.20)+1.40 2.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.7 1.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.7 1.127、40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500 1.2000.450=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200 0.450(21.200+0.800)/0.800=0.360kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.8000.450=1.080kN均布荷载q=1.35 13.77128、0+1.35 0.360=19.076kN/m集中荷载 P=0.981.080=1.058kN300015001200800450400450面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=45.00 1.501.50/6=16.88cm3；I=45.001.501.501.50/12=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)133 133 133 133 133 133 1.06kN19.08kN/mAB0.0260.0361.001.541129、.351.201.251.301.301.251.201.351.541.00 133 133 133 133 133 13314.13kN/mAB0.0380.002经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.003kN N2=2.886kN N3=2.446kN N4=3.651kN N5=2.446kN N6=2.886kN N7=1.003kN 最大弯矩 M=0.035kN.m 最大变形 V=0.038mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.03510001000/16875=2.074N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯130、强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 1540.0/(2 450.00015.000)=0.342N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.038mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=3.651/0.450=8.113kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.110.450.45=0.164kN.m最大剪力Q=0.60.4508.113=2.190kN最大支座力131、N=1.10.4508.113=4.016kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.164 106/54000.0=3.04N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32190/(2 4090)=0.913N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木132、方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=4.750kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 4.750450.04/(100 9000.002430000.0)=0.060mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)450 400 450 1.00kN 2.8133、9kN 2.45kN 3.65kN 2.45kN 2.89kN 1.00kN 1.55kN 1.55kNAB0.1960.337支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.337kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=8.706kN 抗弯计算强度f=M/W=0.337 106/4491.0=74.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/400与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管134、计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N=R=8.71kN N 30kN 满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式1.001.000.550.551.551.554.43 4.434.27 4.271.83 1.831.831.834.27 4.274.43 4.431.551.550.550.551.001.00 450 400 450 0.74kN 2.14kN 1.81kN 1.92kN 1.81kN 2.14kN 0.74kN 1.1135、5kN 1.15kNAB0.1070.005其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.71kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.373=0.504kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.249=0.336kN非顶部立杆段 N=8.706+0.504=9.210kN 顶部立杆段 N=8.706+0.336=9.042kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计136、算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为 1.155；u1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554,=0.172 =9042/(0.172 423.9)=123.852N/mm2 a=0.5m时，u1=1.137、174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =9042/(0.161 423.9)=132.211N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=132.211N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.280m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =9210/(0.172 423.9)=126.154N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其138、中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.1700.138=0.048kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，1.30m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.4 0.0481.3001.5001.500/10=0.018kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.706+1.350 0.249+0.9 0.9800.018/0.450=9.077kN非顶部立杆Nw=8.706+1.350 0.373+0.9 0.9800.018/0.450=9.245kN顶 部 立 杆 段：a139、=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554,=0.172 =9077/(0.172 423.9)+18000/4491=128.306N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =9077/(0.161 423.9)+18000/4491=136.698N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=136.698N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.28m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =9245140、/(0.172 423.9)+18000/4491=130.608N/mm2,立 杆 的 稳 定 性 计 算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.4 梁 1000 x1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁 截 面BD=1000mm1200mm，立 杆 的 纵 距(跨 度 方 向)l=0.45m，立 杆 的 步 距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强141、度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.50m。梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.20+0.20)+1.40 2.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组142、合S=1.3525.501.20+0.7 1.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.7 1.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500 1.2000.450=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200 0.450(21.200+1.000)/1.000=0.306kN/m(3)活荷143、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)1.0000.450=1.350kN均布荷载q=1.35 13.770+1.35 0.306=19.003kN/m集中荷载P=0.98 1.350=1.323kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:3000150012001000550400550 W=45.00 1.501.50/6=16.88cm3；I=45.001.501.501.50/12=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静144、荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.526kN 200 200 200 200 200 1.32kN19.00kN/mAB0.0810.0801.532.271.871.932.560.660.662.561.931.872.271.53 200 200 200 200 20014.08kN/mAB0.1920.010 N2=4.144kN N3=4.493kN N4=4.493kN N5=4.144kN N6=1.526kN 最大弯矩 M=0.080kN.m 最大变形 V=0.192mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗145、弯强度计算值f=M/W=0.08010001000/16875=4.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 2561.0/(2 450.00015.000)=0.569N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.192mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=4.493/0.450=9.983kN/146、m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.980.450.45=0.202kN.m最大剪力Q=0.60.4509.983=2.696kN最大支座力N=1.10.4509.983=4.942kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.202 106/54000.0=3.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必147、须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32696/(2 4090)=1.123N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=7.079kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 7.079450.04/(100 9000.002430000.0)=0.090mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按148、照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)550 400 550 1.53kN 4.14kN 4.49kN 4.49kN 4.14kN 1.53kN 1.86kN 1.86kNAB0.3800.471支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.471kN.m 最大变形 vmax=0.339mm 最大支座力 Qmax=10.093kN 抗弯计算强度f=M/W=0.471 106/4491.0=104.96N/m149、m2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/400与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N=R=10.09kNN 30kN满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式1.931.930.070.071.461.465.605.604.494.490.000.004.494.495.605.601.461.460.070.071.931.93 550 400 550 1.11kN 3.19kN 2.74150、kN 2.74kN 3.19kN 1.11kN 1.38kN 1.38kNAB0.3390.072其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.09kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.391=0.527kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.260=0.352kN非顶部立杆段 N=10.093+0.527=10.620kN 顶部立杆段 N=10.093+0.352=10.444kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 151、W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为 1.155；u1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554,=0.172 =10444/(0.172 152、423.9)=143.065N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =10444/(0.161 423.9)=152.721N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=152.721N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.280m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =10620/(0.172 423.9)=145.473N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件153、脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，1.50m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.4 0.2251.5001.5001.500/10=0.096kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=10.093+1.350 0.260+0.9 0.9800.096/0.450=10.632kN非顶部立杆Nw=10.093+1.350 0.391+0154、.9 0.9800.096/0.450=10.808kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554,=0.172 =10632/(0.172 423.9)+96000/4491=166.939N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =10632/(0.161 423.9)+96000/4491=176.769N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=176.769N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893155、,l0=3.28m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =10808/(0.172 423.9)+96000/4491=169.347N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.5 梁 900 x1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁 截 面BD=900mm1500mm，立 杆 的 纵 距(跨 度 方 向)l=0.45m，立 杆 的 步 距h156、=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.50m。梁底承重杆按照布置间距250,400mm计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.50+0.20)157、+1.40 2.00=48.940kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.7 1.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.7 1.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500 1.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200 0.450(2158、1.500+0.900)/0.900=0.390kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.9000.450=1.215kN均布荷载q=1.35 17.213+1.35 0.390=23.763kN/m300015001500900550400550集中荷载P=0.98 1.215=1.191kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=45.00 1.501.50/6=16.88cm3；I=45.001.501.501.50/12=12.66cm4；计算简159、图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 180 180 180 180 180 1.19kN23.76kN/mAB0.0780.0721.712.572.132.142.730.600.602.732.142.132.571.71 180 180 180 180 18017.60kN/mAB0.1570.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.712kN N2=4.699kN N3=4.878kN N4=4.878kN N5=4.699kN N6=1.712kN 最大弯矩 M=0.077kN.m 160、最大变形 V=0.157mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.07710001000/16875=4.563N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 2734.0/(2 450.00015.000)=0.608N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.157mm 面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公161、式如下:均布荷载 q=4.878/0.450=10.839kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.840.450.45=0.219kN.m 最大剪力Q=0.60.45010.839=2.927kN最大支座力N=1.10.45010.839=5.365kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.219 106/54000.0=4.07N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!162、(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=32927/(2 4090)=1.219N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=7.967kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 7.967450.04/(100 9000.002430000.0)=0.101mm木方的最大挠度小于450.0/250163、,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)550 400 550 1.71kN 4.70kN 4.88kN 4.88kN 4.70kN 1.71kN 1.86kN 1.86kNAB0.3650.505支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.505kN.m 最大变形 vmax=0.310mm 最大支座力 Qmax=11.659kN 抗弯164、计算强度f=M/W=0.505 106/4491.0=112.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/400与 10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N=R=11.66kN N 30kN 满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式1.491.490.370.372.082.086.78 6.784.884.880.000.004.884.886.78 6.782.082.080.370.3165、71.491.49 550 400 550 1.25kN 3.59kN 3.09kN 3.09kN 3.59kN 1.25kN 1.38kN 1.38kNAB0.3100.046其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.66kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.391=0.527kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.35 0.260=0.352kN非顶部立杆段 N=11.659+0.527=12.186kN 顶部立杆段 N=11.659+0.352=12.011kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的166、截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为 1.155；u1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；167、=3279/16.0=205.554,=0.172 =12011/(0.172 423.9)=164.517N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =12011/(0.161 423.9)=175.621N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=175.621N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.280m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =12186/(0.172 423.9)=166.924N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!168、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.1700.138=0.048kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，1.50m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.4 0.0481.5001.5001.500/10=0.021kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=11.659+1.350 0.260+0.9 0.9800.021/0.169、450=12.051kN非顶部立杆Nw=11.659+1.350 0.391+0.9 0.9800.021/0.450=12.227kN顶 部 立 杆 段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=205.554,=0.172 =12051/(0.172 423.9)+21000/4491=169.656N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=212.534,=0.161 =12051/(0.161 423.9)+21000/4491=180.798N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=180.170、798N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.893,l0=3.28m；=3280/16.0=205.619,=0.172 =12227/(0.172 423.9)+21000/4491=172.064N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.6 梁 500 x1800梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度 1800mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8 道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm 3.0mm。171、对拉螺栓布置3 道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0 时(表示无资料)取 2172、00/(T+15)，取4.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.943.200=38.880kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的173、计算宽度取0.50m。1941941941941941941942005005001800mm500mm荷载计算值q=1.2 38.8800.500+1.40 3.6000.500=25.848kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=50.00 1.501.50/6=18.75cm3；I=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 200 200 200 200 200 200 20025.85kN/174、mAB0.0800.1092.043.132.732.442.552.622.582.582.622.552.442.733.132.04 200 200 200 200 200 200 20019.44kN/mAB0.2370.013变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.039kN N2=5.861kN N3=4.988kN N4=5.206kN N5=5.206kN N6=4.988kN N7=5.861kN N8=2.039kN 最大弯矩 M=0.109kN.m 最大变形 V=0.237mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.1091000175、1000/18750=5.813N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 3130.0/(2 500.00015.000)=0.626N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.237mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2038.88+1.4 0.203.60=10176、.339kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2038.88=7.776kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=5.170/0.500=10.339kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.3390.500.50=0.258kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.60.50010.339=3.102kN最大支座力N=1.1ql=1.10.50010.339=5.687kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f177、=M/W=0.258 106/54000.0=4.79N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=33102/(2 4090)=1.292N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 7.776500.04/(100 9000.002430000.0)=0.150mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷178、载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)200 500 500 200 5.69kN 5.69kN 5.69kN 5.69kN 5.69kN 5.69kN 5.69kNAB1.0240.604支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.023kN.m 最大变形 vmax=0.202mm 最大支座力 Qmax=16.041kN 抗弯计算强度 f=M/W=1.023106/8982.179、0=113.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 0.000.005.695.6910.3510.354.674.671.021.026.71 6.717.39 7.391.701.703.993.9180、95.695.690.000.00 200 500 500 200 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kNAB0.2020.068对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.041 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.7 梁 1000 x1200梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1000mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5 道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距700mm，外龙骨采用双钢管48mm 3.0mm。对拉螺栓布置2 道，在断面内水平间距200+400181、mm，断面跨度方向间距700mm，直径14mm。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取4.000h；T 混凝土的入模温度，取182、20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1901901901902004001200mm1000mm 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板183、的计算宽度取0.70m。荷载计算值q=1.2 25.9200.700+1.40 5.4000.700=27.065kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=70.00 1.501.50/6=26.25cm3；I=70.001.501.501.50/12=19.69cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 200 20027.06kN/mAB0.0840.1162.133.292.902.512.512.903.292.13变形计算受力图变形图(mm)经184、过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.127kN N2=6.186kN N3=5.026kN N4=6.186kN N5=2.127kN 最大弯矩 M=0.115kN.m 最大变形 V=0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.11510001000/26250=4.381N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3 3286.0/(2 700.00015.000)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T185、 T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.156mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2025.92+1.4 0.205.40=7.733kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2025.92=5.184kN/m 200 200 200 20018.14kN/mAB0.1560.008按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=5.413/0.700=7.733kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.7330.700.70=0.379kN.186、m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.7007.733=3.248kN最大支座力N=1.1ql=1.10.7007.733=5.954kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.379 106/54000.0=7.02N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=33248/(2 40187、90)=1.353N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.184700.04/(100 9000.002430000.0)=0.385mm最大挠度小于700.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 200 400 200 5.95kN 5.95kN 5.95kN 5.95kNAB支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规188、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.071kN.m 最大变形 vmax=0.189mm 最大支座力 Qmax=16.672kN 抗弯计算强度f=M/W=1.071 106/8982.0=119.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA 1.0720.0950.000.005.955.9510.7210.724.764.761.191.195.955.950.000.00 20189、0 400 200 3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kNAB0.1890.060其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.672 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.8 碗扣钢管楼板模板支架计算书（次龙骨木方）计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:钢管190、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方 4090mm，间距200mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑191、架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.4000.900+0.200 0.900=9.216kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=90.00 1.501.50/6=33.75cm3；I=90.001.501.501.50/12=25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的192、最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.20 9.216+1.40 2.700)0.2000.200=0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.05910001000/33750=1.759N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.600(1.20 9.216+1.4 2.700)0.200=1.781kN截面抗剪强度计算值T=31781.0/(2 900.00015.000)=0193、.198N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677 9.2162004/(100 6000253125)=0.066mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100 0.4000.200=2.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200 0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生194、的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(1.000+2.000)0.200=0.600kN/m静荷载q1=1.20 2.008+1.20 0.040=2.458kN/m活荷载q2=1.40 0.600=0.840kN/m计算单元内的木方集中力为(0.840+2.458)0.900=2.968kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=2.968/0.900=3.298kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.300.900.90=0.267kN.m最大剪力Q=0.60.9003.298=1.781kN最大支座力N=1.10.9003.298=3.265195、kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=4.00 9.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.267 106/54000.0=4.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=31781/(2 4090)=0.742N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计196、算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=2.048kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 2.048900.04/(100 9000.002430000.0)=0.416mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=3.265kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力197、图与计算结果如下：550 400 550 1.25kN 3.59kN 3.09kN 3.09kN 3.59kN 1.25kN 1.38kN 1.38kNAB 900 900 900 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 0.08kN/mAB1.0541.3376.716.713.443.430.160.153.123.136.406.419.689.686.57 6.553.293.270.010.013.273.296.55 6.579198、.689.686.416.403.133.120.150.163.433.446.716.71托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.336kN.m 经过计算得到最大支座 F=16.248kN 经过计算得到最大变形 V=1.048mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.336 106/1.05/8982.0=141.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v=1.048mm 顶托梁的最大挠度小于900.0199、/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.127 4.000=0.508kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200 0.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100 0.4000.9000.900=8.132kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=8.803kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。900 900 900 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2200、.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 0.08kN/mAB1.0480.072经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm201、3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.50m；l0计算长度，取1.500+20.500=2.500m；由长细比，为2500/16=157；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287；经计算得到=13965/(0.287 424)=114.655N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P202、r计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，0.90m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=51.4 0.2250.9002.500/16=0.221kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.40.2250.9002.5002.500/8-0.2212.500/4=0.083kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.28.803+0.9 1.4 2.430+0.9 1.203、4 0.083/0.900=13.741kN经计算得到=13741/(0.287 424)+83000/4491=129.461N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.9 碗扣钢管楼板模板支架计算书（次龙骨方钢管）计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。方钢204、管 40 402.75mm，间距 200mm，方钢管剪切强度125N/mm2，抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100 0.4000.900+0.200 0.900=9.216kN/m活荷载标准值 q2=(2.000+1.0205、00)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=90.00 1.501.50/6=33.75cm3；I=90.001.501.501.50/12=25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.20 9.216+1.40 2.700)0.2000.200=0.059kN.m经计206、算得到面板抗弯强度计算值f=0.05910001000/33750=1.759N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.600(1.20 9.216+1.4 2.700)0.200=1.781kN截面抗剪强度计算值T=31781.0/(2 900.00015.000)=0.198N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677 9.2162004/(100 6000253125)=0.066mm207、面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑40 x40 x2.75 方钢管的计算方钢管按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100 0.4000.200=2.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200 0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(1.000+2.000)0.200=0.600kN/m静荷载q1=1.20 2.008+1.20 0.040=2.458kN/m活荷载q2=1.40 0.600=0.840kN/m208、计算单元内的木方集中力为(0.840+2.458)0.900=2.968kN2.方钢管 的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=2.968/0.900=3.298kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.300.900.90=0.267kN.m最大剪力Q=0.60.9003.298=1.781kN最大支座力N=1.10.9003.298=3.265kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=3.67cm3；截面惯性矩 I=7.34cm4；(1)方钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.267 106/3670.0=72.83N/209、mm2方钢管 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)方钢管抗剪计算2、抗剪验算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=1781 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=178140402-(40-5.5)34.52/(8 734005.5)12.648N/mm2 125N/mm2 方钢管 的抗剪强度计算满足要求!(3)方钢管挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=2.048kN/m 挠度跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.048210、9004/(100 20600073400)0.562mm l/400900/4002.25mm 方钢管的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算 200 600 500 100 7.78kN/mAB托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=3.265kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)900 900 900 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26k211、N 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 0.08kN/mAB1.0541.3376.716.713.443.430.160.153.123.136.406.419.689.686.57 6.553.293.270.010.013.273.296.55 6.579.689.686.416.403.133.120.150.163.433.446.716.71 900 900 900 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2212、.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 0.08kN/mAB1.0480.072经过计算得到最大弯矩 M=1.336kN.m 经过计算得到最大支座 F=16.248kN 经过计算得到最大变形 V=1.048mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.336 106/1.05/8982.0=141.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v=1.048mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载213、标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.127 4.000=0.508kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200 0.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100 0.4000.9000.900=8.132kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=8.803kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的214、轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0计算长度，取1.500+20.300=2.100m；由长细比，为2100/16=132；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表215、得到0.391；经计算得到=13965/(0.391 424)=84.209N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300 1.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，0.90m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支216、撑力Pr=51.4 0.2250.9002.100/16=0.186kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.40.2250.9002.1002.100/8-0.1862.100/4=0.059kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.28.803+0.9 1.4 2.430+0.9 1.4 0.059/0.900=13.707kN经计算得到=13707/(0.391 424)+59000/4491=94.396N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!8、方案附图8-1 施工总平面布置图附图 1 8-2 顶板轴线超重梁平面布置图附图 2 8-3 顶板轴线超重梁立杆平217、面布置图附图 3 8-4 非人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-1 附图 4-1 8-5 非人防部位高大梁支撑体系剪刀撑平面布置图-1 附图 4-2 8-6 非人防部位高大梁支撑体系监测点平面布置图-1 附图 4-3 8-7 非人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-2 附图 5-1 8-8 非人防部位高大梁支撑体系剪刀撑平面布置图-2 附图 5-2 8-9 非人防部位高大梁支撑体系监测点平面布置图-2 附图 5-3 8-10 非人防部位高大梁结构1-1 剖面图附图 5-4 8-11 非人防部位高大梁支撑体系1-1 立面图附图 5-5 8-12 非人防部位高大梁支撑体系1-1 立面监测点布置图218、附图 5-6 8-13 非人防部位高大梁结构2-2 剖面图附图 5-7 8-14 非人防部位高大梁支撑体系2-2 立面图附图 5-8 8-15 非人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-3 附图 6-1 8-16 非人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-3 附图 6-2 8-17 非人防部位高大梁支撑体系监测点平面布置图-3 附图 6-3 8-18 人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-4 附图 7-1 8-19 人防部位高大梁支撑体系立杆平面布置图-4 附图 7-2 8-20 人防部位高大梁支撑体系监测点平面布置图-4 附图 7-3 8-21 人防部位高大梁结构3-3 剖面图附图 7-4 8-22 人防部位高大梁支撑体系3-3 立面图监测点布置图附图 7-5 8-23 混凝土浇筑顺序平面图附图 8 8-24 消防设施和应急通道平面图附图 9