1、此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除龙域集团有限公司龙域产业园生产用房及配套设施建设工程高支模专项施工方案编制： 审核： 批准： 龙域集团一期厂房项目部 2014年2 月 目 录第一章工程概况1第二章编制依据1第三章模板支撑系统概况2第四章材料要求2第五章模板安装及质量保证3第六章 排架搭设要求7第七章排架验收要求9第八章模板排架使用要求及砼浇捣方案11第九章模板排架拆除要求18第十章安全技术及监控措施18第十一章 应急预案22第十二章文明施工29计算书31此文档仅供学习与交流第一章工程概况工程名称；龙域集团有限公司（龙域产业园）生产用房及配套设施建设建设单位：龙域集团有限公司施工单位：2、江苏省建筑工程集团有限公司设计单位：长宇（珠海）国际建筑设计有限公司监理单位：上海康舒特建设工程监理有限公司 本工程总建筑面积：94429.5m2本工程地点位于上海市松江区文翔路4500号，本工程有4#、5#厂房组成，4#厂房共一层（其中西侧辅房二层，东侧辅房三层，北侧辅房三层），建筑面积20285.5，框架结构，柱距为8m，建筑物总长216m，总宽为82.9m，总高度17.40m，5#厂房共4层（其中东西侧辅房一夹层），建筑面积74244，框架结构，柱距为8m，建筑物总长216m，总宽为83.2m，总高度23.85；设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。0.000=5.000m，室内外高3、差0.3m。楼板为现浇混凝土楼板，基础混凝土等级为C35，主体混凝土等级为C30，预应力梁为C40。第二章编制依据1、 国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、 钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-20114、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、 混凝土结构设计规范GB50010-20026、 建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）7、 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军版)8、 建筑施工计算手册（江正荣版）9、 中华人民共和国工程建设标准4、强制性条文（2002版）10、 建设工程安全生产条例11、 工程的设计图纸及相关技术要求12、 公司以往类似工程的施工经验13、 施工现场安全设施计算软件第三章模板支撑系统概况本工程高支模架区域，4#厂房位于一层（3轴28轴、A轴K轴），现浇板厚130mm，屋顶高度15.7m-16.792m，3%坡度，排架搭设高度最高16.662m，主梁尺寸为600*1400（预应力梁），400*800，次梁尺寸为250*500，5#厂房位于一层（2轴27轴、A轴Q轴），现浇板厚为130mm，排架搭设高度为8.87m，主梁尺寸为450*1250,400*900，次梁尺寸为300*800,250*600。具体立5、杆设置见下图 本工程模板支撑计算板按照高度16.662，板厚130mm计算，高度8.87，板厚130计算，梁按照600*1400，高度15.40米计算； 400*800高度16 m计算；250*500高度16.30m计算；450*1250，高度7.75m计算；400*900，高度8.1m计算；250*600，高度8.4m计算。部位板、梁截面立杆设置搭设高度（m）板130mm板下立杆间距按0.8*0.8m排布步距1.5m16.662，8.87梁600*1400，500*1400梁下设双立杆，顺梁方向间距取0.4m，15.4梁400*800梁下双立杆，顺梁方向间距取0.8m，16梁250*500梁6、下设单立杆，顺梁方向间距取0.8m，16.3梁400*1250梁下设双立杆，顺梁方向间距取0.4m，7.75梁400*900梁下设双立杆，顺梁方向间距取0.8m，8.1梁250*600梁下设单立杆，顺梁方向间距取0.8m，8.4第四章材料要求1. 钢管：扣件式钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm 的焊接钢管或无缝钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235 钢，其材性应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲的钢管。每批钢管进场时，必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告。7、凡进场的钢管及扣件，现场应进行外观及壁厚验收，防止非标准钢管混用：对钢管扣件等应按有关规定送样检验。2. 扣件：采用可锻铸铁制作的直角、旋转和对接扣件。扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。出现滑丝的螺栓必须更换。上述材料进入施工现场后应按规范要求组织验收，合格后方可使用。尤其注意的是： 不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的钢管。钢管上严禁打孔； 旧扣件使用前应进行外观质量检查，严重锈蚀、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3. 模板：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检8、查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。必须有足够的强度、刚度和稳定性能承受各种荷载 （2）外观质量检查标准（通过观察检验），任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。 （3）规格尺寸检查标准（通过测量检验），厚度、长、宽、翘曲度必须达到要求。4木方：应符合木结构工程施工及验收规范（GBJ206-83）中的承重结构选材标准，材质不宜低于等材。不得使用有脆性、严重扭曲和受潮易变形、开裂的木材。木方不得有腐朽、折裂、枯节。第五章模板安装及质量保证一、基本技术要求1、模板支撑顺序为先柱、后梁，再搭平台，最后加水平连杆及纵横支撑加以固定。2、模板的制作尺寸要准确，表面平整无缝隙，边口整9、齐，支模要横平竖直不歪斜，几何尺寸要符合图纸要求。夹板木模所用的5080木方受力面在安装前均应刨光，以此保证头角垂直、接口密缝。3、立柱底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。立柱底部应设置木垫板，禁止使用砖或脆性材料铺垫。4、柱及梁的侧模安装前，应先根据弹线位置用A14短钢筋离底面50mm 处焊牢在两侧的主筋上（注意电焊时不伤主筋），作为控制截面尺寸的限位基准。一片侧模安装后应先采用临时支撑固定，然后再安装另一侧模板。两侧模板用限位钢筋控制截面尺寸，并用上下连杆及剪刀撑等控制模板的垂直度，确保稳定性。5、安装模板一般按自下而上的顺序进行。模板安装应做到位置准确，表面平整，连接件紧固，拼缝严密10、。6、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏。封模前，各种预埋件或插筋应按要求位置用电焊固定在主筋或箍筋上，预留孔应先做木框，用铁钉固定在模板上，并保证位置准确，固定牢靠。8、模板的接缝不应漏浆。木模板在浇砼前应浇水湿润，但模板内不应有积水。9、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。10、在墙根部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平埂子（施工缝处理），埂子的高低 根据配模板图和楼板的平整来确定，要严11、格保证墙模板垂直度与板模的平整度。11、有门窗洞口的墙体，应先按好一侧模板。待弹好门窗洞口位置线后再安另一侧模板， 在模板安装前应清扫墙内的杂物。12、模板安装完毕，应检查一遍扣件、螺栓、拉杆、顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密，特别是门窗洞口边的模板支撑是否牢固、严密。13、在模板安装封闭前必须将根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗，每道墙、柱留一冲洗口（150150）。二、支模方法1、柱模板柱模板的支立：柱截面尺寸较大，设计采用对拉螺栓加固的方法。在基础底板面或楼面上放线后，柱钢筋根部按照墨线焊接定位钢筋，焊接时应注意只能点焊，柱钢筋不能有咬肉、退火等现象。焊接完定位钢筋后，即开始支立柱12、模板，柱模板用18mm厚覆面木胶合板，柱模板应先刨直然后在拼缝处用泡沫贴纸处理，柱模板接缝应严密，保证混凝土浇筑时不漏浆。模板表面用清机油作为隔离剂，刚制作好的模板面应涂刷二遍。模板外侧围檩采用5080木方，间距300mm，围檩外侧用双根A483.5mm钢管作为柱箍，柱箍四角用铸铁扣件连接，柱箍内用M12对拉螺栓加固，对拉螺栓外加DN20PVC套管，柱箍间距500mm。柱箍加固完毕后，再校正柱模垂直度，用钢管固定在梁板结构模板整体支撑排架上。因为柱子是随着局部一、二两层先完成浇筑的，在柱子浇筑混凝土的时候预埋拉结筋，使得在梁模板安装的时候能与柱产生有效的拉结，更能保持稳定性。2、梁、板模板梁、13、板模板的支立：放线搭设支模架安装梁底模安装梁侧模安装板底模安装梁柱节点模。梁、板模板用18mm厚覆面木胶合板，模板支撑用钢管搭设排架。主梁截面高度较高，用M14对拉螺栓加固。梁底横楞用5080木方。首先搭设钢管排架，在排架搭设完毕后，校正大横杆标高，在大横杆上铺设5080方木横楞，横楞与钢管大横杆之间用8号铅丝绑扎固定。在横楞上铺设梁底板，梁底板用18mm厚覆面木胶合板和5080mm通长方木组合，梁底板应用钉子固定在横楞上。梁底钢管大横杆与钢管立杆之间每处必须用二只铸铁扣件连接。防止连接扣件产生滑移。待梁钢筋绑扎完毕后，开始支立梁侧模，梁的底模和侧模均用清机油作为隔离剂，侧模用18mm厚覆面木14、胶合板支立，侧模围檩用5080方木，围檩外侧用二道双根A483.5mm的钢管和M14对拉螺栓固定，对拉螺栓外用DN20PVC套管。梁侧模的底部用5080方木，钉子固定在横楞上，顶部由现浇板的底模板下方木横楞顶住固定。梁侧模在对拉螺栓固定后，校正垂直度，固定在两侧钢管排架上。梁底模和侧模在拼缝处首先应刨直，再用泡沫贴纸处理，使模板接缝严密，浇筑混凝土时不漏浆。梁模板支立完毕后，校正板底的钢管横楞标高，在钢管横楞上铺设5080方木横楞，方木横楞两端应顶住梁侧模板，板底方木横楞间距300mm .方木横楞上铺设18mm厚覆面木胶合板作为板的底模板，模板拼缝处用泡沫贴纸处理，使接缝严密。模板铺设完毕后，15、清理干净，表面涂刷清机油作为模板隔离剂。板面模板应平整，接缝严密。在安装梁柱节点模时，梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固； 检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。三、支模的验收方法及质量保证措施1、模板工程安装后，应由现场技术负责人组织有关人员，按照施工方案进行验收。2、对验收结果应逐项认真填写，并记录存在的问题和整改后达达到合格标准的情况。3、质量保证措施（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）16、工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。（3）墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由17、于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。（10）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。4、质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板18、安装的允许偏差详见下表：表 1 模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3 mm2 mm5 mm3 mm2 mm/2m1mm模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表示。表 2 模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查频率检验方法范围数量1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-519、板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度101用尺量第六章 排架搭设要求根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用地下室现浇板。搭设顺序：立杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑，再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑。弹线立排架：项目施工员在基础弹线后向木工交底，由木工根据20、排架方案弹出立杆分隔线。扣件使用要求：立杆与水平杆（牵杆、扫地杆）、搁栅连接采用直角扣件；立杆接长除顶部一根杆件可采用旋转扣件连接外，其余均采用对接扣件连接；水平杆连接采用对接扣件；剪刀撑的接长以及与立杆的连接采用旋转扣件。排架立杆下必须设置垫木。相邻两根立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上的错开距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆采用搭接时，搭接长度不小于1000mm，并用不少于2 只旋转扣件连接（板下力杆 2 个，梁下力杆至少 3 个），扣件与杆端距不小于100mm。详见下图：排架扣件的拧固力矩控制在4065N.m，由21、质量员对扣件拧固力进行抽查。剪刀撑应随立杆、水平杆等同步搭设。每搭完一步排架后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。排架在搭设过程中不得随意改变架体构造设计、减少杆配件和对立杆间距随意放大。根据钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程，搭设两层以上的支撑架体时及时设置登高设施，安全措施到位，保证安全施工。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3）采用四步一隔离，安全网到支撑第四步的时候套在钢管上，边做边施工，不能22、在施工完成后再套安全网。剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表6.6.2的规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。表6.6.2剪刀撑跨越立杆的最多根数第七章排架验收要求模板排架未经验收支架不得使用。排架出现问题往往是太大意所致，所以在模板支设安装完成前必须对排架进行一次全面验收，重点查立杆的间距、步距、接头、垂直度、基础等是否满足规范要求，立杆的纵横拉结（包括扫地杆）、剪刀撑等构造方面是否达到了要求，没有达到要求时必须坚决返工或采取有效措施加固，容不得一点迁就，绝不能抱有侥幸心理，整改后要重新组织验收。为保证模板排架搭设质量，排23、架搭设需严格按照施工方案进行施工，在现场需安排专人负责监督及验收，确保排架间距及剪刀撑数量符合方案要求。检查项目检查要点施工技术要求是否严格按报经批准的施工详图和技术要求搭设构件材质规格构件材质和规格是否符合要求，是否有无影响强度和钢度的弯曲和破损，杆件连接和焊接质量是否满足要求排架基础底座排架基础承载力是否足够，底座是否稳固并设有垫板和防止支撑立杆滑动与下沉等措施立杆、纵横杆间距和搭接立杆、横杆的布置间距和接头是否符合设计要求，扣件连接是否牢靠，横杆水平和立杆垂直度是否符合要求剪刀撑剪刀撑的布置与搭设是否符合设计要求安全防护措施安全防护措施是否符合要求模板支架立杆的构造应符合下列规定：（1）24、模板支架立杆的构造应符合本规范第6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5条的规定631 每根立杆底部应设置底座或垫板。632 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.2）。 1-横向扫地杆；2-纵向扫地杆图6.3.2 纵、横向扫地杆构造633 脚手架底层步距不应大于2m（图6.3.2）。635 立杆接长除顶层顶步可采25、用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连 接。对接、搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。（3）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应26、设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3）剪刀撑的构造应符合本规范第6.6.2条的规定。662 剪刀撑的设置应符合下列规定：1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表6.6.2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间。2）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本规范第6.3.5条的规定。 3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。第八章模板排架使用要求及砼浇捣方案排架在施工过程，应对以27、下项目经常检查：杆件的设置和连接、支撑等构造是否符合构造要求；立杆是否有松动现象。支架搭设过程中应有专人跟踪检查和验收，在混凝土浇捣前作一次全面检查，浇捣过程应有巡回检查，以确保安全。应明确混凝土浇捣顺序和混凝土下料堆载，严格控制浇捣楼面施工荷载。混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土倾倒高度（柱、墙不大于2m，梁、板不大于50cm），并及时将泵管口起堆的混凝土推平，严禁任何大冲击荷载作用在排架上。混凝土浇筑过程中，安排专人对模板支撑系统进行监护，发现松动、变形等现象，必须立即停止浇筑并落实相应的加固措施。架体搭设完成后，不得擅自拆除或移动架体上任一杆件，确须临时拆除或移动，应与项目部联系，协商解决28、。架体上严禁堆放多余物料。主体结构施工工艺流程：放线施工缝清理钢管脚手搭设柱（墙）插筋校正梁底模安装、校正柱（墙）保护层控制点设置梁模板复核与验收柱（墙）钢筋绑扎及埋件安装梁钢筋绑扎、插筋预设隐蔽工程验收平台模板铺设柱（墙）模板安装校正梁钢筋隐蔽工程验收柱（墙）模板复核验收板钢筋绑扎及埋件安装板钢筋隐蔽工程验收浇水湿润柱（墙）梁、板砼浇捣砼养护拆模及脚手拆除3、主体结构模板施工工艺：(1)、施工顺序顺序：模板设计模板翻样及制作定位放线模板支承排架搭设墙、柱钢筋安装及验收配套专业管线等预埋安装及验收墙、柱、梁板模板安装及验收墙、柱砼施工梁板钢筋安装及验收配套专业管线等预埋安装及验收梁板砼施工定位29、放线按工序流程循环模板拆除柱与满堂架连接大样搭设满堂脚手架(3)、板/梁：铺梁底板绑扎梁钢筋支梁侧模安装主龙骨安装次龙骨铺面板模板校正标高涂刷脱模剂加设立杆水平拉杆预 检梁、板模板施工工艺流程图1）、模板采用18厚胶合板，模板骨架采用483.0钢管200，模板支承系统采用483.0钢管扣件排架支撑700*7002）、支模施工时，由专人从同一水准点引测统一水平标高，并用红漆标注在各梁、板支承架的立杆上，再根据各梁、板的底板底模标高，用钢尺分别丈量到位，上水平及横愣杆按照标高设置。按装梁底模及板模时要仔细逐一复核各梁、板模下的水平杆及横楞杆标高，以便及时纠正误差。安装梁侧模时应逐一复核梁底模的轴线30、位置及几何尺寸，确保无误后方可支撑侧模。3）、对梁高700采用M12对拉螺栓，螺栓间距一般不大于450（螺栓外套20PVC管）；4）、对跨度大于4m的梁板模板应按设计所规定的要求按千分之二跨长比例起拱；5）、梁钢筋绑扎安装时应逐一复核梁底模的轴线位置及几何尺寸，在确证无误后再可梁钢筋绑扎安装；6）、当梁高较大且钢筋较多较粗时，则应先安装一侧模板，待钢筋绑扎好后再安装另一侧模；7）、对有不同等级砼部位的梁，应待隔断钢丝网安装结束后再安装梁的侧模。8）、预埋件：模板工程中涉及到水、电、通等各专业所需的埋件、埋筋、予埋套管、等应事先相互联系、按其专业要求进行予埋或予留，不得遗漏，且安装牢固、位置准确31、；9）、结构模板的具体制作安装方法及要求按操作技术规程及本公司施工工艺进行操作；10）、排架搭设确定：本工程按楼层最大截面梁500*1200进行计算，搭设示意图见附图（4）、楼梯模板施工1）、楼梯踏步模板采用定型的整体式模板，楼梯底模采用18mm厚多层胶合板，50100mm木方背楞，支撑采用钢管脚手架支撑间距900mm。此处的墙体随其他砼墙体一起支模和浇筑砼，待拆除此墙的模板后，剔出墙内的楼梯板钢筋后，再绑扎楼梯板钢筋，支设楼梯板模板。2）、 楼梯平台及踏步板与剪力墙整体浇筑。 3）、楼梯模板及三角踏步板采用18mm厚竹胶板，50mm100mm方木沿板长方向间距600mm设置。支撑采用483.32、0钢管及底托、顶托，底托下方垫50mm100mm方木。4）、楼梯模板、三角踏步板现场制作，现场安装。地上楼梯三角踏步板采用定型楼梯模板，标准层踏步板采用定型模板骨架，18mm镜面板做踏步踢面板的定型模板，非标准层采用短木板、50100木方制作固定。5）、楼梯模板施工，先支好底模，再支倒三角踏步模。施工过程中应注意控制标高，踏步模注意第一步与最后一步的高度与装修高度的关系6）、 模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧。（5）、预留洞33、口模板板预留洞：用四块18mm厚镜面板板制作成符合设计要求的顶板留洞口模板。（前后左右四面，上下没有）。固定方法靠洞口加筋固定；为防止砼漏入，应在洞模周边加贴密缝条。4、结构后浇带施工方案(1)、结构后浇带模板安装后浇带模板支撑时，两侧考虑采用钢丝网作为模板一次投入使用。在钢筋绑扎时，应同时将钢丝网设置在后浇带的两侧，并将钢丝网采用附加钢筋与结构内的钢筋进行点焊焊牢，防止涨模，确保后浇带的宽度。底层结构板部位的后浇带模板支撑时，两侧考虑25厚采用开槽木模板，其安装方法按常规操作。在后浇带两侧砌筑二皮砖，后浇带上覆盖木龙骨、胶合板板及防水簿膜，并在其上部浇筑C20细石混凝土，防止上部雨水及垃圾进34、入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。水泥砂浆档水坡木胶合板盖板（通长）钢管安全围栏后浇带1000宽钢丝网片断开18厚模板现浇楼板、墙板后浇带模板施工示意图楼板后浇带支模时，须和临近楼板模板一起支撑。但为在拆除楼板模板时保留后浇带的模板及支撑系统，故后浇带下支撑应考虑相对独立性。可先支后浇带模板及支撑然后再支临近模板及支撑系统。具体详见附图。砼浇捣方案：本工程砼浇捣采用汽车泵施工，由于本工程高度比较高，达到16.66米，为了更安全施工，每层砼施工分两步进行，浇筑顺序为先浇筑柱，后浇筑梁、板，模板承重架应尽量利用先行施工柱作为连接连墙件，以此增强支撑体系的整体稳定性。在浇筑梁、板35、砼过程中，软管不停移动，严禁砼单处堆积厚度超过10cm，并及时将泵管口起堆的砼推平，严禁任何大冲击荷载作用在排架上，避免压塌支撑体系。砼浇筑与振捣1、砼浇筑和振捣的一般要求 砼从出料管口至浇筑层的自由倾落高度不得大于2M，如超过2M时必须采取措施，可用加长软管或串筒等方法。 砼浇筑入模，不得集中倾倒冲击模板或钢筋骨架，应分层、分段均匀布料，分层厚度一般为振捣棒有效作用部分长度的1.25倍，最大不超过500。 使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（400500）。振捣上一层时应插入下层50左右，以消除层间接缝。每一振点的36、延续时间应以砼表面呈现浮浆为止，防止漏振、欠振及过振。 砼浇筑，先浇筑高等级砼和抗渗砼，后浇筑低等级砼和普通砼。 浇筑砼时应派木工、钢筋工随时观察模板、钢筋、预埋孔洞、预埋件和插筋等有无移动，变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的砼初凝结前修正完好。 浇筑砼要连续进行。如就餐时间或其它原因，由两班人员换班，现场不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。2、柱砼浇筑 柱砼浇筑时先在底部均匀浇筑约50厚砼。砼分层浇筑，每层砼浇筑的厚度为50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件，振捣棒插入点要均匀，防止多振或漏振。 柱高在2m之内，可在柱顶直接下灰浇筑37、，超过2m时应在布料管上接一软管，伸到柱内，保证砼自由落体高度不得超过2m。下料时使软管在柱上口来回挪动，使之均匀下料，防止骨浆分离。一排柱子的浇筑顺序应从两端同时向中间推进，以防在横向推力下造成支撑系统向一方倾斜而造成支撑系统不稳。 依据施工方案的分段，确定砼浇筑顺序，一般从外墙大角向两个方向浇筑，先浇外墙，后浇内墙，控制浇筑速度分层逐步推进。当先浇筑砼初凝前必须浇筑上层砼，依次循环至墙顶标高。浇筑墙体砼应连续进行，上下层的间隔时间不应超过2h，预先安排好砼下料点位置和振捣棒操作人员数量、振捣插入点位置。3、梁、板砼浇筑 梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆压茬法”，即先浇筑梁，根38、据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板砼一起浇筑，向前推进，而且倾倒砼的方向应与浇筑方向相反，当粱的截面高度大于1m时，可先单独浇粱，施工缝可留置在板底面以下2030处。 浇筑梁、板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。4、楼梯砼的浇筑 楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。 施工缝位置：楼梯砼宜连续浇筑完；多层楼梯的施工缝应留置在楼梯梁部位。第九章模板排架拆除要求结构达到设计强度要求方可拆除排架。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定：构件类型构件跨度(m)达到设39、计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100预应力梁预应力梁有效应力建立后方能拆除支撑模板悬臂构件100排架拆除前，应作全面的检查加固，拆除时设置警戒区，并指派专人负责警戒。排架拆除采取边拆模板边拆排架的方法，严禁先将排架顶部大面积拆除后再拆模板的方法。拆除的模板不得堆于架体上。拆除严格按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。分段拆除时的高差不大于2 步，拆除的杆件、零配件及时运至地面，分类归堆，并妥善保管。拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，防止坠落。拆除过程中不得中途换人，如必须换40、人，应向后者交底清楚后方可离开。第十章安全技术及监控措施一、安全技术措施安全技术交底排架搭、拆前，以交底形式让搭设人员、监护人员、相关管理人员熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）中的搭设流程、搭设要求、构造要求等。进人施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。作业面必须满铺，在架体上作业时，必须佩带安全帽和41、安全带，不得进行单人作业。同时应注意保护自我和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架体上嬉闹和坐在栏杆上休息。每日收工前应清理架面，任何情况下严禁自架体上向下抛掷物品。排架搭、拆过程中不得中途停止未完工序。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。 施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。正确佩戴安全帽，严禁穿42、“三鞋”施工支拆模型。楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。搭设满堂脚手架，应设置剪刀撑，保证浇筑砼时架体的稳定性。拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人。浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度超过10cm，避免压塌支撑体系。模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。模型支撑架、柱、43、梁加固等，严禁与外架连接。如遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应暂停高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水；大风和降雨过后，需重新对排架进行安全检查。如遇降雨降雪气候，需做好相关防滑措施。 施工区保持各种消防器材完整完好。水枪经常检查，保持开关灵活、喷嘴畅通，附件齐全无锈蚀。水带充水后防骤然折弯，不要被油类污染，用后需清洗晾干，收藏时应单层卷起，竖放在上。各种管接口和门盖应接装方便、松紧适度、无泄露、不得与酸、碱等化学品混放，使用时不得摔压。消火栓按室内室外（地上、地下）的不同要求定期进行检查和及时加注润滑油。安全架构：（1）安全管理体系根据项目组织机构成立安全生产管理委44、员会，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。项目设安全总监一名、专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。（2）安全管理成员安全生产管理委员会成员组成：委员会主任：徐新忠（项目经理-15996088094） 全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。 委员会副主任：潘宝武（总工-188178983245、9）、黄宝贵（生产经理兼安全总监-13641788033）。负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各委员岗位职责。 委员：姚姜佐（专职安全员-13661726709）、王红梅（专职安全员-18601780551）及其他项目部管理人员以及施工班组长。负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。 安全人员职称证、安全生产考核合格证书、特种作业资格证及其他相关证书见附件。（3）方案编制及审核人员编制人：许伟伟，本科学历，土木工程专业，项目技术人员。审核人：潘宝武，本科学历，土木工程专业46、，中级职称，项目总工。（4）安全保证体系二、检测、监测措施（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔1015m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应47、满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（4）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。第十一章 应急预案(一)、目的为更好地适应法律法规和经济活动的要求，给施工作业人员的工作提供更好更安全的环境，保证在模板支撑施工过程中发生异常情况后，能够保证施工现场安全、顺利进行，特制定本预案。(二)、救援组织机构职责与分工项目部应急领导小组及其人员组成：组 长：徐新忠负责本预案实施，减少事故损失，保障人身安全。副组长：潘宝武协调各48、组进行抢救、维修，保证预案正常运行。通讯联络组负责人：张旗上级部门和专业分包单位保持联系。技术支持组负责人：许伟伟定相应方案和措施，有效进行抢险工作。现场监护组负责人：姚姜佐加强现场监控，保护事故现场，悬挂警示标志。架子工班组负责人：张太水配合抢修、技术组对现场进行抢险、抢修工作。项目负责人：徐新忠（15996088094）潘宝武（18817898329）。安全员：黄宝贵（13641788033） 王红梅（18601780551）。技术负责人：许伟伟（18621749778）。 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。(49、三)、应急准备1、项目部根据施工现场实际情况，指定专业分包单位配备必要的应急救援物资和人员。2、项目部和专业单位成立相应的应急救援工作小组和抢险工作小组，并进行培训。3、在施工作业过程中，施工、安全、技术等相关人员每天进行日常巡查。每月进行不少于两次的专项检查，并做好设施验收工作。4、施工员、安全员、技术员等必须亲临施工现场，对施工现场进行监测，做好相应检查记录。（四）应急措施 (1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一50、直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防51、止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、52、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条53、件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地54、取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止55、血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现56、事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。57、6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼58、吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松59、，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火60、围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神61、志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。（四）62、应急响应1、项目施工现场巡查人员若发现：模板坠落、支撑坍塌、构件坍塌等意外情况发生后，迅速通过对讲机或手机将现场情况向项目应急领导小组汇报，迅速启动本应急救援预案。2、项目部应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场，按照职责分工进行抢险工作，将作业人员撤离到安全地带。3、技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作。同时保护好事故现场，做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报4、事故处理严格执行“四不放过”原则。同时，在第一时间将事故详细情况及处理、调查等报告上级主管部门。5、63、复工前，做好安全技术交底工作，复查合格后并严格按照操作规程进行正常施工。6、规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。线路医院名称医院地址急诊电话线路一上海交通大学附属第一人民医院新松江路650号行程：1.4公里021-37798885线路二松江区方松地段医院文诚路805号行程：2.5公里021-81902765线路三松江区中心医院中山中路720号行程：3.2公里021-67721477（五）、现场应急措施1、项目应急预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险工具即刻奔赴施工现场。根据施工现场实际及既定抢险方案、职责分工进行抢险、抢修、抢救工作。2、项目部应急领导小组64、及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场后，按照职责分工进行抢险工作，组织架子工将坠落的模板或坍塌脚手及时拆除或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域内的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效的控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。3、技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作的同时保护好事故现场，进行全方位监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（六）、应急物资应急医药箱，内配日常用的急救、止血药品。担架钢丝绳、手拉葫芦等小型起重设备应急照明灯（七）65、预案管理与评审改进项目部根据本模板工程施工特点对应急救援预案进行评审并针对施工阶段的不断变化及预案暴露出来的问题，不断更新、完善和改进本应急救援预案。第十二章文明施工根据现场平面图进行道路硬化，施工操作面清理时，应采取必要措施，防止扬尘污染。道路平整干净，图、牌、表规范、整齐、美观，标语、彩旗，错落有致，给人耳目一新的舒畅感受。保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。楼层内模板66、下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。建立岗位责任制，安排专人负责场内外卫生清洁工作，分片管理，责任到人。工地设专职医务人员一名，并配备各种常用药品和设备，满足施工现场施工人员的基本就医要求。在施工过程中，采取有效措施，尽可能降低噪声，如拆模时，避免野蛮敲击和扔掷，降低噪声扩散。定期对施工现场产生的噪音，进行检测，对发现的超标，提出改进措施。在施工过程中，加强环境保护工作，增强环境保护意识，不断提高环保工作水平。施工全体人员佩带统一制作施工证，持证上岗，统一管理。对无证人员，责令其退出施工现场。施工现场及67、生活区垃圾应定点设垃圾站，集中堆放，生活垃圾装袋外运，建筑垃圾应定时外运，清场。清理施工垃圾，使用容器吊运。严禁随意抛洒，操作现场垃圾日产日清。清运时，洒水湿润。垃圾清运车加蓬布遮盖。施工现场加强职工的文明施工教育，严禁打架斗殴，对不听劝阻造成严重后果的送交执法部门处理。虚心接受各方的监督，对提出的文明施工及环保存在的问题，本着高度负责的态度，予以落实。计算书本工程模板支撑计算板按照高度16.662，板厚130mm计算，高度8.87，板厚130计算，梁按照600*1400，高度15.40米计算； 400*800高度16 m计算；250*500高度16.30m计算；450*1250，高度7.7568、m计算；400*900，高度8.1m计算；250*600，高度8.4m计算。计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。扣件钢管楼板模板支架计算书（16.66m，130mm）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量69、6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.13+0.20)+1.402.50=7.656kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.13+0.71.402.50=6.855kN/m2由于可变荷载效70、应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1300.800+0.2000.800)=2.493kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 8071、.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.493+1.401.800)0.3000.300=0.050kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/43200=1.148N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/272、bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.493+1.41.800)0.300=0.992kN截面抗剪强度计算值 T=3992.0/(2800.00018.000)=0.103N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.4933004/(1006000388800)=0.059mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.73、2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1301.200+0.2001.200)=3.740kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.7400.3000.300=0.221kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22110001000/43200=5.123N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土74、板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.300=0.979kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.979+1.200.060)=1.122kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.122)0.800=1.75、654kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.654/0.800=2.067kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.070.800.80=0.132kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.067=0.992kN最大支座力 N=1.10.8002.067=1.819kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.132106/53333.376、=2.48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3992/(25080)=0.372N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.935kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.935800.04/(10090077、0.002133334.0)=0.135mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.1220.8000.800=0.561kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.561106/53333.3=10.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计78、算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.394kN.m最大变形 vmax=0.269mm最大支座力 Qmax=5.267kN抗弯计算强度 f = M/W =0.394106/5260.0=74.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力79、按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.27kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12916.660=2.141kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.8000.800=2.088kN考虑0.9的结构80、重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.921kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.72kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)81、,W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/15.9=126 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=6722/(0.424506)=31.355N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: 82、MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.8001.800/10=0.066kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.921+0.91.41.440+0.90.91.40.066/0.800=6.614kN经计算得到=6614/(0.483、24506)+66000/5260=43.425N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书（600*1400,15.4m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.4m，梁截面 BD=600mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm284、，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.40+0.20)+1.402.00=45.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.40+0.71.402.00=50.155kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可85、变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.400=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.400+0.600)/0.600=0.453kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.400=0.4886、0kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3514.280+1.350.453)=17.901kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别87、为 N1=1.055kN N2=3.069kN N3=2.917kN N4=3.069kN N5=1.055kN最大弯矩 M = 0.043kN.m最大变形 V = 0.041mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04310001000/21600=1.991N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31630.0/(2400.00018.000)=0.340N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(388、)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.041mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.069/0.400=7.672kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.670.400.40=0.123kN.m最大剪力 Q=0.60.4007.672=1.841kN最大支座力 N=1.10.4007.672=3.376kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/1289、 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.123106/64000.0=1.92N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31841/(26080)=0.575N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得90、到q=6.314kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.314400.04/(1009000.002560000.0)=0.047mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.199kN.m最大变形 vmax=0.103mm最91、大支座力 Qmax=5.564kN抗弯计算强度 f = M/W =0.199106/4491.0=44.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.56kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立92、杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.564kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11015.400=2.050kN N = 5.564+2.050=7.614kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+293、0.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=7614/(0.424424)=42.399N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.94、10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.1001.8001.800/10=0.091kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.564+0.91.21.687+0.90.91.40.091/0.400=7.872kN经计算得到=7872/(0.424424)+91000/4491=64.083N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*800,16m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ1695、2-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.0m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/96、m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的97、计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.800=16.320kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.800+0.400)/0.400=0.800kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.800=0.640kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3516.320+1.350.800)=20.801kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.640=0.565kN面板98、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.817kN N2=2.377kN N3=2.496kN N4=2.377kN N5=0.817kN最大弯矩 M = 0.022kN.m最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面99、板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02210001000/43200=0.509N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31262.0/(2800.00018.000)=0.131N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.496/0.800100、=3.120kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.120.800.80=0.200kN.m最大剪力 Q=0.60.8003.120=1.498kN最大支座力 N=1.10.8003.120=2.746kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.200106/64000.0=3.12N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力101、的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31498/(26080)=0.468N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.446kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.446800.04/(1009000.002560000.0)=0.294mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、102、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.175kN.m最大变形 vmax=0.064mm最大支座力 Qmax=5.227kN抗弯计算强度 f = M/W =0.175106/4491.0=38.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10103、mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.23kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.227kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11216.000=2.170kN104、 N = 5.227+2.170=7.397kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=7397/(0.424424)=41.189N105、/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.8001.800/10=0.074kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，106、参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.227+0.91.21.786+0.90.91.40.074/0.800=7.503kN经计算得到=7503/(0.424424)+74000/4491=58.343N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（250*500,16.3m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.3m，梁截面 BD=250mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 107、h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.00=18108、.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.800=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.500+0.250)/109、0.250=0.800kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.800=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.800)=13.365kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.110、88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.847kN N2=1.847kN最大弯矩 M = 0.126kN.m最大变形 V = 0.236mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.12610001000/43200=2.917N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31847.0/(2800.000111、18.000)=0.192N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.236mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.847/0.800=2.309kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.310.800.80=0.148kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.309=1.108kN最大支座力 N=1.10.8002.309=2.032kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W112、分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.148106/53333.3=2.77N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31108/(25080)=0.416N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷113、载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.719kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.719800.04/(1009000.002133334.0)=0.248mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图114、 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.258kN.m最大变形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=5.600kN抗弯计算强度 f = M/W =0.258106/4491.0=57.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计115、值；计算中R取最大支座反力，R=5.60kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.600kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10616.300=2.108kN N = 5.600+2.108=7.707kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸116、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=7707/(0.424424)=42.914N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0117、 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.8001.800/10=0.066kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.600+0.91.21.735+0.90.91.40.066/0.800=7.801kN经计算得到=7801/(0.424424)+66000/4491=58.163N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板118、支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（450*1250,7.8m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.8m，梁截面 BD=450mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m119、。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.25+0.20)+1.402.00=41.290kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.25+0.71.402.00=44.991kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板120、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2500.400=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.250+0.450)/0.450=0.524kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4500.400=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.750+1.35121、0.524)=16.129kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.944kN N2=2.844kN N3=2.844kN N4=0.944k122、N最大弯矩 M = 0.039kN.m最大变形 V = 0.039mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03910001000/21600=1.806N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31475.0/(2400.00018.000)=0.307N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.039mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支123、撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.844/0.400=7.109kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.110.400.40=0.114kN.m最大剪力 Q=0.60.4007.109=1.706kN最大支座力 N=1.10.4007.109=3.128kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.114106/53333.124、3=2.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31706/(25080)=0.640N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.476kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.476400.04/(1009125、000.002133334.0)=0.049mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.111kN.m最大变形 vmax=0.056mm最大支座力 Qmax=4.087kN抗弯计算强度 f = M/W =0.111106/4491.0=24.78N126、/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.087kN (127、已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1037.800=0.973kN N = 4.087+0.973=5.061kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,128、由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=5061/(0.424424)=28.178N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.129、0001.8001.800/10=0.110kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.087+0.91.20.801+0.90.91.40.110/0.400=5.373kN经计算得到=5373/(0.424424)+110000/4491=54.462N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*900,8.1m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8130、.1m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数131、如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2132、)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.900+0.400)/0.400=0.440kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.440)=11.688kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.8133、0/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.877kN N2=3.204kN N3=0.877kN最大弯矩 M = 0.058kN.m最大变形 V = 0.069mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05810001000/21600=2.685N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯134、强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31461.0/(2400.00018.000)=0.304N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.069mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.204/0.400=8.011kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.010.400.40=0.128kN.m最大剪力 Q=0.60.4008.011=1.923kN135、最大支座力 N=1.10.4008.011=3.525kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.128106/53333.3=2.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31923/(25080)=0.721N/mm2截136、面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.012kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.012400.04/(1009000.002133334.0)=0.054mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.137、m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.110kN.m最大变形 vmax=0.043mm最大支座力 Qmax=2.918kN抗弯计算强度 f = M/W =0.110106/4491.0=24.42N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下138、式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.918kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1038.100=1.011kN N = 2.918+1.011=3.928kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量139、(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=3928/(0.424424)=21.873N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5140、-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.0001.8001.800/10=0.110kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=2.918+0.91.20.832+0.90.91.40.110/0.400=4.241kN经计算得到=4241/(0141、.424424)+110000/4491=48.156N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（250*600,8.4m）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.4m，梁截面 BD=250mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪142、切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载143、分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.800=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.600+0.250)/0.250=0.928kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.25144、00.800=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.240+1.350.928)=15.999kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得145、到从左到右各支座力分别为 N1=2.176kN N2=2.176kN最大弯矩 M = 0.147kN.m最大变形 V = 0.283mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14710001000/43200=3.403N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32176.0/(2800.00018.000)=0.227N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.2146、83mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.176/0.800=2.720kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.720.800.80=0.174kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.720=1.306kN最大支座力 N=1.10.8002.720=2.394kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度147、计算抗弯计算强度 f = M/W =0.174106/53333.3=3.26N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31306/(25080)=0.490N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.058kN/m最大变形v=0.67148、7ql4/100EI=0.6772.058800.04/(1009000.002133334.0)=0.297mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.281kN.m最大变形 vmax=0.056mm最大支座力 Qmax=6.172kN抗弯计算强149、度 f = M/W =0.281106/4491.0=62.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.17kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心150、压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.172kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1068.400=1.086kN N = 6.172+1.086=7.258kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为200151、0/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=7258/(0.424424)=40.412N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3000.8001.8001.800/10=0.088kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.172+0.91.20.894+0.90.91.40.088/0.800=7.383kN经计算得到=7383/(0.424424)+88000/4491=60.743N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！ 图一 排架与柱子连接示意图