1、科研创新基地主楼高大模板支撑体系工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、 编制说明及依据41.1编制说明41.2编制依据4二、 工程概况5A4、A5栋之间装饰架北立面图112.3高支模施工质量目标11三、 方案设计及施工工艺技术113.1工程特点及方案的选择113.2支架设计的基本情况113.3施工程序和工艺要求164施工安全保证措施184.1施工安全的组织和制度保证184.2施工检查验收和安全监控、监护措施194.3隐患整改和应急预案215、施工组织和计划235.1施工人员配备236、计算书22、3梁模板扣件钢管高支撑架计算书23一、模板面板计算251.荷载的计算：25二、梁底支撑木方的计算27（一）梁底木方计算27三、梁底支撑钢管计算27(一) 梁底支撑横向钢管计算27(二) 梁底支撑纵向钢管计算29四、扣件抗滑移的计算29五、立杆的稳定性计算29六、基础承载力计算306.2 3001700梁侧模板计算书30一、梁侧模板基本参数30二、梁侧模板荷载标准值计算31三、梁侧模板面板的计算31四、梁侧模板内龙骨的计算33五、梁侧模板外龙骨的计算34六、对拉螺栓的计算35梁模板扣件钢管高支撑架计算书35一、模板面板计算361.荷载的计算：37二、梁底支撑木方的计算38（一）梁底木方计算38三3、梁底支撑钢管计算39(一) 梁底支撑横向钢管计算39(二) 梁底支撑纵向钢管计算40四、扣件抗滑移的计算40单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!40五、立杆的稳定性计算40六、基础承载力计算416.4 300800梁侧模板计算书42一、梁侧模板基本参数42二、梁侧模板荷载标准值计算42三、梁侧模板面板的计算43四、梁侧模板内龙骨的计算44五、梁侧模板外龙骨的计算45六、对拉螺栓的计算466.5 A4入口板模板高支撑架计算书，支撑高度23.8m47楼板模板扣件钢管高支撑架计算书47一、模板面板计算48面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!48二、支撑木方的计算481.荷载的计算492.木方的计4、算49三、托梁的计算50顶托梁的抗剪强度计算满足要求!51四、扣件抗滑移的计算51五、立杆的稳定性计算荷载标准值511.静荷载标准值包括以下内容：513.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式52六、立杆的稳定性计算52七、基础承载力计算52地基承载力的计算满足要求!537、附图53一、 编制说明及依据1.1编制说明XX省XX院拆迁重建项目科研创新基地（三标段）A4#A5#楼高大模板支撑体系施工方案是在结合现场实际情况、参照国家相关规范下由xx有限公司第四分公司XX院拆迁重建项目科研创新基地（三标段）项目部共同编制而成。方案的选择是经过项目部及公司相关技术、安全方面人员讨论得出的结果，通5、过对公司范围内及范围外项目实际支设情况及效果的考察，比较碗扣式钢管脚手架、门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架的性能及优缺点后，选用扣件式钢管脚手架进行搭设。方案的编制、审核、论证：项目经理部组织编制,分公司总工程师、质量经理、生产经理审核后，由分公司总工程师提前一周提出申请，公司技术中心复审后报请总工程师批准，并由技术中心组织专家论证。 方案的修改情况：论证完毕，分公司总工程师应督促项目在一周之内将专项方案按专家提出的意见修改完善，报技术中心、安全监控部、质量监控部审核，项目部按审核意见修改后，公司总工程师和生产副总经理签字批准后实施，技术中心、安全监控部进行备案。本方案的计算采用中国建筑科学研6、究院建筑工程研究所研发的PKPM施工安全计算软件进行计算。1.2编制依据本方案主要以建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011为基准编制。主要规程规范、标准、参考资料及名称编号：类别规范名称编号国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001国家标准砼结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版）国家标准建筑结构荷载规范GB500092001（2006版）国家标准砼结构设计规范GB500102010国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2008国家标准木结构设计规范GB50005-2003行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011行业7、标准建筑施工安全检查标准JGJ5999行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008地方标准建筑施工安全管理标准DBJ042532007住建部文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文住建部文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号国务院令建设工程安全生产管理条例国务院令393号住建部文件建筑工程安全生产监督管理工作导则建质2005184号企业文件XX四建集团有限公司企业标准技术管理手册、质量管理手册、环境与职业健康安全管理手册项目文件XX省XX院拆迁重建项目科研创新基地（三标段）A4、A5栋施工图纸2010077-A4、2010077-A528、010077-ZS项目文件XX省XX院拆迁重建项目科研创新基地（三标段）A4、A5栋施工组织设计SJSF-NKY-01-2011参考资料建筑安装工程施工工艺标准QB/SXJG-TJGY参考资料建筑施工手册（第四版）二、 工程概况2.1工程项目概况工程名称XX省XX院拆迁重建项目科研创新基地（三标段）A4、A5栋工程位置XX省太原市龙城大街以北，大运路以西的原XX省XX院大吴农场周边环境太原市中心偏郊区部位，处于城市开发区，毗邻道路，周围无建筑物建筑面积（m2）A4:7573.7 A5: 9799.2层数地上5层建筑高度（m）24m(主檐口)层高（m）一层4.50024层4.2005层4.3009、装饰架部位、A4入口23.550装饰架主要分布于A1、A5之间、A4、A5之间。地基情况采用CFG桩、碎石桩进行地基处理抗震设防等级框架三级、抗震墙二级建设单位XX省农业科学院代建单位XX龙宇工程管理咨询有限公司设计单位北京市建筑设计研究院勘察单位XX冶金岩土工程勘察总公司监理单位XX立创工程建设项目管理有限公司施工单位XX四建集团有限公司建设和施工安排工程合同工期418天，2011年完成主体结构施工，高支模预计在12月注：建筑物A1为其他单位施工，与建筑物A5相邻，A1与A5之间及A4与A5之间设置混凝土装饰架采用高支撑架，A4入口处采用高支撑架2.2高大模板支架工程情况及施工安排本工程高支10、模区域为A1、A5之间及A4、A5之间装饰花架，A4入口（DH轴/78轴结构）。A4入口处：梁截面尺寸：300800mm，梁模板支设高度23.1m；板厚100mm，板模板支设高度23.8m。A1A5之间装饰架结构: 梁截面尺寸：3001700mm，梁模板支设高度23.3m。A4A5之间装饰架结构: 梁截面尺寸：3001700mm，梁模板支设高度23.3m。平面、立面、剖面布置见下图。A4建筑物入口A4栋入口处顶层结构平面示意图（标高 21.3m）（主梁300800mm，次梁300700mm，柱900900mm，板厚100mm）A4栋入口处一至四层结构平面示意图（梁300800mm，柱9009011、0mm）A4栋入口处一至四层结构剖面图（梁模板支设高度23.1m，板支设高度23.8m）A1、A5之间装饰花架屋面平面示意图（梁截面3001700mm，屋顶两端与A1、A5间隔200mm、A1为外单位施工）A1、A5之间装饰花架屋面剖面图（无板楼盖，模板支设高度23.3m）A1、A5栋之间装饰架剖面图A1、A5栋之间装饰架西立面图（梁截面3001700mm，屋顶两端与A4、A5间隔300mm）A4、A5之间装饰花架屋面剖面图（无板楼盖，模板支设高度23.3m）A4、A5栋之间装饰架北立面图模板支撑架采用满堂扣件式钢管支撑架，A1、A5支架支撑于回填土上，A4、A5之间花架、A4入口处直接支撑于12、地基层上。地基采用CFG桩及碎石桩处理，上部回填300mm褥垫层。架体支撑面积A1、A5之间装饰花架459.9，长度31.5m，宽度14.6m；A4、A5之间装饰花架527.28m2，长度33.8m，宽度15.6m；A4入口处329.82 m2，长度35.85m，宽度8.6m。框架柱随支撑架搭设进行浇筑。模板支设跨度方向范围与周围结构框架柱进行拉结，施工前框架柱应达到设计强度，柱模板应在架体搭设时随时拆除，方便架体拉结。2.3高支模施工质量目标严格按设计计算结果进行脚手架搭设，并按2011扣件式钢管脚手架规范设置必要的剪刀撑、扫地杆等，整体架子达到安全、牢固、简便。三、 方案设计及施工工艺技术13、3.1工程特点及方案的选择该工程共有三处高支模部分，架体支设高度高。为编制保证施工区域架体安全，特编制了本施工方案，用于指导施工操作。根据安全、经济、施工方便等选择扣件式钢管脚手架进行搭设。3.2支架设计的基本情况支架选用的架种和材料及规格、质量、性能要求 本工程模板支架采用扣件式钢管脚手架，钢管采用482.9mm，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg；扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏；脚手板采用5m250mm50mm，单块脚手板的质量不大于30kg；可调托撑采用36可调高度400mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于14、6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板不应小于5mm。支架的平面布置设计(详见设计计算书)梁截面（mmmm）立杆纵距（m）立杆步距（m）梁侧方木数量梁侧对拉螺栓数量梁底立杆梁底方木梁两侧立杆间距3008000.51.54排2排122371根3根1m30017000.51.59排4排14200、250、550、5502根4根0.9m梁（该计算书均按最大梁计算）次龙骨采用方木，主龙骨采用双钢管，可调托座支撑。板（mm）立杆间距（m）立杆步距（m）次龙骨间距部位100mm1.01.5300mmA4入口处屋面板板立杆顶部设置钢制可调托座，用于支撑上部主龙骨、次15、龙骨、梁板模板、梁板钢筋、混凝土荷载。支架及其承传载措施的结构和构造设计a、满堂支撑架立杆的构造要求：每根立杆底部设置垫板。垫板采用5m250mm50mm.脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端150mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距16、离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。b、满堂支撑架水平杆的构造要求：纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。水平杆长度不宜小于3跨。C、满堂支撑架普通型剪刀撑设置要求：本工程满堂脚手架外围及立杆纵横向间距每8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。水平方向每隔6m设置连续性剪刀撑，扫地杆的设置层应设17、置水平剪刀撑。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的接长应符合立杆、水平杆规定。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。满堂支撑架可调底座要求：满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。满堂支撑架高宽比计算：序号项目比值部位备注1满堂支撑架高宽比2.77A4入口处规范要求不应大于32满堂支撑架高宽比1.60A1、A5栋装饰花架处3满堂支撑架高宽比1.49A4、A5栋装饰花架处A4入口处满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱18、进行刚性连接，连墙件竖向一层设置1次，水平与框架柱拉结。具体见连墙件设计。支架的平面图、立面（见附图）支架不利部位的荷载情况和验算项目满堂支撑架顶部施工层荷载通过可调托撑传递给立杆。需计算的项目有满堂支撑架计算：满堂支撑架立杆的计算长度计算、立杆的稳定性计算、由风荷载产生的立杆段弯矩设计值计算、立杆段的轴向力设计值计算、立杆地基承载力计算、纵向横向水平等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。立杆稳定性计算部位确定： 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段。 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立19、杆横距等部位的立杆段进行验算。 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段。具体详见设计计算书。基础、多层连支和附着拉结设计A4、A5之间装饰花架与A4、A5框架柱进行有效连接，A1、A5之间装饰花架与A5框架柱进行有效连接（A1段无连接），A4入口处与两侧框架柱、框架梁进行拉结，连接件按每层一步设置。随层架体与中间框架柱进行拉结。架体与柱拉结主要有下列三种情况：第一种情况第二种情况第三种情况架体与梁拉结： 拉结详图：（1）通过在横向水平杆顶撑，满足稳定性检验和工程监测安排.1检验安排原材检验：（1）钢管钢管应有产品合格证；质量检验报告钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、20、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、断面检验（2）扣件扣件进入施工现场应检查产品合格证；并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。（3）木脚手板木脚手板宽度、厚度检验，不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板。（4）可调托撑产品合格证、质量检验报告可调托撑支托板不应小于5mm，变形不应大于1mm。严禁使用有裂缝的支托板、螺母。过程检验：扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m.,且不应大于65N.m.立杆间距、步距；扫地杆、连墙件、剪刀撑的设置。.2工程监测安排在具有代表性的部21、位（如模板支撑架四角钢管、中间钢管）设置观测点；观测点采用油漆按一定尺寸标于钢管架上，浇筑混凝土时，在安全范围处对架体进行观测。监测点布置示意图监测点标识示意图（注：监测点距梁顶面600mm）3.3施工程序和工艺要求脚手架施工措施梁、板支撑采用扣件式满堂支撑钢管脚手架，立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面150；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1500；立杆顶端必须设置双向水平杆。在满堂架的基础上主次梁下按0.5m设置立杆（排数由计算确定）。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。.1搭设顺序根据方案弹出定位线，放置50mm厚木垫板，竖立底立杆22、，底端与纵向扫地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，随着立杆的安装，装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45N.m力矩拧紧扣件螺栓.依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成.交圈后,再全面检查一遍构造质量,严格确保设计要求和构件质量,设置连墙件,按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步，搭设过程中连墙件及时与柱子连接，并及时搭设剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板。.2搭设要求：扣件式钢管架：立杆2m高度的垂直允许偏差为15mm，接头采取对接扣件。纵横向水平杆：纵向水平杆接长采用对接扣件应23、交错布置，在节点处横向水平杆采用直角扣件扣接。剪刀撑：满堂脚手架外围及立杆纵横向间距每8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。水平方向每隔6m设置连续性剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。（立杆及剪刀撑设置祥见附图）混凝土浇筑的程序和工艺.1梁、板混凝土工艺流程混凝土配合比的确定混凝土运输混凝土浇筑施工缝处理养护拆模。.1梁、板混凝土施工工艺梁、板同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。（花架处对梁进行转圈循环浇筑，每次浇灌高度不得大于400mm）梁框架柱节点钢筋较密24、时，此处宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。振捣采用平板振捣器，梁及墙洞口处暗梁用振捣棒振捣。浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。用大杠抹平， 施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。模板施工.1模板施工工艺流程梁模板：放线定出轴线、标高支撑架搭设支设柱模板铺设底模（按要求起拱）钢筋隐藏校正加固检查验收板模板：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装钢筋绑扎钢筋隐蔽检查验收。.2模板加工模板加工必须满足截面尺寸，25、尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用，龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。.3模板安装梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、梁螺杆。（梁高1700加设螺杆）加斜撑。梁模加固完毕后，即可支设楼板模板，梁板模板采用多层板，板一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，板模板接缝应设置在龙骨上。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。模板安装质量标准现浇结构模板安26、装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸梁+4，-54层高垂直度大于5m6大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。模板及支架的拆除.1拆除程序：先支的后拆，后支的先拆先拆除顶板，再拆除梁模板.2梁板模板及其支架应在梁板砼强度达到设计或规范的75 以上。并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。.3拆模时，应设专人指挥，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。当有多人同时操作时，应明确分工、同一行动，且应具有足够的操作面。.4拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应27、传递，按指定地点分散堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。.5模板的拆除时间及要求拆模时，梁板结构的模板通过同条件养护的混凝土试件强度试验结果，强度达到75 以上。质量保证措施及施工注意事项确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。浇筑混凝土时，木工要有专人看模。认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。4施工安全保证措施4.1施工安全的组织和制度保证针对模板及支撑体系施工中施工区域内极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故28、紧急情况进行应急准备和响应。为使发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急救援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。安全管理组织机构组 长 项目经理XX副组长 责任工程师组 员安全员施工员劳务队长技术员材料员质量员4.2施工检查验收和安全监控、监护措施安全施工注意事项施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立29、即停止施工，并应迅速撤离作业面上人。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应在支模体系与周围结构交接处设立临时性通道。通道不应过重影响架体安全。支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。在高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。拆除时如发现混凝土有影30、响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。模板支撑施工安全防护措施.1 预防坍塌事故安全技术措施模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，按规定程序审核、审批签字后，方可作业。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续31、作业。堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。.2预防高空坠落事故安全技术措施梁、板模板安装完后，经项目部组织验收，验收合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位32、。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。高处作33、业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。.3安全检查验收架体搭设完毕后，由项目经理、项目责任工程师、安全员、质量员及分公司相关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。 需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。构34、件允许偏差见下表：序号项目允许偏差（mm）检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺.4监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）连接扣件是否松动。3）架体垂直度偏差是否超出规范要求。4）施工过程中是否有超载的现35、象。5）安全防护措施是否符合规范要求。6）支撑系统和支撑系统杆件是否有变形的现象。7）施工过程中模板稳定性观测。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，项目部技术负责人、安全员、施工员应在架体以外安全范围处对架体进行观察，发现架体有轻微变形后，应立即通知作业层人员停止施工。等架体搁置一段时间后，项目部应组织现场管理人员进行检查，并请公司安全专家到场指导，隐患消除后再施工。在施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析36、监测结果评述。监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时应向分公司、集团公司上报、并向太原市建设工程安全监督站、太原市小店区建筑工程质量监督站报告。本分项工程监测项目包括：支架、位移和变形。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。4.3隐患整改和应急预案施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司安全生产监控部分公司工程科、生产经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委37、员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救120应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员、材料、物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助433应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组38、长布君会立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定张文亮负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。救援方法高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解39、伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人40、数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清41、醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援器材或设备:用于支撑加固的支架、模板、木枋若干；用于抢救伤员的担架、止血急救包；用于停电时照明求援的手电筒、应急灯；用于人员疏散的爬梯；联系指挥求援的对讲机等。5、施工组织和计划5.1施工人员配备施工人员全部由XX友成劳务公司提供，计划进场：木工15人；架子工25人（架工持证上岗）。5.2施工进度计划分项工程42、施工工期开始时间完成时间A4、A5装饰花架架体搭设512.1312.18A4、A5装饰花架梁模板支设412.1912.22A4、A5装饰花架梁钢筋绑扎212.1912.20A4、A5装饰花架混凝土浇筑112.2312.23A1、A5装饰花架架体搭设512.312.8A1、A5装饰花架梁模板支设212.912.12A1、A5装饰花架梁钢筋绑扎212.912.10A1、A5装饰花架混凝土浇筑112.1312.13A4入口架体搭设512.312.8A4入口梁板模板支设412.912.12A4入口梁板钢筋绑扎212.912.10A4入口梁板混凝土浇筑112.1312.135.3材料和设备人员供应计划序43、号材料名称规格数量进场时间1钢管6m9000根2015m1562根2013m150根2012m14根1.5m50根2对拉螺栓145000根3竹胶板1490004方 木409070 m35顶丝10000个26扣件一字扣5000个7扣件十字扣8000个8扣件旋转扣2000个6、计算书6.1 3001700梁模板高支撑架计算书，支撑高度23.33 m梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为23.3m， 梁截面 BD=300mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m44、， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.70kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 地基承载力标准值150kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可45、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.70+0.70)+1.402.00=55.660kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.70+0.71.402.00=57.040kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.9。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7000.500=21.675kN46、/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.7000.500(21.700+0.300)/0.300=4.317kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.500=0.450kN 均布荷载 q = 1.3521.675+1.354.317=35.089kN/m 集中荷载 P = 0.980.450=0.441kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.401.40/6 = 16.33cm3； I = 5047、.001.401.401.40/12 = 11.43cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.370kN N2=4.113kN N3=4.113kN N4=1.370kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.026mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/16333=2.327N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 48、可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32138.0/(2500.00014.000)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.026mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.113/0.500=8.227kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.230.50 最大剪力 Q=0.60.5008.227=2.4649、8kN 最大支座力 N=1.10.5008.227=4.525kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.206106/54000.0=3.81N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32468/(24090)50、=1.028N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.718kN/m 最大变形 v =0.6775.718500.04/(1009000.002430000.0)=0.111mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计51、算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.065kN.m 最大变形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=5.305kN 抗弯计算强度 f=0.065106/4372.0=14.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取852、.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.31kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.31kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.11123.300=3.703kN N = 5.305+3.703=9.008kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩53、(cm3)；W = 4.37 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.291； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.432, u2 = 1.951 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.881m =3881/16.0=242.891 =0.125 =9008/(0.154、25411)=175.461N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应利用剪力墙或柱作为连接连墙件。 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 45.04 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.01 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.20 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 60.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 55、150.00 Kpa 依据建筑地基处理技术规范JGJ79-2002碎石、卵石承载力标准值为200300Kpa,粘性土承载力标准值为130180Kpa，综合取承载力标准值为150 Kpa。 地基承载力的计算满足要求!6.2 3001700梁侧模板计算书梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1700mm，两侧楼板厚度14mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置9道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.9mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+250+550+550mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 56、面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度57、，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.800=36.720kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.92.000=1.800kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值58、 q = 1.236.7200.208+1.401.8000.208=9.666kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.751.401.40/6 = 6.78cm3； I = 20.751.401.401.40/12 = 4.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.791kN N2=2.275kN N3=1.933kN N4=2.026kN N5=1.995kN 59、N6=2.026kN N7=1.933kN N8=2.275kN N9=0.791kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.319mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04310001000/6778=6.344N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31214.0/(2207.50014.000)=0.627N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.319m60、m 面板的最大挠度小于207.5/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2136.72+1.40.211.80=9.666kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2136.72=7.638kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.833/0.500=9.666kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.6660.50 最大剪力 Q=0.60.5009.666=2.900kN 最大支座力 N=1.10.50061、9.666=5.316kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.242106/54000.0=4.48N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32900/(24090)=1.208N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/62、mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.619500.04/(1009000.002430000.0)=0.147mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax63、=0.204mm 最大支座力 Qmax=14.939kN 抗弯计算强度 f=0.956106/8744.0=109.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.85064、 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.939 对拉螺栓强度验算满足要求!6.3 300800梁模板高支撑架计算书，支撑高度23.10m梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为23.1m， 梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm65、2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.366、524.000.80+0.71.402.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.3525.5000.1000.5000.500=0.861kN。 采用的钢管类型为482.9。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.500=10.67、200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.800+0.300)/0.300=1.583kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.500=0.450kN 均布荷载 q = 1.3510.200+1.351.583=15.908kN/m 集中荷载 P = 0.980.450=0.441kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.401.40/6 = 16.33cm3； I68、 = 50.001.401.401.40/12 = 11.43cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.895kN N2=3.424kN N3=0.895kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.046mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/16333=2.694N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 69、截面抗剪强度计算值 T=31491.0/(2500.00014.000)=0.319N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.046mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.424/0.500=6.847kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.850.50 最大剪力 Q=0.60.5006.847=2.054kN 最大70、支座力 N=1.10.5006.847=3.766kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/54000.0=3.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32054/(24090)=0.85671、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.419kN/m 最大变形 v =0.6774.419500.04/(1009000.002430000.0)=0.085mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：72、 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.071mm 最大支座力 Qmax=5.669kN 抗弯计算强度 f=0.121106/4372.0=27.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平73、杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.67kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.67kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.11523.100=3.965kN N = 5.669+3.965=9.634kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.37 钢74、管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.291； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.463, u2 = 1.993 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.966m =3966/16.0=248.206 =0.119 =9634/(0.119411)=197.129N/75、mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.17 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.63 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.20 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.076、0 依据建筑地基处理技术规范JGJ79-2002碎石、卵石承载力标准值为200300Kpa,取承载力标准值为200 Kpa。 地基承载力的计算满足要求!6.4 300800梁侧模板计算书梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.9mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距230+237mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量77、6000.0N/mm2。300mm 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。800mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝78、土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.400kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.920.400=18.360kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.24m。 荷载计算值 q = 1.218.3600.237+1.403.600079、.237=6.407kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 23.671.401.40/6 = 7.73cm3； I = 23.671.401.401.40/12 = 5.41cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.607kN N2=1.668kN N3=1.668kN N4=0.607kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.284mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯80、强度计算值 f = 0.03510001000/7731=4.527N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3909.0/(2236.66714.000)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.284mm 面板的最大挠度小于236.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.281、0.2418.36+1.40.243.60=6.407kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2418.36=4.351kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.204/0.500=6.407kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.4070.50 最大剪力 Q=0.60.5006.407=1.922kN 最大支座力 N=1.10.5006.407=3.524kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.82、009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.160106/54000.0=2.97N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31922/(24090)=0.801N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.345500.04/(1009000.002430000.0)=0.084mm 最大挠度小于583、00.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.358mm 最大支座力 Qmax=8.624kN 抗弯计算强度 f=1.019106/8744.0=116.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/m84、m2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于283.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.624 对拉螺栓强度验算满足要求!6.5 A4入口板模板高支撑架计算书，支撑高度23.8m 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算85、依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为23.8m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8090mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩86、展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.401.00=4.772kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.401.00=4.220kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.9。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板87、面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.000+0.3001.000=2.810kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)1.000=1.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.401.40/6 = 32.67cm3； I = 100.001.401.401.40/12 = 22.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板88、的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.810+1.401.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04310001000/32667=1.315N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.810+1.41.000)0.300=0.859kN 截面抗剪强度计算值 T=3859.0/(21000.00014.000)=0.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=89、1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8103004/(1006000228667)=0.112mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载90、(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.300=0.300kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.400.300=0.420kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.420+1.012)1.000=1.432kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.432/1.000=1.432kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.431.00 最大剪力 Q=0.61.0001.432=0.8591、9kN 最大支座力 N=1.11.0001.432=1.575kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.143106/54000.0=2.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3859/(24090)=92、0.358N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.6770.8431000.04/(1009000.002430000.0)=0.261mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.575kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标93、准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.803kN 经过计算得到最大变形 V= 0.468mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.009.009.00/6 = 108.00cm3； I = 8.009.009.009.00/12 = 486.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.536106/108000.0=4.96N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:94、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33406/(28090)=0.710N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.468mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、95、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.13023.800=3.406kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.0001.000=2.510kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.216kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.00096、+0.000)1.0001.000=1.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.86kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.37 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范297、011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.291； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.463, u2 = 1.993 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.966m =3966/16.0=248.206 =0.119 =8859/(0.119411)=181.264N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架利用剪力墙或柱作为连接连墙件。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.30 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.86 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.20 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 依据建筑地基处理技术规范JGJ79-2002碎石、卵石承载力标准值为200300Kpa,取承载力标准值为200 Kpa。 地基承载力的计算满足要求!7、附图