1、正本国际大酒店高大模板支撑体系工程安全专项 施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 编制依据51) 本工程施工图纸、合同及施工组织设计；519) 公司的管理体系文件及规章制度等编制本施工方案。5第二节 工程概况5一、项目概况58. 质量标准要求：合格。6二、高大模板工程概况63) 高支模区域平面图6三、施工要求9四、技术保证条件101、安全网络10第三节 方案设计10一、模板系统10二、支撑系统11第四节 施工计划141、施工进度计划14第五节 施工工艺技术15一、工艺流程15（1）柱模板施工2、参见工艺流程图15（2）梁板模板施工参见工艺流程图15二、施工方法151）柱模板施工152）梁板模板的施工163）高大模板支撑体系构造要求：174）钢管支撑架施工181) 立柱平面布置图（详见附图）；195）模板拆除24三、质量标准24（5） 现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：24四、施工要点26（1）柱模板施工要点26（2）梁板模板施工要点26（3）拆模施工要点26五、质量保证措施26（1）梁板模板质量保证措施26（2）模板拆除质量保证措施26第六节 安全、环保文明施工措施28一、组织保障28二、技术措施29模板支架搭设技术措施2912、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠3、落物体伤人。301、拆架前:3010、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。31三、应急预案314应急响应程序335. 应急救援措施33四、监测监控372高大模板日常检查，巡查重点部位：375监测频率38扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值38五、环保与文明施工38第七节 劳动力计划39一、项目管理人员39二、特种作业人员40第八节 计算书及附图41一、扣件钢管楼板模板支架计算书41（一）选最大板厚500计算41一、模板面板计算42(1)抗弯强度计算42(2)抗剪计算43(3)挠度计算43(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算43二、模板支撑木方的计算431.荷载的计4、算432.木方的计算44三、托梁的计算45经过计算得到最大弯矩46(1)顶托梁抗弯强度计算46(2)顶托梁抗剪计算46(3)顶托梁挠度计算46四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)471.静荷载标准值包括以下内容：472.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。473.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式47五、立杆的稳定性计算47风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式48(二)地下室非超重板选用板厚300计算48一、模板面板计算49考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值49(1)抗弯强度计算50(2)抗剪计算50(3)挠度计算50(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算55、0考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值50二、模板支撑木方的计算511.荷载的计算512.木方的计算51三、托梁的计算52托梁弯矩图(kN.m)53(1)顶托梁抗弯强度计算53(2)顶托梁抗剪计算54(3)顶托梁挠度计算54四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)541.静荷载标准值包括以下内容：542.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。543.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式54五、立杆的稳定性计算54不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!55（三）大堂顶板模板扣件钢管支架计算书55计算参数:板厚150mm55一、模板面板计算56考虑0.9的结构重要系数，静荷载6、标准值56(1)抗弯强度计算57(2)抗剪计算57(3)挠度计算57(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算57考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值57二、模板支撑木方的计算581.荷载的计算582.木方的计算58三、托梁的计算59托梁弯矩图(kN.m)60(1)顶托梁抗弯强度计算60(2)顶托梁挠度计算60四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)611.静荷载标准值包括以下内容：612.荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。613.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式61五、立杆的稳定性计算61不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!62六、楼板强度的计算621.计算楼7、板强度说明622.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求63第2层楼板所需承受的荷载为63二、超重梁（6001700）木模板与支撑计算书64 计算书：取最大的梁（6001700）计算64二、梁模板荷载标准值计算64三、梁模板底模计算651.抗弯强度计算652.抗剪计算653.挠度计算66三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度66四、梁模板底木方计算66五、梁模板侧模计算66面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下66(1)抗弯强度计算66(2)抗剪计算67(3)挠度计算67六、穿梁螺栓计算67七、梁支撑脚手架的计算68一)模板面板计算69二)梁底支撑木方的计算70三8、)立杆的稳定性计算74横杆的最大支座反力 N1=13.066kN (已经包括组合系数)74三、超重梁（600900）木模板与支撑计算书74一、梁模板基本参数74二、梁模板荷载标准值计算75三、梁模板底模计算751.抗弯强度计算762.抗剪计算763.挠度计算76三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度77四、梁模板底木方计算77五、梁模板侧模计算77面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下77(1)抗弯强度计算77(2)抗剪计算77(3)挠度计算78六、穿梁螺栓计算78七、梁支撑脚手架的计算78一、模板面板计算79考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值79(1)抗弯强度计9、算80(2)抗剪计算80(3)挠度计算80二、梁底支撑木方的计算80（一）梁底木方计算80（二）梁底顶托梁计算82三、立杆的稳定性计算84横杆的最大支座反力 N1=10.298kN (已经包括组合系数)84四、非超重梁500900木模板与支撑计算书85一、模板面板计算86考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值86(1)抗弯强度计算86(2)抗剪计算87(3)挠度计算87二、梁底支撑木方的计算87（一）梁底木方计算87（二）梁底顶托梁计算89三、立杆的稳定性计算91横杆的最大支座反力 N1=8.622kN (已经包括组合系数)91一、模板面板计算93(1)抗弯强度计算93(2)抗剪计算94(3)10、挠度计算94二、梁底支撑木方的计算94（一）梁底木方计算94（二）梁底顶托梁计算96三、立杆的稳定性计算98横杆的最大支座反力 N1=9.296kN (已经包括组合系数)98不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!98风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式99MW=0.90.91.4Wklah2/1099模板支撑架计算满足要求！99附图一：超重梁（6001700）高支模立面图100附图二：超重梁（6001700）高支模剖面图101附图三：大堂梁（700950）高支模立面图102附图四：大堂梁（700950）高支模剖面图103附图五：酒店大堂高支模支撑平面布置图104第一节 编制依据111、) 本工程施工图纸、合同及施工组织设计；2) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中国建筑工业出版社；3) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；4) 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011年版）5) 建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）中国建筑工业出版社；6) 混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）中国建筑工业出版社；7) 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；8) 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；9) 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；10) 12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；11) 直缝电焊钢管（GB/T13793）；12) 碳素结构钢（GB/T700）；13) 金属拉伸试验方法（GB/T228）；14) 钢管脚手架扣件（GB15831）；15) 混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；16) 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001；17) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；18) 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号； 19) 公司的管理体系文件及规章制度等编制本施工方案。第二节 工程概况一、项目概况1. 工程名称：XX国际大酒店(二期13、工程)；2. 工程地点：；3. 工程规模、建筑设计等级、功能布局：建筑面积：47127.66，建筑耐火等级：一级；用途：酒店。4. 主体结构合理使用年限50年5. 结构体系：钢筋混凝土框架剪力墙结构。抗震设防烈度6度。6. 设计标高：室内0.000m，标高为XX路北路缘标高+0.900m，室内外高差0.300m。7. 施工工期：893日历天，计划工期：2013年10月10日至2016年3月20日。8. 质量标准要求：合格。二、高大模板工程概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定，该工程模板工程涉及“两超一大”的超重模板支撑体系，属于超过一定规模的危险性较大的分14、部分项工程，须专家论证可行后方可施工。本工程涉及高大模板的构件如下：1) 其中地下室一层层高有4.2、4.5、5.5米、地下室二层层高5.1米（平面图2-1、2）；其主要结构尺寸：地下室板厚250500mm，最大板尺寸9.00m8.80m，墙体厚度300800mm，梁截面有：2004001450、3005001400、4008501450、5006501100和6008001700等，最大跨度9.00m（净跨8.5m），其中超重板有：400、500mm厚；施工总荷载16.220kN/19.660kN/，大于15KN/，为超重模板工程；超重梁有：4001450、5001100 、600900、615、001000、6001100、6001200、6001400、6001450、6001700（max），最大跨度9.00m，最大施工集中线荷载29.55kN/m 大于20 kN/m，为超重模板工程；（施工中应仔细辨别清楚，不应遗漏）2) 大堂标高10.600m处梁板（36轴交AC轴），平面尺寸为26.4m14m，搭设高度为10.600m，其主要结构尺寸：顶板板厚150mm，最大板尺寸3.5m8.8m，梁截面有：300550、400650、700950（max），搭设高度大于8m为超高模板工程，GGKL1-700950施工集中线荷载20.56kN/m 大于20 kN/m，为超重模板工程；。3) 16、高支模区域平面图图2-1、2地下室楼板平面图（LB2和LB3为超重板）图2-3 酒店大堂超高支模平面图三、施工要求1本工程梁截面较大、支撑高度高，施工时主要应确保模板支撑架的承载力和稳定性。2在施工前，应编制高大模板工程安全专项施工方案，并组织专家论证审查。并根据论证审查报告修改完善安全专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。3在安全专项施工方案经总监理工程师批准后两个工作日内，填写高大模板工程开工备案表到质量安全监督站办理开工备案手续。4高大模板工程施工完毕后，由建设单位组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作17、日书面通知安全监督站，安全监督站将进行验收监督。5高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送安全监督站后，方可进入下一道工序施工。6高大模板工程专项施工方案中应包括混凝土浇注方案。7、确保模板支架在使用周期安全、稳定、牢靠。8、模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。9、架子操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。3、严格按照有关文件规定，对模板支撑体系采用100mm10018、mm方木和U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。4、根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第条、条、条强制性条文要求进行设置。5、严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。6、模板及支架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第三节 方案设计 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，板模板决定采用以下模板及其支架方案：一、模板系统 (1)楼板模板采用18厚光面胶合板,50mm100mm木方做板底支撑，间距250mm， 100100方木（或双钢管2A48.33.6）做托梁19、，上部楼板立杆纵横间距1200mm，地下室非超重板立杆纵横间距1000mm，地下室超重板立杆纵横间距900mm。(2)墙、柱模采用18厚普通胶合板，50100木方内楞间距250mm，外楞采用双钢管间距457mm。(3)超重梁模采用18厚光面胶合板，50mm100mm木方做板底支撑，内楞间距250mm， 100100方木（或双钢管2A48.33.6）做托梁，横向间距400600mm，纵向间距500mm，梁侧模内楞采用50100方木、间距250，外楞采用双钢管2A48.33.6400、竖向间距457mm，用A12螺栓对拉（水平间距500mm）。(4)大堂超高梁模采用18厚光面胶合板，50mm10020、mm木方做板底支撑，内楞间距250mm， 100100方木（或双钢管2A48.33.6）做托梁，横向间距600mm，纵向间距1100mm，梁侧模内楞采用50100方木、间距250，外楞采用双钢管2A48.33.6400、竖向间距457mm。二、支撑系统本工程的支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统：1、上部楼板立杆纵横间距1200mm，地下室非超重板立杆纵横间距1000mm，地下室超重板立杆纵横间距900mm，步距均为1500mm；顶部设可调顶托。2、超重梁模（梁4001140、5001100 、600900、6001000、6001100、6001200、6001400、6001450、60021、1700、700950 等）支撑立杆4根顶托，横距为350，400，350mm，纵距500mm，步距1500mm；顶部设可调顶托（详图3-1、3-2），支撑架坐落在地下室底板，底部均采用502003000的木垫板。3、大堂超高梁（非超重梁部分）支撑立杆2根顶托，横距为600mm，纵距1100mm，步距1500mm；顶部设可调顶托（详图3-3），支撑架坐落在地下室顶板上，底部采用502003000的木垫板。图3-1 地下室超重梁（600900）支撑节点详图（4001450、5001100同此做法）图3-2超重梁6001700支撑节点详图（立杆纵距500mm）（梁6001000、6001100、622、001200、6001400、6001450、6001700、700950同）图3-3 非超重梁支撑节点示意图（1）立杆：采用满堂式支撑架，地下室板立杆间距10001000（板厚400、500的间距900900），可根据跨度调整，但间距1000（板厚400、500的间距900）。上部板立杆间距11001200；梁立杆间距详附图，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。立杆垂直偏差应不大于架体总高度的1/500，且最大偏差应不大于50mm。（2）顶托：支架顶部支撑采用可调顶托，23、顶托距离最上面一道水平拉杆不宜超过300mm，当超过300mm时，应采取可靠措施固定。顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。（3）扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接，相邻两扫地杆的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于立杆间距的1/3。（4）水平拉杆：为保证支架的整体安全稳定，水平加固杆步距不超过1.5m，纵横设置。在最顶部距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部24、均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（5）剪刀撑：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（详平面布置图）。在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。（6）固结点：在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点，加强高大模板的整体抗倾覆能力。第四节 施工计划1、施工进度计划根据施工组织设计的要求：每施工段安装36天完成。2、材料与设备计划序号名 称单位25、数量备注118 mm胶合板28000开工后进场248.33.6钢管T5603扣件个180004顶托个38005方木M36856电 钻台87台式电锯台2开工后进场8单面压刨台19台式平刨台210手持电锯台2011扭力扳手把23、材料要求（1）钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）规定的3号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。本工程选用48.33.6钢管（计算时按48.33.6（按48.03.0计算）计算）新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平26、直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度427、mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（L600mm）伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（D35mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：楞条方木截面满足50100mm和100mm100mm的尺寸要求。第五节 施工工艺技术一、工艺流程（1）柱模板施工参见工艺流程图轴线放线与柱边线定位测定标高找平并清理柱角立柱模安装柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣混凝土拆柱模（2）梁板模板施工参见工艺流程图根据施工图放样铺设垫板搭设支撑架体铺设托梁和楞木铺钉面板复核标高合格后加固支撑体系（浇筑墙柱砼）（梁板钢筋绑扎及砼浇28、筑） 砼达到设计强度100%后拆模二、施工方法1）柱模板施工柱模配模本工程柱模内楞木采用50100方木，内楞间距250mm，外楞采用48.33.6钢管间距457mm，面板采用183091518胶合板，对拉螺栓用12300457。柱模施工工艺要求柱模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑柱，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。A.在满足设计要求的前提下，第一次浇捣的混凝土面位于对拉螺栓上方3050mm。B.在第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧。C.严格按照施工规范，在第二次浇筑混凝土前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥29、砂浆3050mm厚。D.用电钻在施工缝处钻孔，以便排除柱头积水。E.清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底留出100200清扫洞口，从而保证浇捣质量。2)柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3)浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。2）梁板模板的施工本工程模板支撑体系30、采用钢管脚手架体系。次楞木选用50100200mm，主楞木选用100100方木500mm，板模板选用光面胶合板183091518）,钢管架宽10001000。所有板缝拼密缝贴胶布，确保混凝土表面光滑平整。 搭设钢管架：本工程钢管架支撑体系采用钢管架，支撑体系设置应根据模板支撑点布置图进行布置。 板模板的安装：板模施工工艺流程：排模计算配模现场卫生清理在砼楼板上放线，弹出支撑位置安放垫木安装竖向支撑及横向连系钢管标高调整纵向搁栅横向搁栅铺设梁板模复核标高、调整加固。梁板支撑体系采用扣件式钢管支撑体系。板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向格栅，再在纵向格栅上铺设横向格栅，调31、整横向格栅的位置及间距，最后铺设模板。楼板模板的安装，由四周向中心铺设，模板垂直于隔栅方向铺齐。楼板模铺板时，只能在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利于拆模，所有胶合板每次使用前应涂刷两遍脱模剂作隔离，每次脱模后应及时用铲刀、砂纸、钢丝刷等将粘在模板上的砂浆等附着物清除，以使表面平整，板缝交接处贴胶带纸，以防漏浆，浇筑砼前应将垃圾清理干净，模板提前浇水湿润。3）高大模板支撑体系构造要求：地下顶板模板支撑体系立杆落在地下室底板上，并铺设502003000的垫木。立杆接长必须对接，严禁搭接。立杆步距1.5m。立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道水平杆不宜超过332、00mm。（如下图）立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。架体按平面布置图设置剪刀撑，斜杆与地面倾角应在45度60度之间（详见平面布置图）。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。 架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。 架体四周与建筑物应形成可靠连接，并与四周的墙顶紧，以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响。板下第一道拉杆水平方向每6m与墙、柱顶33、紧一道。立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接。 所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。4）钢管支撑架施工A、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要34、求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置35、一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。B、立柱及其他杆件(1)扣件36、式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。C、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：D、剪刀撑(1)扣件式：1、四周连续设置垂直剪刀撑；2、内部按“隔10布6”的原则设置垂直剪刀撑；3、架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。E、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；237、)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如右图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。5、混凝土施工本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，地下室砼采用分段施工，每段采用地泵从中间向两边对称浇捣，混凝土的浇筑每层厚度不得大于300mm，浇捣作业尽量安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、安全员跟班作业，负责检查督促，做好各方协调工作，同时应加强对支撑系统的变形监测。本工程应先浇筑完柱、墙混凝土，待其强度达到50%后方可进行梁板混凝土的浇捣。地下室梁较大38、，砼浇筑应先浇筑主梁，梁浇筑时：注意应按检验批(每施工段)整体分层浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；泵送时，出口应平放或偏上，放料要缓慢，板砼浇筑应两端同时对称均匀浇筑，堆料高度每层不能超过300厚并及时振捣。（1）准备工作钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术负责人讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架39、子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣的要求：砼浇筑应先浇筑主梁，梁浇筑时：分层浇筑，分层厚度每400一层，严格控制厚度误差不超过100，并均匀浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；浇筑间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。40、在混凝土浇筑过程中，加强对支撑系统的变形监测。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。（3）在砼浇捣过程中应派专人监护，按监测监控方案对支撑系统进行监测监控。5）模板拆除 模板的拆除措施应经技术主管部门或技术负责人批准，拆除模板的时间待预砼强度达到设计强度100%后（后浇带相关部位模板拆除41、要求应以后浇带砼强度达到设计强度100方可拆模），报监理单位总监批准后方可拆除。 拆除模板必须设置警戒区域并派专人看护。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。三、质量标准（1） 模板及其支撑结构的材料、质量。应该符合规定和设计要求。（2） 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要求平整，接缝严密，不得漏浆。（3） 模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形。松动等现象，要及时修整加固。（4） 固定在模板上的预埋件和预留洞口均42、不得遗漏，必须安装牢固位置准确。（5） 现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差（mm）1轴线位置基础5柱、梁2底模上表面标高2、53截面内部尺寸基础10柱、梁2，54层高垂直（每层垂直直度）35相邻两板面高低差26表面平整（2m长度上）5高大模板支撑架检查验收项目：检查项目检查数量检查方法1地基基础地基回填夯实全数观察、检查施工记录2砼垫层观察、钢尺量测、检查施工记录3垫木、底座观察、钢尺量测4排水观察5原材料钢管、扣件质量证明全数检查产品合格证、生产许可证、检测报告6钢管尺寸、表面质量、外形30%观察、钢尺及游标卡尺量测7搭设立杆横距、纵43、距、步距全数观察、钢尺量测8纵横水平杆设置观察、水平尺量测9竖向、水平剪刀撑布设观察10杆件对接、搭接观察、钢尺量测11固结点（连墙件）12扣件拧紧扭力矩一般节点2%8%扭力扳手梁底节点全数支撑架体搭设允许偏差：序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应50044、mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求四、施工要点（1）柱模板施工要点柱模板安装时应搭设操作平台，严禁攀爬钢筋网架进行模板侧模安装。模板拆除遵循先支后拆原则，严格控制模板拆除时间。（2）梁板模板施工要点 严格控制支模顺序，保证模板支撑系统的稳定，确保支45、模安全。 模板支撑底座布置预先弹墨线定位，确保上下层模板支撑点在同一竖直线上；支撑底座采用钢制扩展构件，按模板方案设置支撑的水平、垂直方向拉杆；支撑间距应合理布置，尽量做到等距布置。（3）拆模施工要点 建立拆模申请制度。 在拆除模板过程中，如发现有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。 依据砼同条件养护试块抗压强度报告，达到规定要求并经总监同意后，方可拆除模板。五、质量保证措施（1）梁板模板质量保证措施 由于本工程模板支撑属于超高、超重体系，支撑体系的整体稳定性就显的非常重要，所以其所用的材料必须符合规范要求，不可采用弯曲、开洞钢管支撑。 柱、梁板等节点处模板边角应46、方正，不得翘曲、分层。（2）模板拆除质量保证措施 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合规定后，方可拆除； 已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理；严禁拆除大面积支撑后再进行板底模拆除。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。第六节 安全、环保文明施工措施一、组织保障1、安全保证体系2、环47、境保护体系二、技术措施模板支架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截48、断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。模板支架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据49、检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经总监批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱柱立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托柱中间，再解端头扣50、件。6、连墙件必须随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。10、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。11、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。12、如遇强风、大雨等特殊气候，不应51、进行支撑架的拆除，严禁夜间拆除。三、应急预案项目部成立应急救援小组，组长由项目经理担任，副组长由项目技术负责人担任，成员由项目部安全员、施工员、质检员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。项目部应急救援小组名单及联系电话为：组 长： （TEL： ）副组长： （TEL： ）组 员： 。附近医院：XX市医院 医院 电话：120 110当事故发生时应急救援小组立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员52、作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查，项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。1重大危险源辨识 分数值识别内容LECD风险等级物体打击6371263机械伤害333271高处坠53、落1615902架体坍塌0.56401203触电337631火灾16159022应急救援装备序号物品名称单位数量存放地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布若干项目部安全员3碘酒瓶若干项目部安全员4消炎药瓶若干项目部安全员5创可贴包若干项目部安全员6云南白药瓶若干项目部安全员7红花油瓶若干项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材料员10灭火器个若干现场配备现场常备11消防水源/现场配备现场常备备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应急救援小组和预案确定后，施工单位安全指挥部组长组织54、所有应急人员进行应急培训。（2）组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。（3）在确认险情和事故处理妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。（5）单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。（6）在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。4应急响应程序采用分级响应程序：当事人项目部公司。紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。（1）当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向应急救援小组或项目经理汇报，55、项目经理接到汇报后要立即组织应急救援小组迅速赶到现场。（2）应急救援小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司安全指挥部汇报。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。公司领导接到汇报后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5. 应急救援措施（1）物体打击急救措施当发生物体打击56、事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者57、，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（58、2）机械伤害急救措施发生机械伤害事故，最早发现受伤者，应大声呼叫电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员报告，同时拨打120。将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，如发现伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤员一起送医院救治。（3）高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧59、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗60、针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。61、当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血62、结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4）坍塌事故急救措施应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施63、新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎64、或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。抢救方法：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三65、秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方66、可停止抢救。（6）火灾事故急救措施事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、67、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效68、方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。四、监测监控1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2高大模板日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接69、扣件是否松动；（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（5）施工过程中是否有超载现象；（6）安全防护措施是否符合规范要求；（7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面，主梁两端及中间各布一个监测点。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高70、支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的50%。6当监测数据超过下表预警值时必须立即停止浇筑砼、疏散人员，且应在确保人员安全的情况下方可进行加固处理。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺五、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场71、模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第七节 劳动力计划一、项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、项目技术负责人、施工员、质检员、材料员、试验员、安全员组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目经理项目技术负责人 施工员 质检员 材料员 试验员 安全员 钢筋班组 模板班组混凝土班组项目部管理人员配置如下表：岗 位姓名职称职 责项目经理工程师全面领导施工，抓好现场管理，是质量、安全、文明施工的直接负责人。项目技72、术负责人高工施工技术、施工质量的技术责任人，组织对新技术、新工艺的开发实施，疑难技术问题攻关。生产负责人工程师实施施工方案和技术开发，调度各工序的衔接，负责轴线放样定位。施工员工程师实施施工方案和技术开发，调度各工序的衔接，负责轴线放样定位。质检员工程师负责对工序、设备安装质量的检查、监督、指导，负责质量管理制度的实施。安全员工程师设备的安全使用，完善安全设施，实施有关安全管理制度，按时呈报有关安全资料报表。材料员助工负责材料购置及辅助设备的采购，保证采购计划的及时、完整、准确、有效实施。二、特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完73、成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。作业人员安排见下表：序号工种工人数量备注1架子班组18人负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设，需持证上岗。2模板班组75人负责木方的铺设和模板的拼装3钢筋制作班组6人负责主筋和箍筋的机械制作4钢筋安装班组25人负责柱、梁、板钢筋的安装、绑74、扎5泥水班组25人负责浇筑混凝土6机械工4人负责材料垂直运输，混凝土泵车架设等，需持证上岗。7电工2人负责现场临时用电，需持证上岗。8测量工2人负责尺寸定位、立杆位置放线及监测9杂工10个负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护第八节 计算书及附图 【计算书】一、扣件钢管楼板模板支架计算书（一）选最大板厚500计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度175、.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.50=19.040kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.352576、.500.50+0.71.402.50=19.663kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.5000.900+0.2000.900)=10.489kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵77、抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3510.489+0.982.025)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10110001000/48600=2.076N/mm2面板的78、抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3510.489+1.02.025)0.250=2.422kN截面抗剪强度计算值 T=32422.0/(2900.00018.000)=0.224N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.4892504/(1006000437400)=0.106mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载79、作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.5001.200+0.2001.200)=13.986kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.90.982.50.250+0.0801.3513.9860.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20510001000/48600=4.211N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照80、均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.5000.250=3.187kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.353.187+1.350.050)=3.934kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.625=0.551kN/m计算单元内的木方集中力81、为(0.551+3.934)0.900=4.037kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.036/0.900=4.485kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1254.490.90最大剪力 Q=0.50.9004.485=2.018kN最大支座力 N=1.00.9004.485=4.036kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；82、(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.454106/83333.3=5.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32018/(250100)=0.605N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.914kN/m最大变形 v =5/3.842.914900.04/(1009000.004166667.0)=0.664mm木83、方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2500.980.92.50.900+0.1253.9340.900抗弯计算强度 f=0.894106/83333.3=10.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 4.036kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN84、.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 16.140kN经过计算得到最大变形 V= 0.654mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.320106/166666.7=7.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求85、!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=310037/(2100100)=1.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.654mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.500=0.699kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(86、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.5000.9000.900=10.328kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 10.069kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.3887、kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=15380/(0.391424)=92.739N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 88、f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.126=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.210.069+0.91.41.822+0.90.91.40.007/0.900=14.389kN经计算得到=1489、389/(0.391424)+7000/4491=88.374N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! (二)地下室非超重板选用板厚300计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距 b=1.02m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，90、弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.40kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.400.30+0.20)+1.402.50=12.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.400.30+0.71.402.50=12.737kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类91、型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.4000.3001.020+0.2001.020)=7.179kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.020=2.295kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 102.001.801.80/6 = 55.08cm3； I = 102.001.801.801.80/12 = 49.57cm4；(1)抗弯强度计算 f 92、= M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/55080=1.342N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.179+1.42.295)0.250=1.774kN截面抗剪强度计算值 T=31774.0/(21020.00018.000)=0.145N/mm93、2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.1792504/(1006000495720)=0.064mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.4000.3001.000+0.2001.094、00)=7.038kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20010001000/55080=3.626N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.4000.3000.250=1.905kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.295、50=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.905+1.200.050)=2.111kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+2.111)1.020=2.956kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.957/1.020=2.899kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.51.0202.899=1.478kN最大支座力 N=1.01.0202.899=2.996、57kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.377106/83333.3=4.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31478/(250100)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强97、度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.759kN/m最大变形 v =5/3.841.7591020.04/(1009000.004166667.0)=0.661mm木方的最大挠度小于1020.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f=1.078106/83333.3=12.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁98、计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.957kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 13.153kN经过计算得到最大变形 V= 0.682mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 99、f=1.229106/166666.7=7.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37191/(2100100)=1.079N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.682mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1354.100、500=0.608kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0201.000=0.204kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.4000.3001.0201.000=7.772kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.725kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0201.000=2.295kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立101、杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.48kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.39102、1；经计算得到=12484/(0.391424)=75.275N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（三）大堂顶板模板扣件钢管支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:板厚150mm钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.6m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.103、0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采104、用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1501.100+0.2001.100)=3.925kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4；(1)抗弯强度105、计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/59400=0.860N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.925+1.42.475)0.250=1.226kN截面抗剪强度计算值 T=31226.0/(21100.00018.000)=0.09106、3N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9252504/(1006000534600)=0.032mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2107、001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18310001000/59400=3.084N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.00108、0)0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.050)=1.071kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+1.071)1.100=2.044kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.044/1.100=1.858kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.51.1001.858=1.022kN最大支座力 N=1.01.1001.85109、8=2.044kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.281106/83333.3=3.37N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31022/(250100)=0.307N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木110、方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.892kN/m最大变形 v =5/3.840.8921100.04/(1009000.004166667.0)=0.454mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f=1.028106/83333.3=12.34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下111、多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.044kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.895kN经过计算得到最大变形 V= 1.278mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.207106/1.05/8982.0=127.98N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2112、,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.278mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.15110.600=1.600kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.1001.200=0.264kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.1001.200=4.970kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.113、151kN。2.荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.200=2.970kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.54kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2114、； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=11539/(0.391424)=69.579N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400115、.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.1001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.151+0.91.42.970+0.90.91.40.008/1.200=11.131kN经计算得到=11131/(0.391424)+8000/4491=68.878N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=47.47所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下116、来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！二、超重梁（6001700）木模板与支撑计算书 计算书：取最大的梁（6001700）计算一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计117、算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取10.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；118、 混凝土坍落度影响修正系数，取0.950。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.860kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.920.190=18.171kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗119、弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.200.60+24.000.601.70+1.500.601.70) + 0.91.402.500.60=30.11kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1030.1100.2502f=0.188106/32400.0=5.808N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q120、/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25030.110=4.517kN截面抗剪强度计算值 T=34517/(260018)=0.627N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.200.60+24.000.601.70+1.500.601.70)=23.517N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.67723.517250.04/(1006000.00291600.0)=0.355mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.355mm，小于 v = 250/250,满足要求!四、梁模121、板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.218.17+1.405.40)1.70=49.921N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 170.001.801.80/6 = 91.80cm3； I = 170.001.801.801.80/12 = 82.62cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的122、净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31210001000/91800=3.399N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2030.891+1.49.180)0.250=7.488kN截面抗剪强度计算值 T=37488.0/(21700.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.123、677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67730.8912504/(1006000826200)=0.165mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.218.17+1.405.40)1.700.50/3=8.32kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N124、=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.320kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 BD=600mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量125、9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。梁顶托采用100100mm木方。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.501.70+0.20)+1.404.00=59.900kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.501.70+0.71.404.00=64.738kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项126、系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一)模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.5001.7000.600+0.2000.600)=24.435kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+0.000)0.600=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 2127、9.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/32400=6.772N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3524.435+1.02.160)0.250=5.266kN截面抗剪强度计算值 T=35266.0/(2600.128、00018.000)=0.731N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67724.4352504/(1006000291600)=0.369mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二)梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5001.7000.250=11.263kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 129、= 0.2000.250(21.700+0.600)/0.600=0.333kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.6000.250=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.263+1.350.333)=14.089kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)130、经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.426kN N2=6.077kN N3=6.077kN N4=0.426kN经过计算得到最大支座 F= 6.077kN经过计算得到最大变形 V= 0.022mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.211106/83333.3=2.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:131、 T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.082/(250100)=0.925N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.022mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 13.066kN经过计算得到最大变形132、 V= 0.089mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.531106/166666.7=3.19N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33950/(2100100)=0.593N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足133、要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.089mm顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三)立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.066kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1273.800=0.585kN N = 13.066+0.585=13.651kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.134、00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=13651/(0.545424)=59.125N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!三、超重梁（600900）木模板与支撑计算书 计算书：超重梁取代表的梁（600900）计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。一、梁模板基本参数梁截面宽度 B135、=600mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 2.000kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒136、混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取15.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.020kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.919137、.130=17.217kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.138、91.2(0.200.60+24.000.600.90+2.000.600.90) + 0.91.402.500.60=17.18kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1017.1830.2502f=0.107106/32400.0=3.315N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25017.183=2.577kN截面抗剪强度计算值 T=32577/(260018)=0.358N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面139、板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.200.60+24.000.600.90+2.000.600.90)=12.744N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.67712.744250.04/(1006000.00291600.0)=0.193mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.193mm，小于 v = 250/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.217.22+140、1.405.40)0.90=25.398N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/48141、600=4.703N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.495+1.44.860)0.300=4.572kN截面抗剪强度计算值 T=34572.0/(2900.00018.000)=0.423N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67715.4953004/(1006000437400)=0.324mm面板的最大挠度小于300.0/250,满142、足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.217.22+1.405.40)0.900.50/1=12.70kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.699kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算计算依据143、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.6m，梁截面 BD=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。梁顶托采用100100mm木方。梁底承重杆按照布置间距300,600,mm计算。模144、板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重26.20kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.200.90+0.20)+1.402.00=31.336kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.200.90+0.71.402.00=33.793kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模145、板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.2000.9000.600+0.2000.600)=12.841kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最146、大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11510001000/32400=3.548N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3512.841+1.01.080)0.250=2.759kN截面抗剪强度计算值 T=32759.0/(2600.00018.000)=0.383N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求147、!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.8412504/(1006000291600)=0.194mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.2000.9000.250=5.895kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(20.900+0.600)/0.600=0.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混148、凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.250=0.300kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.895+1.350.200)=7.405kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.300=0.265kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.354kN N2=2.354kN经过计算得到最大支座 F= 2.354kN经过149、计算得到最大变形 V= 0.270mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.372106/83333.3=4.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.353/(250100)=0.706N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要150、求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.270mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.298kN经过计算得到最大变形 V= 0.646mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 151、10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.882106/166666.7=5.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34413/(2100100)=0.662N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.646mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为152、： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.298kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1434.600=0.798kN N = 10.298+0.798=11.097kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.153、700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=11097/(0.545424)=48.062N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载154、产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.2001.5001.500/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.298+0.91.20.657+0.90.91.40.009/1.000=11.107kN经计算得到=11107/(0.545424)+9000/4491=50.012N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！四、非超重梁500900木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.6m，梁截面 BD=500mm900mm，立杆155、的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。梁顶托采用100100mm木方。梁底承重杆按照布置间距300,600,mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重26.20kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如156、下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.200.90+0.20)+1.402.00=31.336kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.200.90+0.71.402.00=33.793kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.2000.9000.500+0.2000.500)=10.701kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷157、载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.500=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f =158、 0.09610001000/27000=3.548N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3510.701+1.00.900)0.250=2.299kN截面抗剪强度计算值 T=32299.0/(2500.00018.000)=0.383N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.7012504/(1006000243000)=0.194mm面板的159、最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.2000.9000.250=5.895kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(20.900+0.500)/0.500=0.230kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.250=0.250kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.895160、+1.350.230)=7.442kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.250=0.221kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.971kN N2=1.971kN经过计算得到最大支座 F= 1.971kN经过计算得到最大变形 V= 0.262mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0161、010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.358106/83333.3=4.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.970/(250100)=0.591N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.262mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.1162、08kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.622kN经过计算得到最大变形 V= 0.541mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.739106/166666.7=4.43N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13163、.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33695/(2100100)=0.554N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.541mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.622kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1434.600=0.798kN N =164、 8.622+0.798=9.420kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=9420/(0.545424)=40.801N/mm2165、；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.2001.5001.500/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.622+0.91.20.657+0.90.9166、1.40.009/1.000=9.430kN经计算得到=9430/(0.545424)+9000/4491=42.750N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！大堂非超重梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 BD=400mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹167、性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。梁顶托采用100100mm木方。梁底承重杆按照布置间距300,600,mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重26.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.100.65+0.20)+1.402.00=23.398kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.100168、.65+0.71.402.00=24.863kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.1000.6500.400+0.2000.400)=6.179kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.400=0.720kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别169、为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/21600=1.676N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.170、600(1.356.179+1.00.720)0.200=1.086kN截面抗剪强度计算值 T=31086.0/(2400.00018.000)=0.226N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.1792004/(1006000194400)=0.057mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(171、kN/m)： q1 = 26.1000.6500.200=3.393kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.200(20.650+0.400)/0.400=0.170kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.200=0.160kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.353.393+1.350.170)=4.329kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.160=0.141kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 172、木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.412kN N2=1.412kN经过计算得到最大支座 F= 1.412kN经过计算得到最大变形 V= 0.156mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.215106/83333.3=2.58N/mm2木方的抗弯计算强度小173、于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.412/(250100)=0.424N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.156mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图174、(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.296kN经过计算得到最大变形 V= 0.999mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.988106/166666.7=5.93N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34353/(2100100)=0.653N/m175、m2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.999mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.296kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1519.950=1.825kN N = 9.296+1.825=11.121kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),176、W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=11121/(0.545424)=48.167N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wkl177、ah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7401.075=0.239kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2391.2001.5001.500/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.296+0.91.21.502+0.90.91.40.073/1.200=11.190kN经计算得到=11190/(0.545424)+73000/4491=64.737N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！附 图：附图一：地下室超重梁（6001700）高支模立面图附图二：地下室超重梁（6001700）高支模剖面图附图三：大堂梁（700950）高支模立面图附图四：大堂梁（700950）高支模剖面图附图五：大堂高支模支撑平面布置图附图一：超重梁（6001700）高支模立面图附图二：超重梁（6001700）高支模剖面图附图三：大堂梁（700950）高支模立面图 附图四：大堂梁（700950）高支模剖面图附图五：酒店大堂高支模支撑平面布置图