1、酒店高大模板支撑体系安装拆除工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况4第一节 工程简介4第二节 工程概况4第二章 编制依据5第三章 模板支撑方案5第一节 模板方案选择53、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。5第二节 材料、材质选择要求6一、进场材料质量标准6二、材质要求7第三节 模板安装技术措施75、一般规定86、立柱及其他杆件97、水平拉杆108、剪刀撑129、周边拉结13第四节 模板质量保证措施14一、模板安装的质量技术措施14二、模板安装质量要求12、4第五节 安全、环保文明保证措施187、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。1810、环保与文明施工19第六节 模板拆除措施199、在有预留洞时，应在模板拆除后，随即将板的洞盖严。20第四章 11.2m高支模计算书20第一节 柱模板（设置对拉螺栓）计算书20三、面板验算20四、小梁验算22五、柱箍验算23六、对拉螺栓验算26第二节 板模板（扣件式）计算书27四、面板验算28五、小梁验算29六、主梁验算30七、立柱验算32八、可调托座验算32九、立柱地基基础验算32第三节 梁模板（扣件式）计算书33四、面板验算34五、小梁验算35六、主梁验算37七、立柱验算38八、可调托座验算39九、立柱地基基3、础计算39第五章 6m高支模计算书39第一节 板模板（扣件式）计算书39四、面板验算42五、小梁验算42六、主梁验算44七、立柱验算45八、可调托座验算46九、立柱地基基础验算46第一章 工程概况第一节 工程简介1、工程名称：xxx2、工程位置：xxx3、建设单位：xxx4、设计单位：xxx5、勘察单位：xxx6、监理单位：xxx7、施工单位：xxx第二节 工程概况拟建的xxx位于东西湖xxx，场地内一期主要拟建1栋26层酒店主楼，酒店裙房3层及屋顶花园为23层，娱乐中心为45层，桑拿中心为3层，全场为整体地下室。本工程高支模体系主要集中于以下位置：1、地下室制冷机房位置，D12D17轴交DF4、DM轴，层高5.2m；2、酒店首层层高6m；二层、三层层高5.2m；四层层高6m；其中酒店首层大堂上空，层高11.2m；酒店二层多功能厅上空，层高10.4m；3、桑拿中心首层层高6m；4、娱乐中心首层层高6m，二五层层高5.2m；根据以上工程实际情况，本工程高支模体系主要可分为两类，一类为5.2m和6m层高的高支模体系；另一类为酒店位置10.4m和11.2m的高支模体系。本方案计算按结构受力最不利情况进行，第一类选取6m层高计算及搭设，第二类选取11.2m层高计算及搭设。第二章 编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）混凝土结构设计规5、范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计第三章 模板支撑方6、案第一节 模板方案选择考虑到本工程施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001标准要求，并应符合当地主管部门的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实7、际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：梁模板(扣件钢管架)，板模板(扣件钢管架)，柱模板。第二节 材料、材质选择要求一、进场材料质量标准1、模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001。每平方米污染面积不大于0.005（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100m8、m 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、钢管、扣件要求（l）支撑架钢管选用外径48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。（2）本工程钢管支撑架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-9、85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。二、材质要求1、梁模板(扣件钢管架)面板采用15mm 胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，6080木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。2、板模10、板(扣件钢管高架)采用12mm 厚竹胶合板，板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。3、柱模板采用15mm 厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管483.5钢管加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直美观。斜向支撑采用483.5钢管斜向加固尽量取45。第三节 模板安装技术措施1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件11、拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分12、形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有13、防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，14、搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：当层高小于820m时，水平拉杆如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、15、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。第四节 模板质量保证措施一、模板安装的质量技术措施项目技术负责根据该层的技术特点和技术要求，详细对作业班组进行技术、安全交底，并组织学习企业技术标准和当地有关 “建设工程质量通病预防和纠正措施”里的相关内容。施工过程有项目施工员、质检员对其质量进行全面监控，模板安装完毕后，由项目经理及时组织项目16、质检员、安全员及各操作班组进行认真的检查验收，并按照有关检评标准进行。如发现不合格的必须返工重做，直至符合标准为止，绝不允许有不合格品流到下道工序。二、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和17、混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。（2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应18、安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块19、模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，班组长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制 1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架20、拉结。（7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（9）混凝土浇筑时，所有柱板全长、全高拉通线，边浇筑边校正柱板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（10）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质21、量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板22、，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第五节 安全、环保文明保证措施1、明确各岗位安全组织责任；2、对操作班组及时、认真做好安全、技术交底工作；3、项目部质检员应对操作工人的安全操作进行监控，确保施工生产安全。并要对支撑体系整体稳定性进行全面检查。4、支模安装完毕后，必须经项目技术负责人、监理单位验收合格后方可进行钢筋安装。5、支撑架施工前，外围脚手架必须应先行进行施工，确保周遍的安全环境。施工现场应必须搭设施工梯，作业人员严禁从支系统上下攀登。6、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及23、时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。7、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。8、支模前必须搭好相关脚手架，支撑脚手架的搭设根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的相关操作规程要求。9、木工机械必须严禁使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；24、两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 10、环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止(特殊情况除外)模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第六节 模板拆除措施1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底25、模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍5、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。26、在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9、在有预留洞时，应在模板拆除后，随即将板的洞盖严。第四章 11.2m高支模计算书第一节 柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称酒店1层KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱柱高(mm)11200新浇混凝土柱短边边长(mm)1200二、荷载组合混27、凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222431.21.152.51/2，243min34.56，7234.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.56+1.42，1.3534.56+128、.40.720.9max44.272，48.6160.948.61643.754kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.56 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数8柱短边小梁根数8柱箍间距l1(mm)200模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.234.568.398kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.220.353kN/m Mmax-0.107q1l29、2-0.121q2l2-0.1078.3980.1712-0.1210.3530.1712-0.028kNm Mmax/W0.028106/(1/6200182)2.561N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.234.566.912kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6326.912171.4294/(1005000(1/12200183)0.078mml/400171.429/4000.429mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f30、(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)8415最低处柱箍离楼面距离(mm)100 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.17143.7547.501 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.038kNm Mmax/W0.038106/641030.586N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.17134.565.925 kN/m 面板变形图(mm) 0.006mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩31、W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.182kNm，N14.547kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.182kNm，N24.547kN M/Wn0.182106/(4.49103)40.443N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.082mml/4001.165mm 2032、.082mml/4001.165mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.5471=4.547kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.5471=4.547kN26kN 满足要求！第二节 板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高11.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)28.8新浇混凝土楼板边宽B(m)26.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.533、当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.31风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)11.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)5034、主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)50，50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(0.035、4+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.904kN/m q20.91.20.041=0.043kN/m p0.91.42.53.15kN Mmaxmax5.9040.32/8，0.0430.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(0.04+(1.1+24)0.1)1=2.55kN/m 5ql4/(384EI)52.553004/(38410584281250)0.09mml/400300/4000.736、5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整26200/900取整29，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.855kN/m 因此，q1静0.91.2(0.3+(1.37、1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.42.50.30.945kN/m M1-0.0710.910.92-0.1070.9450.920.134kNm q20.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.0770.0970.92+0.213.150.90.601kNm M3max1.8550.052/2，0.0970.052/2+3.150.050.158kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.134，0.601，0.1580.601kNm Mmax/W0.601106/640009.397N/mm2f15.44N/mm2 38、满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6070.910.9+0.620.9450.91.025kN V20.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3max1.8550.05，0.0970.05+3.153.155kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.025，2.198，3.1553.155kN max33.1551000/(28060)0.986N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 跨中max0.6320.8439004/(10084152560000)0.162mml/400900/4039、02.25mm 悬臂端max0.843504/(884152560000)0mml1/40050/4000.125mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)040、.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1静0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.975kN/m q1活0.91.41.50.30.567kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.903kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.9750.9+1.2230.5670.91.627kN 按悬臂梁，R11.5420.050.077kN RmaxRmax，R1/20.814kN; 同理，R0.61kN，R0.61kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.9030.90.929kN 按悬臂梁，R10.9290.0541、0.046kN RmaxRmax，R1/20.464kN; 同理，R0.348kN，R0.348kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.183106/449040.759N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max20.8431000/4243.974N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 跨中max=0.118mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.182mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(42、mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw0.921.40.310.91.52/100.071kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.90.9+0.921.40.071/0.93.86kN Nw/(A)+ Mw/W3860.083/(0.634424)+0.071106/449030.214N/mm2205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.86kNN30kN43、 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)210立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.86/(10.04)96.502kPafak210kPa 满足要求！第三节 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL18新浇混凝土梁计算跨度(m)28混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501600新浇混凝土结构层高(m)11.2梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G44、2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.37风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)50045、梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)442,558梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)1.6)+1.40.7215146、.385kN/m q1静0.91.350.04+(24+1.5)1.6149.621kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m q20.04+(24+1.5)1.6140.84kN/m 1、强度验算 Mmax-0.10749.6210.0872+0.1211.7640.08720.039kNm Mmax/W0.039106/375001.04N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.63240.8487.54/(10010584281250)0.005mml/40087.5/4000.219mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R147、=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.6210.087+0.4461.7640.0871.775kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.6210.087+1.2231.7640.0875.151kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.6210.087+1.1421.7640.0874.205kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.840.0871.404kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.840.0874.085kN R3=0.948、28 q2l=0.92849.6210.0873.316kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.775+0.91.35(0.3-0.04)0.35/4+0.5(1.6-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，(1-0.5)-0.35/2/21，5.151+0.91.35(0.3-0.49、04)0.35/4=5.179kN/m q2，(0.9-0.5)-0.35/2/21，4.085+(0.3-0.04)0.35/44.107kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.1790.92，0.55.1790.0520.449kNm Mmax/W0.449106/833305.387N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.1790.9，5.1790.052.829kN max3 Vmax/(2bh)32.8291000/(250100)0.849N/m50、m21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.1079004/(10084154166700)0.486mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.107504/(884154166700)0mml/40050/4000.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.1790.9，0.3935.1790.9+5.1790.055.328kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次51、为R1R53.171kN，R2R45.328kN，R34.35kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.1070.9，0.3934.1070.9+4.1070.054.225kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.79kN，R2R44.225kN，R33.435kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(c52、m3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.288106/508056.724N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.962kN max27.9621000/48932.565N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.086mml/400441.667/4001.104mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.537kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.553、37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1500/12.19=123.052=150 长细比满足要求！ 查表得，0.434 1、风荷载计算 Mw0.921.40.3720.91.52/100.085kNm 2、稳定性计算 根据规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)1.6)+0.91.42146.375kN/m 2)54、小梁验算 q1，(0.9-0.5)-0.35/2/41，4.654+(0.3-0.04)0.35/4=4.677kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.504kN，R29.275kN，R39.275kN，R40.504kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.504+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，9.275，9.275，0.504+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.9-0.5-0.35/2)/20.9+0.085/19.3655、kN N/(A)+Mw/W9360.17/(0.434489)+0.085106/508060.921N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R310.137kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)430立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.36/(10.04)234.004kPafak430kPa 满足要求！第五章 6m高支模计算书第一节 板模板（扣件式）计算书一、工56、程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高6m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)8.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.31风荷载高度变化系数57、z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10558、84 根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.446kN/m q20.91.20.041=0.043kN/m p0.91.42.53.15kN Mmaxmax6.4460.32/8，0.0430.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mm59、ax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(0.04+(1.1+24)0.12)1=3.052kN/m 5ql4/(384EI)53.0523004/(38410584281250)0.108mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整8600/900取整9，按四等跨连续梁计算，又60、因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.42.50.30.945kN/m M1-0.0711.0730.92-0.1070.9450.920.144kNm q20.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.0770.0970.92+0.213.161、50.90.601kNm M3max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.144，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/6400012.352N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6071.0730.9+0.620.9450.91.114kN V20.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3max2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.114，2.198，3.162、743.174kN max33.1741000/(28060)0.992N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.6320.9949004/(10084152560000)0.191mml/400900/4002.25mm 悬臂端max0.9942504/(884152560000)0.023mml1/400250/4000.625mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪63、强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.41.50.30.567kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，R64、max1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN 按悬臂梁，R11.7050.250.426kN RmaxRmax，R1/20.897kN; 同理，R0.673kN，R0.673kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1431.0540.91.084kN 按悬臂梁，R11.0840.250.271kN RmaxRmax，R1/20.542kN; 同理，R0.406kN，R0.406kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.202106/449044.969N/mm2f205N/mm2 满65、足要求！ 3、抗剪验算 max20.9291000/4244.381N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 跨中max=0.143mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.212mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw0.921.40.310.91.52/100.071kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)066、.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.071/0.94.299kN Nw/(A)+ Mw/W4299.233/(0.634424)+0.071106/449031.848N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.299kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)210立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.299/(10.04)107.481kPafak210kPa 满足要求！xxxx