1、编号：SJHN.JZY-XX核磁波谱仪产业基地超导磁体中心工程高大模板安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一部分 施工部分5第一节 工程概况5第二节 编制依据6第三节 模板支撑方案7一、柱模板支撑：7二、梁模板支撑：8三、楼板模板支撑：8第四节 模板安装91、模板安装的一般要求93、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设支座。10第五节 模板拆除11第六节 质量措施111、材料进场验收112、质量控制要点123、脱模剂及模板堆放、维修13第七节 施工安全、环保文明管理措施132、（3）支模前必须搭好相关脚手架。13第八节 架体验收15第九节 模板施工中危险源的辨识153、增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。16第十节 预防坍塌事故的技术措施16第十一节 预防高空坠落事故安全技术措施与雨、冬季施工准备17第十二节 监测措施192、日常检查、巡查重点部位：193、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。196、高大模板施工过程中，应进行监测。209、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。20第十三节 混凝土浇筑方法及技术措施204、混凝土采用汽车泵泵送，不得直接与楼板接触。21第十四节 高支模施工管理体系21第十五节 应急预案211、 慨况3、212、 机构设置213、 机构的职责222垮塌的应急方案233、物体打击的应急方案265、 事故处理266、 应急救援设备、设施清单27第二部分 计算和图纸部分281、支撑示意图28板模板(扣件钢管高架)计算书32一、参数信息321.模板支架参数322.荷载参数333.材料参数334.楼板参数33二、模板面板计算341、荷载计算35(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：35(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：352、强度计算353、挠度计算35三、模板支撑方木的计算361.荷载的计算36(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：362.强度验算34、63.抗剪验算374.挠度验算37四、木方支撑钢管计算37五、扣件抗滑移的计算39六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)391.静荷载标准值包括以下内容392.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载39七、立杆的稳定性计算39八、立杆的地基承载力计算41九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验421.模板支架的构造要求422.立杆步距的设计423.整体性构造层的设计434.剪刀撑的设计435.顶部支撑点的设计436.支撑架搭设的要求447.施工使用的要求44梁模板(扣件钢管架)计算书44一、参数信息451.模板支撑及构造参数452.荷载参数463.材料参数464.梁底模板参数4755、.梁侧模板参数47二、梁侧模板荷载计算47三、梁侧模板面板的计算481.强度计算482.挠度验算49四、梁侧模板支撑的计算501.次楞计算50（1）次楞强度验算51（2）次楞的挠度验算512.主楞计算51（1）主楞抗弯强度验算53（2）主楞的挠度验算531.抗弯强度验算542.挠度验算54六、梁底支撑的计算551.荷载的计算552.方木的支撑力验算553.支撑小横杆的强度验算57七、梁跨度方向钢管的计算58八、扣件抗滑移的计算58九、立杆的稳定性计算591.梁两侧立杆稳定性验算592.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算61考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算62十、梁模板高支撑架的构造和施工6、要求工程经验631.模板支架的构造要求632.立杆步距的设计633.整体性构造层的设计644.剪刀撑的设计645.顶部支撑点的设计646.支撑架搭设的要求647.施工使用的要求65柱模板计算书65一、参数信息671.基本参数672.柱箍信息673.竖楞信息684.面板参数685.木方参数68二、柱模板荷载标准值计算68三、柱模板面板的计算691.面板抗弯强度验算692.面板抗剪验算713.面板挠度验算72四、竖楞计算731.抗弯强度验算732.抗剪验算743.挠度验算75五、B方向柱箍的计算761. 柱箍抗弯强度验算78柱箍截面抗弯强度验算公式782. 柱箍挠度验算783.柱箍抗剪强度验算797、六、B方向对拉螺栓的计算79七、H方向柱箍的计算801.柱箍抗弯强度验算822. 柱箍挠度验算823.柱箍抗剪强度验算82八、H方向对拉螺栓的计算83第一部分 施工部分第一节 工程概况XXXX核磁波谱仪产业基地超导磁体中心工程位于XX市内XX路以北，XX路以西，为一栋两层框架结构建筑物。工程总建筑面积为3320，建筑总高度为13.6m。本高支模工程区域为FE轴/17轴、EB轴/12轴、AB轴/28轴。最高高度为10.40m，为首层至二层，该面层最大的梁截面尺寸为300800，最小梁截面尺寸为250600，板厚度为100。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。（平面布置示意见附图一）本工程底8、层模板支撑系统高度超过8m，属于高大模板工程。模板支撑基础底层地面底层为粉喷桩复合地基然后素土机械夯实浇筑200厚C25混凝土，钢管脚手架下垫板采用150150木板，建筑物四周设置排水沟。工程施工现场为市边，靠近郊区，混凝土为商品混凝土。为保证混凝土施工质量，混凝土浇筑时采用汽车泵进行泵送施工。混凝土分层循环浇筑，每次厚度不超过40。其中施工顺序为在首层结构及结构柱施工完成后（必须待混凝土强度达到允许条件后）搭设模板支撑体系，进行梁板钢筋施工在支撑体系经公司验收合格后方可进行，大梁外侧模待大梁钢筋绑扎完毕后，再进行安装加固。第二节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工9、手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施) 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）中国建筑工业出版社；危险性较大的分部分项工程安10、全管理办法建质200987号 中华人民共和国住房和城乡建设部；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则中华人民共和国住房和城乡建设部； XXXX核磁波谱仪基地超导磁体中心工程施工图。第三节 模板支撑方案本工程考虑到施工工期、质量及安全的要求，根据其结构特点决定采用以下模板支撑方案：一、柱模板支撑：立柱截面尺寸为700mm*700mm，柱模面板选用18mm木胶合板。柱的支撑采用扣件钢管架；柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；竖楞材料为杉木楞，数量6根，规格50mm*100mm，竖楞肢数为1；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所11、受的压力；柱箍材料采用钢楞，截面类型: 双排483.0圆钢管；柱箍的间距为3米以下间距400mm，三米以上为450，柱箍之间采用4排M16对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模拟采用翻模，第一段施工到二楼面，高度为5m，第二次施工至三楼面9.3米。二、梁模板支撑：1、 KL1，300800截面段，支撑采用扣件钢管架，梁模面板选用18mm木胶合板。梁的支撑采用483.0扣件钢管架；立杆沿梁跨度方向间距0.9m；梁底增加承重立杆1根；板底承重立杆横向间距或排距0.9m；梁支撑架搭设高度9.60m；梁两侧立杆间距0.90m；立杆步距1.50m； 梁侧模板采用4根木方均匀分布做内楞，外楞12、选用483.0，间距450mm；使用1根M16的穿梁螺栓加固，竖向距底板距离分别为：400mm，900mm；梁底模面板厚度18mm，纵向分布3根100mm*50mm杉木；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；小横杆使用483.0钢管，纵向支撑为483.0圆钢管，连接部位使用扣件。2、 横梁段，取最小截面250600，支撑采用扣件钢管架，梁模面板选用18mm木胶合板。梁底支撑采用483.0扣件钢管架；立杆沿梁跨度方向间距0.9m；梁底增加承重立杆1根数；板底承重立杆横向间距或排距0.9；梁支撑架搭设高度9.80m；梁两侧立杆间距0.8m；立杆步距1.50m； 梁侧模板采间距4根木方均匀分布做内楞，外楞选用13、483.0间距500；使用3根M12的穿梁螺栓加固，竖向距底板距离分别为：150mm，500mm， 850 mm；梁底模面板厚度18mm，纵向分布4根100mm*50mm杉木；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；小横杆使用483.0钢管，纵向支撑为483.0圆钢管，连接部位使用双扣。三、楼板模板支撑：楼板模板采用扣件钢管高架支撑，支撑高度10.4m，面板使用18mm木胶合板，采用100mm*50mm杉木方进行板底支撑中心间距400mm，支架钢管使用483.0钢管，支撑系统连接部位采用双扣连接。脚手架横向排距0.9m，纵距0.9m，步距1.3m 。脚手架底部为粉喷桩复合地基，素土机械夯实后设200mm厚14、C25混凝土基层。第四节 模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 32、模板定位 当底板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上15、人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。3、模板安装要求1、高支模的组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。2、搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆-。3、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设支座。4、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15mm，如此类推。5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，相临钢管接头不得在同一步距内。6、每水平杆与立杆交汇16、处必须用直角扣件扣紧，主杆搭接处设两只扣件。7、顶架和底层扫地杆要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧。水平剪刀撑搭设时，其两端与中间从顶层开始向下每隔2步（约3m）设置一道水平剪刀撑。8、模板支架四边与中间每隔四排支架立杆及梁模板支撑应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。9、顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。10、钢管脚手架应使用扭力扳手，螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm,且不应大于65Nm。11、在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工17、规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。12、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：梁按3%起拱；13、扫地杆严格按JGJ130-20011搭接、布置。14、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。15、严格按通过专家论证后的方案实施模板支撑施工。第五节 模板拆除1、拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能，消除脚手架上杂物及地面上的障碍物。2、划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。3、拆下来的钢管不得从高处掷下，以防钢管损坏或发生砸伤事故。4、拆下来的扣件要集中放在工具箱内，不得从上面抛掷下来。5、本工18、程主框架梁跨度8.4米，必须强度达到100%方可拆除。第六节 质量措施1、材料进场验收 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。（3）规格尺寸标准对模板的长、宽、厚度逐一检测方法，规格尺寸满足国家现行规范和行业标准要求。钢管、扣件：材料质量满足国家现行规范和行业标准要求，不符合规格的材料决不允许投入工程施工中。2、质量控制要点在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模19、板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（5）混凝土严格按专项施工方案分层浇筑。（6）结构混凝土施工时做好同条件养护试块，预应力梁张拉完毕，灌浆强度达到100%后，方可拆除梁、及平板模板。（7）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度不得大于200mm。（8）立柱的规格尺寸和垂直度应20、符合要求，不得出现偏心荷载。（9）安全网和各种安全防护设施到位。3、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。第七节 施工安全、环保文明管理措施（1）搭、拆的施工人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。（2）操作人员必须经过安全培训及三级安全教育后方可上岗。拆模时操作人员必须挂好、系好安全带21、，不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。 （3）支模前必须搭好相关脚手架。 （4）墙模拆除前不得拆除脚手架，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，其他人员不得在此区域作业，拆除人员必须在铺好跳板的操作架上操作。 （5）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （6）木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器22、，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （7）用塔吊吊运模板时，必须有起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（8）架设后，必须经过技术部门和安全部门进行全面检查，验收合格后方可以使用。在使用过程中还要定期进行检查，发现问题及时停工整23、改，整改合格后才能继续所有。如停工一段时间重新开工时必须对支撑系统进行全面的检查，检查合格后才能使用。（9）搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。（10）遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。（11）不得使用不合格的构配件。 （12）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第八节 架体验收1、本高大模板施工方案经专家认证通过后，方可严格按方24、案进行施工。2、公司工程部和科技质量部在架体施工过程中监督检查，发现问题及时提出整改意见。3、模板支撑系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司工程部和科技质量部和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。第九节 模板施工中危险源的辨识高大模板作业工序复杂、危险因素较多，为防止安全事故的发生，针对工序特性，结合所承担的建筑工程施工项目的施工环境、施工季节等特点，从人、机、料、法、环等因素综合分析，依据公司体系文件，结合本工序特点，所识别的重大危险源为：坍塌、高空25、坠落。对重大危险要采取“两个控制”，即前期控制、施工过程控制。1、 前期控制：工序施工前在编制专项施工方案时，针对工程的各种危险源，制定出防控措施。2、 施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照规定监督检查，认真落实整改。加强安全生产的综合管理：1、认真落实各级安全生产责任制，建立健全各项管理制度，杜绝一切人为事故的发生。2、加强对施工人员队伍的安全教育，提高作业人员素质和安全生产自我保护意识。3、增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。4、严格加强各种危险源和管理工作，结合工程特点，针对确认的危险源实施相应的预防控制措施。第十节 预防坍塌事故的技术措施1) 模板作业前，按设计要求26、，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案。单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，验收合格签字后，方可作业。2) 模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立杆加设垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3) 模板作业时，指定专人指挥、监护，发现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离施工现场，待险排除后，方可恢复作业。4) 楼面、堆放模板时，严格控制堆放重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。527、) 安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6) 安装外围柱、梁、板模板时，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架高度要超出施工作业面至少1.2M。7) 拆模间歇时，应将已经活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌造成人员伤亡。第十一节 预防高空坠落事故安全技术措施与雨、冬季施工准备1) 高支模工程必须严格按照编制的施工方案实施。安装完毕后经技术部、工程部验收合格后，方可进行钢筋绑扎施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护措施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2) 28、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3) 高处作业人员酒后上岗，必须佩带安全防护用品，安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部上方，并注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。4) 项目部应按类别，有针对地将各类安全警示标志悬挂于施工现场相应部位。5) 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。629、) 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护措施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。 7） 雨施前，整理施工现场，现场施工排水坡度调整好，清理施工现场的排水沟，保证排水畅通。检查高支模区域的排水设施。确保排水设备完好，以保证暴雨后能在较短的时间排出积水。8） 施工现场道路进行硬化处理，沿道路两侧做好排水沟。检查模板堆放场地，保证模板堆放地高于现场地面，并进行硬化处理。钢管堆放场地进行夯实，并高于现场地面，用垫木将钢管架起，避固免因雨水浸泡而锈蚀。雨季施工前检查线路的绝缘情况，做好记录，雨施期间定期检查。9）模板工程的冬期施工 、模板在支设前必须将模板表面清理干净，并刷涂脱模剂，不30、得粘有杂物或冰雪，然后采取塑料布等覆盖措施以便提高模板所处的环境温度。、顶板拆模按气温和混凝土的实际强度来确定，按规范要求拆模。模板拆除需经项目技术部同意后方可进行。同时要求有预应力的梁板必须经张拉后方可拆除。第十二节 监测措施高支模支撑采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监控。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。31、4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应进行监测。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测32、数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。第十三节 混凝土浇筑方法及技术措施高大模板架区域结构混凝土浇筑方法为：本工程主要是柱为两层高度，施工时柱同楼层梁板施工同步分两次浇筑，第一次高度浇筑待二层结构模板及钢筋完成后浇至二楼梁底面，再待三层结构模板完成后第二次浇筑至三楼梁底面，最后梁板一起浇筑。浇筑时先浇筑高大模板架区域两边框33、架柱，然后浇筑高支模内柱。该工程高支模大厅面积为218，主要梁截面尺寸：400700梁共计4条，300700四条，楼面板厚度120.混凝土强度等级C30.高支模区域浇筑时间安排在白天。1、混凝土浇筑另有专项方案，现场严格按方案组织施工。2、大梁大截面混凝土浇筑分层、浇筑，每层不超过400mm。3、浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。4、混凝土采用汽车泵泵送，不得直接与楼板接触。第十四节 高支模施工管理体系高支模系统管理组织机构：组长：技术负责人：副组长：安全员：34、项目部各部门、岗位木工、钢筋、混凝土、脚手架施工班组第十五节 应急预案1、 慨况本工程可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击等紧急情况的应急准备和响应。2、 机构设置由项目经理担任应急小组组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体够架见下表：核磁波谱仪产业基地超导磁体中心工程项目经理部应急救援小组组长副组长项目部应急救援组员当施工现场发生事故，若应急救援小组组长不在时，由副组长负责现场指挥救援。3、 机构的职责(1)组长及其它成员接到伤亡事故报告后，要迅速赶到事故现场，指挥抢救受伤人员，同时对现场的安全状况作出快速反应，在保护现场的前35、提下，防止事故进一步扩大。(2)疏散小组负责组织人员救护伤员。疏散安全通道、疏散现场人群，以及警戒、保护事故现场，为事故调查取证留下依据。(3)联络小组负责联系医务人员，以及准备所需要的消防器材、急救电话、防暑降温物资、防寒防冻物资和为畅通呼吸道、包扎、止血、固定等用的急救设备、药品和备用资金。必要时还需联系大型吊车、载重汽车、吊装索用具。同时还负责向局主管领导、局安全管理部门和地方政府有关部门报告事故情况。(4)抢险、救护小组负责发生安全事故时，本着先救人后抢物的原则，迅速向发生事故单位的知情人员询问事故现场是否有人受到化学危险物、火灾等危险情况的威胁，问明其所在地点，立即组织人员进行及时抢36、救。4、发生救援工作实施措施1、发生高空坠落的应急方案当发生高空坠落意外事故时：应立即通知项目应急小组领导及管理人员组织对受害人员的救助，必要时联络外部救援机构救护，在救助外部救援机构救护时一定要与救援机构首先取得联系说明伤情和已采取了什么措施，好让救护人员做好急救的准备，讲清伤者的地点，说明报救者单位，姓名、电话以便救护车找到所报地方，随时用电话联系。打完急救电话后，如接报人员无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等侯接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时清除。同时项目经理立即报告公司负责人。在搬运高空坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤者平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的37、两肩与两腿或单肩背运伤员。保护现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组确认取证完毕，并具有完整的记录后方可进行，在此之 前，不得以任何借口恢复施工，擅自清理现场。2垮塌的应急方案当发生钢管脚手架垮塌事故时：应急小组人员应立即通知施工队负责人组织施工人员进物及时清理架杆救出伤害人员，同时联络外部救援机构救护，在救助外部救援机构救护时一定要与救援机构首先取得联系说明伤情、大概伤害人员数和已采取了什么措施，好让救护人员做好急救的准备，讲清伤者的地点，说明报救者单位、姓名、电话以便救护车找到所报地点，随时用电话联系。打完急救电话后，如接38、报人员无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等侯接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时清除。同时项目经理立即报告公司负责人。保护现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组确认取证完毕，并具有完整的记录后方可进行，在此之前，不得以任何借口恢复施工，擅自清理现场。当发生大型机械设备垮塌时：应急小组人员应立即通知施工队负责人组织施工人员进行时清理架杆救出伤害人员，同时联络外部救援机构救护，在教助外部救援机构救护时一定要与救援机构首先取得联系说明伤情、大概伤害人员教和已采取了什么措施，好让救护人员做好急救的准备，讲清伤者的地39、点，说明报救者单位、姓名、电话以便救护车找到所报地点，随时用电话联系。打完急救电话后，如接报人员无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等侯接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时清除。同时项目经理立即报告公司负责人。保护现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组确认取证完毕，并具有完整的记录后方可进行，在此之前，不得以任何借口拆卸设备，不得以任何借口恢复施工，擅自清理现场。伤员在转送过程中要注意观察呼吸、脉搏血压等变化如项目设备采用租赁使用，应在通知救助租赁单位立即赶到现场，以免乱动设备造成更多的伤亡。伤员口渴时可给适40、量的饮用水或含盐饮用水。3、物体打击的应急方案当发生物体打击时：发现人员应立即通知项目应急小组领导及管理人员组织对受害人员的救助，如打击部位在头部，应立即包扎伤口进医院，如打击部位在头部以下应马上用弹性绷带包扎，以免发生组织肿胀，在这种情况下不应该对肢体抬高，不应局部按摩，不应进行热敷及继续活动；情况严重造成休克伤员要及时联络外部救援机构救护，救助外部救援机构救护时一定要与救援机构首先取得联系说明伤情、大概伤害人员数和已采取了什么措施，好让救护人员做好急救的准备，讲清伤者的地点，说明报救者单位，姓名，电话以便救护车找到所报地点，随时用电话联系。打完急救电话后，如接报人员无问题才能挂断电话，通完41、电话后，应派人在现场外等侯接应救护车，同时把救护车进入工地的路上障碍及时清除。项目经理立即报告公司负责人。伤员在转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等变化。保护现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组确认取证完毕，并具有完整的记录后方可进行，在此之前，不得以任何借口恢复施工，擅自清理现场。5、 事故处理事故调查组提出的事故处理意见和防范措施建议，项目经理部负责落实处理。因忽视安全生产、违章作业、违章指挥、玩忽职守或者发现事故隐患、而不采取有效措施以至造成伤亡事故，由企业主管部门给予企业负责人和直接责任人员行政处分，构成犯罪的移送42、司法机关依法追究刑事责任。6、 应急救援设备、设施清单序号设备名称数量用途备注1支架若干支撑加固2担架2抢救伤员3急救包4抢救伤员4木方若干支撑加固5绝缘手套2绝缘7爬梯2救援人员8通信工具6联系指挥9太平斧2排除障碍物第二部分 计算和图纸部分1、支撑示意图说明：横线表示高支模区板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计43、算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.40；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.44、材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 45、901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.10.9+0.50.9 = 2.745 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下: M=0.1ql2其中：q=1.22.745+1.40.9= 4.554kN/m最大弯矩 M=0.14.5542502= 28462.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 28462.5/48600 = 046、.586 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.586 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.745kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.7452504/(100950043.74104)=0.017 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.017 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W47、=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.1+0.50.25 = 0.762 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.762+1.40.25 = 1.265 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.2650.92 = 048、.102 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.102106/83333.33 = 1.23 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.23 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.2650.9 = 0.683 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.683103/(2 50100) = 0.205 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.205 N/mm2 小于 方木的抗剪强度49、设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下: =0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.762 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7629004 /(10090004166666.667)= 0.09 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.09 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.366kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)50、 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.447 kNm ；最大变形 Vmax = 1.105 mm ；最大支座力 Qmax = 5.421 kN ；最大应力 = 447486.722/4490 = 99.663 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.663 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.105mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1651、.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.421 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.4 = 1.439 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.10.90.952、 = 2.066 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.91 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算：N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.094 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.094 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；53、 A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8093.832/（0.537454、24） = 35.548 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.548 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=80955、3.832/（0.406424） = 47.018 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.018 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 ： p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N56、/A =8.094/0.25=32.375 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.094 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=32.375 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立57、杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水58、平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的59、拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-260、001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.4061、；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木62、材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：463、8.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取64、1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7022/6=46.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：65、 Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.717.850.9=13.493kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.740.9=3.528kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.113.4933502 + 0.117 3.5283502 = 2.16105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.113.4930.35+1.23.5280.35=6.677kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.16105 / 4.67104=66、4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.493N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 70222/12=46.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.4933504/(10060004.67105) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度67、值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.677/(0.800-0.100)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3； I = 16888/12 = 256cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN)68、 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 3.815 kN，最大变形 = 0.182 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/6.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.182mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =69、0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.815kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3； I = 212.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.601 kNm，最大支座反力 R= 8.488 kN，最大变形 = 0.388 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得70、到，主楞的受弯应力计算值: = 6.01105/1.02104 = 59.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =59.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.388 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.388mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算71、。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.900.90=20.315kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.0072、)0.900.90=4.536kN/m； q=20.315+4.536=24.851kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.8513002=2.80105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.8510.3=3.728kN =Mmax/W=2.80105/6.00104=4.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板73、上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.929kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 520.3153004/(38460006.00105)=0.595mm；面板的最大挠度计算值: =0.595mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自74、重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.728/0.9=4.142kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.1420.92 = 0.335 kNm；最大应力 = M / W = 0.335106/83333.3 = 4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大75、应力计算值 4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.1420.9 = 2.237 kN；方木受剪应力计算值 = 32.2371000/(250100) = 0.671 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.671 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.1429004 /(100900041676、.667104)=0.491mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.491 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=3.728kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.900-0.300)/40.900(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.900(0.800-0.100)0.500=1.523kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力: N177、=N3=0.778 kN； N2=8.944 kN；最大弯矩 Mmax=0.437 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.133 mm；最大应力 =0.437106/4490=97.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 97.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载78、力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.944 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式： = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.778 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.4=1.61179、 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.90-0.30)/4)0.900.50+(1.50/2+(0.90-0.30)/4)0.900.100(1.50+24.00)=2.965 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.900-0.300)/40.900=4.536 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.778+1.611+2.965+4.536=9.89 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立80、杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 81、得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9889.546/(0.205424) = 113.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.944 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(10.4-0.8)=1.611 kN；N 82、=N1+N2 =8.944+1.487=10.432 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+283、0.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10431.676/(0.205424) = 120 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议84、按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.022 ；lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10431.676/(0.406424) = 60.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量85、利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，86、但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。587、.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a88、.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖89、楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):90、60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新91、浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面92、板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 320 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=993、.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871320320= 1.11105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm294、)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.11105 / 2.43104 = 4.581N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.581N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.9095、=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871320.0 = 2174.299N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2174.299N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3296、174.299/(245018.0)=0.403N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.403N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯97、性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 320 / 250 = 1.28 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02320.04/(1006000.02.19105) = 0.375 mm；面板的最大挠度计算值 =0.375mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.28mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面98、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3200.900=6.924kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3200.900=0.806kN/m； q = 6.924+0.806=7.731 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.7314599、0.0450.0= 1.57105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.57105/6.40104 = 2.446N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.446N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距)100、: l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3200.900=6.924kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3200.900=0.806kN/m； q = 6.924+0.806=7.731 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.731450.0 = 2087.327N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.731450=2087.327N； b -竖楞的截面宽度(m101、m)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32087.327/(260.080.01)=0.652N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.652N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040102、.32 = 7.73 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.73450.04/(1009000.02.56106) = 0.093 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面103、抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.32 0.45 = 3.48 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.018 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.136 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.066 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M104、 = 135857.56 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 2.12 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.36108/6.40107=2.12N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍105、承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2087.327N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32087.327/(260.080.01)=0.652N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.652N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)106、； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.018 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.018kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 107、60808080/12 1= 256cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.32 0.45 = 3.48 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.018 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.136 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.066 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 135857.56 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000108、 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 2.123 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.36108/6.40107=2.123N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2087.327109、N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32087.327/(260.080.01)=0.652N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.652N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.018 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.018kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!