1、一、编制依据1、xx（xx）产业基地新建工程施工图纸2、混凝土结构工程施工验收规范 GB50204-20023、建设工程施工质量验收统一标准 GB50300-20014、简明施工计算手册（中国建筑工业出版社）第二版5、建筑施工手册（中国建筑工业出版社） 第四版缩印本6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ182-2008 二、工程概况 工程名称：xx（xx）产业基地新建工程； 地址：xx市； 结构类型：框架结构；计划工期：330天；建筑面积：165937m2；总高度：14.55m；层数：2层（局部3层）；层高：一层高5.5m，二层高5m，局部三层高4.05m；建筑耐火等级为二级，设计使用年限50年2、，抗震设防烈度为7度，钢筋混凝土框架剪力墙结构，基础为独立基础，部分筏板基础。0.000相当于吴淞高程系24m。2.1：工程简介：序号项 目内 容1工程名称xx（xx）产业基地新建工程2工程地址3建设单位4设计单位5勘察单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位2.2工程特点：1、工程属于超长、超宽的现浇结构轻工业电子类厂房，长326.6米，宽271.1米，对楼层的标高及轴线控制的精度要求高，超大面积耐磨地坪一次成型。2、水平及垂直运输难度较大：拟配置10台塔吊，需考虑塔吊防碰撞措施，群塔安全管理。2.3梁板结构截面概况如下表： 序号梁宽（mm）梁高（mm）梁体截面积（m2）板厚（mm）备注3、12504500.1125150局部23007000.21150局部33009500.285150标准430010000.3150局部545013000.585150局部2、柱截面概柱标准截面尺寸为700*700mm，最大柱截面为700*1100mm，以700*1100mm进行设计计算。图1.1 标准梁截面、最大梁截面2.4模板设计见下表 不同截面梁及板支架模板设计部位截面尺寸mm详细设计备注梁底250*450排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木纵向间距250mm布置。梁底300*700排距1.0m，纵距0.84、m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。梁底300*950排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。梁底450*1300排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；梁底支撑采用三根100*100mm方木垂直截面方向，梁侧采用40*90mm方木间距250mm布置，2道M12对拉螺杆纵向间距1m布置。板底150排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；板底使5、用50mm*100mm方木支撑，间距250mm三、模板方案设计1、 柱模板设计 本工程C1-C9区共有880个框架柱，标准截面为700*700mm，最大截面为700*1100mm，根据现场材料及施工组织，现定模板面板采用18mm厚胶合板，竖楞及柱箍均使用40*90mm方木，以最大截面700*1100mm设计，柱箍上下间距450mm，每个方向设置1根直径M12对拉螺栓，竖向间距450mm，每侧5根竖楞。设计简图： 柱模板设计简图2、梁板模板采用18厚多层板及钢管支撑梁的验算详见模板支撑计算书。3、现浇板模板设计本工程模板及支撑体系需要具有足够的强度、刚度、稳定性。在基础梁中设钢管加定托，同时脚手6、架应在基础梁部位加斜撑，防止架体基础发生沉降。根据表中板厚及支撑高度，确定模板采用18mm双面多层板，次龙骨采用50mm100mm木方，间距250mm。，主龙骨采用483.5钢管主龙骨，排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；剪刀撑在架体外侧周边内部纵横方向每3.6米设置，从底到顶连续设置.剪刀撑宽度3.6米。四、材料要求1、模板工程所需用的材料，选用材质较好的木料进场使用。2、钢管质量应符合国家碳素结构（GB/T700）中Q235-A级钢规定。钢管统一采用48*3.5，表面锈蚀深度5mm，弯曲变形和各种1.5mm杆件钢管端部弯曲5mm，立杆钢管弯曲变形：当3mL4m时，12mm；在4mL67、.5m时，20mm；用作水平杆、斜杆的钢管变形30mm。钢管两端面切斜偏差在1.7mm范围内，钢管上严禁打孔，有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管不得使用。3、钢管脚手架扣件采用可锻铸铁制作，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB/T15831）的规定。使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且有力矩实验，螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件主要有三种形式：直角扣件，用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件，用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。五、模板及支撑系统计算1、梁模板验算梁模板支撑体系计算详见下表。部位需验算梁截面梁计算8、书1，22、板模板验算板模板计算详见下表。部位需验算板截面板板模板计算书3六、模板制作及安装6.1模板制作本工程所有模板均按设计图纸要求，在施工现场内的木工加工棚内统一制作、配制。制作好后应标记模板使用位置、型号尺寸和数量，并刷脱模剂后，按规定顺序在指定场地堆码整齐。6.2模板安装本工程剪力墙、柱、梁、板模板采用定型木模板，平板、竖向板均采用18厚多层板，模板支撑采用扣件式钢管满堂架。柱模板安装、严格按柱模图进行拼模安装。、放出柱边线，校正绑扎柱筋及安装垫块。、柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口，用于清理杂物及冲洗水排出，浇注混凝土前使用水泥砂浆将槽口封堵起来9、。封堵见下图：、柱模采用18厚多层板，内龙骨为4090方木；柱模的加固体系采用对拉横杆，间距500，在柱四周用钢管加固。6.2.2梁板模板安装采用梁侧模包底模，板模压梁侧模法施工。、施工流程：搭设支撑架安装梁底模安装梁侧模安装板底模。见下图：、梁板模板支撑梁板模板选用扣件式钢管脚手架支撑。立杆高为楼层净高。当跨度等于或大于8m时，应考虑起拱的要求，起拱的具体作法为，用钢管脚手架，上部加可调支撑，以调整高度，木板作辅助，以满足顶板起拱要求并不妨碍其它模板的拆除。、梁测模及底模采用18厚多层板，柱、梁相连处，采用18厚多层板做定型节点模板。梁侧模采用48钢管做背楞。跨度大于8m的主梁，应当沿着主梁10、走向加设扫地杆。梁主龙骨与立杆的连接处应当设置双扣件。6.2.3楼梯模板安装楼梯踏板模板采用木模板。先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。支设踏步模板时应注意第一步和最后一步的高度与装修高度的关系。 6.2.4后浇带模板安装 底板后浇带梁、板后浇带采用快易收口网作后浇带两侧挡模，施工示意图如下图所示。混凝土板底板结构钢筋快易收口网模板固定木条快易收口网模板固定钢筋 梁板后浇带 后浇带部位的模板：支撑后浇带处的模板支撑与楼板的模板支撑一并施工，但必须断开，达到可方便的分别拆除的要求。在楼11、板混凝土达到拆模强度后，将楼板模板支撑拆除，而后浇带处模板支撑保留，直到后浇带处混凝土浇注养护完成后才拆除。详见下图。6.2.5吊模安装吊模模板采用胶合板，其横肋、加固方式和支撑同普通墙体模板，安装之前应预先根据对拉螺栓安装的位置，在钢筋上焊接上对拉螺栓，然后再在模板的预定位置钻孔，拼装模板。其模板下口悬空，悬空高度与板厚相同。6.2.6满堂脚手架支撑构造要求、排距1.0m，纵距0.8m，步距1.5m；板底使用50mm*100mm方木支撑，间距250mm，在跨中部位应设置一定数量的剪刀撑或斜杆，以确保架体的稳定性。、在立杆底部设置木跳板作为垫板。、在距离地面200处应设置扫地杆。、立杆接头必须12、采用对接扣件连接。对接、搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。、水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm。、剪刀撑在架体外侧周边、内部纵横方向每3.6米设置，从底到顶连续设置.剪刀撑宽度3.6米。七、模板拆除1、模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见下表。墙、柱模板拆除时不得损坏砼表面及楞角。梁、板模板拆除，应由实验员根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，方可进行拆除13、施工。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1002、拆模顺序拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨后拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐，拆模操作顺序如下：1）柱模板：搭设作业平台拆除斜撑支撑水平杆自上而下拆除柱箍或横楞拆除模板间连接螺栓或回形销拆除模板清理模板并分类堆放。2）梁、顶板模板：搭设作业平台拆梁侧支模水平杆斜撑拆14、除梁侧模板底承重水平横杆对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆拆顶板底模板拆梁底承重水平横杆拆梁底模板拆支模架剪刀撑拆支模架横杆拆支模架立杆。八、质量标准及要求1、模板安装偏差应严格控制在允许偏差范围内：柱、梁、板检查标准项 目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查板表面标高5水准仪或拉线、钢尺柱、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度全高5m6经纬仪或吊线、钢尺全高5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻板面高低差2钢尺检验表面平整（2m长度以上）52m靠尺和塞尺检查门洞允许偏差及检查方法：项次项次名称允许偏差检查方法1单个门窗口水平3拉线检查2单个门窗口垂直2用靠尺检查3楼层洞口水平10拉线检查4楼层洞口垂直5吊15、线检查拼装模板支模质量检查标准：项次项次名称允许偏差检查方法1垂直3用2m靠尺检查2位置2用尺检查3上口宽度+2-0用尺检查4标高5用尺检查2、施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。3、模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。4、墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。5、支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。6、柱、墙、梁板模安装完后，必须进行自检、互检、交接检，工序交接，及检验批报验工作。7、拆模要有申请，且有砼拆模试块强度报告。8、16、班组拆模前必须向项目部提交书面拆模申请，得到批准后方可拆模。九、模板安装的质量控制措施1、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。2、在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）并涂刷隔离剂。3、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，尽量避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。4、浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板；浇筑板砼时，不得一次堆载过多，以防模板变形、坍塌。5、顶板模板质量通病的预防与控制质量通病采取措施板缝接搓漏浆用20mm宽胶带粘结顶板与墙面间漏浆、偏差沿墙体周围顶板位置统一弹好板线，经检查合格后17、开始支模。木方靠紧墙面，支撑牢固。铺好顶板模后，用水准仪抄平，对接缝不严实，用模板条条塞实。顶板平整度偏差控制标高，按50线量好板底的高度，画好线，按线支模，支模后，在上层钢筋上抄出板上平的水平控制线。控制现浇板厚度和表面平整度。预留洞位置偏差根据施工图预制好预留洞模板，放置在准确位置上与顶板模板固定好。十、成品、半成品保护措施1、半成品及成品模板要分类堆放整齐合理，支垫位置正确，应保持模板不变形。2、安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫好。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆18、乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。3、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。4、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。5、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。6、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方。十一、安全文明施工措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带。2、保持现场的场容场貌，材料分批分类堆码整齐，施工19、现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。5、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。6、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。7、支撑等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。8、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠20、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。9、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。10、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。11、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。12、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。13、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑21、，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。十二、 模板设计计算 1、梁模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf梁钢筋混凝土和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.160.90=5.815kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的22、荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.160.90=0.806kN/m；q=5.815+0.806=6.621kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1256.6212252=4.19104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3755.8150.225+0.4370.8060.225=0.57kNRB=1.25ql=1.256.6210.225=1.862kN =Mmax/W=4.19104/1.07104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N23、/mm2，满足要求！.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.846kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5215.8152254/(10060001.07105)=0.121mm；面板的最大挠度计算值: =0.121mm 小于 面板的最大允许挠度值24、: =0.9mm，满足要求！1）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.862/0.16=11.639kN/m.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=999/6 = 121.5 cm3；I=9999/12 = 546.75 cm4；方木强度验算,计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 025、.111.6390.162 = 0.03 kNm；最大应力 = M / W = 0.03106/121500 = 0.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算,截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.6390.16 = 1.117 kN；方木受剪应力计算值 = 31.1171000/(29090) = 0.207 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.207 N/mm2 小于 方木抗剪强度26、设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算,计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.6391604 /(1009000546.75104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.1601000/250=0.640 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.64 mm，满足要求！.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.570kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.862kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.27、450)/40.160(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.160(1.300-0.150)0.500=0.377kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.878 kN；最大弯矩 Mmax=0.726 kNm；最大挠度计算值 Vmax=11.843 mm；最大应力 =0.726106/4730=153.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 153.5 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!2）、梁跨度方向钢管的计算28、作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.878 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.721 kNm ；最大变形 max = 1.378 mm ；最大支座力 Rmax = 10.291 kN ； 最大应力 =M/W= 0.721106 /(4.73103 )=152.5 N/mm2；支撑钢管的抗29、弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.378mm小于800/150与10 mm,满足要求!3）、立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.878 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =10.291 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.5=0.852 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算30、立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a31、 - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18553.817/(0.205450) = 201.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 201.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。 2、 面板计算1）、模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/632、 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.150.8+0.50.8 = 3.46 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；、强度计算:计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.46+1.40.8= 5.272kN/m最大弯矩 M=0.15.2722502= 32950 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 32950/43200 = 0.763 N/mm2；面板的抗33、弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!、挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.46kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.462504/(100950038.88104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!2）、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.334、3 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；.强度验算计算公式:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.6480.82 = 0.105 kNm；方木最大应力计算值 = M /35、W = 0.105106/83333.33 = 1.265 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.265 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6480.8 = 0.791 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.791103/(2 50100) = 0.237 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.237 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!.挠度验36、算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.08110004 /(10090004166666.667)= 0.195 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!3）、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.977kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M37、max = 0.741 kNm ；最大变形 Vmax = 2.49 mm ；最大支座力 Qmax = 8.649 kN ；最大应力 = 741493.608/4250 = 174.469 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 174.469 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.49mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.738、5，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.649 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.5 = 0.761 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.510.8 = 0.4 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1510.8 = 3.06 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG39、 = NG1+NG2+NG3 = 4.221 kN；.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 10.8 = 2.4 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.425 kN；6）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.425 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； 40、W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 16 = 106 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8425.44/（0.544398） = 38.914 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 341、8.914 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8425.44/（0.423398） = 50.046 N/mm2；钢管立杆的最大42、应力计算值 = 50.046 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。3、柱模板设计计算：1)、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H43、 - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。2)、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模44、板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.089kN，R2=3.168kN，R3=2.574kN，R4=3.168kN，R5=1.089kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反45、力为R1=0.662kN，R2=1.926kN，R3=1.565kN，R4=1.926kN，R5=0.662kNMmax =75737.869Nmm；Vmax=1683.064N；max=0.226mm；Rmax=3168.120N.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.57104 / 2.43104 = 3.117N/m46、m2；面板的最大应力计算值 =3.117N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1683.064N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31683.064/(245018.0)=0.312N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =047、.312N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 295 / 250 = 1.18 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.226mm；面板的最大挠度计算值 =0.226mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.18mm,满足要求！3)、竖楞计算本工程柱高度为5.5m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/62 = 108cm3；I = 40909090/122 = 486cm4；作用在竖楞上的48、线荷载，q=Rmax/l=3168.120/450.000=7.040N/mm 竖楞计算简图.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.17.040450.0450.0= 1.43105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.43105/1.049、8105 = 1.32N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.32N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.04450=1900.872N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.090.02)=0.396N/mm250、；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.86106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.04450.04/(1009000.04.86106) = 0.045 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.51、045mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！4)、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 1= 54cm3；I = 40909090/12 1= 243cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.265 0.45 = 2.88 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.659 kN;B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.198 kNm； B52、方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.141 mm；. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 197679.1 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 54000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 3.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.98108/5.40107=3.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.141 mm；柱箍最大容许挠度: = 366.7 / 250 = 1.4653、7 mm；柱箍的最大挠度 =0.141mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.467mm，满足要求!.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1900.872N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.090.01)=0.396N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于柱箍抗剪强度设54、计值fv=13N/mm2，满足要求！5)、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.659 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.659kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!55、6)、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 1= 54cm3；I = 40909090/12 1= 243cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.165 0.45 = 1.79 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.049 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.088 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.034 mm；.柱箍抗弯强度验算柱箍截56、面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 87650.06 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 54000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.623 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.77107/5.40107=1.623N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.034 mm；柱箍最大容许挠度: = 233.333 / 250 = 0.933 mm；柱箍的最大挠度 =0.034mm 小于 柱箍最大容许挠度 =057、.933mm，满足要求!.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1900.872N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 40.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31900.872/(240.090.01)=0.396N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！7)、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.049 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.049kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!