1、28层综合体安置房工程模板搭设设计拆除、混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录xx工程- 1 -施工方案- 1 -一、工程概况- 1 -二、工程各参与主体- 1 -三、编制依据- 1 -16、专家论证意见书。- 2 -四、设计概况- 2 -五、施工组织筹划- 3 -（一）施工组织机构- 3 -（二）施工进度计划- 4 -六、施工准备- 5 -1材料准备：- 5 -2机具准备：- 6 -七、模板搭设方案设计及施工工艺- 6 -（一）柱模板- 6 -1技术参数：- 6 -8. 模板设计计算书详2、附录1，模板搭设示意图详附图1。- 7 -（二）梁模板- 7 -1技术参数：- 7 -6梁侧模板加穿梁螺杆加固。- 9 -8. 模板设计计算书详附录2,模板搭设示意图详附图36。- 9 -（三）墙模板- 9 -1技术参数- 9 -5. 墙模板上口必须在同一水平面上，严防墙顶标高不一致。- 10 -7.模板设计计算书详附录3,模板搭设示意图详附图2。- 10 -（四）楼板模板- 10 -1技术参数：- 10 -3. 通过调节支撑的高度，将水平钢管找平，架设格栅。- 11 -7.模板设计计算书详附录4,模板搭设示意图详附图36。- 11 -（六）楼梯模板184楼梯底板琵琶撑与楼梯底模支撑角度应753、。18八、模板支架搭设与拆除18（一）模板支架搭设181、梁、板支撑体系构造182、梁、板安装工艺183、搭设要求20（二）支撑与模板拆除201、模板拆除要求202、支架的拆除要求21九、混凝土浇筑注意事项（详见混凝土工程施工方案）212. 浇筑混凝土从施工面中间向两边推进。21十、模板工程施工注意事项22十一、模板制、安、拆的安全技术措施22十二、模板分项工程质量标准及验收23（一）模板分项工程验收23（二） 质量标准241模板安装242模板拆除25十三、成品保护252搭设脚手架，严禁与模板及支撑连接在一起。25十四、安全注意事项251模板支撑不得使用弯曲的钢管材料，并具有足够的支撑强度。24、55边模支设时，施工外脚手架应及时跟上，确保施工安全。25十五、施工应急救援预案26（一）组织机构及职责263、应急组织的分工职责26（二）应急物资27（三）模板支撑架倒塌事故的应急救援28（四）通讯联系29（五）教育训练、互相协议29十六、监测监控措施29附录1 柱模板计算书29一、参数信息301.基本参数302.柱箍信息303.竖楞信息304.面板参数305.木方和钢楞31二、柱模板荷载标准值计算31三、柱模板面板的计算311.面板抗弯强度验算322.面板抗剪验算333.面板挠度验算34四、竖楞计算341.抗弯强度验算352.抗剪验算353.挠度验算36五、B方向柱箍的计算371. 柱箍抗5、弯强度验算38柱箍截面抗弯强度验算公式382. 柱箍挠度验算38六、B方向对拉螺栓的计算39七、H方向柱箍的计算391.柱箍抗弯强度验算402. 柱箍挠度验算40八、H方向对拉螺栓的计算41一、参数信息421.模板支撑及构造参数422.荷载参数423.材料参数424.梁底模板参数425.梁侧模板参数42二、梁侧模板荷载计算43三、梁侧模板面板的计算431.强度计算442.挠度验算44四、梁侧模板支撑的计算451.次楞计算45（1）次楞强度验算47（2）次楞的挠度验算472.主楞计算47（1）主楞抗弯强度验算49（2）主楞的挠度验算49五、梁底模板计算491.抗弯强度验算502.挠度验算50六、6、梁底支撑木方的计算511.荷载的计算51(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：51(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：512.支撑方木验算51七、梁跨度方向托梁的计算531.梁两侧托梁的强度计算542.梁底托梁的强度计算55八、立杆的稳定性计算56立杆的稳定性计算公式561.梁两侧立杆稳定性验算56i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；562.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算57i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；57一、参数信息581.基本参数582.主楞信息593.次楞信息594.面板参数595.木方和钢楞59二7、墙模板荷载标准值计算60F=0.22t12V1/260三、墙模板面板的计算601.抗弯强度验算612.抗剪强度验算613.挠度验算62四、墙模板主次楞的计算621.次楞的抗弯强度验算632.次楞的抗剪强度验算643.次楞的挠度验算641.主楞的抗弯强度验算662.主楞的抗剪强度验算673.主楞的挠度验算67五、穿墙螺栓的计算67一、参数信息691.模板支架参数692.荷载参数703.楼板参数704.材料参数70二、模板面板计算71模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度711、荷载计算72(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：72(2)活荷载为施工人8、员及设备荷载(kN/m)：722、强度计算723、挠度计算72三、模板支撑方木的计算73方木楞计算简图（mm）731.荷载的计算73(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：73(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：732.强度验算733.抗剪验算734.挠度验算74四、托梁材料计算74五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)751.静荷载标准值包括以下内容76(1)脚手架的自重(kN)：76(2)模板的自重(kN)：76(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：762.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载763.立杆的轴向压力设计值计算公式76六、立杆的稳定性计算76立杆9、的稳定性计算公式76i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；76七、楼板强度的计算771. 楼板强度计算说明772.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求77q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.3 ) +78第2层以下的模板支撑必须保留。783.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求78q = 3 1.2 ( 0.5 + 25.50.3 ) +78一、工程概况拟建的XX市XX城市综合体安置房3#地块3#楼、8#地块工程是由一组四幢高层建筑围合而成，位于XX市XX区XX街道，属安置房工程。本工程设一层地下室，地上1828层，建筑总高度为73.95010、82.500m，建筑总面积约为91998m2，工程总造价约1.84亿人民币，总工期610日历天。二、工程各参与主体建设单位：XX市住宅建设开发有限公司勘察单位：XX市勘测设计院有限公司设计单位：监理单位：质监单位：XX市建设工程质量监督站安监单位：XX市建设工程安全监督站施工单位：三、编制依据1、相关设计施工图纸。2、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；5、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010（参照）；6、建筑结构荷载规范GB50009-2001中11、国建筑工业出版社；7、混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；9、福建省建筑施工安全文明标准示范图集；10、建质2009254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；11、闽建建200732号文件高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定；12、闽建建200912号文件关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知；13、泉质安监201055号文件，关于受监工程安全文明施工标准化管理的实施方案的通知；14、泉质安监201131号文件，关于加强模板工程支撑体系安全技术要求的通知；15、建质200987号文件危险12、性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法；16、专家论证意见书。四、设计概况本工程8#地块设计各构件断面尺寸概况如下：柱断面尺寸主要为：700700；700500；600600；500500等。梁断面尺寸：4001000；4001200；3001200，3001000；400900；400800等；剪力墙厚度为200300mm。地下室顶板厚250300mm。地下室底板厚度300。根据闽建建200912号文件关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知，高大模板工程（即水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2，或集中线荷载大于15KN/m13、的高大模板工程以及各类工具式模板工程），属施工现场重大危险源。施工现场重大危险源要按照原建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，编制、审核、论证安全专项施工方案，并于总监理工程师签字同意开工后3日内，由工程总承包单位项目部网上填写施工现场重大危险源报告表，报告项目所在地建设工程质量安全监督机构。工程总承包单位项目部应于施工现场重大危险源施工完成3日内，网上填写施工现场重大危险源解除表，报告重大危险源解除。根据本工程施工图纸，查得大截面梁有：4001000、4001200、3001200，经计算，以上截面梁线荷载均大于15KN/m；又有人防地下室顶板厚300，施工总荷载14、大于10KN/m2，以上部分模板工程属超重高大模板工程。同时本工程拟采用的承插型盘扣式钢管支架，属新工艺范畴。根据专家论证意见，特修编本专项施工方案，请相关单位审定。本方案取最大截面梁4001200、板厚300mm进行设计计算，其它超重梁模板支撑参照该部分梁设计、搭设。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），施工荷载取2.5KN/m2，振捣荷载为2.0KN/m2，倾倒混凝土水平荷载为4KN/m2；模板及架体为0.5KN/m2，混凝土自重标准值为24KN/m3，钢筋自重为1.5 KN/m2 。模板设计计算书详见附录。本工程计算书均用“”进行计算。根据工地的实际情况，本着安全、可靠15、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程模板支撑体系拟采用“承插型盘扣式钢管支架”。梁、板支撑上用可调U型托，下用可调底座，钢管剪刀撑采用扣件连接。投入模板为在标准层结构施工时需配置四套模板及配套的钢管支撑，同时满足地下室模板及配套的钢管支撑应一次到位。本工程地下室层高4100mm，标准层层高为2900mm（主楼）、3800mm(裙楼)。五、施工组织筹划（一）施工组织机构根据本工程的特点，组建项目经理部为主体的管理机构，考虑合理配置人力资源和便于协调与管理，由项目经理部统一协调与安排，按计划有序的组织施工。人员配备及岗位职责如下：姓名岗位岗位职责黄荷山项目经理主持施工班组引进，负责工程总调度，16、协调各工序搭接技术负责人根据图纸设计要求编制施工方案，进行技术交底，搞好技术管理和全面质量管理，提交技术成果。执行经理承担施工日常管理，处理及协调业主、监理、设计等各机关单位工作事项。施工经理全面负责现场施工生产的质量、进度、施工计划，施工资料等，严格执行审批通过的施工方案，向施工队书面交底。施工员落实施工经理安排事项，向作业班组交底，分班进行平行、旁站，巡视检验，严格按图、按方案施工，注重质量、安全管理。主测量员负责工程测量，并整理测量成果，及时签证。同时对模板及支架状态的进行监测。辅助测量员辅助测量安全员负责按方案执行安全、文明施工管理。质检员根据设计图、施工方案及相关质量标准，检验、评定17、模板工程质量，收集、整理施工技术资料，及时签证。材料员各类材料采购、保管、发放，汇总材料利用、消耗报表电工现场施工用电线路敷设，施工照明灯具安装和管理资料员收集、整理各种施工资料，并及时签证、归档。（二）施工进度计划本工程地下室模板工程进度计划应与施工组织总设计进度计划同步。地下室以后浇带为界进行施工段划分。后浇带分区图如下：施工进度计划如下：六、施工准备1材料准备：（1）承插型盘扣式钢管支架的【钢管】：选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235钢，其质量应符合碳素结构钢GB/T700、低合金高强度经构钢GB/T1591的规定，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、严重锈蚀、弯曲、压扁、18、压痕、划道和硬弯的钢管，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管及焊接接头取样，送有相关国家资质的试验单位，进行检验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用，确保纵向抗压承载力不小于15kN，横向抗拉承载力不小于25kN。（2）承插型盘扣式钢管支架的【盘扣】：必须是冲压件，应达到建设部钢管脚手架扣件GB15831的规定要求，由有生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等缺陷，盘扣的规格应与钢管相匹配，贴面应平整，采用二氧化碳保护焊，焊在立杆上（生产厂家已焊好），必须焊接牢固，焊接强度必须大于扣件钢管扣件的抗滑强度。（3）柱、梁侧板、板面均选18mm厚胶合板拼板（1819、3091518）；梁模楞木为50100mm松方木；墙柱模竖楞采用50100mm松方木；支撑平板模板的楞木采用50100 mm松方木。（4）柱箍、斜撑、剪刀撑等采用钢管与扣件施工；扣件：必须符合相关质量规定，施工时认真检查，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。扣件内壁圆弧与钢管紧扣时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧扭力矩控制在4065Nm。水平拉结条使用M12对拉螺栓。（5）所有木材均应达到三等材以上，无虫蛀、扭裂、腐朽，钢管、扣件材质应符合建筑施工钢管脚手架安全技术规范要求。（6）根据福建省建筑施工安全文明标准示范图集规定，“采用A4.83.5扣件式钢管支架时，钢管壁厚不得小于3mm，钢管抗压20、强度设计值取205N/mm2，钢管按A4.83.0计算惯性矩、回转半径等截面特性。”又根据福建省建设厅关于印发（高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定）的通知（闽建建200732号）规定，钢管壁厚按3.0mm验算。本工程脚手架钢管采用3.5mm，验算时钢管壁厚取3mm。2机具准备：现场准备六台电锯、六台平刨机、六台压刨机、三十台手持电锯以及电钻等。钢管支撑搭设工具另备。七、模板搭设方案设计及施工工艺（一）柱模板1技术参数：柱截面宽度B(mm)700柱截面高度H（mm）700宽度方向对拉螺栓数目（不包括柱箍两端螺栓）1高度方向对拉螺栓数目（不包括柱箍两端螺栓）1宽度方向竖楞数目3高度方向竖楞21、数目3柱箍钢管（mm）483.0柱箍间距（mm）500竖楞方木（mm）50100模板面板18厚胶合板穿墙螺栓规格（mm）M12穿墙螺栓间距（mm）500模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m2)1.5施工荷载(kN/m2)2.0混凝土自重标准值(kN/m3)24振捣荷载(kN/m2)2.0计算项目计算值设计值计算结果柱模板面板抗弯强度（N/mm2）4.72613满足要求抗剪强度（N/mm2）0.4091.5满足要求挠度（mm）0.3991.2满足要求竖楞方木抗弯强度（N/mm2）2.35613满足要求抗剪强度（N/mm2）0.7071.5满足要求挠度（mm）0.0892满足要求B方向柱22、箍抗弯强度（N/mm2）17.18205满足要求挠度（mm）0.0441.4满足要求B方向对拉螺栓最大拉力（kN）5.76112.92满足要求H方向柱箍抗弯强度（N/mm2）17.176205满足要求挠度（mm）0.0441.4满足要求H方向对拉螺栓最大拉力（kN）5.76112.92满足要求2按图纸尺寸制作柱侧模板（外侧板宽度要加大两倍内侧模板厚）。拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到柱根部位处理。配模时应同时考虑柱底预留清扫口。梁柱接头处的模板，应采用预拼整体安装和整体拆除，不得使用小块模板拼凑。模板制作完成后，刷水溶性隔离剂，不得使用废机油。3按弹出的柱的中心轴线及23、四周边线，在柱脚预埋的短钢筋上焊双向钢筋或限位角钢，用以限制侧模内收(限位钢筋不得焊在墙柱主筋上)，再根据测量在柱钢筋骨架上的标高，在柱脚外围抹水泥砂浆找平层来调整柱脚标高（柱脚砼面应在浇筑梁板砼时一次性抹平），并作为标高定位的基准。4按放线位置钉好压脚再安装模板，内紧靠柱脚限位钢筋，以防止柱脚轴线偏移。5支模时，其中的一片初步校正稳定，然后依序安装，合围后，先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固。校正完毕，及时架设柱间斜向拉杆或支撑，拉杆与地面夹角宜为45。通排柱模板安装时，应先将柱脚相互搭牢固定，再将两端模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间各柱模板。6柱模在模板全部加固完毕后，需及时在浇筑24、砼前对其垂直度、尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核。砼浇筑时，宜中间柱开始浇筑，再对称向四周浇筑，以免浇筑砼时偏斜。7每个柱脚应预留100100清扫口，清扫口在清理卫生后，立即封闭。梁柱接头处柱模在砼施工缝处预先钻孔，留作柱头卫生及清理泄水之用。8. 模板设计计算书详附录1，模板搭设示意图详附图1。（二）梁模板1技术参数：梁截面宽度(mm)400梁截面高度（mm）1200脚手架步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)4梁两侧立杆间距(m)0.9梁跨方向立杆间距(m)0.6扫地杆距地面（mm）200 梁底承重立杆根数1梁侧次楞（mm）50100（侧立）次楞间距（m）0.4梁侧主楞483.0双钢管25、主楞间距（m）0.4梁底支撑方木（mm）50100梁底支撑方木间距（m）0.4穿梁螺栓规格（mm）M12穿梁螺栓间距（m）0.8模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m2)1.5施工荷载(kN/m2)2.5混凝土自重标准值(kN/m3)24振捣荷载(kN/m2)2计算项目计算值设计值计算结果梁模板侧模抗弯强度（N/mm2）613满足要求挠度（mm）0.8351.6满足要求梁侧次楞抗弯强度（N/mm2）5.917满足要求挠度（mm）0.71满足要求梁侧主楞抗弯强度（N/mm2）122.8205满足要求挠度（mm）1.0512满足要求底模板面板抗弯强度（N/mm2）9.513满足要求挠度（m26、m）1.4551.6满足要求梁底支撑方木抗弯强度（N/mm2）3.38817满足要求抗剪强度（N/mm2）1.1581.7满足要求挠度（mm）0.1431.8满足要求梁两侧托梁抗弯强度（N/mm2）0.717满足要求挠度（mm）0.0332.8满足要求梁底托梁抗弯强度（N/mm2）10.317满足要求挠度（mm）0.5134满足要求立杆稳定性梁侧立杆抗压强度（N/mm2）16.7205满足要求梁底立杆抗压强度（N/mm2）155.3205满足要求2钢管支撑体系须在梁板模安装前搭设完毕。架设支撑前，应先在结构板上弹出支撑位置，使上下楼层模板支撑位于同一竖向垂直中心线上。并铺设垫木。支撑立杆顶部设27、置可调U形支托。支撑之间另加两道斜撑拉杆交叉斜撑，使钢管架支撑体系连成一片，提高整体稳定性。3梁模板定位：采用柱模板上口直接开口定位和通过楼面上放样墨线用线锤引测相结合。4梁底模板：按设计标高调整顶托的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。跨中梁底处应起拱，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。5梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，压脚板，斜撑等，梁侧模板制作高度根据梁高及楼板模板来确定。6梁侧模板加穿梁螺杆加固。7梁模安装后，拉中线进行检查，复核各梁模中心线位置是否对正，待板模支完后，检查其标高并调整。8. 模板设计计算书详附录2,模板搭设示意图详附图328、6。（三）墙模板1技术参数内楞木方(mm)50100次楞间距（mm）400外楞钢管（mm）483.0主楞间距（mm）500穿墙螺栓规格（mm）M12模板面板18厚胶合板穿墙螺栓水平间距（mm）800穿梁螺栓竖向间距（mm）500模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m2)1.5施工荷载(kN/m2)2.0混凝土自重标准值(kN/m3)24振捣荷载(kN/m2)2计算项目计算值设计值计算结果墙模板面板抗弯强度（N/mm2）6.813满足要求抗剪强度（N/mm2）0.4461.5满足要求挠度（mm）1.0121.6满足要求墙模板内楞抗弯强度（N/mm2）2.713满足要求抗剪强度（N/mm229、）0.8021.5满足要求挠度（mm）0.0772满足要求墙模板外楞抗弯强度（N/mm2）79205满足要求抗剪强度（N/mm2）11.386120满足要求挠度（mm）1.3923.2满足要求穿墙螺栓最大拉力（kN）8.77112.92满足要求2. 组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，确保孔洞对准，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。3. 相邻模板边肋用U形卡连接的间距，不得大于300mm，预组拼模板接缝处宜满上。4. 墙模板上预留的小型设备孔洞中，当遇到钢筋时，应设法确保钢筋位置正确，不得将钢筋移向一侧。5. 墙模板上口必须在同一水平面上，严防墙顶标高不一致。6墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度30、800mm 时，支模需考虑设置一块活动模板作为振动口，以确保预留洞底部墙体砼的密度。7.模板设计计算书详附录3,模板搭设示意图详附图2。（四）楼板模板1技术参数：脚手架步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)4立杆横距(m)0.9立杆纵距(m)0.9采用钢管（mm）483.0立杆承重方式可调托座板底支撑方木（mm）50100（侧立）方木间距（m）0.4模板面板18厚胶合板托梁方木（mm）50100模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m2)1.5施工荷载(kN/m2)1.0混凝土自重标准值(kN/m3)24振捣荷载(kN/m2)2注：本工程地下室顶板模板板厚为250300mm，立杆间距取031、.9m。计算项目计算值设计值计算结果板模板面板抗弯强度（N/mm2）3.72713满足要求挠度（mm）0.3061.6满足要求模板支撑方木抗弯强度（N/mm2）4.89113满足要求抗剪强度（N/mm2）0.8151.4满足要求挠度（mm）0.3863.6满足要求托梁抗压强度（N/mm2）6.03813满足要求挠度（mm）0.6883.6满足要求立杆稳定性抗压强度（N/mm2）147.575205满足要求2. 钢管架支模时，立杆应垂直，上下楼层支撑应在同一竖向垂直中心线上。支撑位置在楼板面上弹线定位。钢管支撑体系，顶部采用可调U形支托。3. 通过调节支撑的高度，将水平钢管找平，架设格栅。4. 32、铺模板时可从四周铺起，在中间收口，铺模板时，只将接头和翘处钉牢，以便拆模。5. 板缝要求拼接严密，拼缝整齐。固定在模板上的预埋件和预留洞须安装牢固，位置准确。相邻梁板表面高低差控制在2mm以内，表面平整度控制在5mm以内。6. 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，截面尺寸是否准确，模板梁面、板面应清扫干净，均匀涂刷水性脱模剂。涂刷脱模剂时，不应污染钢筋或砼接搓面，如有应用汽油等有机物清洗干净。7.模板设计计算书详附录4,模板搭设示意图详附图36。附图1 柱模板搭设示意图附图2 墙模板搭设示意图附图3 梁、板模板搭设示意图1附图4 梁、板模板搭设示意图2（备选方案）附图5 梁、板模板支撑及水33、平剪刀撑布置示意图附图6 竖向剪刀撑布置示意图（六）楼梯模板1楼梯模板施工前应根据实际放样，先安装平台模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，最后安装踏步挡板。踏步外帮侧板应尽量做成锯齿形定型模板，以保证踏步高度均匀一致。2楼梯模板应一次性支到位，支至上一层楼梯平台处，不得在上一层楼梯施工缝处断开。3. 楼梯施工缝处踏步挡板安装时应垂直于楼梯底模，并应根据楼梯钢筋间距开设凹槽。4楼梯底板琵琶撑与楼梯底模支撑角度应75。八、模板支架搭设与拆除（一）模板支架搭设1、梁、板支撑体系构造承插型盘扣式钢管支架，是由钢管立杆、盘扣、横杆接头、直插式接长套筒、可调U托、可调底座等部分组成。盘扣替代扣件34、式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。本工程设计支架步距为1500mm，盘扣的间距取500mm，立杆长度分别有500mm、1000mm、1500mm、2000mm等。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。横杆长度取600mm、900 mm。2、梁、板安装工艺 （1）立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得小于50。（2）将可调底座插入立杆底端，并将相邻立杆的下托（可调底座）调至水平。2人扶好立杆。（3）1人将横杆接头插35、入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。搭拼示范图：（4）以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧并插入固定销。（5）相邻立杆长度应错开布置，如板配杆是324001800上、下可调顶托和底座，第一根是324001800上、下可调顶托和底座。第二根应是180032400上、下可调顶托和底座。（6）当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。（7）在立杆底距地面200mm高处，采用483.5钢管沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆。（8）应在每2.0m的水平拉杆的端部均应与四周36、建筑物顶紧顶牢,无处可顶时,应在其中部采用钢管和扣件沿竖向加设连续式剪刀撑。（9）剪刀撑的设置：架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角应在45度60度之间，跨越立杆最多根数为：45度时7根，50度时6根，60度时5根。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。在竖向剪刀撑的顶部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑。架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合上款的规定。 (10)盘扣节点详图3、搭设要求（1）模板支架搭设位置应该按专项施37、工方案放线确定。（2）模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。（3）立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头位置宜错开，且错开高度不宜小于75mm。立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管，采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。（4）水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。（5）每搭一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直38、偏差和水平偏差。立杆垂直偏差不大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。（6）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架时行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。 支架验收应形成验收记录，详附表。（二）支撑与模板拆除1、模板拆除要求（1）模板拆除应根据现场同条件的试块强度试压来指导，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定执行，由现场监理签发拆模通知书后，方可拆模。（2）模板的拆除工作应设专人指挥作业区应设围栏其内不有其他工种作业，并设专人监护。（3）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后39、拆承重模板，并应从上而下拆除。（4）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆，严禁用铁锤或铁棍乱砸。 （5）在拆除侧模时，混凝土强度要达到保证其表面及棱角不因拆除模板而受损方可拆除。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。（6）拆除时应遵循从上至下逐层拆卸，严禁乱抛乱掷。（7）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方应及时进行修理，以保证使用质量。（8）模40、板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。2、支架的拆除要求（1）支架拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷。（2）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体稳定。 （3）当立杆的水平横杆超出2层时，应首先拆除2层以上的横杆，当拆除最后一道水平横杆时，应和拆除立杆同时进行。（4）当拆除48m跨度的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。（5）对于多层楼板模板的立杆，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层模板立杆的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。（6）作业人员在拆除过程41、中，应站在安全可靠的地方，严禁站在已拆或松动的模板上，或悬壁结构边缘进行拆除作业。九、混凝土浇筑注意事项（详见混凝土工程施工方案）1地下室工程施工顺序：地下室底板混凝土浇筑完毕绑扎墙、柱钢筋安装墙、柱、梁、板支架及模板浇筑墙、柱混凝土绑扎梁、板钢筋浇筑梁板混凝土。2. 浇筑混凝土从施工面中间向两边推进。3. 大截面构件采用分层浇筑法，每层500mm厚为宜，再初凝前再浇筑第二层，避免出现冷接缝。4在浇筑砼过程中随时检查模板情况，如发现变形，松动现象，及时修整加固。5. 混凝土浇筑顺序坚持先墙、柱，后梁、板的原则，以便利用先浇构件抵抗架体的水平推力，增加梁、板架体的稳定性。十、模板工程施工注意事项42、1.由于盘扣直插式钢管脚手架的定型化、规范化、标准化，所以在搭设前，技术负责人必须进行技术交底，搭设工人一定要熟悉本方案的设计尺寸，严格按照图纸及施工方案搭设。否则将前功尽弃。2.在搭设之前，先进行排放，从一端开始搭设，不可从中间开始，搭设应从下而上按层搭设；应分层搭设，不可局部搭设至顶再搭其余部分。拆卸应从上而下分层拆卸；3.搭设或拆卸过程中严从高处抛下，横杆必须两端接头均插入盘扣后方能踩踏，严禁一端插头上人；4.搭好以后要组织有关人员进行检查验收，主要检查横杆插头的锁定插屑是否有遗漏；横杆是否按设计100%安装。5模板在放线时，由木工组配合施工员，所有模板的轴线，标高均应复核，确认无误后才43、能进行下一道工序。6模板安装后，由质检员检查各部构件安装位置是否准确、垂直度、平整度是否符合要求，合格后方可进行砼浇筑。7在浇筑砼过程中随时检查模板情况，如发现变形，松动现象，及时修整加固。8模板及支承结构应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑砼的重量、侧压力及施工荷载。9后浇带处梁板模板独立支模。本层拆模时，后浇带处应保持模板及支撑，不得拆除。后浇带按设计要求待本层浇筑完成60天后方可浇筑。十一、模板制、安、拆的安全技术措施1安全管理及交底：对所有模板制作、安装、拆除的操作工人均应在进场时集中进行安全“三级”教育，工人上岗前施工管理人员应先进行模板制作、安装、拆除的安全技术交底，交44、底应在现场进行，应有针对性，应提醒操作人员应注意的安全要点；工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、高空作业时应戴牢安全带。2模板制作安全操作注意事项：加工机具须进行试运转正常后再开始制作；圆盘锯应设有挡板、转动部位应有防护罩；电箱保证单机单闸一漏保；及时更换不锋利、掉齿的锯片；两人协作时动作应相互协调，手应距锯盘有足够的安全距离；制作好的模板堆放整齐、不得堆过高；锯末及时清理，注意加工区的防火。3安装模板安全操作注意事项：工作时要求思想集中，防止空中坠落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠，不相互碰撞；支模过程中途停歇时，应将支撑、搭头45、柱头板等钉牢后再停歇，以免安装不牢落下伤人；六级以上大风不进行高空安装模板，雨天过后应待地面、架体稍干后再安装；各木方及模板应保证有固定支点后方能上人，不在探头板上操作；严格按照模板安装的顺序进行安装，不得违反模板安装的先后顺序；传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量模板，运至架上的模板应分散并及时安装使用；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。4拆除模板安全操作注意事项：应在砼达到拆模强度且经管理人员审批并进行拆模安全交底后进行模板的拆除工作；拆模施工部位应设置明显的警示标志，非作业人员不得入内；拆模时工人应思想高度集中，高空作业必须带好安全带，严防46、高空坠落；严格按照模板拆除的顺序进行拆除，从高处往低处拆，严禁先拆底部再拆上部，在同一工作面共同施工时，工人间应相协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相碰撞伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动的模板、剪刀撑、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；模板用井架运输时应牢靠，不得超载；材料在板上不得超过0.5m高度，堆料应放整齐。5模板制安拆文明施工要求：模板预制完应按规格、不同部位的构件进行分类归堆，边角料应及时清运干净，保持场地的整齐47、整洁；模板安装时不得将包装袋、塑料袋、烟蒂等杂物等留在模板上，安装完成后应将模板上的木屑、垃圾等杂物全部清理干净后再交验；模板拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，楼板面模板、钢筋、扣件、碎木渣均应清理干净后再移交。十二、模板分项工程质量标准及验收（一）模板分项工程验收模板分项工程按照各栋号楼层分为若干检验批进行质量验收，在检验批验收合格的基础上进行分项工程验收。（二） 质量标准1模板安装主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑；上、下支撑的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接搓处。一般项目1)模板安装应满48、足下列要求：模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应积水。模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。2）用作模板的砖胎模应平整光洁，不得产生影响结构构件质量的下层、裂缝、起砂或起鼓。3）对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。4）固定在模板上的预埋件和预留洞不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5）现浇结构模板安装偏差应符合下表规定:预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留49、孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度10，0插筋中心线位置5外露长度10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸10现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4 5钢尺检查层高垂直全高5mm6经纬仪或吊线、钢尺检查全高5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2模板拆除详第七节，模板拆除十三、成品保护1不得用重物冲击已安装好的模板及支撑，保证模板的牢固和严密。2搭设脚手架，严禁与模板及支撑连接在一起。3模板安装前必须涂刷脱模剂，拆除的模板应及50、时清理干净，堆放至指定地点，堆放整齐。十四、安全注意事项1模板支撑不得使用弯曲的钢管材料，并具有足够的支撑强度。2支模应按工序进行，上一道工序没有固定前，不能进行下一道工序。3复杂结构模板的安装和拆除，事先应有切实的安全措施，严禁上下在同一垂直面进行操作。4架设和拆除3m以上的模板，操作时宜搭设操作平台，操作人员上下不得使用模板支撑作为爬梯，不得站在柱模上操作，不得在梁底模上行走。5边模支设时，施工外脚手架应及时跟上，确保施工安全。6施工层上使用电刨等电动工具时，必须由专业电工安装好末级开关箱后使用，木工不得随意拉设电线。7拆除模板一般用长撬棍，人不得站在正在拆除的模板上，拆除模板时，要防止模51、板突然掉落伤人。8外架上散落的方木、小模板等应及时清理干净。9模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好。10安装与拆除时应注意电线、电源的安全，防止触电事故。11现场使用的木工机械应由专人使用，以免发生工伤事故。12进入施工现场人员必须好安全帽，高空作业人员挂好安全带。13六级以上大风，不得安装和拆除模板。十五、施工应急救援预案本高大模板的特点是梁截面尺寸大、施工线荷载大，根据工程特点，在做好高大模板危险源的识别的基础上，制订本项目发生紧急情况或事故的应急预案，并开展应急知识教育和应急演练，以提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响。（一）组织机构及职责1、成立以公司经理为组长52、的生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动本单位的生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。2、本工程项目经理部成立以项目经理为组长的项目生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动项目的生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。项目生产安全事故领导小组成员如下：职务姓名联系电话备注组长黄荷山项目经理副组长张笠执行经理医 疗救护组成员王杰曦施工负责人康电辉材料员安全防护救 护 组成员林南飞安全员陈荣煌材料员通 讯联络组成员陈冰峰施工员吴玉芳现场管理3、应急组织的分工职责组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地53、方进行直接控制。（2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。（3）布置施工现场部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害都能得到足够的救护。（4）与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。（5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责：（1）评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2）在救援服务机构来之前直接参与救护工作。（3）安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（4）与应急救援中心建立通讯联54、络，为应急服务机构提供建议和信息。（5）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，代替组长的职责。组员职责：在组长和副组长的指挥下，负责现场的物资供应、维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。（二）应急物资应急物资是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具、医疗设备药品、生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号救援器材、设备名称数量备注1担架2付2保健药箱2个应备有常用药品3氧气袋4个4急救床2张5灭火器按要求配备配足6高音喇叭2个疏散用7对讲机4付协调指挥用8车辆2辆应急救55、援用（三）模板支撑架倒塌事故的应急救援1、一旦发现有坍塌、倒塌事故发生，不论任何人，均应立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。2、事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间直到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险、抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。3、人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他人员对现场受伤害、受困人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再56、次倒塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。4、项目应急响应指挥部负责人应指令医疗救护组和安全防护救护组到事故现场，开展施救工作；同时指令通讯联络组立即向公司应急救援指挥汇报事故发生情况，公司应急救援指挥部负责人，应立即带领安全防护救护组、医疗小组赶赴事故现场开展救援工作。若伤者伤情较严重应拔打“120”或“110”电话及时向当地医疗救援机构联络前来救护，并派人到主要路口引导急救车到事故现场，尽快将伤员送到医院救治。5、当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏按压等，伤者流血或有骨折，采57、取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。6、把伤者送到医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。7、注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故应按“四不放过”原则处理。（四）通讯联系医院急救中58、心：120 火警：119 匪警：110（五）教育训练、互相协议在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，组织应急救援预案演练，全面提高应急救援能力。项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。十六、监测监控措施为保证盘扣式钢管支撑满堂支架现浇砼工程施工质量，保障工程施工安全，本工程采用如下监测办法：1、钢管支架及基础沉降监测按照三等水准测量要求作业，现场配备的水准议、经纬仪精度满足监测要求，监测预警值：最初24h的沉降量1mm及最初72h的沉降量5mm。2、在浇筑砼过程中安排专人跟踪监测，监测频率1h一次；砼浇筑完成后每59、24h监测一次，至72h。3、当监测数据超过预警值时立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理，处理完善后方可继续施工。附录1 柱模板计算书柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞60、合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按61、下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值62、 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 325 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距):63、 l =325.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 12.079325325= 1.28105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/664、 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.28105 / 2.70104 = 4.726N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.726N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混65、凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.079325.0 = 2453.636N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2453.636N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(m66、m)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32453.636/(250018.0)=0.409N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.409N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)；67、 l-计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.02325.04/(1006000.02.43105) = 0.399 mm；面板的最大挠度计算值 =0.399mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.3mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本68、工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3250.900=7.033kN/m； 倾倒混凝土侧压力设69、计值q2：1.42.0000.3250.900=0.819kN/m； q = 7.033+0.819=7.852 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.852500.0500.0= 1.96105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.96105/8.33104 = 2.356N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.356N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =70、13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3250.900=7.033kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3250.900=0.819kN/m； q = 7.033+0.819=7.852 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.852500.0 = 2355.491N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv71、其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.852500=2355.491N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32355.491/(250.0100.01)=0.707N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.707N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足72、要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.33 = 7.85 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.85500.04/(1009000.04.17106) = 0.089 mm；竖楞的最大挠度73、计算值 =0.089mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.325 0.5 = 3.93 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.761 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.162 kNm；B方向柱箍变形74、图(mm)最大变形: = 0.044 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 162065.17 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 17.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.62108/(1.058.99106)=17.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 25075、 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.761 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.761kN 小于 对拉螺76、栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.325 0.5 = 3.93 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.761 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.162 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: =77、 0.044 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 162065.17 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 17.176 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.62108/(1.058.99106)=17.176N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；78、柱箍的最大挠度 =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.761 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.761kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓79、强度验算满足要求!附录2 梁模板及支撑计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重80、(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；81、4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；主楞到梁底距离依次是：300mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中82、 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考83、虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 9022/6=60cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.917.850.9=17.348kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l84、 = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.117.3484002 + 0.117 4.5364002 = 3.62105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.3480.4+1.24.5360.4=9.811kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.62105 / 6.00104=6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q85、=17.348N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 90222/12=60cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.3484004/(10060006.00105) = 0.835 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.835mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算86、宽度得到：q=9.811/(1.200-0.300)=10.901kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.491 kNm，最大支座反力 R= 6.132 kN，最大变形 = 0.701 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.911087、5/8.33104 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.701mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.132kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 288、10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 1.104 kNm，最大支座反力 R= 13.644 kN，最大变形 = 1.051 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.10106/8.99103 = 122.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =122.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续89、梁计算得到主楞的最大挠度为 1.051 mm主楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；主楞的最大挠度计算值 =1.051mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度90、验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.401.200.90=13.219kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.400.90=0.216kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(13.219+0.216)4002+0.1172.0164002=2.53105Nmm； =Mmax/W=2.53105/2.67104=9.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.91、5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=13.219+0.216=13.435kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.4354004/(10060002.671092、5)=1.455mm；面板的最大挠度计算值: =1.455mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.6mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.20.4+0.50.4(20.9+0.4)/ 0.4=16.008 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.4=2.24 kN/m；均布荷载设计值 q = 16.008+2.240 = 18.248 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.401.20.3024.00+1.93、4(2.00+2.00)(0.90-0.40)/4=0.712kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.5 kN；N2=7.723 kN；最大弯矩：M= 0.282kNm最大剪力：V= 3.861 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.282106 /8.33104=3.4 N/mm294、；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.8611000/(250100)=1.158N/mm2；方木的最大挠度： =0.143 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 3.388 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.158 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.143 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过95、方木的集中荷载传递。托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.5 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.056 kNm ；最大变形 max = 0.033 mm ；最大支座力 Rmax = 0.863 kN ；最大应力 =M/W= 0.056106 /(83.333103 )=0.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于96、 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.033mm小于600/250,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 7.723 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.862 kNm ；最大变形 max = 0.513 mm ；最大支座力 Rmax = 13.329 kN ；最大应力 =M/W= 0.862106 /(83.333103 )=10.3 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 10.3 97、N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.513mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.863 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294=0.62 kN；N =N1+N2=0.863+0.62=1.483 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (98、cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长99、度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1482.821/(0.209424) = 16.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 16.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =13.329 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4-1.2)=0.62 kN；N =N1+N2 =13.329+0.43100、4=13.763 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 计算长101、度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13762.799/(0.209424) = 155.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 155.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！附录3 墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):400；穿102、墙螺栓水平间距(mm):800；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(103、N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取104、1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1105、l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197400.02+0.1171.890400.02= 1.83105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 106、: W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.83105 / 2.70104 = 6.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197107、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197400.0 + 0.6171.890400.0 = 2673.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2673.7N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32673.7/(250018.0108、)=0.446N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3109、cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.524004/(10060002.43105) = 1.012 mm；面板的最大挠度计算值: =1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算110、：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.357500.02+0.1171.512500.02= 2.28105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.111、33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.28105/8.33104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900/1=7.357kN/m；112、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90/1=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.357500.0+ 0.6171.512500.0 = 2673.7N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2673.7N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3267113、3.7/(250.0100.01)=0.802N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.802N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.40=6.81 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(114、mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.81/15004/(10090004.17106) = 0.077 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图115、(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.40.51.430.40.54.927kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 7.10105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 7.10105/8.99103 = 79 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =79N/m116、m2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4829.0N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24829.0/848.230=11.386N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =11.386N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最117、大挠度计算值: = 1.392mm；主楞的最大容许挠度值: = 3.2mm；主楞的最大挠度计算值 =1.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的118、最大拉力为: N = 8.77 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.771kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！附录4 楼板模板及支撑计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.楼板参119、数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):628.300；楼板的计算长度(m):7.20；施工平均温度():20.000；楼板的计算宽度(m):5.35；楼板的计算厚度(mm):300.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):40120、0.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.30.9+0.50.9 = 7.335 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(k121、N/m)：q2 = 20.9= 1.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.335+1.41.8= 11.322kN/m最大弯矩M=0.111.3224002= 181152 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 181152/48600 = 3.727 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.727 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 7.335kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.122、3354004/(100950043.74104)=0.306 mm； 面板最大允许挠度 =400/ 250=1.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.306 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.40.3+0.50.4 = 3.26 kN/m ；(2)活荷载为施工123、人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.4 = 0.8 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.23.26+1.40.8 = 5.032 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.15.0320.92 = 0.408 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.408106/83333.33 = 4.891 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.891 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: =124、 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.65.0320.9 = 2.717 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.717103/(2 50100) = 0.815 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.815 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 3.26 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6773.269004 /(10090004166666.667)= 0.386 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.125、6 mm；方木的最大挠度计算值 0.386 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P4.529kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.006 kNm ；最大变形 Vmax = 0.688 mm ；最大支座力 Qmax = 11.306 kN ；最大应力 = 1006400/166666.667 = 6.038 N/126、mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 6.038 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.688mm 小于 900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.30.90.9 = 6.196 kN；静荷载标准值 NG = N127、G1+NG2+NG3 = 7.118 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 0.90.9 = 3.24 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.077 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.077 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面128、模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.3=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25129、 / 15.9=185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=13077.48/(0.209424) = 147.575 N/mm2；立杆稳定性计算 = 147.575 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=628 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=7200mm300mm， 楼板的跨度取5.35 M，取130、混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=280 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.2m,短边为5.3 m； q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.3 ) + 1 1.2 ( 0.51696/7.2/5.35 ) + 1.4 (2 + 2) = 26.03 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 126.029 = 26.029 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.070626.035.352 = 52131、.598 kNm；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天龄期混凝土强度达到58.4%,C35混凝土强度在7天龄期近似等效为C20.44。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.802N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 628.3300 / (110002809.802 )= 0.069计算系数为：s = (1-0.5) = 0.069(1-0.50.069) = 0.067；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.0671100028029.80210-6 = 51.196 kNm；结论：由于 M1 = M1=51.196 Mmax= 74.116所以第14天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。