1、82m高城市综合体安置房高大模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况4二、工程各参与主体4三、编制依据4四、模板设计概况5五、施工准备51材料准备：52机具准备：6六、模板施工工艺63、模板安装的一般要求8七、混凝土浇筑注意事项（详见专项施工方案）8八、模板拆除11现浇结构拆模时所需砼强度112多层楼板支柱的拆除，应按下列规定进行：11九、施工注意事项11十、模板制、安、拆的安全技术措施12十一、模板分项工程质量标准及验收13（一）模板分项工程验收13（二） 质量标准131模板安2、装132模板拆除14详第六条模板拆除14十二、成品保护142搭设脚手架，严禁与模板及支撑连接在一起。15十三、安全注意事项15十四、施工应急救援预案15（一）组织机构及职责153、应急组织的分工职责16（二）应急物资17主要应急救援物资设备表17（三）模板支撑架倒塌事故的应急救援17（四）通讯联系18（五）教育训练、互相协议18十五、监测监控措施18附录 梁模板设计计算书19一、工程概况拟建的XX市XX城市综合体安置房3#地块3#楼、8#地块工程是由一组四幢高层建筑围合而成，位于XX市，属安置房工程。本工程设一层地下室（其中3-3#楼设两层地下室），地上1828层，建筑总高度为73.950823、.500m，建筑总面积约为91998m2，工程总造价约2.4亿人民币，总工期610日历天。二、工程各参与主体建设单位：XX勘察单位：XX设计单位：XX监理单位：质监单位：安监单位：施工单位：XX三、编制依据1、相关设计施工图纸。2、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；4、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；5、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；6、混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；7、钢结构设计规范GB50017-2003；8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ4、80-91；9、XX省建筑施工安全文明标准示范图集；10、建质2009254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则11、XX建建200732号文件高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定12、XX建建200912号文件关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知；13、泉质安监201055号文件，关于受监工程安全文明施工标准化管理的实施方案的通知；14、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法；四、模板设计概况根据XX建建200912号文件关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知，高大模板工程（即水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施5、工总荷载大于10KN/m2，或集中线荷载大于15KN/m的高大模板工程以及各类工具式模板工程），属施工现场重大危险源。施工现场重大危险源要按照原建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，编制、审核、论证安全专项施工方案，并于总监理工程师签字同意开工后3日内，由工程总承包单位项目部网上填写施工现场重大危险源报告表，报告项目所在地建设工程质量安全监督机构。工程总承包单位项目部应于施工现场重大危险源施工完成3日内，网上填写施工现场重大危险源解除表，报告重大危险源解除。根据本工程施工图纸，查得大截面连梁有：3001950、3001700等。经计算，其中最小截面梁（30017006、）的线荷载都有15.91KN/ m，大于15KN/m。以上截面梁均属超重高大模板工程。特编制本专项施工方案，请相关单位审核、论证。本方案取最大截面梁（3001950mm）进行设计计算，其它超重梁模板支撑参照该部分梁设计、搭设。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），施工荷载取2.5KN/m2，振捣荷载为2.0KN/m2，倾倒混凝土水平荷载为4KN/m2；模板及架体为0.5KN/m2，混凝土自重标准值为24KN/m3，钢筋自重为1.5 KN/m2 。模板设计计算书详见附录。本工程计算书采用“品茗施工安全设施计算软件V.183”进行计算。五、施工准备1材料准备：本高大模板工程采用钢7、管支撑进行设计施工。钢管采用直径48 mm，壁厚3.5 mm规格。钢管支撑体系，顶部采用可调U形支托。根据XX省建筑施工安全文明标准示范图集规定，“采用A4.83.5扣件式钢管支架时，钢管壁厚不得小于3mm，钢管抗压强度设计值取205N/mm2，钢管按A4.83.0计算惯性矩、回转半径等截面特性。”又根据XX省建设厅关于印发（高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定）的通知（XX建建200732号）规定，钢管壁厚按3.0mm验算。本工程脚手架验算钢管壁厚取3mm。梁侧、底模板均用18mm厚胶合板拼板（183091518）；梁模楞木、托梁采用50100 mm方木；水平拉结条使用M12定位止水对8、拉螺杆；扣件：必须符合相关质量规定，施工时认真检查，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。扣件内壁圆弧与钢管紧扣时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧扭力矩控制在4065Nm。所有木材均应达到三等材以上，无虫蛀、扭裂、腐朽，钢管、扣件材质应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。2机具准备：现场准备二台电锯、二台平刨机、二台压刨机、十五台手持电锯以及电钻等。六、模板施工工艺1技术参数梁截面宽度(mm)300梁截面高度（mm）1950脚手架步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)4梁两侧立杆间距(m)0.8梁跨方向立杆间距(m)0.7扫地杆距地面（mm）200 梁底承重立杆根数1梁侧次楞（mm）9、50100（侧立）次楞间距（m）0.4梁侧主楞483.0双钢管主楞间距（m）0.4梁底支撑方木（mm）50100梁底支撑方木间距（m）0.35穿梁螺栓规格（mm）M12穿梁螺栓间距（m）0.4模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m2)1.5施工荷载(kN/m2)2.5混凝土自重标准值(kN/m3)24振捣荷载(kN/m2)2计算项目计算值设计值计算结果梁模板侧模抗弯强度（N/mm2）613满足要求挠度（mm）0.8351.6满足要求梁侧次楞抗弯强度（N/mm2）7.117满足要求挠度（mm）0.91满足要求梁侧主楞抗弯强度（N/mm2）55.6205满足要求挠度（mm）0.1191满足10、要求底模板面板抗弯强度（N/mm2）11.213满足要求挠度（mm）1.3781.4满足要求梁底支撑方木抗弯强度（N/mm2）2.69517满足要求抗剪强度（N/mm2）1.1941.7满足要求挠度（mm）0.1261.6满足要求梁两侧托梁抗弯强度（N/mm2）0.517满足要求挠度（mm）0.0342.8满足要求梁底托梁抗弯强度（N/mm2）11.717满足要求挠度（mm）0.8364.67满足要求立杆稳定性梁侧立杆抗压强度（N/mm2）14.9205满足要求梁底立杆抗压强度（N/mm2）196.7205满足要求2、安装工艺弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁11、底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装立档、横撑和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。（1）梁模板定位：采用柱模板上口直接开口定位和通过楼面上放样墨线用线锤引测相结合。（2）梁底模板：按设计标高调整可调U形支托的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。跨中梁底处应起拱，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，压脚板，斜撑等，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。梁侧模板加穿梁螺杆加固。（4）梁模安装后，拉中线进行检查，复核各梁模中心线位置是否对正，待板模支完后，检查其标高并调整。3、模板安装12、的一般要求（1）模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。（2）每根立杆底部应设置底座或垫板；（3）次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。（4）板模板安装在靠板侧梁侧模固定后，根据板底标高进行布设主、次楞木；当主、次楞木铺设到位后，按先铺设大面积板模板后小面积板模板，先整后零的原则进行铺设；（5）模板铺设后，需对梁、板缝进行封闭处理，以确保砼浇筑后表面质量。（6）在底部扣件管架下端应加封口杆，扣件管架的内、外两侧应设通长扫地杆；（7）剪刀撑的设13、置：架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角应在45度60度之间，跨越立杆最多根数为：45度时7根，50度时6根，60度时5根。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。在竖向剪刀撑的顶部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑。架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合上款的规定。七、混凝土浇筑注意事项（详见专项施工方案）1先浇筑墙柱混凝土，再安装梁板钢筋，尔后再浇筑梁板混凝土。2. 浇筑混凝土从施工面中间向两边推进。3. 大截面构件采用14、分层浇筑法，每层500mm厚为宜，在初凝前再浇筑第二层，以避免出现冷接缝。4在浇筑砼过程中随时检查模板情况，如发现变形，松动现象，及时修整加固。八、模板拆除模板的拆除应严格按照混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002中第4.3条“模板拆除”项目执行。（一）模板顺序：整体上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的顺序进行。（二）现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，如无设计要求时，应符合下列规定：1侧模拆除强度要求：柱侧模、电梯井及剪力墙侧模在砼浇筑48h后方能拆除，板内梁侧模与梁板底模同时拆，底模在砼强度符合下表规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨15、度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-1002多层楼板支柱的拆除，应按下列规定进行：当上层楼板正在浇筑砼时，下层楼板的模板和支架不得拆除。3在拆除模板过程中，如发现有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。4依据砼同条件养护试块抗压强度报告，达到规定要求并经项目技术负责人和监理单位同意并出具“拆除令”后，方可拆除模板。5模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆下的模板应及时清理粘结物，模板、铁件、支撑、扣件等及时收集归类堆放。九、施工注意事项1在楼面放线时，由木工组配合施工员，所有模板的轴线，标高均应复核，确认无16、误后才能进行下一道工序。2模板安装后，由质检员检查各部构件安装位置是否准确、垂直度、平整度是否符合要求，合格后方可进行砼浇筑。3在浇筑砼过程中随时检查模板情况，如发现变形，松动现象，及时修整加固。4模板及支承结构应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑砼的重量、侧压力及施工荷载。5后浇带处梁板模板独立支模。本层拆模时，后浇带处应保持模板及支撑，不得拆除。后浇带按设计要求待本层浇筑完成60天后方可浇筑。十、模板制、安、拆的安全技术措施1安全管理及交底：对所有模板制作、安装、拆除的操作工人均应在进场时集中进行安全“三级”教育，工人上岗前施工管理人员应先进行模板制作、安装、拆除的安全技术交底17、，交底应在现场进行，应有针对性，应提醒操作人员应注意的安全要点；工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、高空作业时应戴牢安全带。2模板制作安全操作注意事项：加工机具须进行试运转正常后再开始制作；圆盘锯应设有挡板、转动部位应有防护罩；电箱保证单机单闸一漏保；及时更换不锋利、掉齿的锯片；两人协作时动作应相互协调，手应距锯盘有足够的安全距离；制作好的模板堆放整齐、不得堆过高；锯末及时清理，注意加工区的防火。3安装模板安全操作注意事项：工作时要求思想集中，防止空中坠落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠，不相互碰撞；支模过程中途停歇时，应将支撑、18、搭头、柱头板等钉牢后再停歇，以免安装不牢落下伤人；六级以上大风不进行高空安装模板，雨天过后应待地面、架体稍干后再安装；各木方及模板应保证有固定支点后方能上人，不在探头板上操作；严格按照模板安装的顺序进行安装，不得违反模板安装的先后顺序；传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量模板，运至架上的模板应分散并及时安装使用；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。4拆除模板安全操作注意事项：应在砼达到拆模强度且经管理人员审批并进行拆模安全交底后进行模板的拆除工作；拆模施工部位应设置明显的警示标志，非作业人员不得入内；拆模时工人应思想高度集中，高空作业必须带好安全带，19、严防高空坠落；严格按照模板拆除的顺序进行拆除，从高处往低处拆，严禁先拆底部再拆上部，在同一工作面共同施工时，工人间应相协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相碰撞伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动的模板、剪刀撑、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；模板用井架运输时应牢靠，不得超载；材料在板上不得超过0.5m高度，堆料应放整齐。5模板制安拆文明施工要求：模板预制完应按规格、不同部位的构件进行分类归堆，边角料应及时清运干净，保持场地的20、整齐整洁；模板安装时不得将包装袋、塑料袋、烟蒂等杂物等留在模板上，安装完成后应将模板上的木屑、垃圾等杂物全部清理干净后再交验；模板拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，楼板面模板、钢筋、扣件、碎木渣均应清理干净后再移交。十一、模板分项工程质量标准及验收（一）模板分项工程验收模板分项工程按照各栋号楼层分为若干检验批进行质量验收，在检验批验收合格的基础上进行分项工程验收。（二） 质量标准1模板安装主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑；上、下支撑的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接搓处。一般项目1)模板安装21、应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应积水。模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。2）用作模板的砖胎模应平整光洁，不得产生影响结构构件质量的下层、裂缝、起砂或起鼓。3）对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。4）固定在模板上的预埋件和预留洞不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5）现浇结构模板安装偏差应符合下表规定:预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、22、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度10，0插筋中心线位置5外露长度10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸10现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4 5钢尺检查层高垂直全高5mm6经纬仪或吊线、钢尺检查全高5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2模板拆除详第六条模板拆除十二、成品保护1不得用重物冲击已安装好的模板及支撑，保证模板的牢固和严密。2搭设脚手架，严禁与模板及支撑连接在一起。3模板安装前必须涂刷脱模剂，拆除的模板应23、及时清理干净，堆放至指定地点，堆放整齐。十三、安全注意事项1模板支撑不得使用弯曲的钢管材料，并具有足够的支撑强度。2支模应按工序进行，上一道工序没有固定前，不能进行下一道工序。3复杂结构模板的安装和拆除，事先应有切实的安全措施，严禁上下在同一垂直面进行操作。4架设和拆除3m以上的模板，操作时宜搭设操作平台，操作人员上下不得使用模板支撑作为爬梯，不得站在柱模上操作，不得在梁底模上行走。5边模支设时，施工外脚手架应及时跟上，确保施工安全。6施工层上使用电刨等电动工具时，必须由专业电工安装好末级开关箱后使用，木工不得随意拉设电线。7拆除模板一般用长撬棍，人不得站在正在拆除的模板上，拆除模板时，要防止24、模板突然掉落伤人。8外架上散落的方木、小模板等应及时清理干净。9模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好。10安装与拆除时应注意电线、电源的安全，防止触电事故。11现场使用的木工机械应由专人使用，以免发生工伤事故。12六级以上大风，不得安装和拆除模板。十四、施工应急救援预案本高大模板的特点是梁截面尺寸大、施工线荷载大，根据工程特点，在做好高大模板危险源的识别的基础上，制订本项目发生紧急情况或事故的应急预案，并开展应急知识教育和应急演练，以提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响。 （一）组织机构及职责1、成立以公司经理为组长的生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动本单位的25、生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。2、本工程项目经理部成立以项目经理为组长的项目生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动项目的生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。项目生产安全事故领导小组成员如下：职务姓名联系电话备注组长项目经理副组长项目副经理医 疗救护组成员项目副经理材料员安全防护救 护 组成员安全员材料员通 讯联络组成员施工负责人材料员3、应急组织的分工职责组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。（2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。（3）布置施工现场部分26、停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害都能得到足够的救护。（4）与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。（5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责：（1）评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2）在救援服务机构来之前直接参与救护工作。（3）安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（4）与应急救援中心建立通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（5）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，代替组长27、的职责。组员职责：在组长和副组长的指挥下，负责现场的物资供应、维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。（二）应急物资应急物资是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具、医疗设备药品、生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号救援器材、设备名称数量备注1担架2付2保健药箱2个应备有常用药品3氧气袋4个4急救床2张5灭火器按要求配备配足6高音喇叭2个疏散用7对讲机4付协调指挥用8车辆2辆应急救援用（三）模板支撑架倒塌事故的应急救援1、一旦发现有坍塌、倒塌事故发生，不论任何人，均应立即大声28、呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。2、事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间直到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险、抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。3、人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他人员对现场受伤害、受困人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。4、项目应29、急响应指挥部负责人应指令医疗救护组和安全防护救护组到事故现场，开展施救工作；同时指令通讯联络组立即向公司应急救援指挥汇报事故发生情况，公司应急救援指挥部负责人，应立即带领安全防护救护组、医疗小组赶赴事故现场开展救援工作。若伤者伤情较严重应拔打“120”或“110”电话及时向当地医疗救援机构联络前来救护，并派人到主要路口引导急救车到事故现场，尽快将伤员送到医院救治。5、当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏按压等，伤者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大30、努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。6、把伤者送到医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。7、注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故应按“四不放过”原则处理。（四）通讯联系医院急救中心：120 火警：119 匪警：110项目部救援电话：确保24小时开通和有人接听，并在醒目位置公31、示。（五）教育训练、互相协议在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，组织应急救援预案演练，全面提高应急救援能力。项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。十五、监测监控措施为保证扣件式钢管支撑满堂支架现浇砼工程施工质量，保障工程施工安全，本工程采用如下监测办法：1、钢管支架及基础沉降监测按照三等水准测量要求作业，现场配备的水准议、经纬仪精度满足监测要求，监测预警值：最初24h的沉降量1mm及最初72h的沉降量5mm。2、在浇筑砼过程中安排专人跟踪监测，监测频率1h一次；砼浇筑完成后每24h监测一次，至72h。3、当监32、测数据超过预警值时立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理，处理完善后方可继续施工。附录 梁模板设计计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:3001950一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.95；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：133、.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E34、(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：300m35、m，700mm，1100mm，1500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m36、； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 18322/6=122cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面37、板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8317.850.9=35.275kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.8340.9=9.223kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.135.2754002 + 0.117 9.2234002 = 7.37105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.135.2750.4+1.29.2230.4=19.948kN38、；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.37105 / 1.22105=6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=35.275N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 183222/12=122cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67735.2754004/(139、0060001.22106) = 0.835 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.835mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=19.948/(1.950-0.120)=10.901kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 1510140、010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.594 kNm，最大支座反力 R= 7.139 kN，最大变形 = 0.900 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.94105/8.33104 = 7.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:41、 = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.9mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.139kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.500 kNm，最大支座反力 R= 8.210 k42、N，最大变形 = 0.119 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.00105/8.99103 = 55.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =55.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.119 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算43、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.301.950.90=16.111kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.300.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计44、值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.300.90=1.701kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.111+0.162)3502+0.1171.7013502=2.24105Nmm； =Mmax/W=2.24105/2.00104=11.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模45、板上的压力线荷载:q =q1+q2=16.111+0.162=16.273kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.2733504/(10060002.00105)=1.378mm；面板的最大挠度计算值: =1.378mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.95046、.35+0.50.35(21.83+0.3)/ 0.3=23.656 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.35=2.205 kN/m；均布荷载设计值 q = 23.656+2.205 = 25.862 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.351.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)(0.80-0.30)/4=0.427kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/1247、 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.326 kN；N2=7.961 kN；最大弯矩：M= 0.225kNm最大剪力：V= 3.980 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.225106 /8.33104=2.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.981000/(250100)=1.194N/mm2；方木的最大挠度： =0.126 mm；方木的允许挠度：= 0.8103/2/250=1.6mm；方木最大应力计算值 48、2.695 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.194 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.126 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.600 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.326 kN. 托梁计算简图 托梁计算49、弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.04 kNm ；最大变形 max = 0.034 mm ；最大支座力 Rmax = 0.701 kN ；最大应力 =M/W= 0.04106 /(83.333103 )=0.5 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 0.5 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.034mm小于700/250,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 7.961 kN. 托梁计算简图 托50、梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.975 kNm ；最大变形 max = 0.836 mm ；最大支座力 Rmax = 17.116 kN ；最大应力 =M/W= 0.975106 /(83.333103 )=11.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 11.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.836mm小于700/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算51、其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.701 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294=0.62 kN；N =N1+N2=0.701+0.62=1.321 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；52、 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1320.615/(0.209424) = 14.953、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 14.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =17.116 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4-1.95)=0.62 kN；N =N1+N2 =17.116+0.318=17.434 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -54、 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17433.544/(0.209424) = 196.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 196.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！