1、编号：SJHN.JZY-XX11.8万平方米大厦高大模板拼缝、接头、安装工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据1二、工程概况11、工程基本情况12、高大模板部位情况1三、施工部署21、施工进度计划22、材料与设备计划2四、高大模板设计22、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。2五、施工工艺及质量要求8(一)施工工艺81、施工工艺流程82、施工方法9（二）模板安装质量要求与检验101、模板支架安装的允许偏差与检验方法10（1）主控项目10（2）一般项目11（3）允许2、偏差11现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法133、模板垂直度控制144、模板标高控制145、模板的变形控制147、模板的拼缝、接头149、与安装配合14六、技术保证措施14（一）材料的力学性能指标141、钢管142、扣件153、顶托154、模板155、安全平网156、木材157、其它材料与工具16（二）构造设置161、剪刀撑构造要求162、立杆构造要求163、水平杆构造要求174、拉结构造措施185、其它构造措施18（三）施工技术保证措施18七、施工安全保证措施195、施工过程中的检查项目应符合下列要求：20(4)安全网和各种安全设施应符合要求。201、立杆水平位移变形监测监控221.1 立3、杆最大变形单元的确定221.2 观测点的设置231.3 观测方法与报警值的确定232、主次楞竖向位移变形值监测监控232.2 观测点的设置232.3 观测方法与报警值的确定233、施工荷载监测监控233.1 施工活荷载的监测监控233.2 施工恒荷载的监测监控234、砼搅拌及运输、浇筑应采取有效防尘措施。24八、劳动力计划24专职安全生产管理人员24九、应急救援预案241、应急预案的方针与原则242、应急预案工作流程图253、危险源辨识254、应急准备25(1)机构与职责25(2)应急资源：26(3)教育训练27(4)互相协议：27(5)应急响应27(6)模板支撑架倒塌事故的应急救援27(7)4、现场恢复285、其它注意事项28十、计算书及相关图纸28第一计算单元： 400*650mm框架梁支撑系统结构验算28第二计算单元： 800*650mm框架梁支撑系统结构验算40高大模板施工部位平面示意图64一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）5、建筑施工手册第四版（缩印本）6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）8、建筑结构荷载规范（GB50009-20015、）2006年版9、钢结构设计规范（GB50017-2003）10、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)11、木结构设计规范（GB50005-2003）12、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）13、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200814、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）16、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)二、工程概况1、工程基本情况XX大厦工程位于XX市XX区，总建筑面积为118561平方米。本工程地下两层（公寓式办公楼部分地下三层，并设6、架空层），主楼三十六层，结构高度为153.95米，采用框架核心筒结构，七层以下采用型钢混凝土框架柱，基础形式为桩筏基础；裙房地上五层，结构高度为22.800米，采用框架结构，基础形式为柱下独立基础封土板；公寓式办公楼地上二十四层，结构高度77.270米，采用剪力墙结构，基础形式为筏板基础。2、高大模板部位情况本工程主楼南侧门厅和西侧门厅处为高大模板支撑体系，分别位于I-4I-12/I-C轴以南、I-EI-G/I-4I-5的地下室顶板上，地下室顶板为180mm或200mm厚的现浇钢筋混凝土楼板。高度范围为一至二层，二层顶板厚度为110mm或150，最大梁截面为800650，150厚板支设高度为97、.85-（-0.72）-0.15=10.42m，650mm高的梁支设高度为9.85-（-0.72）-0.65=9.92m。本设计取KL23（400650mm）、KL27（800650mm）及150mm厚现浇板进行验算。高大模板部位平面示意图详见附图。三、施工部署1、施工进度计划施工进度计划表施工部位开始时间完成时间工期地下一层2012年4月26日2012年5月6日11天一层2012年5月7日2012年5月14日9天二层2012年5月15日2012年5月23日9天其中，高大模板部位柱混凝土浇筑完成日期为2012年5月18日。2、材料与设备计划1）本工程采用的主要材料为：9mm厚的竹胶板；483.8、0的钢管；5080的方木；M14的对拉螺栓；U型顶托（直径36mm）；底座；卡扣等。2）本工程采用的主要设备及工具为：STT293塔机1台；木工电锯1台；木工压刨1台；空气压缩机1台；手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器等。3）本工程采用的主要检测工具为：电子力矩扳手1把；全站仪1台；经纬仪2台；水平仪2台；塔尺2把。四、高大模板设计选择模板方案时，主要考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。3、结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。4、模板及模板支架的9、搭设，还必须符合JCJ162-2008等国家相关规范标准要求。 结合以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，采用以下方案（模板支撑体系构配件一览表）：梁板模板支撑体系构配件一览表KL23模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.4m梁截面高度0.65m支架净高度9.92m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距1.08 m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁中增加1根立柱后间距为0.60m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距133梁底主楞410、83.0mm单钢管，间距1080mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距170mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距1080mmKL27模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.8m梁截面高度0.65m支架净高度9.92m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距1 m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.65m，梁中增加2根立柱后间距0.6m、0.5m、0.55m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距0.6m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木5根，间距200梁底主楞483.0mm单钢管，间距1000mm梁侧次楞50m11、m宽、80mm高方木,4根，间距170mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距1000mmKL24、KL25模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.35m梁截面高度0.60m支架净高度9.97m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距1m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.75m，梁中增加1根立柱后间距0.375m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距0.6m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距175梁底主楞483.0mm单钢管，间距1000mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距150mm梁侧主楞483.12、0mm单钢管，间距1000mmL1模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.25m梁截面高度0.60m支架净高度9.97m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距1m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.65m，梁主楞与立杆采用双扣件连接。水平杆第一步距0.6m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距125梁底主楞483.0mm单钢管，间距1000mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距150mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距1000mmKL7模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.35m梁截面高度0.60m支架净高度9.13、37m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距0.9m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.05m，梁中增加1根立柱后间距0.525m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距175梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距163mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mmKL11模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.60m梁截面高度0.65m支架净高度9.32m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距0.9m钢管类型483.014、mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.15m，梁中增加1根立柱后间距0.575m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距200梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距180mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mmKL5模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.60m梁截面高度0.65m支架净高度9.32m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距0.9m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1m，梁中增加1根立柱后间距0.5m15、，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距200梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距180mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mmKL6模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.50m梁截面高度0.60m支架净高度9.37m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距1m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.9m，梁中增加1根立柱后间距0.45m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度016、.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距167梁底主楞483.0mm单钢管，间距1000mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距163mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mm L5模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.30m梁截面高度0.50m支架净高度9.47m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距1.05m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m，立杆与梁底主楞采用双扣件连接。水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距150梁底主楞483.0mm单钢管，17、间距1050mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距200mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距1050mmL10模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.35m梁截面高度0.60m支架净高度9.37m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距0.9m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.05m，梁中增加1根立柱后间距0.525m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托。水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距175梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距16318、mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mmL11模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.35m梁截面高度0.60m支架净高度9.37m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距0.9m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m，梁中增加1根立柱后间距0.4m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托。水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距175梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距163mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mmL18、L19模板支撑体系19、构配件一览表梁截面宽度0.35m梁截面高度0.60m支架净高度9.37m楼板厚度0.11m立杆梁跨度方向间距1m钢管类型483.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m，梁中增加1根立柱后间距0.4m，并在立杆顶端设置直径30的可调支托。水平杆第一步距1.5m可调支托自由端长度0.20m面板9mm厚竹胶合板梁底次楞50mm宽、80mm高方木3根，间距175梁底主楞483.0mm单钢管，间距900mm梁侧次楞50mm宽、80mm高方木4根，间距163mm梁侧主楞483.0mm单钢管，间距900mm现浇板模板支撑体系构配件一览表楼板厚度0.15m支架净高度10.42m立杆纵距0.95m立杆横距20、1.08m水平杆第一步距1.5m立杆传力方式可调支托传力钢管类型483.0mm面板9mm厚竹胶合板次楞50mm宽、80mm高方木，间距0.15m主楞483.0mm单钢管楼板厚度0.11m支架净高度9.86m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆第一步距1.5m立杆传力方式可调支托传力钢管类型483.0mm面板9mm厚竹胶合板次楞50mm宽、80mm高方木，间距0.15m主楞483.0mm单钢管五、施工工艺及质量要求(一)施工工艺1、施工工艺流程依据梁板模板支撑系统平面图，弹测模板支撑系统立杆纵横坐标方格网安装铺设木垫板及立杆铁鞋搭设支撑系统水平杆件与已浇筑框架柱做可靠连接设置水平剪刀撑，与外围连续梁顶21、紧搭设梁板底部水平杆件安装现浇梁板龙骨和模板绑扎梁板钢筋模板、钢筋及支撑体系验收浇筑混凝土混凝土养护2、施工方法2.1 立杆下基层施工立杆下铺设50厚、300宽、长度2.0m的樟子松木垫板，并放置铁鞋，铁鞋中心与坐标方格网的立杆位置对齐，然后安装立杆。2.2 支撑系统搭设方法1）立杆设置在坐标交汇处的立杆铁鞋中心位置设置立杆。先搭设外围周立杆、扫地杆和临时固定水平杆，然后拉线设置其他立杆。立杆全高垂直度按60控制。2）水平杆设置立杆验收合格后，在立杆上按设计步距弹出水平杆竖向间距位置线，满设双向水平杆。外围水平杆设于立杆内侧，其余分别对称设于立杆同侧，以便斜杆、剪刀撑的搭设。在已浇框架柱部位，22、将水平杆与之做可靠连接，以提高支架体系抗侧移能力和整体刚度。3）竖向剪刀撑搭设按设计要求必须在支撑系统外围四周及框架柱网纵横中部搭设竖向连续剪刀撑（详见模板支撑系统施工平面布置图）。4）水平剪刀撑搭设按设计要求在图中标注标高处搭设水平连续剪刀撑，剪刀撑端部采用短钢管套箍与连续梁内侧固定牢固，防止滑移。5）水平加强层设置在最顶一个歩距水平杆件的竖向中部增设一道纵横向水平杆件，以防止顶部立杆发生弯曲位移。6）可调支托与主楞设置立杆顶部的可调支托伸出立杆不超过200，主楞采用483.0的钢管，钢管平稳放置于梁底U型托板内。7）梁底起拱与次楞设置梁板底部中心线按梁跨1.5/1000起拱，拉线安装梁底小23、横杆，并按设计间距铺设梁底方木次楞及面板。8）方木次楞搭接方木次楞搭接位置应该选择在梁底、梁侧模板主楞处，搭接长度60cm，主楞每侧方木长度必须30cm。9）扣件螺栓拧紧用于支撑系统杆件连接的扣件螺栓均采用长臂扳手分两次拧紧，使其力矩达到4065N.m，并采用电子扭力扳手进行监测。经拧紧后有劈裂的扣件必须及时更换，并作废品标示处理。10）浇筑混凝土a.混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。b.混凝土浇筑施工时，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑时，由中间向四周均匀浇筑，确保支撑系统受力均匀，避免引起高24、大模板支撑系统的失稳倾斜。c.浇筑过程中，设专人在操作层上对高大模板支撑系统的变形进行监测监控，发现变形值临近报警值等情况，必须停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施，满足强度与刚度及稳定性要求后，方可恢复混凝土浇筑施工。（二）模板安装质量要求与检验1、模板支架安装的允许偏差与检验方法（1）主控项目1）支撑系统所使用的钢管、方木、立杆支托、扣件和面板等的品种、规格、型号和质量必须符合设计技术参数等要求。检查方法:采用随机抽样的方法，使用游标卡尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：各种材料分别全部数量的30%，但分别不少于10件。2）立杆、水平杆件和主次楞间距应小于或等于设计技术参数。检查方25、法:采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围尺寸，然后观察检查；抽查数量：全部数量的50%，但分别不少于20处。3）剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式必须符合设计要求。检查方法:采用随机抽样的方法，使用角度尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：全部数量的60%，但分别不少于10处。4）直接承担竖向荷载传递的梁板底部立杆与水平杆件连接的扣件数量和拧紧力矩必须符合设计要求。检查方法:使用电子扭力矩测试仪检测；抽查数量：全部数量检测。（2）一般项目1）水平杆步距应按设计技术参数尺寸搭设。检查方法:采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围水平杆件步距，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的60%，但分别不少于26、10处。2）扫地杆和立杆支托下水平杆件分别距地面和梁板底部主楞的距离应按200设置。检查方法:采用随机抽样的方法，使用电子扭力矩测试仪检测；抽查数量：全部数量的50%，但分别不少于100个，且应全部合格。3）用于非承重构造杆件的扣件连接扭力矩不应小于35N.m。检查方法:采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围距离，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的60%，但分别不少于10处。（3）允许偏差支撑系统各杆件允许偏差表检查项目允许偏差（mm）检验方法立杆垂直度全高60经纬仪测量立杆纵横间距50钢尺测量水平杆步距100拉线测量剪刀撑与地面夹角10测角仪主楞间距+50钢尺测量次楞间距+30钢尺测量5个间27、距可调支托悬臂长度+30钢尺测量2、模板安装应符合现行规范混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）相关规定及本工程创优方案。(1)主控项目1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。(2)一般项目1)模板安装应满足下列要求：a.模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；b.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,28、 但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；d对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。 检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。 检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞29、均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。 检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。 检验方法:钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10外露长度+10，0注:检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。4）现浇结构模30、板安装的偏差 检查数量:在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5M8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注:检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 3、模板垂直度控制 （1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线31、进行复测，无误后，方可模板安装。 （2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； （3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。4、模板标高控制 抄测出混凝土柱的+1000线，控制线引测至模板支撑架立杆上，不超过5m拉水平控制线，控制支撑架体的标高。5、模板的变形控制 （1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 （2）模板支设后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； （3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； （4）模板支设完毕后，禁止模板与脚手架拉32、结。7、模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。8、跨度小于4m的板不考虑起拱，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。9、与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。10、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。六、技术保证措施（一）材料的力学性能指标1、钢管钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现33、行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。本工程模板支撑架钢管采用483.0钢管。2、扣件扣件由有扣件生产许可证的生产厂家提供，应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm，达到65Nm时，不得发生破坏。不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，对接扣件开口应朝上或朝内。3、顶托顶托外径不得小于30mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.34、2、GB/T 5796.3的规定；杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30 。顶托抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于3。4、模板胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。5、安全平网安全平网应采用锦纶、维纶35、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成；平网宽度不得小于3m；菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm；边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7KN；筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋绳的距离不小于30cm，筋绳断裂强力不大于3KN；安全网所有节点必须固定；按规定的方法进行试验，安全平网的冲击性能应符合：“10m冲击高度下，网绳、边绳、系绳不断裂”。阻燃安全平网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不得大于4s。6、木材模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。本工程方木采用TC17B级木材7、其它材料与工36、具拉结杆、铁板卡子、10#槽钢、14螺栓等。锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。（二）构造设置1、剪刀撑构造要求1）垂直剪刀撑设置在高大模板支撑体系四周及纵横向框架中间部位设置由底到顶的连续垂直剪刀撑。2）水平剪刀撑设置在扫地杆处、中间标高处、顶部水平杆处设置三道水平剪刀撑。水平剪刀撑与每一条与其相交的立杆扣接，不能与立杆扣接之处应与水平杆扣接。2、立杆构造要求1）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。2）立杆顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧37、间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。4）立杆底部应设置木垫板与钢底座，垫板厚度不小于5cm。5）立杆应保证其垂直，梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。3、水平杆构造要求1）在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。2）可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，顶部水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。3）扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距38、后，在每一步距处纵横向应各设一道水平杆。4）有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。5）当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于lm。6）在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平杆；7）水平杆应与立杆扣接，不能与另一方向的水平杆扣接。4、拉结构造措施架体与框架柱进行刚性连接，沿竖向每2步设一道拉结。5、其它构造措施1）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。2）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与脚手架、接料平台等相连接。（三）施工技术保证措施1、先分段施工高大模板范围内的框架柱混凝土39、，框架柱浇筑至2层框架梁底设置水平施工缝，待框架柱混凝土强度达到C20及以上时，逐步做好模板支撑系统水平杆件与框架柱的可靠连接，在满足以上条件时，方可浇筑2层梁板混凝土。2、梁板支撑系统必须保留3层连续支撑，待3层梁板混凝土浇筑完毕后，且一层梁板混凝土达到设计强度后方可拆除一层梁板支撑系统。3、立杆顶部必须设置直径30mm的可调支托，形成立杆轴向传力。4、竖向垂直剪刀撑由底到顶连续设置，竖向剪刀撑杆件的底端必须与楼地面顶紧，夹角符合设计要求。剪刀撑的斜杆分设于立杆两侧，以便于固定。剪刀撑钢管采用搭接连接，搭接长度1m，且每侧至少采用2个旋转扣件做可靠连接，与立杆或水平杆相交处采用旋转扣件扣接牢40、固。5、各扣件螺栓均应分两遍拧紧，并用电子力矩扳手测试，使其扭力矩控制在4065Nm。6、采用商品混凝土和汽车泵从中部均匀向两侧浇筑混凝土，严禁从一端向另一端推进和采用托泵布设水平输送管的方式浇筑混凝土，以防应力集中和水平冲击力导致立杆重心偏移而倒塌。7、在楼盖混凝土达到C20之前继续向上施工时，必须控制钢筋、模板及钢管堆放等施工活荷载2.5KN/，以防产生结构裂缝8、立杆验收合格后，在立杆上按设计步距弹出水平杆竖向间距位置线，满设双向水平杆，且设于立杆同侧，以便剪刀撑搭设。在已浇筑框架柱部位，待混凝土达到一定强度（C20）后，将水平杆与之做可靠连接，以提高支架体系抗侧移能力和整体刚度。架体与41、柱每两步设一道拉结点，各柱均设。七、施工安全保证措施（一）管理人员组织机构组长副组长组员（二）施工技术安全措施1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检42、和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：(1)底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。(2)立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。(3)扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。(4)安全网和各种安全设施应符合要求。6、在高处安装和拆除摸板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、对所用扣件应采用扭矩板手进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、施43、工用的临时照明和行灯的电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。11、模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。12、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在44、门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。13、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆摸中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。14、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆，拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。15、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施，并应迅速撤离作业面上人员，待修复或排除险情后，方可继续施工。16、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。17、当钢模45、板高度超过15m时，应安设避雷设施，避雷设施的接地电阻不得大于4。18、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨后，应及时清除模板和地面上的积水。19、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。20、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。21、在模板支架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。（三）模板拆除安全技术措施1、模板拆除应符合现行规范混凝土结构工程施工质量验收规范（46、GB502042002）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合规范的规定。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量:全数检查。 检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。4、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模47、场所范围内的安全措施。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。7、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。8、高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。9、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，48、不得成片撬落或拉倒。10、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。12、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。13、拆除有洞口模板时，应采取防止择作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。14、当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。49、当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。15、当拆除48m跨度的粱下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。16、当浇筑高大模板部位混凝土时，不得拆除负一层模板支撑。17、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。18、粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。19、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。20、待分50、片、分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷脱模剂。（四）监测监控措施1、立杆水平位移变形监测监控1.1 立杆最大变形单元的确定立杆最大变形单元发生在框架梁和板区域的跨中1/3范围内，在其范围内共设置2个立杆水平位移观测点。1.2 观测点的设置观测点在上述立杆位置的框架梁内设置，采用150内径、长度高出梁板上平100的钢套管，调整垂直后与框架梁钢筋焊牢，套管内设48钢管作为应变传导器，下与需要监控的立杆顶部500高度范围扣接，立杆顶部采用支托传力时，需要在支托丝杠高度范围设置与扣件厚度一致的硬木垫板调整应变传导钢管垂直度，上至套管顶部-151、处，套管顶部安装12计十字分划板，并用红漆覆盖应变传导钢管初始位置。1.3 观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形观测，当累积变形值达到20，且变形速率5/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经模板支撑系统重新验收确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。2、主次楞竖向位移变形值监测监控2.1 主次楞最大变形单元发生在框架梁跨中1/3区域内，在其范围内分别设置2个主楞竖向位移观测点和2个次楞竖向位移观测点。2.2 观测点的设置观测点设在框架梁跨中的立杆上，采用25钢筋做直角拐头、竖向高出框架梁上平100，调整垂直后与下部立杆焊牢，水52、平向延伸至主次楞跨中观测点钢筋处；观测点采用12钢筋，并做1计刻度，调整垂直后与框架梁钢筋点焊牢固。2.3 观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形观测，当主次楞累积变形值超过1.5倍设计容许挠度值，且变形速率1/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经验算确认刚度满足设计要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。3、施工荷载监测监控3.1 施工活荷载的监测监控在混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控，两个混凝土浇筑班组不得集中在1范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑系统应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照2.5KN/的支53、撑系统结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土浇筑。3.2 施工恒荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁及现浇板上平以上的混凝土卸料堆积高度不得大于100进行严格监控。（五）文明施工与环保措施1、生活用水，垃圾等要倒入指定地点。2、出场车辆一律用水冲洗干净轮胎，做到轮下不粘泥。3、施工现场的照明灯具根据施工需要进行设置，避免对周围的影响。4、砼搅拌及运输、浇筑应采取有效防尘措施。八、劳动力计划专职安全生产管理人员序号安全生产管理人员姓名职责范围1土建施工安全管理2机械设备安全管理特种作业人员序号工种人数工作内容1架工20负责钢管扣件支54、撑架的搭设2模板工35负责模板的安装3测量放线工4负责测量放线垂直度控制4杂工20负责材料运输九、应急救援预案1、应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。2、应急预案工作流程图针对本工程的特点，认真对危险源进行识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的55、应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图：3、危险源辨识本工程在分析、辨识施工中，危险因素是支模高度较高，梁截面尺寸大，板厚度大，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性。另外租赁的扣件数量较多，不能完全保证少数扣件不合格，可能在施工中造成断裂或产生滑移，造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。4、应急准备(1)机构与职责一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组56、。组 长： 副组长： 组 员： 应急组织的分工职责组长职责：1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。2)复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。3)指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。4)与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责1)评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少57、设施和财产损失。2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。3)安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。4)设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。5)协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。(2)应急资源：应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位58、数量现在何处1小 车台1现场2灭 火 器个10现场3药 箱 及 药 品个/批1现场4对 讲 机部8现场5手 机部6现场6担 架副1现场(3)教育训练 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。(4)互相协议： 项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。(5)应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现59、场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。(6)模板支撑架倒塌事故的应急救援1)模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2)应急救援方法a.有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。b.人员疏散、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全60、警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。c.伤员救护 休克、昏迷的伤员救援 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。d.现61、场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。(7)现场恢复 充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。5、其它注意事项模板支架发生塌坍后，砼尚未凝固，应抓紧时间清理现场砼，避免砼凝固后给清理工作带来更大难度。十、计算书及相关图纸第一计算单元： 400*650mm框架梁支撑系统结构验算第二计算单元： 800*650mm框架梁支撑系统结构验算第三计算单元： 150mm板支撑系统结构验算相关图纸：第一计算单元： 400*650mm框架梁支撑系统结构验算1、工程参数梁与支架参数梁截面宽度62、0.4m梁截面高度0.65m支架高度9.92m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距la1.08m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.2m面板9mm厚竹胶合板梁底面板下次楞5080mm方木，4根梁侧次楞5080mm方木，间距170mm梁侧主楞单钢管，间距108mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可变荷载施工人员及设备荷载4kN/m2倾倒砼荷载2kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载63、4kN/m22、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.2224121.21.21.22=111.311 kN/m2=240.65=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取12小时； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较64、小值15.600kN/m2。3、梁侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 100099/6=13500mm3；截面惯性矩I= 1000999/12=60750mm4；3.1 强度验算1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.17m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.215.600+1.441=24.320KN/mq1=1.3515.600+1.40.741= 24.965、8KN/m根据以上两者比较应取q1= 24.98KN/m作为设计依据。3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.124.980.172=0.07KNm面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=0.07106=5.19N/mm2 f=35N/mm2W13500面板强度满足要求!3.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容许挠度值: 170/400=0.43mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6001704=0.16mm66、 0.43mm100EI100900060750满足要求!4、梁侧模板次楞验算次楞采用5080mm(宽度高度)方木，间距：0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；4.1 强度验算1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.108m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.215.600+1.440.17=4.13467、KN/mq2=1.3515.600+1.40.740.17= 4.247KN/m根据以上两者比较应取q=4.247KN/m作为设计依据。3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.2470.1082=0.005kNm最大支座力：1.1ql=1.14.2470.108=0.50kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.005106=0.094N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求!4.2 抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.64.2470.108=0.275KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=30.268、75103= 0.103N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!4.3 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.6000.17=2.652KN/m；次楞最大容许挠度值=108/250=0.4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.6521084= 0mm 0.4mm100EI100100002133333 满足要求!5、梁侧模板主楞验算主楞采用单钢管，间距：0.108m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4490mm3；截面惯性矩I =169、07800mm4；5.1 强度验算1）主楞承受次楞传递的集中荷载P=0.50kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.50m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2）强度验算最大弯矩Mmax=0.083kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.083106=18.486N/mm2 205N/mm2W4490 满足要求!5.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.315kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度70、Vmax=0.063mm 3.3mm。满足要求!6、梁底模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm。 取梁底横向水平杆间距1.08m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1080.90.9/6=14.58cm3；截面惯性矩I= 1080.90.90.9/12=6.561cm4；6.1 强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421.08=24.89kN/mq1=1.35(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721.08= 271、6.72kN/m根据以上两者比较应取q1= 26.72kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.422kN;N2=3.909kN;N3=3.909kN;N4=1.422kN;最大弯矩 Mmax = 0.047kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.047106=3.224N/mm2 35N/mm2W14.58103满足要求!6.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1.08（240.651.50.672、50.3）=18.23kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.065mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.065mm 0.3mm满足要求!7、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6= 53.333cm3；I=5888/12= 213.333cm4；7.1 强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平73、杆的间距，L=1.08m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.909/1.08= 3.619kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.13.6191.082= 0.422 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.422106=7.913N/mm2 17N/mm2W53.333103次楞抗弯强度满足要求！7.2 抗剪强度验算V=0.6ql=0.63.6191.08=2.345KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.345103= 0.88N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!7.3 挠度74、验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1080/250 =4.3 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =2.667/1.08= 2.469N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.46910804=1.066mm 4.3mm100EI10010000213.333104次楞挠度满足要求!8、梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.280kN;N2=10.101kN;N3=0.280kN;最75、大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax=0.132mm。8.1 强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.377106=83.964N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!8.2 挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =600/150 = 4.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.132mm 4.0mm满足要求!9、梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=10.101kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。10、扣件抗滑移验算水平杆传力给立杆，只起构造作76、用，不需要进行扣件抗滑移的计算。11、立杆稳定性验算11.1 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东XX市XX10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=9.92m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.149/(1.081.5)=0.110式中An =(la+h+0.325lah)d=0.149m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-77、立杆间距，1.08mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.110=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.131-0.96 3=0.371-1-0.96-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=10.370.3=0.111kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.1111.081.52= 0.031kNm101011.2 立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载78、设计值：10.101kN ；立杆承受支架自重：1.29.920.151=1.798kN 立杆轴心压力设计值N：10.101+1.798=11.899kN；11.3 立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=11.899kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取0.65m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.243，k2=1.039，L0=1.36m。i - 立杆的截面回转半径(79、cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=136/1.59=86按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.686；N+Mw=11.899103+0.031106=40.909+6.904=47.813N/mm2 f=205N/mm2jAW0.6864.241024.49103立杆稳定性满足要求!第二计算单元： 800*650mm框架梁支撑系统结构验算1、工程参数梁与支架参数梁80、截面宽度0.8m梁截面高度0.65m支架高度9.92m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.65m,梁下增加2根立杆水平杆最大步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.2m面板9mm厚竹胶合板梁底面板下次楞5080mm方木，5根梁侧次楞5080mm方木，间距170mm梁侧主楞单钢管，间距100mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.145kN/m可变荷载施工人员及设备荷载4kN/m2倾倒砼荷载2kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板81、荷载4kN/m22、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.2224121.21.21.22=111.311 kN/m2=240.65=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取12小时； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值82、取较小值15.600kN/m2。3、梁侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 100099/6=13500mm3；截面惯性矩I= 1000999/12=60750mm4；3.1 强度验算1）面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.17m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.215.600+1.441=24.320KN/mq1=1.3515.600+1.40.741= 2483、.98KN/m根据以上两者比较应取q1= 24.98KN/m作为设计依据。3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.124.980.172=0.07KNm面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=0.07106=5.19N/mm2 f=35N/mm2W13500面板强度满足要求!3.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容许挠度值: 170/400=0.43mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6001704=0.1684、mm 0.43mm100EI100900060750满足要求!4、梁侧模板次楞验算次楞采用5080mm(宽度高度)方木，间距：0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；4.1 强度验算1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.1m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.215.600+1.440.17=4.13485、KN/mq2=1.3515.600+1.40.740.17= 4.247KN/m根据以上两者比较应取q=4.247KN/m作为设计依据。3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.2470.12=0.004kNm最大支座力：1.1ql=1.14.2470.1=0.47kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.004106=0.075N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求!4.2 抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.64.2470.1=0.255KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=30.255103=86、 0.096N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!4.3 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.6000.17=2.652KN/m；次楞最大容许挠度值=100/250=0.4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.6521004= 0mm 0.4mm100EI100100002133333 满足要求!5、梁侧模板主楞验算主楞采用单钢管，间距：0.1m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4490mm3；截面惯性矩I =107800mm487、；5.1 强度验算1）主楞承受次楞传递的集中荷载P=0.47kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.50m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2）强度验算最大弯矩Mmax=0.078kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.078106=17.372N/mm2 205N/mm2W4490 满足要求!5.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.292kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.088、59mm 3.3mm。满足要求!6、梁底模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1000.90.9/6=13.5cm3；截面惯性矩I= 1000.90.90.9/12=6.075cm4；6.1 强度验算1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421=23.05kN/mq1=1.35(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721= 24.74kN/m根据以上两者比较应取q189、= 24.74kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.944kN;N2=5.655kN;N3=4.595kN;N4=5.655kN;N5=1.944kN;最大弯矩 Mmax = 0.106kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.106106=7.852N/mm2 35N/mm2W13.5103满足要求!6.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.651.50.650.3）=16.88kN90、/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.312mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/400 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.312mm 0.5mm满足要求!7、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6= 53.333cm3；I=5888/12= 213.333cm4；7.1 强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计91、算简图荷载设计值 q = 5.655/1= 5.655kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.15.65512= 0.566 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.566106=10.613N/mm2 17N/mm2W53.333103次楞抗弯强度满足要求！7.2 抗剪强度验算V=0.6ql=0.65.6551=3.393KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.393103= 1.27N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!7.3 挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/92、250 =4 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =3.858/1= 3.858N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.85810004=1.224mm 4mm100EI10010000213.333104次楞挠度满足要求!8、梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=-0.064kN;N2=10.741kN;N3=9.374kN;N4=-0.259kN;最大弯矩 Mmax=；最大变形 Vma93、x=0.392mm。8.1 强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.455106=101.336N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!8.2 挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.392mm 3.3mm满足要求!9、梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=10.741kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。10、扣件抗滑移验算水平杆传力给立杆，只起构造作用，不需要进行扣件抗滑移的计算。94、11、立杆稳定性验算11.1 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东XX市XX10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=9.92m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.5md-钢95、管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 4=0.521-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=10.520.3=0.156kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.15611.52= 0.040kNm101011.2 立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：10.741kN ；立杆承受支架自重：1.96、29.920.145=1.726kN 立杆轴心压力设计值N：10.741+1.726=12.467kN；11.3 立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=12.467kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取0.65m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.243，k2=1.039，L0=1.36m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(97、cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=136/1.59=86按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.686；N+Mw=12.467103+0.040106=42.862+8.909=51.771N/mm2 f=205N/mm2jAW0.6864.241024.49103立杆稳定性满足要求!第三计算单元： 150mm板支撑系统结构验算1、工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.15m支架高度10.42m立杆纵距0.95m立杆98、横距1.08m水平杆步距1.5m伸出长度a0.3m钢管类型483.0面板竹胶合板 厚度：9mm次楞方木50mm80mm，间距0.15m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.16kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆4kN/m24kN2.4kN/m21.6kN/m2振捣砼荷载2kN/m22、模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm ，取主楞间距0.95m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 95099/6=12825mm3；截面惯性矩I= 950999/12=57713mm4；2.1 强度验算1）面板99、按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2）荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.440.95=9.954KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.740.95= 8.937KN/m根据以上两者比较应取q1= 9.954N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.950.3=0.342 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.44= 5.600KN3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 9100、.9540.152=0.022KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3420.152 +0.213 5.6000.15=0.180KNm取Mmax=0.180KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.180106=14.04N/mm2 f=25N/mm2W12825面板强度满足要求!2.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.95（240.151.10.150.3）=3.862KN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.4mm；面板弹性模量: E = 8101、000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.8621504=0.03mm 0.4mm100EI100800057713满足要求!3、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50808080/12=2133333mm4；3.1 抗弯强度验算1）次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1.08m。2）荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1102、.440.15=1.572KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.740.15= 1.411KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.572KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：次楞间距小于0.15m时，集中荷载由两根次楞分担。模板自重线荷载设计值q2=1.20.150.3=0.054KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42= 2.800KN3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.5721.082=0.183KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0541.082+0.2132.8001.08=0103、.649KNm取Mmax=0.649KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.649106=12.17N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!3.2 抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.5721.08=1.019KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0541.08+0.652.800=1.855KN取V=1.855KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.855103= 0.696N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次104、楞抗剪强度满足要求!3.3 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.15（240.151.10.150.3）=0.610KN/m次楞最大容许挠度值:1080/250=4.3mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.6101080.004=0.26mm 4.3mm100EI100100002133333满足要求!4、主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm44.1 强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.4kN/mm2。首先计算次楞作用105、在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(240000.15+11000.15+300)+1.424000.15=1236N/mq1= 1.35(240000.15+11000.15+300)+1.40.724000.15= 1176N/m根据以上两者比较应取q1= 1236N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.112361.08/1000=1.468kN。次楞作用集中荷载P=1.468kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.882106=196106、.437N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!4.2 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.15（240000.1511000.15300）=610N/m=0.610N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.6101.08=0.725kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.234mm。主梁的最大容许挠度值:950.00/150=6.3mm，最大变形 Vmax =1.234mm 6.3mm满足要求!5、扣件抗滑移验算水平杆107、传力给立杆，只起构造作用，不需要进行扣件抗滑移的计算。6、立杆稳定性验算6.1 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东XX市XX10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=10.42m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.140/(0.951.5)=0.118式中An =(la+h+0.325lah)d=0.140m2An -一步一跨内钢管108、的总挡风面积。la-立杆间距，0.95mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.118=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 5=0.631-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=10.630.3=0.189kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.1890.951.52= 0.046kNm10106.2 轴向力计算按下列各式计算取109、最大值：1.20.1610.42+(240.151.10.150.3)0.951.08+1.41.60.951.08=9.304kN；1.20.1610.42+(240.151.10.150.3)0.951.08+0.91.4(1.60.951.08+0.046/1.08)=9.128kN；1.350.1610.42+(240.151.10.150.3)0.951.08+ 1.4(0.71.60.951.08+0.60.046/1.08)=9.526kN；立杆轴向力取上述较大值，N=9.526KN。6.3 立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N110、=9.526kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取0.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.243，k2=1.042，L0=1.42m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=142/1.59=89按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.667；N+Mw=9.526103+0.046106=33.684+10.245=43.929N/mm2 f=205N/mm2jAW0.6674.241024.49103立杆稳定性满足要求!高大模板施工部位平面示意图如图中阴影部分所示，I-4I-12/I-C轴以南、I-EI-G/I-4I-5轴处为高大模板支设区域，高度范围为地下室顶板至二层顶板