1、3.6万平方米住宅小区模板安装工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况7二、编制依据71、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）74、建筑结构荷载规范（GB50009-2010）79、结构施工图7三、施工进度计划73.2 材料与设备计划81、模板支撑系统主要材料如下：83.3 劳动力计划93.4 技术准备103.5 工程施工质量目标113.6 安全达标管理目标111、伤亡控制目标：11四、模板工程施工工艺技术114.1 模板安装要求111、模板安装一般要求：112、模2、板安装质量控制措施：123、模板安装要点124.2 模板安装工艺流程132、模板安装工艺流程：14设置板底顶托内主楞方木144.3 模板安装施工方法141、模板支撑系统的选型：144、柱模板安装155、剪力墙模板安装构造要求：166、梁模板安装168、水平拉杆设置：169、剪刀撑等杆件设置要求：1610、其它杆件设置要求：1610、上部标准层碗扣式脚手架模板支撑的安装要求17五、质量标准18(一)主控项目18（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。18（5）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。19(二) 一般项目19（1）模板安装应满足下列要求19（4）现浇结构模板安装的3、偏差应符合下表的规定。20（5）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其棱角不受损伤。20六、成品保护20七、安全环保措施21（2）拆模时应搭设脚手板。21八、质量记录21九、施工图21十、计算书25（一）、柱模板支撑计算书251、柱模板基本参数252、柱模板荷载标准值计算263、柱模板面板的计算264、竖楞木方的计算275、B方向柱箍的计算286、B方向对拉螺栓的计算297、H方向柱箍的计算308、H方向对拉螺栓的计算31（二）、墙模板计算书311、墙模板基本参数312、墙模板荷载标准值计算333、墙模板面板的计算334、墙模板内龙骨的计算345、墙模板外龙骨的计算366、对拉螺栓的计算37（三）34、001500梁模板计算书371、梁侧模计算371.荷载的计算：44（一）梁底顶托梁计算55(1)抗弯强度计算55(2)挠度计算55（四）3001700梁模板计算书571、梁侧模计算571.荷载的计算：64（一）梁底顶托梁计算74(1)抗弯强度计算74(2)挠度计算74（五）、5001300梁侧模板计算书761、梁侧模计算761.荷载的计算：82（六）300900梁模板计算书931、梁侧模板计算931.荷载的计算：100（七）200厚扣件钢管楼板模板支架计算书1091、模板面板计算111面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!1122、模板支撑木方的计算1121.荷载的计算1122.木方的计算115、23、托梁的计算1124、扣件抗滑移的计算1145、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1141.静荷载标准值包括以下内容：1143.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式1146、立杆的稳定性计算1152.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求116第2层楼板所需承受的荷载为116一、模板面板计算118(1)抗弯强度计算118面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!118(2)抗剪计算 可以不计算119抗剪强度验算 T T，满足要求!119(3)挠度计算119面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!119(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算119面板的抗弯强度验算 f f,满6、足要求!119二、模板支撑木方的计算1191.荷载的计算119(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：119(2)模板的自重线荷载(kN/m)：1192.木方的计算119(1)木方抗弯强度计算120(2)木方抗剪计算 可以不计算120(3)木方挠度计算120(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算120三、托梁的计算120(1)顶托梁抗弯强度计算122(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算122截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2122(3)顶托梁挠度计算122四、扣件抗滑移的计算122五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1221.静荷载标准值包括以下内容：122(1)脚手架的自重(kN)：1227、(2)模板的自重(kN)：122(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1223.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式122六、立杆的稳定性计算122七、楼板强度的计算1231.计算楼板强度说明1232.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求124第2层楼板所需承受的荷载为124一、模板面板计算1261.荷载的计算：126(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：126(2)模板的自重线荷载(kN/m)：126(1)抗弯强度计算127(2)挠度计算127面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!127二、梁底支撑木方的计算127（一）梁底木方计算127木方的截面力学参数为127(1)木方8、抗弯强度计算127(2)木方挠度计算128木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!128三、托梁的计算128经过计算得到最大支座 F= 15.825kN129(1)顶托梁抗弯强度计算129顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!129(2)顶托梁挠度计算129最大变形 v = 0.097mm129四、立杆的稳定性计算129风荷载作用下的内力计算130一、模板面板计算1311.荷载的计算：131(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：131(2)模板的自重线荷载(kN/m)：131(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1403.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式1419、六、立杆的稳定性计算141风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式141六、楼板强度的计算1421.计算楼板强度说明1422.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求143第2层楼板所需承受的荷载为1433.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求144第3层楼板所需承受的荷载为144板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算144按照混凝土的强度换算144一、工程概况 XXXX工程位于市XX镇，XX大桥收费站西南侧，XX高速公路西侧，交通方便。占地面积52489 m2,建筑占地面积18896.04m2总建筑面积224604.65。地下一层,建筑面积36929.34m2，地上由于6幢10、32层、27层、30层、33层各2幢、1幢29层和1幢2 层商业建筑组成, 建筑面积187675.31m2，建筑高度为：33层99.6 m，32层98.5 m，30层建筑92.5 m，29层建筑87.6 m，27层83.5 m，2层商业建筑8.5 m。层高标准层为3 m, 地下室层高4.20、5.1 m。结构设计为剪力墙结构。本工程地下室部分：柱主要为600600截面，墙体截面为300厚,局部人防墙厚350; 地下室顶板人防区板厚200, 其它板厚180。 梁截面尺寸有多种，框架梁的截面尺寸为5001300，500900，700750，400800，3001500，3001300等多种，次梁的11、截面尺寸350700, 300600等多种。上部主体结构部分: 剪力墙厚度匀为200,1#、2#楼首层店面顶板框架梁的截面尺寸为250550,200550,200500等,标准层梁截面尺寸为200550,200400,350550等,板厚为120。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2010）5、直缝电焊钢管（GB/T13793、碳素结构钢（GB/T700）5、钢管脚手架扣件（GB/5831-212、006）6、钢结构设计规范（GB5017-2003）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 8、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）9、结构施工图三、施工进度计划 模板的施工进度按照施工组织设计中的总进度计划要求，各幢号上模板安装施工进度计划如下：地下室：支撑架3天，墙柱模2.5天，梁板模2天；标准层：1、施工放样0.5天；支撑架1天，墙柱模安装1.5天，梁板安装1天；3.2 材料与设备计划1、模板支撑系统主要材料如下：（1）模板均采用 183091518mm 九合板；（2）楞木：次楞采用 50100mm 方木、梁底主楞采用100100木方支撑13、50503钢方管。（3）支撑系统：选用48.33.5mm 钢管，36U型可调顶托；（4）对拉螺栓：梁侧模板采用 M12 普通对拉螺栓；框架柱及剪力墙采用 M14 普通对拉螺栓。（5）立杆下设置通长木垫板。2、钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。其中进场的材料应符合以下要求：（1）钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）规定的 3 号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规14、定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位产品质量合格证、质量检验报告。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托15、，U 型托盘（钢板厚度 5mm，宽度 120mm，长度100mm，高度 60mm），顶托与楞梁两侧间如有间隙，采用木楔必须楔紧，其螺杆长度 600mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm（直径为 36mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：方木截面尺寸满足 50mm100mm 的尺寸要求，不使用非标、异型的尺寸（如圆木、带树皮等）。序号材料名称单位数量进场计划备注1模板（胶合板）2m50000分批进场18 厚2钢管t1200分批进场模板支撑3扣件个150000分批进场模板支撑4顶托个30000分批进场模板支撑550100方木m23000分批进场各种规格6100100方木m600016、分批进场各种规格3、总体材料设备按施工组织设计要求，斜屋面模板需用模板、钢管材料如下表：4、主要施工设备计划：序号名称单位数量1单面压刨台102台式平刨台103台式电锯台104手提式电钻把305、质量检测设备：线锤；钢尺；水平管、水平尺。3.3 劳动力计划分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳务作业分包队伍,具体负责全部模板分分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。操作人员必须按照国家有关规定经专门的安全技术培训，取得架子工操作资格证书，持证上岗。该部位模板施工需用配置的劳动力资源见表 5.1。职务或工种整个工程模板施工项目经理1 人项目技术负责人1 人专职安全员3 17、人，持证上岗施工员3 人质检员3 人材料员2 人劳动力需用计划表电工2 人，持证上岗模板工120 人建筑架子工85 人，持证上岗普工65 人混凝土工30 人3.4 技术准备（1）项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。（2）召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。（3）组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育。3.5 工程施工质量目标优良工程。3.6 安全达标管理目标1、伤亡控制目标：针对本模板工程：杜绝在模板制作18、安装、拆除及支撑系统搭设、拆除时发生坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。2、文明施工目标：市文明施工达标工地。3、安全达标目标：按照建筑施工安全检查标准要求，模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为 100%。四、模板工程施工工艺技术4.1 模板安装要求1、模板安装一般要求：（1）模板支撑严格按照方案中的立杆间距施工，施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取搭设尺寸。（2）模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。（3）模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不19、合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。（4）模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。2、模板安装质量控制措施：（1）及时组织模板安装安全技术交底。（2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。（3）模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。（4）扣件式钢管支架的扣件应拧紧，并用扭力扳手抽查扣件螺栓的扭力矩。（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于 2 人，随时检查支撑是否变形、20、松动、并组织及时修复。（6）对跨度大于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度按全跨长度的 1/10003/1000 控制。考虑施工过程中的可操作性，最大跨度 8.1m 的起拱高度按 1/1000 控制取 9mm。3、模板安装要点（1）柱模板保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。按照现行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002），浇筑砼的自由倾落高度不21、得超过 2m 的规定。（2）剪力墙模板采用18mm厚胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M12使用。竖向内楞采用483.5mm钢管，水平外楞采用圆钢管483.5mm。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序:模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点:筒体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化，采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做22、好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁板模板安装梁底、梁侧模采用 18mm 厚胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。楼板模采用 18mm 胶合板，楞木 50100mm 方木，主龙骨采用 100100mm 方木或50503方钢管。（A）梁模板的安装施工顺序：在楼地面上按设计尺寸的主梁及次梁位置上分别弹中心线铺设垫板搭设钢管安装交叉拉杆安装水平钢管及立管上部顶托调平找正、调好高度，按设计要求起拱安装梁底托木及梁侧板安装横档安装龙骨安装胶合板面板检查验收。为了防止梁23、身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（B）楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件及钢管的标高，将其调到预定的高度并安放 50mm100mm方木，然后在木方上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压边时，角位模板应通线钉固。（4）楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装休24、息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。安装模板要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。4.2 模板安装工艺流程1、支撑系统安装顺序：垫板、底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第一步水平拉杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行第二步水平拉杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。2、模板安装工艺流程： 按施工方案要求确定立杆间距放出轴线及梁位置线，25、定好水平控制标高梁板立杆、顶托设置设置顶托内主楞方木架设梁底次楞方木于顶托内方木上梁底模及侧模安装设置板底顶托内主楞方木架设板底次楞方木于顶托内方木上板模板安装模板工程验收墙柱混凝土浇筑梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑变形监测混凝土保养，达到 100混凝土设计强度拆模申请经项目技术负责人审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除剪刀撑、水平拉杆及立杆4.3 模板安装施工方法1、模板支撑系统的选型：模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，板、梁模板支撑体系采用 100100mm 方木和35mmU 型顶托传递竖向施工荷载支撑方式。2、立杆基础：立杆基础为钢筋混凝土板面，立杆下设置木垫板。3、板模板安装构造要求26、：（1）地下室：层高5.1、4.2m地下室顶板厚度200、 180mm，支撑体系搭设高度取 4.90 m 、4.02m，立杆纵横向间距 1m。上部结构施工时，地下室顶板层钢筋混凝土板模板支撑架按规定保留，不得拆除。（2）上部结构：层高 3m楼板厚度 120mm：支撑体系搭设高度取 2.88m，立杆纵横向间距 1.2m。上部楼层楼板施工时，下面两层钢筋混凝土板模板支撑架按规定保留，不得拆除。梁侧边板的第一根横向支撑立杆距离梁侧间距取 300mm。具体详见设计计算书。立杆下设置木垫板；在立杆底部距地面 200mm 高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；水平拉杆步距不大于 1.8m，扫地杆27、水平拉杆每跨每步纵横设置。4、柱模板安装（1）柱截面尺雨为600600, 层高4.2m，安装高度4.00m、3.95m，其它层高同。模板选用18厚胶合板进行拼制，竖档选用50100 mm方楞木，柱箍采用双钢管，底部间距400mm；柱箍采用双钢管48mm3.2mm加固，间距400500mm。按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚板，确保位置的准确性，支模时拼装柱四周模板并加固牢靠，上下清扫孔位置宜留中间方便清理位置，吊线观测控制柱子垂直度，立模后两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。（2）防止胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。（3）预防措施：28、（1）根据规定的柱箍间距要求支设牢固。（2）成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。（3）四周斜撑要牢固，并同排架相联，防止侧移。5、剪力墙模板安装构造要求：最大层高为5.1m、断面宽度350mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48 mm3.5mm；对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距详见计算书，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。6、梁模板安装梁模板安装遵循梁板支撑分离的原则，梁底支撑梁采用100100方木顶托支撑，梁宽300以内设两根支撑，300梁宽500梁底支撑不少于3根，梁宽5029、0采用四道支撑，并根据梁高计算适当增减支撑数。梁高大700时梁中加设一道对拉螺栓提高梁模强度。模板采用满堂钢管架支撑，模板安装完成后，派专人负责检查其平整度、垂直度、标高、预留孔洞、预埋件是否正确，截面尺寸是否符合要求，以及支撑系统是否牢固，并进行技术复核，确保符合要求后方可进入下一道工序施工。7、U 型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。8、水平拉杆设置：板、梁模板支撑架纵横向水平拉杆在按不大于 1.8m 分配步距，顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。9、剪刀撑等杆件设置要求：（1）在模板支架四边与中间沿纵横向全高30、全长从两端开始每隔 4 排立杆应设置一道设横向剪刀撑，以加强架体整体稳定。（2）水平剪刀撑：满堂模板支架两端与中间沿水平方向全平面每隔 4 排立杆在顶层及扫地杆位置设置一道水平剪刀撑。（3）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在 45-60，现场控制在 50。（4）剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于 500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。10、其它杆件设置要求：（1）立杆接长严禁搭接，且严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接31、头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于步距的 1/3。（2）立杆垂直度偏差应不大于 1/500H（H 为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。（3）扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的 1/3。（4）立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在 4560Nm 之间。（5）地下室区域：为保证整个模板支撑系统的稳定性，将纵横水平杆与砼柱顶紧，如附图一所示。10、上部标准层碗扣式脚手架模板32、支撑的安装要求（1）模板支撑采用碗扣式钢管脚手架，钢管的规格应为483.5mm，钢管壁厚应不小于3.5mm。（2）可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。（3）可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（4）悬挑板、悬挑梁的模板支撑应独立进行支撑，悬挑结构部位严禁出现短木支撑的现象。（5）模板支撑架立杆上端伸出顶层横向水平杆的长度小于或等于0.3m。(6)每层模板安装前应画出模板支撑平面布置图，并按平面布置图进行布设。（7）模板支撑应按要求设置扫地杆（纵横向）形成井字型，高度为楼面上来250mm处。（8）模板安装、模板33、支撑的设置，拆模时间，拆模顺序和方法，应严格按模板设计方案及相关的规范规定要求进行，如有新规定应严格按新规定执行。 (五)模板拆除的一般要点（1）拆除模板的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行。若设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（2）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便和安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。（3）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5020434、2010）中5.3模板拆除的规定。五、质量标准(一)主控项目（1）模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。检查数量：全数检查检验方法：观察（4）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无要求时，35、混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求 构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（5）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。(二) 一般项目（1）模板安装应满足下列要求1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查检查方法：观察（236、）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。模板上的预埋件、预留孔和预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)预 埋 钢 板 中 心 线 位 置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外 露 长 度+137、0，0预埋螺栓中心线位置2外 露 长 度+10，0预 留 洞中心线位置10尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。（4）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差 项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查38、柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。（5）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（6）模板拆除时39、，不应对楼层产生冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。六、成品保护（1）坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。（2）按楼板部位对层层安装，减少损耗。（3）材料应按编号分类堆放整齐。七、安全环保措施（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。（2）拆模时应搭设脚手板。（3）拆楼层外边模板时，四周设防护及专人警戒，防高空坠落及防止模板向处倒跌砸到人。（4）拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。（5）模板堆放整齐，过高的应有防倾倒措施。（6）模板的拆除区域应设立警戒线，40、并设立监护人。八、质量记录（1）模板安装及拆除施工技术方案；（2）模板预检工程检查记录；（3）模板分项工程质量检验评定资料。九、施工图(一)柱模支模施工图 500(600)柱模板安装图 (二)墙体支模施工图 (三)梁板模板支模施工图(四)楼梯模板施工图 楼梯支模图十、计算书地下室部分（一）、柱模板支撑计算书 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=600mm， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面41、板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度42、，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.43、40m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.400+1.402.7000.400=18.792kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2014.400+44、1.401.080)0.183 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/21600=2.924N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67714.4001834/(1006000194400)=0.094mm 面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。 荷载计算值 q45、 = 1.236.0000.183+1.402.7000.183=8.613kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.445/0.400=8.613kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.6130.40 最大剪力 Q=0.60.4008.613=2.067kN 最大支座力 N=1.10.4008.613=3.790kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=046、.138106/53333.3=2.58N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6776.600400.04/(1009000.002133333.5)=0.060mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.183 0.400 = 3.45kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计47、算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.402mm 最大支座力 Qmax=5.168kN 抗弯计算强度 f=1.329106/10160.0=130.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm):48、 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.168 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.183 0.400 = 3.45kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁49、的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.402mm 最大支座力 Qmax=5.168kN 抗弯计算强度 f=1.329106/10160.0=130.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大50、容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.168 对拉螺栓强度验算满足要求!（二）、墙模板计算书 1、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5100mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用方钢管50503mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置8道，在断面内竖向间距400+600+600+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm251、。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影52、响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 3、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取4.90m。 荷载计算值 q = 1.245.0004.900+1.405.4004.900=301.644kN/m 面板的截面惯53、性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 264.60cm3； 截面惯性矩 I = 238.14cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=36.197kN N2=99.543kN N3=99.543kN N4=36.197kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.847mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 2.71410001000/264600=10.257N/mm254、 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.847mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3045.00+1.40.305.40=18.468kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3045.00=13.500kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与55、计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.426kN 经过计算得到最大变形 V= 0.136mm 内龙骨的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.588106/1.05/8339.7=67.15N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.136mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 5、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，56、按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=11.426kN 抗弯计算强度 f=0.000106/10160.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的57、计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.426 对拉螺栓强度验算满足要求!（三）3001500梁模板计算书 1、梁侧模计算1.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1500mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm58、，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距400+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 1.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取259、4.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.60、96.000=5.400kN/m2。 1.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.30m。 荷载计算值 q = 1.245.0001.300+1.405.4001.300=80.028kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 70.20cm3； 截面惯性矩 I = 63.18cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各61、支座力分别为 N1=4.802kN N2=13.205kN N3=13.205kN N4=4.802kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.053mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18010001000/70200=2.564N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.053mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 1.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.162、545.00+1.40.155.40=9.234kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1545.00=6.750kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.002kN 经过计算得到最大变形 V= 0.537mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内63、龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.738106/83333.3=8.86N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33693/(250100)=1.108N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.537mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的64、连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=12.905kN 抗弯计算强度 f=0.315106/10160.0=31.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 1.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对65、拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.905 对拉螺栓强度验算满足要求!2、3001500梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 梁截面 BD=300mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的66、步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.03kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷67、载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(241.50+0.5)0.3+1.402.000.3=13.98kN/m 由永久荷载效应控制的组合S=1.35241.500.3+0.71.402.00=15.1687kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为48.33.6。 21、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 241.5000.68、3=10.8kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.03(21.500+0.300) =0.099kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.100=0.660kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2010.9+1.350.66)=12.574kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 69、59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； 150 150 0.58kN12.574kN/mAB 计算简图 0.1320.235 弯矩图(kN.m) 0.7070.1791.1790.707 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 150 15012.572kN/mAB 变形计算受力图 0.0001.07 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.289kN N2=11.546kN N3=3.289kN 最大弯矩 M = 0.235kN.m 最大变形 V = 1.07mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算70、值 f = 0.23510001000/59400=3.96N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.07mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 2.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.546/1.100=10.496kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.4961.10 最大剪力 Q=0.61.10010.496=6.927kN 71、最大支座力 N=1.11.10010.496=12.700kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.270106/166666.7=7.62N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6778.2031100.04/(1009500.008333333.5)=1.027mm 最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 2.3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按72、照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 2.4、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.700kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1824.900=1.085kN N = 12.700+1.085=13.785kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(73、抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=13785/(0.386506)=70.499N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9074、.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=12.700+0.91.20.893+0.90.91.40.016/1.100=13.802kN 经计算得到=13802/(0.386506)+16000/5260=73.658N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,75、满足要求!（四）3001700梁模板计算书 1、梁侧模计算1.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1700mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距100mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距500+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 1.2、梁侧模板荷载76、标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.877、00kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 1.2、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.50m。 荷载计算值 q = 1.245.0001.500+1.405.4001.500=92.340kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 81.00cm3； 截面惯78、性矩 I = 72.90cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.694kN N2=10.157kN N3=10.157kN N4=3.694kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.010mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09210001000/81000=1.136N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v 79、= 0.010mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 1.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1045.00+1.40.105.40=6.156kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1045.00=4.500kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.387kN 经过计80、算得到最大变形 V= 0.875mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.769106/83333.3=9.23N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33078/(250100)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算81、 最大变形 v =0.875mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 1.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=17.596kN 抗弯计算强度 f=0.430106/10160.0=482、2.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 1.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.596 对拉螺栓强度验算满足要求!2、3001700梁模板扣件钢管支撑83、架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 梁截面 BD=300mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁顶托采用方钢管50503mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.03kN/m2，混凝土钢筋自84、重24kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(241.70+0.50)0.3+1.402.000.3=15.708kN/m 由永久荷载效应控制的组合S=1.35241.700.3+0.71.402.00.30=17.11kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为48.33.6。 2.1、模板面板计算 面板85、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 241.7000.3=12.24kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.03 (21.700+0.300) =0.111kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.100=0.660kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.24+1.350.111)=16.686、74kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； 150 150 0.58kN16.67kN/mAB 计算简图 0.1750.313 弯矩图(kN.m) 0.9381.5631.5630.938 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 150 15016.674kN/mAB 变形计算受力图 0.0000.142 变形图(mm) 经过计算得到87、从左到右各支座力分别为 N1=0.983kN N2=1.5631kN N3=0.983kN 最大弯矩 M = 0.303kN.m 最大变形 V = 0.142mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30310001000/59400=0.51N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.142mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 2.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配88、的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 12.991/1.100=11.810kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.8101.10 最大剪力 Q=0.61.10011.810=7.794kN 最大支座力 N=1.11.10011.810=14.290kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.429106/1.05/8339.7=163.19N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6779.2841100.04/(10089、206000.00208492.0)=2.143mm 最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 2.3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 2.4、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.290kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1824.900=1.090、85kN N = 14.290+1.085=15.375kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=15375/(0.386506)91、=78.628N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.290+0.91.20.893+0.90.9192、.40.016/1.100=15.392kN 经计算得到=15392/(0.386506)+16000/5260=81.787N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（五）、5001300梁侧模板计算书 1、梁侧模计算1.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距400+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度1593、.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 1.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至94、新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 1.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.10m。 荷载计算值 q = 1.245.0001.100+1.4095、5.4001.100=67.716kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.063kN N2=11.173kN N3=11.173kN N4=4.063kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.053mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15210096、01000/59400=2.559N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.053mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 1.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1545.00+1.40.155.40=9.234kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1545.00=6.750kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变97、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.110kN 经过计算得到最大变形 V= 0.537mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.738106/83333.3=8.86N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh98、 T 截面抗剪强度计算值 T=33693/(250100)=1.108N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.537mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 1.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(m99、m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.032mm 最大支座力 Qmax=15.287kN 抗弯计算强度 f=0.373106/10160.0=36.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 1.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.00100、0 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.287 对拉螺栓强度验算满足要求!2、5001300梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 梁截面 BD=500mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/m101、m2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁顶托采用方钢管50503mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.03kN/m2，混凝土钢筋自重24kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(241.30+0.030)0.5+1.352.000.5=20.138kN/m 由永久荷载效应控制的组合S=1.35241.300.5+0.71.402.00.50=21.102、6kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为48.33.6。 2.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 241.3000.5=15.6kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.030 (21.300+0.500) =0.093kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值103、 P1 = (0.000+2.000)0.5001.100=1.100kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.6+1.350.093)=19.067kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.100=0.970kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； 250 250 0.97kN19.067kN/mAB 计算简图 0.3340.595 弯矩图(kN.m) 1.7872.982.981,787 剪力图(kN104、) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 250 25019.067kN/mAB 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.787kN N2=2.98kN N3=1.787kN 最大弯矩 M = 0.595kN.m 最大变形 V = 0.125mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.59510001000/59400=1.001N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.125mm 面板的最大挠度小105、于250.0/250,满足要求! 2.2、梁底支撑木方的计算 梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 16.110/1.100=14.646kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.6461.10 最大剪力 Q=0.61.10014.646=9.666kN 最大支座力 N=1.11.10014.646=17.721kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.772106/1.05/8339.7=202106、.38N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67711.3281100.04/(100206000.00208492.0)=2.614mm 最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 2.3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 2.4、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，107、它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.721kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1824.900=1.085kN N = 17.721+1.085=18.807kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/1108、5.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=18807/(0.386506)=96.177N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90109、.91.40.0581.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.721+0.91.20.893+0.90.91.40.016/1.100=18.823kN 经计算得到=18823/(0.386506)+16000/5260=99.336N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（六）300900梁模板计算书 1、梁侧模板计算1.1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度900mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置1110、道，在断面内竖向间距400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 1.2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)111、，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 1.3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其112、抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.72m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.720+1.405.4000.720=44.323kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 38.88cm3； 截面惯性矩 I = 34.99cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.546kN N2=9.751kN N3=9.751kN N4=3.5113、46kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.167mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17710001000/38880=4.552N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 1.4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045.114、00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.684kN 经过计算得到最大变形 V= 0.022mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.147106/83333.3=1.76N/mm2 内龙115、骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32532/(250100)=0.760N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.022mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 1.5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 116、支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.050mm 最大支座力 Qmax=10.071kN 抗弯计算强度 f=0.327106/10160.0=32.19N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 1.6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170117、N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.071 对拉螺栓强度验算满足要求!2、300900梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强118、度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁顶托采用方钢管50503mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 49001500900300400300400图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(119、24.00.90+0.50)+1.402.00=29.32kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35240.90+0.71.402.00=31.12kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为48.33.6。 2.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 24.000.9000.3=6.48kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q120、2 = 0.030(20.900+0.300) =0.063kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.100=0.660kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.48+1.350.063)=7.95kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； 3121、00 0.58kN7.95kN/mAB 计算简图 0.0890.000 弯矩图(kN.m) 1.480.290.291.48 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3007.95kN/mAB 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.48kN N2=1.48kN 最大弯矩 M = 0.089kN.m 最大变形 V = 0.634mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08910001000/59400=1.49N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验122、算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.634mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 2.2、梁底支撑木方的计算 梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.860/1.100=3.509kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.5091.10 最大剪力 Q=0.61.1003.509=2.316kN 最大支座力 N=1.11.1003.509=4.245kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4；123、 (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.425106/1.05/8339.7=48.48N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6772.6701100.04/(100206000.00208492.0)=0.616mm 最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 2.3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 2.4、立杆的稳124、定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.245kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1824.900=1.085kN N = 4.245+1.085=5.331kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 125、计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=5331/(0.386506)=27.262N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb126、 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.245+0.91.20.893+0.90.91.40.016/1.100=5.347kN 经计算得到=5347/(0.386506)+16000/5260=30.420N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（七）200厚扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m127、，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方100100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用方钢管50503mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可128、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48.33.6。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.100+0.3001.100)=5.267kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2129、 = 0.9(2.000+2.500)1.100=4.455kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.267+1.404.455)0.300 经计算得到面130、板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/59400=1.903N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2673004/(1006000534600)=0.090mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q =131、 0.9(25.1000.2001.200+0.3001.200)=5.746kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.7460.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23910001000/59400=4.018N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.30132、00.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.090)=1.724kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.724)1.100=3.768kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q 133、= 3.767/1.100=3.425kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.431.10 最大剪力 Q=0.61.1003.425=2.260kN 最大支座力 N=1.11.1003.425=4.144kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.414106/166666.7=2.49N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到134、1.436kN/m 最大变形 v =0.6771.4361100.04/(1009000.008333333.5)=0.190mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.100+0.0801.7231.100 抗弯计算强度 f=0.860106/166666.7=5.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3、托梁的计算 135、托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.144kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.665kN 经过计算得到最大变形 V= 1.309mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.691106/1.05/8339.7=136、193.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.309mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 =137、 0.1824.800=0.875kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.1001.100=6.074kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.581kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)1.1001.100=4.901kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20138、NG + 1.40NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.76kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长139、细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=14758/(0.386506)=75.472N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.1001.500； Nw 考虑风荷载时，140、立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.581+0.91.44.901+0.90.91.40.024/1.100=14.097kN 经计算得到=14097/(0.386506)+24000/5260=76.702N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=65.35 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 附楼1215cm厚楼板模板扣件钢管支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.141、50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(24.500.15+0.30)+1.402.50=8.270kN/142、m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(24.5000.1501.200+0.3001.200)=4.293kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.200=4.860kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W143、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.293+1.404.860)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810144、001000/64800=1.661N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.293+1.44.860)0.300=2.152kN 截面抗剪强度计算值 T=32152.0/(21200.00018.000)=0.149N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2933004/(1006000583200)=0.067mm145、 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(24.5000.1501.200+0.3001.200)=4.293kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.2930.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22610001000/64800=3146、.489N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 24.5000.1500.300=1.103kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.103+1.200.090)=1.288kN/m 考虑147、0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.288)1.200=3.587kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.587/1.200=2.989kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.991.20 最大剪力 Q=0.61.2002.989=2.152kN 最大支座力 N=1.11.2002.989=3.945kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0148、010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.430106/83333.3=5.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32152/(250100)=0.646N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算149、的最大支座力除以跨度得到1.073kN/m 最大变形 v =0.6771.0731200.04/(1009500.004166666.8)=0.381mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0801.2881.200 抗弯计算强度 f=0.904106/83333.3=10.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足150、要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.945kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 17.536kN 经过计算得到最大变形 V= 0.888mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.151、0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.966106/166666.7=11.80N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39587/(2100100)=1.438N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.888mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆152、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.850=0.626kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.5000.1501.2001.200=5.292153、kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.715kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)1.2001.200=5.832kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.02kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm154、2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=15023/(0.386489)=79.499N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M155、W计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.715+0.91.45.832+0.90.91.40.026/1.200=14.231kN 经计算得到=14231/(0.386489)+26000/5080=80.518N/mm2；156、 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=94.63 所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。标准层碗扣式模板支撑架计算250750梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.7m， 梁截面 BD=250mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1157、.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用方钢管50503mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48.33.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混158、凝土梁自重(kN/m)： q1 = 24.5000.7501.200=22.050kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.750+0.250)/0.250=4.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2501.200=1.350kN 均布荷载 q = 1.2022.050+1.204.200=31.500kN/m 集中荷载 P = 1.401.350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W159、分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = 58.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.477kN N2=6.812kN N3=1.477kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.010mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/64800=0.941N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度160、计算 面板最大挠度计算值 v = 0.010mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.812/1.200=5.677kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.681.20 最大剪力 Q=0.61.2005.677=4.087kN 最大支座力 N=1.11.2005.677=7.493kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 161、256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.817106/64000.0=12.77N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.418kN/m 最大变形 v =0.6773.4181200.04/(1009500.002560000.0)=1.973mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变162、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 15.825kN 经过计算得到最大变形 V= 0.097mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.511106/1.05/8339.7=58.36N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.097mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、立杆的163、稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.825kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1822.700=0.591kN N = 15.825+0.591=16.415kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0164、 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=16415/(0.386506)=83.948N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h165、 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0581.200； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0581.2002.1002.100/8-0.064； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.825+1.20.492+0.91.40.020/1.200=16.436kN 经计算得到=16436/(0.386506)+20000/5260=87.478N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷166、载转化的集中荷载 w =0.0581.2001.500=0.104kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.2000.104=0.130kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.104=0.166kN 支撑架的步数 n=1 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.166+(1.000-1)0.166=0.166kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为1.0000.130=0.130kN 架体自重为0.492kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!250600梁模板碗扣钢管高支撑167、架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.7m， 梁截面 BD=250mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用方钢管50503mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2168、，混凝土钢筋自重24.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48.33.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 24.5000.6001.200=17.640kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.600+0.250)/0.250=3.169、480kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2501.200=1.350kN 均布荷载 q = 1.2017.640+1.203.480=25.344kN/m 集中荷载 P = 1.401.350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = 58.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计170、算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.188kN N2=5.850kN N3=1.188kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.008mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/64800=0.756N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利171、分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.850/1.200=4.875kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.881.20 最大剪力 Q=0.61.2004.875=3.510kN 最大支座力 N=1.11.2004.875=6.435kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.702106/64000.0=10.97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过172、上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.750kN/m 最大变形 v =0.6772.7501200.04/(1009500.002560000.0)=1.587mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.321kN 经过计算得到最大变形 V= 0.09173、3mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.485106/1.05/8339.7=55.39N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.093mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.321kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.18174、22.700=0.591kN N = 14.321+0.591=14.911kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=14911/(0.386506)=175、76.256N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0581.200； 风荷载产生的弯矩176、 Mw=1.40.0581.2002.1002.100/8-0.064； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.321+1.20.492+0.91.40.020/1.200=14.932kN 经计算得到=14932/(0.386506)+20000/5260=79.787N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0581.2001.500=0.104kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.2000.104=0.130kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1177、.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.104=0.166kN 支撑架的步数 n=1 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.166+(1.000-1)0.166=0.166kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为1.0000.130=0.130kN 架体自重为0.492kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!1115厚碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.7m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。178、 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8060mm，间距250mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用方钢管50503mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48.33.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强179、度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.5000.1501.100+0.3001.100=4.373kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.100=4.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M 180、= 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.373+1.404.950)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/59400=1.281N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3732504/(1006000534600)=0.036mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土181、板自重(kN/m)： q11 = 24.5000.1500.250=0.919kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m 静荷载 q1 = 1.200.919+1.200.075=1.193kN/m 活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.575+1.193)1.100=3.045kN 2.木方的计算 按照两跨连续梁计算，最大弯矩182、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.044/1.100=2.768kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1252.771.10 最大剪力 Q=0.6251.1002.768=1.903kN 最大支座力 N=1.251.1002.768=3.805kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 48.00cm3； 截面惯性矩 I = 144.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.419106/48000.0=8.72N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2183、,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.5210.9941100.04/(1009000.001440000.0)=0.585mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.805kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到184、最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.442kN 经过计算得到最大变形 V= 1.273mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.861106/1.05/8339.7=212.52N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.273mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (185、1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1822.680=0.489kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.5000.1501.1001.100=4.447kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.298kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.1001.100=5.445kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ186、 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.98kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.25m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.250=2.000m； 由长细比，为2000/16=126； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424； 经计算187、得到=13981/(0.424506)=65.217N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.4188、0.0861.100； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0861.1002.0002.000/8-0.083； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.298+0.91.45.445+0.91.40.025/1.100=13.247kN 经计算得到=13247/(0.424506)+25000/5260=66.063N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0861.1001.500=0.143kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.1000.143=0.194189、kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+1.1001.100)1/2/1.1000.143=0.241kN 支撑架的步数 n=1 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.241+(1.000-1)0.241=0.241kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为1.0000.194=0.194kN 架体自重为0.489kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求! 六、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋1级钢筋，配筋面积As=2025.0mm2，190、fy=210.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm150mm，截面有效高度 h0=130mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+24.500.15)+ 11.20(0.4955/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=11.79kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载191、q=4.5011.79=53.07kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051353.074.502 按照混凝土的强度换算 得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2025.00210.00/(4500.00130.007.20)=0.10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0954500.000130.00027.210-6 结论：由于Mi = 52.02=52.02 Mmax=80.82 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。