1、城市小区74m高住宅建筑大荷载高大模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1.编制说明及编制依据42.工程概况42.1工程概况4工程概况表42.2高大模板区域42.3本工程高大模板特点与施工关键53.支撑系统设计53.1支撑系设计51)、立杆52）、水平杆53)、竖向剪刀撑64）、水平剪刀撑65)、抱柱63.2模板工程63.3梁模板及支撑体系设置表74.材料要求74.1模板体系材料选用74.2支撑体系的材料选用74.3支模材料的材质指标要求75.搭设方法85.1 高大模板支撑体系搭设2、施工工艺85.2 高大模板支撑体系拆除施工工艺86.安全保证措施86.1技术安全保证措施89、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。86.2验收保证措施91、验收组织92、验收内容93、允许偏差96.3预防坍塌事故的安全技术措施97.砼浇筑方案107.1混凝土浇筑方法107.2混凝土浇筑准备107.3混凝土浇筑路线107.4砼浇筑注意事项118监测措施118.1、监测措施118.2、监测方法118.3、监测仪器、频率128.4、监测预警值128.5、超预警值的处理措施129应急预案129.1应急领导机构129.2应急计划151）高支模坍塌应急措施。152）物体打击应急措施1533、）触电应急措施159.3、火灾事故应急措施161）、处置火灾事故的组织：162）、报警程序：163）、组织实施：164）、扑救方法：175）、注意事项：1710验算书1710.1XX800*1200梁验算17一、参数信息171.模板支撑及构造参数172.荷载参数173.材料参数184.梁底模板参数185.梁侧模板参数18二、梁模板荷载标准值计算181.梁侧模板荷载18三、梁侧模板面板的计算191.强度计算192.挠度验算20四、梁侧模板内外楞的计算201.内楞计算20（1）.内楞强度验算21（2）.内楞的挠度验算212.外楞计算22（1）.外楞抗弯强度验算22（2）.外楞的挠度验算23五、穿梁4、螺栓的计算23六、梁底模板计算241.抗弯强度验算242.挠度验算25七、梁底支撑木方的计算251.荷载的计算：25(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：25(2)模板的自重荷载(kN/m)：262.木方的传递集中力验算：263.支撑方木验算：26八、梁跨度方向托梁的计算271.梁两侧托梁的强度计算：282.梁底托梁的强度计算：29九、立杆的稳定性计算:30立杆的稳定性计算公式301.梁两侧立杆稳定性验算:302.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:31十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:321.模板支架的构造要求：322.立杆步距的设计：323.整体性构造层的设计：334.剪刀撑的设计：5、335.顶部支撑点的设计：336.支撑架搭设的要求：337.施工使用的要求：33 1.编制说明及编制依据l XX1栋工程项目施工图纸；l 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）l 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）l 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；l 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；l 木结构设计规范（GB50005-2003）；l 钢结构设计规范6、（GB50017-2003）；l 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；2.工程概况2.1工程概况1、XX第一栋工程位于广东省XX市XX镇，建筑面积17386.85,建筑高度74.6m,地上25层，地下1层,设计使用年限为50年。本工程首层层高5.7m，,二层以上层高为2.9m，结构设计概况详结构设计概况表。本工程高大模板工程及高支模模板支撑体系均采用扣件式满堂钢管架支撑体系。工程概况表工程名称“XX” 北区一栋建设地点XX市XX镇XX村沿海路建设单位XX市XX置业投资有限公司勘察单位设计单位XX市建筑设计研究院监理单位总包单位主要分包单位建筑面积17386.852.2高大7、模板区域二层结构1B-E1B-G/1B-17轴大梁KZL2。支模标高为+0.020m5.800m，高度为5.78m, 支模处大梁尺寸8001200，跨度3200m，支撑地基为一层板面。2.3本工程高大模板特点与施工关键KZL2线荷载24KNm，属于大荷载模板工程，施工时要特别注意支撑体系受力情况，对支撑体系在施工过程中重点查看。为了保证施工安全，高支模区域对应的地下室顶板支撑体系不得拆除。3.支撑系统设计3.1支撑系设计1)、立杆模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架搭设，架体钢管全部采用483.5钢管，梁底钢管立杆横向间距设置小于300mm，纵向设置小于1000mm。梁下立杆设置顶托，顶托内放置双8、钢管，顶托伸出长度不得大于200mm，对超大梁处的立杆顶托伸出悬臂长度控制在200mm以内。搭设过程中应根据柱距控制好立杆间距、保证立杆间距不大于1000m，应保证立杆上的对接扣件应交错布置，相邻两个立杆接头不应设在同步同跨内，同步内隔一根立杆的两个相隔立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3即500mm，立杆接头如下图所示。在立杆底部应铺设垫板.200*200*50垫板。立杆的顶部自由高度小于200mm。立杆接头2）、水平杆离地200mm设置纵横方向的扫地杆。沿立杆高度方向设置纵横方向的水平杆，横杆向上步距1500m。立杆顶部设置纵横方向拉9、杆，保证立杆的自由高度小于200mm。架体水平杆需与其周围的墙柱进行抱柱加强措施，以确保架体的整体稳定性。同时，高支模在架体顶部1500mm范围设置水平杆加强层，步距为750mm，高支模区域的水平杆应与非高支模水平杆贯通，保证立杆形成整体受力，具体搭设见附图。3)、竖向剪刀撑在架体外围沿架高满布剪刀撑，在板跨中沿水平方向每六根立杆沿架高设置一道剪力撑，剪刀撑纵横双向设置.角度在45与60之间。其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，用三个旋转扣件连接。竖向剪刀撑布置见附图。4）、水平剪刀撑离地200的扫地杆处设置第一道水平剪刀撑，在垂直方向上每两个步距（3000mm）设置一道水平剪刀撑10、。水平剪刀撑设置见附图，其宽度46m.角度在45与60之间。其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，用三个旋转扣件连接。5)、抱柱水平杆沿高度方向进行抱柱处理，两步抱柱一次。具体做法详见下图：3.2模板工程梁板模采用18厚胶合模，木枋采用2m长50100mm木枋，梁底模下立杆上加设顶托，顶托伸出长度200mm，对大梁处的立杆顶托伸出悬臂长度控制在200mm以内，顶托内设置双钢管，顺梁长方向设置，在钢管上沿垂直梁长方向铺设木枋，木枋间距为200mm；梁侧模背枋间距为300mm，采用对拉螺杆夹通长双钢管加固夹紧，纵横向对拉螺杆间距均为500mm，最下一道螺杆距梁底200mm。详见附图。3.11、3梁模板及支撑体系设置表XX梁截面尺寸梁高度内对拉螺杆数梁侧对拉螺杆纵/横间距梁侧模背枋间距梁底楞间距梁底立杆数量梁底立杆纵/横间距80012003根500mm300mm200mm48000mm300mm4.材料要求4.1模板体系材料选用模板选用木胶合板模板（1830*915*18）；小楞选用50*100木枋；主楞：483.5钢管。辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；4.2支撑体系的材料选用采用483.5钢管；钢顶托、对接扣、十字扣、旋转扣；对拉螺杆：12的对拉螺杆；脱模剂：YJA-脱模剂。4.3支模材料的材质指标要求木枋品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm212、)：9000.0；木枋抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢管：国标要求，出厂合格证顶托：焊缝符合二级焊缝要求，焊缝无裂缝扣件：无裂缝，无滑丝对拉螺杆：强度、直径符合要求5.搭设方法5.1 高大模板支撑体系搭设施工工艺模板支撑体系搭设的工艺流程为：基础承载实验、材料配备定位设置垫板纵向扫地杆立杆横向扫地杆纵向水平杆横向水平杆竖向剪刀撑水平剪刀撑连墙杆、抱柱安装模板5.2 高大模板支撑体系拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆13、的原则。同条件养护试块合格拆底模清理模板材料拆拉杆脚手板拆剪刀撑拆水平杆、立杆等。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。分段拆除高差不应大于2步，当架体拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆水平杆件。6.安全保证措施6.1技术安全保证措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应14、进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、架体安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。4、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。5、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。6、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。7、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意15、拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。13、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐，以利于施工荷载的传递。6.2验收保证措施1、验收组织高支模安装完毕后，由项目经理组织经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，报公司安全监督的部门验收。验收合格后，各方在验收意见表中签字后，方可进行下道工序的施工作业。2、验收内容基础的处理、立杆间距、立杆的接头、立杆的垂直度、水平杆步距、剪刀撑位置、剪刀撑的角度、加强层的设置、扣16、件的拧紧力矩45KNm60KNm，顶托的自由高度。3、允许偏差构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差1/400Hmm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺6.3预防坍塌事故的安全技术措施1、高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的副总工程师审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模17、板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方18、接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。7.砼浇筑方案7.1混凝土浇筑方法为了保证高支模架体的稳定性，提高高支模体系的安全储备，结构施工必须先完成柱的砼施工，柱砼强度达到75%后方可进行楼板19、砼施工。7.2混凝土浇筑准备人员准备：10人材料准备：混凝土强度等级柱为C35，梁板为C35.设备准备：天泵一台，振动棒三台，平板振动器一台技术准备：支模架体验收合格，工人进行了质量安全技术交底。7.3混凝土浇筑路线楼板施工时先施工高支模区域，后施工非高支模区域。施工区段以高支模区域为界，依次向两边施工。施工高支模区域时，先浇筑梁砼至板底，再从由中间向两边顺序浇筑板面砼。7.4砼浇筑注意事项大梁分两层浇筑砼,两层浇筑的时间不得超过砼初凝时间。板面砼浇筑过程中严禁集中堆料，堆料高度不得超过板面200mm。砼浇筑过程中必须由技术人员进行监测。高支模砼浇筑必须选择白天浇筑，以便于监测。8监测措施8.20、1、监测措施为了确保大截面梁、大跨度梁施工质量和安全，监控梁的挠度变化是必要的, 通过支撑的监控，建立预警机制，确保第一时间采取相应措施。大梁跨中设置沉降观测点。支撑体系顶部设置水平位移观测点。8.2、监测方法具体做法：在主梁跨中设置1个监测点，在主梁梁底焊接直径16的钢筋一根，钢筋比楼面高1.5米。砼浇筑前，在高支模以外的区域安装好水平仪器，并在监测点的钢筋上用红油漆标出水平线，油漆标记在水平线的上方，油漆长度为6mm。当主梁发生变形或沉降时，水平仪的视轴水平线就会上移至油漆标记段。当变形达到6mm，水平仪的视轴水平线就会上移至油漆段的上面，此时观测技术人员负责通知项目负责人，启动应急预案。21、这样就可以全面掌握脚手架支撑系统的整体变化情况，起到有效预警作用，及时采取应对措施，确保支撑系统的安全。8.3、监测仪器、频率监测仪器：水平仪，游标卡尺。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过15分钟一次，浇筑完后不少于1小时一次。便于护模人员及时了解主梁变化及脚手架支撑变化。8.4、监测预警值竖向沉降差小于6mm，支架水平位移不超过6mm。8.5、超预警值的处理措施架体竖向沉降差大于6mm时，水平位移大于6mm时，停止砼浇筑，撤离所有人员，报告项目负责人。经项目负责人组织相关技术负责人组织相关技术人员，查勘现场，分析沉降原因。9应急预案9.1应急领导机构1)、针对高大22、模板工程施工，项目部成立应急小组，以技术、生产、安全、工长、劳务队管理人员为组织机构，对各种应急情况紧急制定应急措施，进行处理。小组成员包括：主要职责：处理砼浇筑过程中可能出现的各种应急情况。2)、应急救援组织机构图：项目部应急救援领导小组组长班组应急救援小组项目质安办公室 专业工长项目安全值班领导信息发布小组通讯联络小 组疏散引导小 组安全防护救护小 组 物资供应小 组现场保护警卫小 组3）应急预案组织机构人员名单及联系方式9.2应急计划高大模板工程涉及的的事故包括：高支模坍塌、物体打击、触电、高空坠落等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：1）高23、支模坍塌应急措施。一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公司工程部经理）报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接24、到报告后，即时组织质安机电部向上级主管部门书面报告。2）物体打击应急措施如伤者一次出血量达全身血量的30%以上时，生命就有危险。因此，及时止血是非常必要和重要的。遇有这类创伤时不要惊慌，可用现场物品如毛巾、纱布、工作服等立即采取止血措施。如果创伤部位有异物不在重要器官附近，可以拔出异物，处理好伤口。如无把握就不要随便将异物拔掉，应立即送医院，经医生检查，确定未伤及内脏及较大血管时，再拔出异物，以免发生大出血措手不及。3）触电应急措施人触电以后，可能由于痉挛或失去知觉等原因而紧抓带电体，不能自行摆脱电源。这时，尽快切断电源或其它使触电者尽快脱离电源是救活触电者的首要因素。在实践过程中，应根据具体25、情况，以快为原则，选择采用合适的方法，并应注意以下问题：救护人不可直接用手或其他金属及潮湿的物体作为救护工具，而必须使用适当的绝缘工具。救护人最好用一只手操作，以防自己触电。防止触电者脱离电源后可能的摔伤，特别是当触电者在高处的情况下，应考虑防摔措施。即使触电者在平地，也要注意触电者倒下的方向，注意防摔。如果事故发生在夜间，应迅速解决临时照明问题，以利于抢救，并避免扩大事故。在未切断电源之前，救护者切不可用手拉触电者，也不能用金属或潮湿的东西挑电线。把触电者抬至安全地点后，立即进行人工呼吸。其具体方法如下：*口对口人工呼吸法。方法是把触电者放置仰卧状态，救护者一手将伤员下颌合上、向后托起，使伤26、员头尽量向后仰，以保持呼吸道畅通。另一手将伤员鼻孔捏紧，此时救护者先深吸一口气，对准伤员口部用力吹入。吹完后嘴离开，捏鼻手放松，如此反复实施。如吹气时伤员胸臂上举，吹气停止后伤员口鼻有气流呼出，表示有效。每分钟吹气16次左右，直至伤员自主呼吸为止。 *心脏按压术。方法是将触电者仰卧于平地上，救护人将双手重叠，将掌根放在伤员胸骨下部位，两臂伸直，肘关节不得弯曲，凭借救护者体重将力传至臂掌，并有节奏性冲击按压，使胸骨下陷3-4cm。每次按压后随即放松，往复循环，直至伤员自主呼吸为止。4）高空坠落应急措施施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清醒27、。并观察看伤员着地及伤势，做到心中有数。伤员如昏迷应但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。如发现伤员耳朵、鼻子岀血。可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增加和细菌感染。如外伤出血，应立即用清洁的布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在岀血的肢体近躯处捆扎，上肢岀血结扎在臂上1/处，下肢岀血结扎在大腿上/处，到不岀血即可。注意每隔2545min放松一28、次，每次放松0.51min。伤员如腰部或下肢先着地，下肢可能骨折，应将两下肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如怀凝脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸直，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱岀物还原，以免感染。抢救伤员时无论哪种惰况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。9.3、火灾事故应急措施火灾事故应急预案 ：1）、处置火灾事故的组织：安全工作领导小组2）、报警程序： 发生火灾时，现场马上组织疏散29、人员离开现场。立即报警拨打消防中心火警电话（、），报告内容为：“地方发生火灾，请迅速前来扑救，地址：”。待对方放下电话后再挂机。同时迅速报告办事处安委会及安全领导小组，组织有关人员携带消防器具赶赴现场进行扑救。 在向领导汇报的同时，派出人员到主要路口等待引导消防车辆。并组织人员救助人员、扑灭火灾。3）、组织实施： 要迅速组织人员逃生，原则是“先救人，后救物”。参加人员：在消防车到来之前，在确保自身安全的情况下均有义务参加扑救。 消防车到来之后，要配合消防专业人员扑救或做好辅助工作。 使用器具：灭火器、水桶、消防水带等。 无关人员要远离火灾地的道路，以便于消防车辆驶入。4）、扑救方法：扑救固体物30、品火灾，如模板，安全网等，可使用各类灭火器具。 扑救液体物品火灾，如油漆，胶水等，只能使用灭火器、沙土等，绝对不能用水扑救。如系电力系统引发的火灾，应当先切断电源，而后组织扑救。切断电源前，不得使用水等导电性物质灭火。 5）、注意事项：火灾事故首要的一条是保护人员安全，扑救要在确保人员不受伤害的前提下进行。火灾第一发现人应判断原因，立即切断电源。火灾发生后应掌握的原则是边救火，边报警。 人是第一可宝贵的，在生命和财产之间，首先保全生命，采取一切必要措施，避免人员伤亡。10验算书10.1XX800*1200梁验算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(31、m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.78；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):10.3；倾倒混凝土侧压力(32、kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.0；3.材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：300mm。 33、穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取0.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系34、数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 10.305 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值10.305 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值35、(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2110.30.9=11.13kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=5.04kN/m；q = q1+q2 = 11.129+5.040 = 16.169 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12516.1693002 = 1.82105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.82105 / 7.35104=2.475N/mm2；面板的抗弯强度36、设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.475N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.17N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 516.173004/(38495004.86105) = 0.369 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度37、计算值 =0.369mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公38、式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.210.3050.9+1.420.9)1=13.65kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 325mm； 内楞的最大弯距: M=0.09613.65325.002= 1.38105Nmm； 最大支座力:R=1.113.6490.325=4.504 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.38105/8.33104 = 1.661 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.661 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠39、度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=13.65 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67713.653004/(10090004.17106) = 0.02 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.504kN,按照集中荷载作用下的三跨连续40、梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.94 kNm；其中，F=1/3qh=6.468，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.94106/1.02104 = 190.977 N/mm41、2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =190.977N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.468kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6156467.760500.003/(100206000.000243800.000)=0.260mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.26 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.42、25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.26mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.210.305+1.44)0.30.4 =2.156 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.143、56kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯44、曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.800.90=4.03kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+4.03=30.77kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1030.7730.45、22=0.123kNm； =0.123106/4.32104=2.849N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.849 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；46、面板的最大挠度计算值: = 0.67724.762004/(10095003.89105)=0.073mm；面板的最大挠度计算值: =0.073mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.20.2=6.12 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.2+0.8)/ 0.8=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.247、=1.3 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.120+1.20.280=7.680 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.300=1.820 kN/m；荷载设计值 q = 7.680+1.820 = 9.500 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.663 KN，中48、间支座的最大支座力N=3.137 KN;方木最大应力计算值 ： =0.095106 /83333.33=1.137 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=33.1371000/(250100)=0.941N/mm2；方木的最大挠度：=0.028 mm；方木的允许挠度：= 0.367103/250=1.467mm；方木最大应力计算值 1.137 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.941 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.028 mm 小于 方木的最大允许挠度 =149、.467 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :51 3；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.663 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.318 kNm ；最大变形 Vmax = 0.412 mm ；最大支座力 Rmax = 3.632 kN ；最大应力 = 0.318106 /(10.16103 )=31.3150、2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 31.312 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.412mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.137 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.506 kNm ；最大变形 Vmax = 1.953 mm ；最大支座力 Rmax = 17.193 kN ；最大应力 = 1.50610651、 /(10.16103 )=148.238 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 148.238 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=1.953mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.632 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.78=0.895 kN； N =3.632+0.895=4.527 kN； - 轴心受52、压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155153、.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4527.019/(0.207489) = 44.723 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.723 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =17.193 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.78-1.2)=0.89554、 kN； N =17.193+0.895=17.902 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =55、1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17902.18/(0.207489) = 176.859 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 176.859 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架56、的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度2057、m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b58、.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。