1、剪力墙结构139m高住宅小区建筑项目模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据51.1XX江滨A区上部工程施工合同文本51.5建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)5二、工程概况5建设开发概况5三、施工部署：6四、质量目标632实测目标值641底板集水坑模板742底板集水坑模板的支设743底板集水坑模板的拆除8六、地下室底板侧模施工8七、后浇带模板施工及保护87.1基础后浇带模板87.2后浇带模板的支拆87.3后浇带的保护8基础底板处后浇带防护87.4 后浇带模板支拆82、八、墙体模板设计81.基本参数82.主楞信息93.次楞信息94.面板参数95.木方和钢楞9墙模板荷载标准值计算101.抗弯强度验算102.挠度验算111.内楞的抗弯强度验算122.内楞的挠度验算131.外楞的抗弯强度验算142.外楞的挠度验算14九、柱模板设计16柱模板荷载标准值计算16十、梁模板设计22面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!24（一）梁底木方计算271.荷载的计算：27（二）梁底顶托梁计算29300800梁模支撑设计32十一、 楼板模板设计35图 楼板支撑架立面简图361.荷载的计算372.木方的计算37木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!381.静荷载标准值包括3、以下内容：403.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式40图 楼板支撑架立面简图41一、模板面板计算42面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!421.荷载的计算432.木方的计算43木方的抗弯计算强度小于11mm2,满足要求!441.静荷载标准值包括以下内容：453.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式461.模板支架的构造要求：472.立杆步距的设计：473. 顶部支撑点的设计：474. 支撑架搭设的要求：475. 施工使用的要求：47十二模板施工质量控制48123预埋件和预留孔洞的偏差控制在规范允许的范围内。48预埋件和预留孔洞允许偏差（mm）48126各种构件拆模时混凝土4、要达到规范允许的强度。48现浇构件拆模时所需混凝土强度48十三成品保护49131模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。49136搞好模板的日常保养工作和维修工作，及时涂刷脱模剂。49十四安全文明施工措施4914.8 严禁高空抛物，以免伤人。50十五环境保护措施50十六、砼浇筑方案：50十七、应急预案：5017.1目的5017.2应急领导小组5117.3应急领导小组职责5117.4应急反应预案511） 火灾事故应急处理522） 触电事故应急处理523) 高温中暑的应急处理：53模板工程施工方案一、编制依据1.1XX江滨A区上部工程施工合同文本 1.2XX建规划设计研究院有限公司工程编号：X5、X江滨A区设计图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.4建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）(2002年版)1.5建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)1.6建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)1.7建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ33-2002）1.8XX市建筑工程施工现场安全管理标准1.9建筑施工手册第四版1.10建筑施工计算手册江正荣著1.11建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.12木结构设计规范 GB50005-2003二、工程概况建设开发概况XX江滨A区工程A2#楼位于XX市X6、X区XX路99号，北侧与XX路相邻，南侧隔江滨大道与XX相邻，东侧与XX楼盘相邻，西侧与君临XX楼盘相邻。建设单位：XXXX房地产有限责任公司。本工程结构形式为框架剪力墙结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度七度，耐火等级一级。本工程地上46层，地下一层，建筑总高度139.9m，主楼标准层层高2.95m，土0.00标高相当于零标高8.10m。要求工期：总工期日历690天，质量要求：符合工程施工质量验收规范合格要求。上部剪力墙厚度200450mm，主要梁截面为450600、200750等，楼板厚度为80120mm。地下室主要钢筋混凝土构件：地下室墙厚300mm、400mm、450mm、500mm7、。柱子尺有：500500、600600、600700、600750、5001100等；剪力墙厚300450mm，主要梁截面有：300800，600900，5001100，750800、3001100、5001350等；地下室顶板为250及300mm厚。上部剪力墙厚度200450mm，主要梁截面为450600、200750等，楼板厚度为80120mm。三、施工部署：根据本工程特点，地下室按后浇带分为四个区域施工，A1楼、A2楼、A3楼及地下室入口处依次流水施工，模板全部配置。主楼部分按每栋楼作为一个施工段，由两个木工班组组成模板队进行流水施工，墙模板配置一套，梁板模及支撑配置三套，阳台等悬挑部分8、根据进度和气候条件，适当增加支撑套数（主要是冬季施工）。材料：面板：183091518复膜（涂膜）胶合板 主次楞：墙体50503方钢管，483.5钢管； 楼板100100木方； 支撑：483.5钢管架；对拉螺丝：12四、质量目标31分项合格率为100%，拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致，外观较好。32实测目标值 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（）项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线和钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查桩，墙，梁+4，-5层高垂直度不大于5m6用经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8相邻两板表面高低差2用钢尺检查表面平整（2m长度上）5用2m靠尺和9、楔形塞尺检查五、地下室底板集水坑模板施工41底板集水坑模板集水坑和电梯井坑侧模采用189151830胶合板，龙骨为100100木方600设置一道；按照设计要求事先在现场制作完成。42底板集水坑模板的支设a)先铺设集水坑上表面的钢丝网两层，钢丝网与集水坑的上层钢筋绑扎在一起，并且保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将钢丝网每间隔450剪出一个直径70的洞，以方便振捣混凝土，边侧的洞距离集水坑边侧不小于300。然后在钢丝网上绑扎一排直径20的钢筋，待浇筑混凝土防止钢丝网模板的上浮。b)将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置100100木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并10、且保证集水坑侧模的垂直度。c)为检查模板的垂直度平整度,安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块,限制坑模侧向位移.43底板集水坑模板的拆除a)待集水坑混凝土强度达到标准值的30%时，方可拆除集水坑模板。b)先拆除斜撑和横撑，然后拆除龙骨和侧模。拆除模板时不得使用大锤以防止模板碰撞混凝土开裂。c)模板拆除后及时清理黏结物，拆下的配件及时集中收集管理。六、地下室底板侧模施工底板外侧模墙厚400，M5水泥砂浆砌筑，里侧抹灰，待干燥后做防水。七、后浇带模板施工及保护7.1基础后浇带模板7-8轴、11-12轴基础设有后浇带，模板采用双层网眼55钢丝网后背直径16钢筋，钢筋用铅丝与钢板网绑牢。7.211、后浇带模板的支拆用18厚胶合板模板，用100100木方做龙骨，并将两侧用钢管做横撑，待浇筑完混凝土强度达到标准值30%时拆除模板，并将此处的混凝土凿毛。钢板网将留置于混凝土总不用取出。7.3后浇带的保护基础底板处后浇带防护在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、多层板及防水薄膜，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。 7.4 后浇带模板支拆 后浇带应自成体系，为确保支撑不被工人误拆，应做好标记予以区别。 后浇带模板的拆除必须在后浇带混凝土达到设计强度之后方可拆除。 八、墙体模板设计 地下室墙体模板设计参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):305；穿12、墙螺栓水平间距(mm):305；主楞(外龙骨)间距(mm):700；穿墙螺栓竖向间距(mm):700；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(m13、m):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00(顺纹)；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):11.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5h； T - 混凝土的入模温度，取25； V - 混凝土的浇筑速度，取2 m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响14、修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 51.52kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值51.52 kN/m2作为本工程计算荷载。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距):15、 l =305.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.251.520.90=55.64kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 面板的最大弯距：M =0.155.643052= 0.52kN.m；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 100018.018.0/6=5.4104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值16、： = M/W = 5.2105 / 5.4104 = 9.63N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.63N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 51.520.305 = 15.71N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 305mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 10001.83/12=486103mm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠17、度计算值: = 0.67715.713054/(1006000486103) = 0.3 mm；面板的最大挠度计算值: =0.3mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为3mm；内钢楞截面抵抗矩 W = 8.34cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 20.85cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)18、； l-计算跨度(外楞间距): l =700.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 55.640.305=16.97kN/m；内楞的最大弯距：M =0.116.970.72= 0.83kN.m；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.34103； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 8.3105/8.34103 = 99.52N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm219、；内楞的最大应力计算值 = 99.52 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值。 挠度验算公式如下：500 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 51.520.305=15.71 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =700.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.09105；内楞的最大挠度计算值: = 0.67715.71/17004/(1002060002.20、09105) = 0. 6 mm；内楞的最大容许挠度值: =1.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0. 6mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！(二).外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为3mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 28.34cm3；外钢楞截面惯性矩 I =220.85cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P =55.640.70.35=13.63kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓21、水平间距): l = 350mm；外楞最大弯矩:M = 0.17516.30.35= 0.83kNm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 8.3105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W =28.34103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 8.3105/8.34103 = 49.76 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =49.76N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚22、度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：500 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 51.520.70.3516.62 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =350mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=2.09105；外楞的最大挠度计算值: = 1.14612.623503/(10020600022.09105) = 0.1mm；外楞的最大容许挠度值: =0.7mm；外楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =023、.7mm，满足要求！穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A =76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.7010576103= 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =55.60.70.35 = 13.63 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.63kN 略大于(5%) 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，基本满足要求。上部墙体模板设计上部结构墙体模24、板的设计用料除螺栓宜采用M14外与上面的计算均相同，4排外楞与楼面的距离分别为：200mm,700mm,700mm,900mm。施工条件除考虑混凝土入模温度有可能在15外，其余的均同地下室墙体模板的施工条件。设计计算从略。九、柱模板设计5001100柱模板计算书柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.425、N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 竖楞采用矩形钢楞，宽50mm，高50mm,壁厚为3mm,W=8.34cm3,I=20.85cm4. 5002242241100262262262262 柱模板支撑计算简图 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.0026、0； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.957.600=51.840kN/m2 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.251.8400.500+1.400.0000.27、500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.40.000)0.228、63 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21410001000/27000=7.938N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67725.9202634/(1006000243000)=0.571mm 面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求! 竖楞木方的计算 竖楞矩形钢管直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.263m。 荷载计算值 q = 1.251.8400.229、63=16.330kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.165/0.500=16.330kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.3300.50 最大剪力 Q=0.60.50016.330=4.899kN 最大支座力 N=1.10.50016.330=8.981kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.34cm3； I = 20.85cm4；(1) 抗弯强度计算M=0.116.330.52=0.41kN.m=4.1105N.mm 抗弯计算强度 f=4.110530、/8.34103=49.16N/mm2 抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67713.608500.04/(1002061032.09105)=0.2mm 最大挠度小于500.0/500,满足要求! B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 1.251.840.225 0.500 = 7.00kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变31、形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.141mm 最大支座力 Qmax=6.998kN 抗弯计算强度 f=1.522106/8982000.0=169.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于660/500mm,满足要求! B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.0032、0 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.998 对拉螺栓强度验算满足要求! H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.84+1.400.00)0.263 0.500 = 8.17kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.118mm 最大支座力 Qmax=1233、.912kN 抗弯计算强度 f=0.514106/8982000.0=57.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于446.7/500mm,满足要求! H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 134、2.912 对拉螺栓强度验算满足要求!其它柱模：用料同上，柱截面大于600mm的柱箍中间加1根M12螺栓；柱截面大于1000mm的柱箍中间加2根M12螺栓，计算从略。十、梁模板设计侧模设计5001350大梁侧模设计梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=1350mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面100100mm， 梁模板截面侧面木方距离400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=35、6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.500kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.36、500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.050m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.925.200=22.680kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.222.68+1.4037、3.60)1.35=43.546N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 135.001.801.80/6 = 72.90cm3； I = 135.001.801.801.80/12 = 65.61cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2030.618+1.4438、.860)0.400 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.69710001000/72900=9.557N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67730.6184004/(1006000656100)=1.348mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (139、.222.68+1.403.60)1.350.40/1=17.42kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.418kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 其它梁侧模的用料同上，梁高900mm以下的不用加对拉螺栓，外梁高900mm以上的梁侧模中间应加1根M12螺栓(500)。 梁支撑设计5001350大梁支撑设计 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-200840、)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m， 梁截面 BD=500mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100100mm，间距350mm，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为41、483.2。 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.3500.500+0.5000.500)=15.716kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.92.5000.500=1.125kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / 42、W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2015.716+1.41.125)0.350 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25010001000/27000=9.271N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67715.7163504/(143、006000243000)=1.095mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.350=12.049kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.350(21.350+0.500)/0.500=1.120kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.5000.5000.350=0.438kN 考虑0.9的结构重要44、系数，均布荷载 q = 0.9(1.2012.049+1.201.120)=14.222kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.438=0.551kN 木方计算简图 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.831kN N2=3.831kN 经过计算得到最大弯矩 M 经过计算得到最大支座 F= 3.831kN 经过计算得到最大变形 V= 1.137mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/45、6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.279106/166666.7=7.67N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =1.137mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托46、梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.893kN 经过计算得到最大变形 V= 0.589mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.896106/166666.7=5.38N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.589mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满47、足要求! 扣件抗滑移的计算 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.893kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1363.600=0.529kN N = 10.893+0.529=11.423kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上48、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到=11423/(0.497450)=51.097N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!750800梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=750mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度13N49、/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距350mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图 具体计算略。300800梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度50、13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 梁模板支撑架立面简图具体计算略。600900梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度51、13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 梁模板支撑架立面简图具体计算略。3001100梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.6m， 梁截面 BD=300mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.50m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯52、强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图具体计算略。十一、 楼板模板设计地下室顶板模板设计 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h53、=1.50m。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距390mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载1.50kN/m2。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.3001.200+0.3001.200)=8.424kN/54、m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.91.5001.200=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得55、到 M = 0.100(1.208.424+1.41.620)0.390 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18810001000/64800=2.905N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.4243904/(1006000583200)=0.377mm 面板的最大挠度小于390.0/250,满足要求! 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.390=56、2.925kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.390=0.117kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+0.000)0.390=0.585kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.925+1.200.117)=3.285kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.585=0.737kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q 57、= 5.363/1.200=4.469kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.471.20 最大剪力 Q=0.61.2004.469=3.218kN 最大支座力 N=1.11.2004.469=5.900kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.644106/166666.7=3.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)木方58、挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.042kN/m 最大变形 v =0.6773.0421200.04/(1009000.008333333.5)=0.569mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 5.900kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.0259、0kN 经过计算得到最大变形 V= 1.926mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.028106/166666.7=12.17N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于111.2=13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.926mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载60、包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1183.600=0.425kN 钢管的自重计算参照碗件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3001.2001.200=10.800kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 10.491kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑61、0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.2001.200=1.944kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.31kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.362、0m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=15311/(0.386450)=88.026N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!上部楼板模板设计 计算参数: 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.60m。 面板厚度18mm，抗弯强度13/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距370mm，抗弯强度11/mm63、2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5N/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1201.500+0.3001.500)=4.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.91.5001.500=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和64、截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.455+1.42.025)0.370 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.112165、0001000/81000=1.383N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.4553704/(1006000729000)=0.129mm 面板的最大挠度小于370.0/250,满足要求! 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.370=1.110kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.370=0.111kN/m (3)活荷载66、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+0.000)0.370=0.555kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.110+1.200.111)=1.319kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.555=0.699kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.363/1.500=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.241.50 最大剪力 Q=0.667、1.5002.242=2.018kN 最大支座力 N=1.11.5002.242=3.700kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.504106/166666.7=3.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.221kN/m 最大变形 v =0.6771.221150068、.04/(1009000.008333333.5)=0.558mm 木方的最大挠度小于1500.0/250,满足要求! 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.700kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.606kN 经过计算得到最大变形 V= 2.526mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =69、 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.162106/166666.7=12.97N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于111.2=13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.526mm 顶托梁的最大挠度小于1500.0/250,满足要求! 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1142.83070、=0.323kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.5001.500=0.675kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.5001.500=6.750kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.973kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.5001.500=3.037kN 3.不71、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.62kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.350=2.500m； 由长细比，为2500/16=1572、6； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.288； 经计算得到=12620/(0.288450)=97.38N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7002.0300.105=0.149kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1491.573、001.8001.600/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.973+0.91.43.037+0.90.91.40.073/1.500=11.11kN 经计算得到=11110/(0.288450)+73000/4729=101.16N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个74、方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3. 顶部支撑点的设计： a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度应满足规范要求； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且应满足规范要求； 4. 支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差小于钢管扣件脚手架规范的要求； 5. 施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施75、工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十二模板施工质量控制121模板的施工应保证混凝土观感满足要求，模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许发生下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。122对拉螺栓、对拉片紧固可靠。固定在模板上的予埋件及予留洞不得遗漏，且安装必须牢固，位置准确。123预埋件和预留孔洞的偏差控制在规范允许的范围内。预埋件和预留孔洞允许偏差（mm）项目允许偏差检查方法予埋钢板中心76、线位置3拉线和尺寸检查预埋管、预留孔中心位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0124模板安装完后进行自检，其允许偏差必须符合上表要求，凡不符合要求的应自行返工调整，合格后进行报验。125模板安装合格后，在浇筑过程中设专人检查，发现变形，松动等现象，及时修整加固。126各种构件拆模时混凝土要达到规范允许的强度。现浇构件拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2752，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100十三成品保护131模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。132拆除模板时按程序进行77、；拆模时不得用大锤硬砸或硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。133模板在使用过程中加强管理，分规格堆放。134支完模板后，保持模内清洁。135搬运模板时应注意保护已浇筑好的混凝土，不得将其表面碰坏。136搞好模板的日常保养工作和维修工作，及时涂刷脱模剂。十四安全文明施工措施14.1进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。作业前应做好安全交底和安全教育工作。检查使用的工具是否牢固。扳手等工具必须用绳链挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落；14.2操作工人在现场支设墙柱模板时，塔吊吊起模板就位时，必须设专业信号工指挥，小心平稳的就位二人抬运模板时要互相配合、协同工78、作。传递模板工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。不得在脚手架上堆放大批模板等材料；14.3在墙柱位置线处，避免模板碰撞钢筋，以防止钢筋的偏位和模板面的出现划痕。14.4支模过程中如需停歇，应将支撑等钉牢，折模间歇时，将已活动的模板支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空踏空而坠落；14.5在支设梁板模板时，脚手架搭设必须稳固，并按照模板方案的要求搭设，未经技术人员允许的情况下不得擅自更改。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。14.6要随时检查模板上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动的现象及时拧紧或撤换。14.7混凝土板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。拆除模板宜用长撬棍。人不许站在正在79、拆除的模板上。14.8 严禁高空抛物，以免伤人。14.9 上高空的施工人员均应经体检合格，如有高血压、心脏病等疾病的人员均不得上高空参与施工活动。十五环境保护措施151噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。152模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中堆放场。153梁板模板内锯末、和碎木块等杂物应及时清理，并装袋送入垃圾场处理。十六、砼浇筑方案：本工程全部采用商品砼泵送方案。施工顺序采取先墙、柱后梁板分开浇捣。地下室按后浇带一次浇捣完毕。主楼每层先浇捣剪80、力墙，后浇捣梁板或墙板砼一次浇捣。本工程主楼剪力墙较多，且断面较大，砼量相对楼板多。剪力墙的浇捣方法，根据泵送特点采取斜面分层浅浇捣法，根据气候和每道剪力墙的砼及商品砼运送速度确定分层的厚度和斜面长度，使砼不至于产生冷缝和一次浇捣高度太大给模板造成影响。本工程的地下室顶板厚度达300mm，为保证支撑安全，应认真按施工交底浇捣，避免砼一次堆在模板太高，以不超过400mm为控制。在每块板区间，应对称浇捣，避免单方面浇捣造成支撑受力不对称。十七、应急预案：17.1目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，根据模板工程的现场环境、设计要求及施工方案等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的81、预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。17.2应急领导小组在模板工程施工前成立专门的应急领导小组，确保发生意外事故时能有序的应急指挥。应急领导小组构成如下：组长： 电话：17.3应急领导小组职责（1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。（2） 当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。（3） 负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。（4） 发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事82、故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。（5） 负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。（6） 组织应急检查，保证现场道路通畅，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。17.4应急反应预案（1） 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。（2） 施工报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3） 现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生83、的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1） 火灾事故应急处理 及时报警，组织扑救。当火灾发生时。当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救； 集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火； 消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源； 疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延； 注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害； 积极抢救被困人员。由熟悉情况的人84、员做向导，积极寻找失落遇难的人员； 配合好消防人员，最终将火扑灭。2） 触电事故应急处理 立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。 伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。 在处理电击时，还应注意有无其它损伤而做相应的处理。 局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由点击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3) 高温中暑的应急处理： 应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。 降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，85、密切观察体温、血压、和心脏情况。当体温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温。 及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。 及时处理呼吸、循环衰竭。 转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。 4）其他人身伤害事故处理 当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时： 向项目部汇报。 应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。 积极进行伤员抢救。 做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（4） 应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图、收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。（5） 应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通讯联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。XX江滨A区上部工程A2楼模板图