1、大学安置公租房项目塔吊起重机基础工程施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据3二、工程概况4三、塔吊定位与机型41 塔吊平面布置定位原则42、机型选择5四、塔吊设计参数5五、塔吊基础设计8六、塔吊基础施工技术措施及质量验收113、预埋件埋设参照以下程序施工：11 再将8根36的圆钢将预埋螺栓连接。125、按塔吊安装使用说明书，核对基础施工质量关键部位。1310、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。14七、塔吊穿地下室处理措施151、地下室底板处理措施：15（2）绑扎底板钢筋时2、，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。15塔吊基础做法详图152、地下室顶板处理措施：153、塔吊基础施工后注意事项16（2）基础浇灌时和完成后，必须进行检查和验收。16八、塔吊基础计算书17矩形板式桩基础计算书171、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-200917一、塔机属性17三、桩顶作用效应计算20四、桩承载力验算221、桩基竖向抗压承载力计算222、桩基竖向抗拔承载力计算23不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！233、桩身承载力计算23(1)、轴心受压桩桩身承载力23(2)、轴心受拔桩桩身承载力23不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！234、裂缝控制计算23五、承台计算231、3、荷载计算242、受剪切计算243、受冲切计算244、承台配筋计算25(1)、承台底面长向配筋面积25(2)、承台底面短向配筋面积25(3)、承台顶面长向配筋面积25(4)、承台顶面短向配筋面积26(5)、承台竖向连接筋配筋面积26六、配筋示意图26承台配筋图26 塔吊基础施工方案一、编制依据 1、本工程施工组织设计； 2、XX大学安置房、公租房工程岩土工程勘察报告； 3、JGJ/T 187-2009塔式起重机混凝土基础工程技术规程； 4、JGJ 196-2010建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程； 5、GB50007-2011建筑地基基础设计规范； 6、JGJ33-2012建筑机械4、使用安全技术规程； 7、JGJ94-2008建筑桩基技术规范； 8、本工程设计图纸； 9、XXJL5015型塔式起重机使用说明书和XXTC5610型塔式起重机使用说明书。 二、工程概况 1、工程名称：XXXX大学公租房、安置房项目；2、工程地点：；3、建设单位：；4、设计单位：；5、监理单位：6、施工单位：。7、结构形式：安置房为部分框支剪力墙结构，公租房为框架剪力墙结构。 8、建设规模：本拟建工程地下1层，其中安置房地上23层，建筑高度为70.45米；公租房地上32层，建筑高高度84.95米。9、地质概况：根据XX大学公租房工程岩土工程勘察报告，塔吊基础地质情况自上而下分别为 圆砾层（含365、%的粘土）66.3m78.75m 强风化泥质粉砂岩层63.2m66.3m 中风化泥质粉砂岩层63.2以下桩身需穿过圆砾层和强风化泥质粉砂层，进入中风化粉质砂岩层3D。三、塔吊定位与机型 1 塔吊平面布置定位原则 1.1考虑到多台同时作业，应尽量减少塔吊之间的相互影响，塔吊按栋号设置，便于施工组织，减少协调矛盾。 1.2 尽量减少塔机基础施工和塔机安装后对边坡稳定性可能带来的影响。 1.3 根据施工进度情况、各塔吊高差关系及各楼座的结构形式等，确定立塔顺序。 1.4 便于塔机的安装和拆除。1.5 塔机在考虑安装、拆除方便的同时，塔机的回转半径尽可能覆盖整个施工作业区 尽量减少塔机的作业盲区和覆盖6、更多的材料堆放场地，减少材料二次倒运。1.6 明确塔间合理高差的控制以及塔位顶升顺序。 1.7 塔吊布置时尽量避免过多的交叉，以充分发挥塔吊的效率。塔吊编号塔 吊 位 置(塔吊基座中心点)1#安置房北侧，承台中心点距离14轴3.7米，距离15 轴3.4米，距离L轴1.75米，距离H 轴2米。2#公租房南侧2、机型选择根据以上原则，确定安置房采用1台XX集团生产的XXTC5610型塔式起重机，公租房采用XX有限公司生的JL5015(QTZ63F)型塔式起重机，两塔吊相距65米。 四、塔吊设计参数XX建业TC5610自升式塔式起重机起吊性能：最大起重量：6吨 最大臂长：56米 独立高度：40米 工7、作幅度：2.5-56米 起升速度:40/20/20m/min 回转速度:00.60r/min 顶升速度:0.400.70 m/min 最大工作幅度时配重14.46t。XXJL5015自升式塔式起重机起吊性能：最大起重量：6吨 最大臂长：50米 独立高度：39米 工作幅度：2.0-50米 起升速度:40/20/4.44m/min 回转速度:00.60r/min 顶升速度:0.400.70 m/min 最大工作幅度时配重10.25t。XX建业TC5610自升式塔式起重机整体技术参数如下：XXJL5015自升式塔式起重机整体技术参数如下：五、塔吊基础设计 塔吊基础位于地下室底板下，安置房布置在14轴8、15 轴之间及L轴、H 轴之间。公租房布置在南侧。为便于施工，减少基坑挖方，防止基础顶面积水，塔吊基础顶标高同该处地下室底板顶标高。该处部分地梁、承台基础与塔吊基础重合，施工时应与塔吊基础一同施工。由于塔吊基础位于圆砾层（含36%的粘土，饱水），其地基承载力不能满足塔吊地基最低承载力fak=160kpa的要求，故需要对塔吊基础地基进行处理。 塔吊基础桩采用5根桩径500mm，壁厚125mm预应力管桩，桩长=17m。承台正中心布置一根管桩，其他管桩对称分布在承台四个角点，每根桩中心距两承台缘距离为600mm。管桩砼标号为C80，塔吊基础砼标号为C35，基础尺寸为5000mm5000mm11009、mm。基础配筋为上层纵横各26根20二级螺纹钢筋，间距为200mm；下层纵横各26根25二级螺纹钢筋，间距为200mm；架立筋为14400，呈梅花布置，钢筋保护层厚度为50mm。 塔吊基础施工尺寸见塔吊基础施工图塔吊承台基础垫层底标高、垫层厚度、基础高度、基础顶标高、桩顶标、桩详见下表：序号楼号塔吊基础垫层底标高(m)垫层厚度(mm)基础高度(mm)基础顶标高(m)桩顶标高(m)桩长m）1安置房77.55100110078.7577.75172公租房77.55100110078.7577.7517塔吊承台基础施工图L:5000 B:5000 H:11001100202002020014400110、0002520025200 六、塔吊基础施工技术措施及质量验收 1、本工程基础桩采用预应力管桩，其施工工艺及质量控制要点详见桩基工程专项施工方案，管桩顶标高伸入承台基础10cm，桩芯插入8根20钢筋各伸入承台和桩芯不小于1m，钢筋上口按规范加工成喇叭状，桩芯用比承台高一等级砼填塞。管桩桩头破除时应采用切割法，严禁直接采用锤击法施工。2、桩基施工完毕检测合格后，按塔吊基尺寸开挖承台基坑，每侧考虑工作面宽度20cm，先浇筑10cm厚C20砼垫层，要求平面误差不超过L/500。在垫层上弹线，砌基础侧模，基础侧模采用12墙砖胎模，内侧用防水砂浆抺面。承台基础砼强度为C35，将塔吊底架放在已浇好的垫层面11、上，并用钢筋将底架与基础钢筋骨架焊接成一整体，浇注基础砼时，保证顶面平整度要求。砼采用C35，承台表面平整度允许偏差不大于L/1000且不超过10mm，平面尺寸、标高偏差控制在20 mm以内。4块预埋钢垫板必须高出砼顶面1cm，平面误差不得大于L/750，垫板底砼填充率必须大于95%。为保证塔吊的顺利安装，预埋地脚螺栓螺牙在砼浇筑前必须用橡胶套或塑料布妥善保护起来。3、预埋件埋设参照以下程序施工：将16个32-M36级高强度螺栓及4块垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。 为了便于施工，当钢筋捆扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体吊入钢筋网内。 再将8根36的圆钢将预埋螺栓连接。 12、吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。 固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。 预埋螺栓定位如下图所示： XXJL5015塔吊基础预埋螺栓施工图XXTC5610塔吊基础预埋螺栓施工图：4、起重机的混凝土基础至少养护7天，验收合格后，方可使用。 5、按塔吊安装使用说明书，核对基础施工质量关键部位。 6、检测塔吊基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁，垫铁每处不能超过2块。7、塔吊脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。 8、基础砼13、浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到塔吊安装说明书要求。 9、塔吊基础砼浇筑时应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。 10、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。 11、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。 12、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10。 13、塔吊的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm3.514、mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。 14、塔吊基础桩的预应力管桩施工严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制，桩尖必须进入设计的持力层深度，管桩接头焊接质量按要求进行检测。 15、应在塔吊基础四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。 七、塔吊穿地下室处理措施 本工程安置房塔吊布置在地下室中，塔吊穿地下室的处理措施如下： 1、地下室底板处理措施： （1）本工程设计塔15、吊基础顶标高同地下室底板顶标高，施工时浇筑塔吊基础，塔吊基础钢筋绑扎时，除绑扎塔吊基础钢筋外，还应按地下室底板配筋绑扎塔吊部分的底板、承台的钢筋，并预留一个搭接长度。（2）绑扎底板钢筋时，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。 （3）在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋3mm厚的止水钢板。具体做法如下图所示：塔吊基础做法详图2、地下室顶板处理措施： （1）在地下室顶板上开一个一米八见方的孔，施工时顶板洞口四周设置止水带。塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封闭洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。 （2）顶板预留孔处钢筋按16、设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。板四周预留12钢筋500mm长，按原顶板配筋间距设置。（3）在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200mm高防护栏杆。3、塔吊基础施工后注意事项（1）塔吊基础按设计图施工，做好隐蔽工程资料记录，砼浇灌后做好养护。必须保证砼强度达到75%之后方可开始塔机安装作业。（2）基础浇灌时和完成后，必须进行检查和验收。八、塔吊基础计算书矩形板式桩基础计算书（以XX建业TC5610塔机验算验算基础受力） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB500117、0-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.59塔机独立状态的计算高度H(m)45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(18、kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地湖南 长沙市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)风振系数z工作状态2.101非工作状态2.164风压等效高度变化系数z0.577风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片19、桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.22.1011.950.5770.20.454非工作状态0.81.22.1641.950.5770.350.818 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.4540.351.645.911.67倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.511.6745.9)54820、.884非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.8180.351.645.921.026倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.82.5-19.86.3-89.411.8+0.521.02645.9135.187 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.411.6716.338倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.521、-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.511.6745.9)831.069非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.421.02629.436倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.82.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.521.02645.9258.733 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.1承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C22、(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.125+019)=687.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2687.5=825kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+687.5)/4=287.225kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh23、)/L =(461.4+687.5)/4+(548.884+11.671.1)/5.374=391.75kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+687.5)/4-(548.884+11.671.1)/5.374=182.7kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+825)/4+(831.069+16.3381.1)/5.374=505.66kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+825)/4-(831.069+16.3381.1)/5.37424、=189.68kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)15.9桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1800桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)205000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.1普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.1是否考虑承台效应是承台效应系数c0.4土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值q25、pa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)圆砂12.57036000.7300强风化岩3.18036000.7350中风化岩1.458036000.7800 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.571m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5300)/2.5=750/2.5=300kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.196)/4=6.054m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc26、=1.571(11.470+3.180+1.480)+36000.196+0.43006.054=3252.279kN Qk=287.225kNRa=3252.279kN Qkmax=391.75kN1.2Ra=1.23252.279=3902.734kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=182.7kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=123.14210.72/4=1079mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=505.66kN 桩身结构竖向承载力设计值27、：R=1800kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=182.7kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=182.7kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 28200承台底部短向配筋HRB335 25200承台顶部长向配筋HRB335 20200承台顶部短向配筋HRB335 20200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1100-50-28/2=1036mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(505.66+(189.68)5.374/2=1868.383kNm X方向：Mx=Mab/L=186828、.3833.8/5.374=1321.146kNm Y方向：My=Mal/L=1868.3833.8/5.374=1321.146kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 831.069/5.374=296.066kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1036)1/4=0.937 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m 剪跨比：b=a1b/h0=850/1036=0.82，取b=0.82； l= a1l/h0=850/29、1036=0.82，取l=0.82； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.82+1)=0.961 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.82+1)=0.961 hsbftbh0=0.9370.9611.5710351.036=7328.551kN hslftlh0=0.9370.9611.5710351.036=7328.551kN V=296.066kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7328.551kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.036=3.672m ab=3.8mB+2h0=3.672m，al=330、.8mB+2h0=3.672m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5-3.8+0.5)/2=0.85m cl=(l-al+d)/2=(5-3.8+0.5)/2=0.85m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=850/1036=0.82，取b=0.82； l= a1l/h0=850/1036=0.82，取l=0.82； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.549 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.549 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.549(0.85+0.85/31、2)+0.549(0.85+0.85/2)0.97515701.036=2219.192kN Nl=V=296.066kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2219.192kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1321.146106/(1.0316.7500010362)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1321.146106/(0.9931036300)=4282m32、m2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4282,0.002450001036)=12199mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16010mm2A1=12199mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1321.146106/(1.0316.7500010362)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 33、AS2=Mx/(S2h0fy1)=1321.146106/(0.9931036300)=4282mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002450001036)=12199mm2 承台底短向实际配筋：AS2=12763mm2A2=12199mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8169mm20.5AS1=0.516010=8005mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=8169mm20.5AS2=0.512763=6382mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图