1、高速公路工程现浇连续箱梁模板支架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1. 编制依据12. 编制范围13. 设计情况、工程概况、工程重点和难点、主要工程数量等23.1 设计情况23.2 工程概况23.3 工程重点和难点53.4 主要工程项目及数量63.5 施工注意事项64. 施工计划74.1 施工进度计划74.2 主要施工机械设备及周转材料计划94.3 劳动力计划115. 满堂式支架搭设施工技术方案125.1 支架搭设方案125.2 支架地基处理技术方案135.3 支架搭设及技术要求156.2、 箱梁模板施工207. 现浇连续箱梁模板支架217.1 主线现浇连续箱梁模板支架218. 支架预压技术方案918.1 支架预压的目的918.2 加载顺序918.3 加载方法及动态观测919. 设置预拱度9610. 支架搭设和预压注意事项9710.1 支架搭设注意事项9710.2 预压注意事项9711. 模板和支架的拆除9711.1 模板拆除9711.2 支架拆除及卸落9812. 箱梁混凝土浇筑施工顺序及施工技术方案9913. 施工用电方案10013.1 施工用电负荷计算10013.2 线路设计10113.3 立交区用电规定10113.4 临时供电10213.5 临时照明10313.6 防雷保护3、10313.7 停电作业10313.8 带电作业10413.9 防护措施10413.10 配电系统10513.11 移动式电动工具和手持电动工具10513.12 电焊机10513.13 照明10614. 质量保证措施10614.1 质量管理体系10614.2 质量方针10614.3 质量目标10614.4 质量自检系统10614.5 项目管理质保措施10715. 脚手架作业技术安全措施11315.1 机构组织保障11315.2 安全教育和培训11315.3 编制安全技术方案和实施措施11315.4 安全制度保障11315.5 安全技术措施及要求11415.6 应急预案12116. 重大危险源识4、别13316.1 重大危险源13316.2 危险源辨识13617. 施工安全技术交底14018. 文明施工与环境保护14218.1 文明施工14218.2 环保措施14219. 附图1451. 编制依据 （1）“XX市XX至XX高速公路工程土建施工（第六标段）”两阶段施工图设计。（2）现行部颁标准、规范及规程：公路工程技术标准（JTGB01-2003）、公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)、公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）、公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）、公路工程施工安全技术5、规范（JTJ076-95）、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）、建筑模板施工技术规范（JGJ162-2008）、满堂支架预压技术规范（JGJ/T194-2009）及各桥的施工平、纵、横设计图等。（3）现场施工调查资料（4）国家及地方法律法规、政策（5）投标书及相关文件（6）我公司积累的成熟技术、施工工艺方法及同类工程的施工经验。（7）我公司可调用到本合同段的各类资源。2. 编制范围XX市XX至XX高速公路第6合同段，XX立交主线K24+460（左右两幅）、匝道AK1+090.961、BK0+359.208、CK1+3476、DK0+298.835、DK0+655、DK0+956.773钢筋混凝土连续箱梁桥。3. 设计情况、工程概况、工程重点和难点、主要工程数量等3.1 设计情况（1）混凝土：预应力混凝土连续箱梁上部构造采用C50混凝土；普通钢筋混凝土连续箱梁上部构造采用C40混凝土；桥面铺装(调平层)采用C50防水混凝土。（2）普通钢筋：钢筋直径12mm采用HRB335钢筋，直径12mm采用HPB235钢筋，其技术标准必须符合GB1499.1-2008和GB1499.2-2007的有关规定。（3）预应力钢绞线：采用符合GB/T5224-2003标准、高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线。公称直径s15.2(75)7、mm，公称面积140mm2，抗拉强度标准值fpk=1860mpa，弹性模量Ep=1.95105 mpa。（4）锚具及管道成孔：本桥预应力钢束成孔方式均采用塑料波纹管及真空辅助压浆工艺。波纹管材料的物理力学指标应符合交通部行业标准预应力混凝土桥梁用塑料波纹管 (JT/T 529-2004)的规定；所有锚具均应采用成品锚具及其配套设备，并应符合中华人民共和国国家标准(JB/T 14370-2007)等技术要求。 （5）支座：采用GPZ(II)支座系列固定(GD)、单向(DX)和双向(SX)盆式橡胶支座。盆式橡胶支座技术性能必须符合JT/T 391-2009的要求。（6）伸缩缝：伸缩缝均采用异型钢单8、缝式80型。3.2 工程概况（1）主线K24+460桥桥梁桩号K24+460，上部结构：左幅为（28+35+22）+（19.5+217）+（217+19）+（22+35+28）+（320）+2（420）+（416.5）+（316）+（320）+（420）米现浇连续箱梁，右幅为（22+35+28）+（417）+（28+35+22）+（19+320）+2（420）+（416.5）+（316）+（320）+（420）米现浇连续箱梁，左右两幅共21联73跨，其中左幅第一联、第四联和右幅第一联、第三联为预应力混凝土箱梁，箱梁顶宽16.5米，高2米，箱梁底宽12米，悬臂长2.25米，腹板厚0.5米，顶、底9、板厚0.25米，为单箱三室；左幅第十一联、右幅第八至十联为普通钢筋混凝土箱梁，箱梁高1.4米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱多室；其余各联均为普通钢筋混凝土箱梁，箱梁顶宽16.5米，高1.4米，箱梁底宽12米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱三室。全桥左、右幅下部结构桥墩为方形柱式墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础；左幅0号桥台为肋板式桥台，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础，右幅0号桥台为桩柱式桥台。本桥平面位于左转圆曲线、缓和曲线及右转圆曲线上；纵面位于凹形竖曲线上，竖曲线R=13660.513米，变坡点里程为K24+840，变坡点10、高程1997.134米，纵坡由i1=-2.0%（坡长520米）。全桥左、右幅共设23道伸缩缝。（2）A匝道A匝道里程：AK0+000AK1+347.961，其中AK0+000AK0+835.961为路基工程，其余为桥梁工程；桥梁桩号AK1+090.961，上部结构为2（218）+（218.5）+（320）+（316.75）+（35.375+48+35.375）+（317）+2（320）米现浇连续箱梁，全桥共9联21跨，其中第六联上跨在建铁路，为预应力混凝土箱梁，变高度直腹板断面形式，箱梁顶宽24.5米，中支点梁高3.2米，边支点梁高2.4米，箱梁底宽18米，悬臂长3.25米，腹板厚0.5米，顶11、板厚0.28米，底板厚0.25米；其余各联均为普通钢筋混凝土箱梁，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下部结构桥墩为方形柱式墩及花瓶型独柱墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础；0号桥台为桩柱式桥台。本桥平面位于右转圆曲线及缓和曲线上；纵面位于凹形竖曲线上，竖曲线R=5000米，变坡点里程为AK1+237.774，变坡点高程1985.648米，纵坡由i1=-4.0%（坡长1012.774米）变为i2=-1.05%（坡长210.187米）。全桥共设10道伸缩缝。（3）B匝道B匝道里程：BK0+000BK0+743.147，12、全部为桥梁工程，桥梁桩号BK0+359.208，上部结构为：（17.648+220）+（320）+ （420）+ （420）+ （420）+ （320）+ （220+17.648）米钢筋混凝土连续箱梁，全桥共7联24跨，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础；本桥起点接XX立交A匝道桥23号桥墩，终点接XX立交主线桥右幅26号桥墩。本桥平面位于右转圆曲线上，曲线半径R=415.0米，曲线长L=563.147米；纵面位于凸形竖曲线上，竖曲线R=6000米，变坡点里程为B13、K0+356.179，变坡点高程2009.375米；纵坡由i1=4.323%(坡长356.179米)变为i2=-1.622%(坡长386.968米)。全桥共计8道伸缩缝。 （4）C匝道C匝道里程：CK0+000CK1+492.747，其中CK0+694CK1+492.747为路基工程，其余为桥梁工程；桥梁桩号CK1+347，上部结构为（520）+ （317）+ （37+48+37）+（320）+ （19.5+20+19.5）+ （215.5）+ （18+320）+ （420）+ （19+20+22+19）米现浇连续箱梁，全桥共10联33跨，其中第三联上跨在建铁路，为预应力混凝土箱梁，变高度直腹14、板断面形式，箱梁顶宽24.5米，中支点梁高3.2米，边支点及跨中梁高2.4米，箱梁底宽18米，悬臂长3.25米，腹板厚0.5米，顶板厚0.28米，底板厚0.25米；其余各联均为普通钢筋混凝土箱梁，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下部结构桥墩为方形柱式墩及花瓶型独柱墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础；35号桥台为桩柱式桥台。本桥平面位于右转圆曲线及缓和曲线上；纵面位于竖曲线上，第一段竖曲线为R=5000米，变坡点里程为CK0+115.414的凹形竖曲线，变坡点高程1985.783米，纵坡由i1=1.05%(坡长2115、5.414米)变为i2=2.386%(坡长539.586米)；第二段竖曲线为R=3000米，变坡点里程为CK0+655的凸形竖曲线，变坡点高程2006.605米，纵坡由i1=3.863%(坡长539.586米)变为i2=0.4%(坡长180米)。全桥共设11道伸缩缝。（5）D匝道D匝道有三座桥梁，桩号分别为：DK0+298.835、DK0+655、DK0+956.773。DK0+298.835桥上部结构为： (320)+(420)十(320)米钢筋混凝土连续箱梁，共3联10跨，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下16、部结构桥墩为花瓶墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础，10号桥台为肋板式桥台，钻孔灌注桩基础；本桥起点接XX立交主线桥左幅33号桥墩，平面位于右转缓和曲线、圆曲线、缓和曲线和左转缓和曲线及圆曲线上，纵面位于凸形竖曲线上，竖曲线R=2000米，变坡点里程为DKO+235，变坡点高程2005. 341米，纵坡由i1=1.84%变为i2=-2.160%，设4道伸缩缝。DK0+665桥上部结构为：(420)+ (320)米钢筋混凝土连续箱梁，共2联7跨，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩，下设承台、钻孔灌17、注桩群桩基础，桥台为柱式桥台，钻孔灌注桩基础；平面位于左转圆曲线上，纵面位于凹形竖曲线上，竖曲线R=2500米，变坡点里程为DK0+700，变坡点高程1995.277米，纵坡由i1=-2.164%变为i2=2.5%，设3道伸缩缝。DK0+956.773桥上部结构为： 216米钢筋混凝土连续箱梁，共1联2跨，箱梁顶宽12米，高1.4米，箱梁底宽7.5米，悬臂长2.25米，腹板厚0.45米，顶、底板厚0.25米，为单箱二室。下部结构桥墩为花瓶墩，下设承台、钻孔灌注桩群桩基础，0号桥台为柱式桥台，钻孔灌注桩基础；桥梁末端接XX立交A匝道2号墩；平面位于左转圆曲线上，纵面位于凸形竖曲线上，竖曲线R=118、600米，变坡点里程为DK0+935，变坡点高程2001.152米，纵坡由i1=-2.5%变为i2=-3.19%，设2道伸缩缝。3.3 工程重点和难点（1）XX立交桥箱梁分预应力混凝土连续箱梁和普通钢筋混凝土连续箱梁两种，箱梁内预应力筋布置复杂、非预应力筋密集，施工控制难度大。（2）预应力混凝土连续箱梁施工工序多，技术要求高。预应力材料应严格检验和验收，以确保质量；预应力管道施工要对定位钢筋、管道形成严格控制，以确保预应力施工质量和孔道压浆质量。所有预应力张拉均要求采用张拉力与引伸量双控，张拉时混凝土强度大于或等于90%的设计强度且龄期达15天以上，张拉时注意两端保持同步。（3）本桥采用满堂支19、架现浇施工，纵断方向地形起伏较大，墩柱最高达29米，为确保支架系统的强度、刚度和稳定性，必须对地基进行处理，达到地基容许承载力。浇筑梁体前应对支架进行预压，以消除支架的非弹性变形。（4）XX立交桥梁A匝道第6联、C匝道第3联上跨在建铁路，铁路路基已基本成型，还未进行轨道施工，为减少与铁路施工的干扰需优先安排施工。3.4 主要工程项目及数量主要工程项目及数量表项目名称单位数量说明C50混凝土m36185C40混凝土m329821预应力钢绞线t246fpk=1860Mpa带肋钢筋t13526HRB335、HRB400冷轧钢筋t670CRB5503.5 施工注意事项（1）施工前应认真查阅设计图表，领20、会设计意图，做好图表的复核工作，做到图表前后相关数据一一对应。（2）主线与匝道、匝道之间交叉关系较为复杂，施工前应认真熟悉有关图纸，做到施工放样准确无误。（3）施工时应注意交叉和连接处路基宽度、设计高程的变化及相关构造物的衔接，确保放样准确。（4）施工中应注意路面排水，解决好道路交叉处衔接的问题，并按要求设置相关的标志、标识、标牌、标线等，确保行车安全。（5）改移老路和地方道路的施工过程中，应合理安排，精心组织，处理好老路或地方路的临时保通工作，不能因施工而造成堵车或影响车辆通行。（6）其它未尽事宜严格按照相应的技术标准、规范及规程办理。4. 施工计划4.1 施工进度计划本工程主线桥梁左右幅连21、续箱梁共21联，匝道桥梁连续箱梁共32联，根据总体施工组织设计，连续箱梁计划工期为：2014年8月初2015年4月底，共9个月。施工进度计划表箱梁编号2014年2015年8月9月10月11月12月1月2月3月4月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬主线左第1联主线左第2联主线左第3联主线左第4联主线左第5联主线左第6联主线左第7联主线左第8联主线左第9联主线左第10联主线左第11联主线右第1联主线右第2联主线右第3联主线右第4联主线右第5联主线右第6联主线右第7联主线右第8联主线右第9联主线右第10联匝A第1联匝A第2联匝22、A第3联匝A第4联匝A第5联匝A第6联匝A第7联匝A第8联匝A第9联匝B第1联匝B第2联匝B第3联匝B第4联匝B第5联匝B第6联匝B第7联匝C第1联匝C第2联匝C第3联匝C第4联匝C第5联匝C第6联匝C第7联匝C第8联匝C第9联匝C第10联匝D第1联匝D第2联匝D第3联匝D第4联匝D第5联匝D第6联4.2 主要施工机械设备及周转材料计划本工程连续箱梁共53联，计划工期为9个月。工期非常紧，必须投入大量机械设备及脚手管、扣件、方木、竹胶板等周转材料。（1）主要施工机械设备计划主要施工机械设备表序号机械及机具名称单位数量备注1挖掘机台2小松2压路机台2徐州3混凝土输送泵台34装载机台2ZLC50523、电焊机台8ZBX-5006切割机台4GQ40-17弯曲机台2GW40-18钢筋调直机台2GT4-149剥肋滚丝机台2直螺纹接头10自卸汽车辆4EQ15311发电机台2150KW12变压器台2500KWA13吊车台4QT25t14吊车台1QT50t15卷扬机台41.5t、3.0t16插入式振动棒台8（2）主要周转材料计划根据工期安排及施工部署，主线桥梁左右幅连续箱梁共21联，计划一次性投入5联箱梁施工周转材料，匝道桥梁连续箱梁共32联，计划一次性投入7联箱梁施工周转材料；共周转5次进行施工材料计划。1）主线桥梁左右幅全长1487m，连续箱梁共21联，每联平均长度71m，平均墩高18m，支架以立杆24、横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式，按搭设长度80m，宽度16.5m，高度18m计算每联支架系统主要材料数量：支架横向排数：80/0.9=89排支架纵向排数：16.5/0.6=28排顶托、底座个数：8928=2492个；立杆数量：892818=44856m；纵向横杆数量：8918/1.216.5=22028m；横向横杆数量：2818/1.280=33600m；碗扣式支架钢管总重为（44856+22028+33600）3.84/1000=386t顶托上方横向双拼483.0钢管主梁数量：8916.523.84/1000=12t主梁上方纵向1010方木（间距0.25m25、）数量：16.5/0.25800.10.1=53m3竹胶板底模数量：8012=960m22）匝道桥梁全长2068m，连续箱梁共32联，每联平均长度65m，平均墩高15m，支架以立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式，按搭设长度70m，宽度12m，高度15m计算每联支架系统主要材料数量：支架横向排数：70/0.9=78排支架纵向排数：12/0.6=20排顶托、底座个数：7820=1560个；立杆数量：782015=23400m；纵向横杆数量：7815/1.212=11700m；横向横杆数量：2015/1.270=17500m；碗扣式支架钢管总重为（23400+1126、700+17500）3.84/1000=202t顶托上方横向双拼483.0钢管主梁数量：781223.84/1000=7.2t主梁上方纵向1010方木（间距0.25m）数量：12/0.25700.10.1=34m3竹胶板底模数量：707.5=525m23）主线桥梁计划一次性投入5联箱梁，匝道桥梁计划一次性投入7联箱梁主要施工周转材料数量为：碗扣式支架钢管3344t，顶托、底座各23380个，483.0钢管主梁110t，1010方木503m3，竹胶板8475m2。并根据支架搭设方案及规范配备钢管扫地杆、剪刀撑等材料。4.3 劳动力计划主要施工人员表序号工种名称人数带班工长备注1架子工9633班轮27、流作业2钢筋工9033班轮流作业3模板工6033班轮流作业4混凝土工6033班轮流作业5电工636现场指挥员31总指挥1人7机械驾驶员361合计351175. 满堂式支架搭设施工技术方案5.1 支架搭设方案XX立交主线和匝道桥梁，现浇钢筋混凝土连续箱梁满堂支架采用碗扣式多功能脚手杆（483.5mm）搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托。根据设计图及现场情况，按主线和匝道选择具有代表性的梁段，分四种方案进行现浇箱梁支架的搭设。（1）主线桥梁右幅第三联预应力钢筋混凝土连续箱梁，梁高2米，箱梁顶宽16.5米，底宽12米，悬臂长2.25米，设最高支架24米，跨径85（28+35+2228、）米，墩顶伸缩缝中心线两侧1.5m及连续处墩顶中心线两侧1m为箱梁端横梁，端横梁往跨中3m为箱室渐变段，顶板厚度由50cm渐变至25cm，底板厚度由50cm渐变至25cm，腹板厚度由75cm渐变至50cm。因此墩顶两侧各5.0m范围内箱梁底宽12米范围的支架采用立杆横距纵距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式，两侧翼板部分采用90cm90cm120cm的布置形式；跨中部分箱梁腹板处支架采用60 cm90cm120cm的布置形式，跨中部分箱孔及翼板采用90cm60cm120cm的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼483.0mm钢管作为主梁，主梁上设1010cm纵向方木作为次梁，次梁间29、距在墩顶两侧底宽范围及跨中腹板处为25cm ，跨中部分箱孔及翼板处为30cm。（2）主线桥梁右幅第四联普通钢筋混凝土连续箱梁，梁高1.4米，箱梁顶宽16.5米，底宽12米，悬臂长2.25米，设最高支架24米，跨径79（19+320）米，墩顶伸缩缝中心线两侧1.2m及连续处墩顶中心线两侧1.0m为箱梁端横梁，端横梁往跨中0.5m为箱室渐变段。因此墩顶两侧各2.0m范围内箱梁底部底宽12米范围的支架采用立杆横距纵距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式，两侧翼板部分采用90cm90cm120cm的布置形式；跨中腹板处支架采用60 cm90cm120cm的布置形式，箱孔及翼板在跨中部分采用930、0cm90cm120cm的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼483.0mm钢管作为主梁，主梁上设1010cm纵向方木作为次梁，间距均为30cm。（3）B匝道桥梁第四联普通钢筋混凝土连续箱梁，梁高1.4米，箱梁顶宽12米，底宽7.5米，悬臂长2.25米，设最高支架24米，跨径80（420）米，墩顶伸缩缝中心线两侧1.2m及连续处墩顶中心线两侧1.0m为箱梁端横梁，端横梁往跨中0.5m为箱室渐变段。因此墩顶两侧各2.0m范围内箱梁底宽7.5米范围的支架采用立杆横距纵距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式，两侧翼板部分采用90cm90cm120cm的布置形式；跨中腹板处支架采用60 cm31、90cm120cm的布置形式，箱孔及翼板在跨中部分采用90cm90cm120cm的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼483.0mm钢管作为主梁，主梁上设1010cm纵向方木作为次梁，间距均为30cm。（4）C匝道桥梁第三联预应力钢筋混凝土连续箱梁，中支点梁高3.2米，边支点及跨中梁高2.4米，箱梁顶宽24.5米，底宽18米，悬臂长3.25米，腹板厚0.5米，顶板厚0.28米，底板厚0.25米，设最高支架18米，跨径122（37+48+37）米，中支点墩顶中心线两侧6m梁高由3.2米渐变至2.4米。因此中支点墩顶中心线两侧6m范围内箱梁腹板处支架采用立杆横距纵距横杆步距为45cm45cm12032、cm的布置形式，中支点墩顶两侧箱孔和翼板部分采用90cm45cm120cm的布置形式；边支点及跨中部分箱梁腹板处支架采用60 cm60cm120cm的布置形式，边支点及跨中箱孔及翼板部分采用90cm60cm120cm的布置形式。并在支架顶托上横向敷设双拼483.0mm钢管作为主梁，主梁上设1010cm纵向方木作为次梁，次梁间距在腹板处为20cm ，在孔及翼板处为30cm。5.2 支架地基处理技术方案（1）泥浆池和承台基坑处理首先将桥下范围内泥浆池及基坑中的水抽出排干后，用砂石将泥浆池及基坑回填，回填时用小型打夯机分层夯压密实。（2）原地基处理首先对支架布设范围内的杂物等松软表土50cm深度进行33、清除,用机械对场地全部进行推平，并设置横向单向横坡，坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水。对原地表进行碾压处理, 碾压层采用灌砂法检测（压实度90）；后用含石率为70的合格填料分层回填压实(压实度96)，如纵向坡度过大，采取设置台阶方式，便于底托支垫平整。上游靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉桥梁纵向和横向坡度较大的位置分别设置台阶，台阶处采用宽30cm的7.5#砂浆砌片石进行加固。（3）地基处理范围：箱梁范围以外每边4m。（4）支架地基雨水处理为防止地基积水，将地表处理成双向1%的路拱横坡，并在两侧挖临时排水沟，并用砂浆抹面，将地表水引入桥梁附近的34、沟道中排出。对于低洼部分不能引入附近沟道的地方，设置7.5#砂浆砌片石集水井，采取备用小水泵将水排出。防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。（5）支架地基表面混凝土在压实的地基上铺筑15cm厚的C15混凝土，以增加稳定性。（6）特殊地基处理桥梁施工范围较广，地基不均匀性、不确定性因素较多，根据现场情况有针对性对地基进行处理。特殊地段根据具体情况，进行换填或抛填片石处理等方法，使地基承载力达到要求，并对处理结果进行检测，检测合格后方可进行支架的搭设。5.3 支架搭设及技术要求（1）支架设置现浇箱梁满堂式支架采用483.5mm碗扣式脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座。纵、横向立杆间距35、按照以上方案布置，并设置适当的斜撑杆增强支架的稳定性。搭设支架过程中要及时设置斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆风绳，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜和倾倒，增加支架的稳定性。为使钢管底部有较大的接触面，防止立杆直接立于混凝土表面，应力过分集中混凝土损坏，在立杆底部垫一块15151cm的钢板、特殊地段采用16#槽钢。立杆与横杆必须用碗扣扣紧，不得隔步设置或遗漏。剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，横向每隔6根立杆设置一道剪刀撑，纵向每隔4根立杆设置一道；水平剪刀撑在支架顶部和底部各设置一道之外，其余按每3根横杆一道进行设置。（2）支架搭设技术要求竖杆要求每根竖直，采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平36、面钢管固定，确保满堂式支架具有足够的强度、刚度、稳定性。在支架顶部横桥向设置横向钢管，在横向钢管扣件的下面紧接着纵向钢管，要求横向钢管扣件紧贴在纵向钢管扣件之上，再在纵向钢管扣件下紧贴着增设一个加强扣件，这样就能保证横向钢管与竖向钢管的扣件连接具有足够的强度来承受施工荷载。剪刀撑、斜撑搭设应与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，支架上端与墩身间用方木塞紧。在混凝土浇筑和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。满堂式支架法现浇施工工艺流程框图如下：基础处理安装碗扣脚手架安装底模绑扎底板、腹板钢筋骨架及安装内模分段浇筑箱梁砼预留墩顶工作缝养护强度达到70%设计强度取试件压试件灌注工作缝混凝土拆除模板和37、支架浇筑混凝土施工场地开挖铺垫、硬化平整、碾压铺设枕木或方木砼强度达100%设计值支架设计模板设计安装支座绑扎顶板钢筋和支立侧模模板、钢筋、预埋件检查验收加载预压检查验收（3）支架主要构件、配件材料及制作要求本支架采用满堂式钢管支架，钢管直径48mm，壁厚3.5mm。为增大钢管与底垫木支撑面积，钢管下垫12mm厚钢板托架。碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-838、及GB11352中ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜撑接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。立杆连接外套管壁厚度不得小于3.0mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动。不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接处应能插入12连接销。在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。构件外观质量要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀39、，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇铸边口残余等缺陷，表面粘上砂土应清除干净。3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固。立杆上应设有接长用套管及连接销孔。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。碗扣式节点连接构成图如下图：（4）碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。支架拐角为直角时，宜采用横40、杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔，底部横杆严禁拆除，立杆配置可调底座。支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；斜杆水平倾角宜在4050之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。对已进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足建筑施工碗41、扣式脚手架安全技术规范的要求。支架要排列整齐和顺直，10米以上支架设置缆风绳等加固措施。缆风绳的脚手架钢管采用普通钢管连接通长，并对碗扣式杆件立杆进行扣件加强连接牢固。缆风绳间距处每跨对称布置2道。为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。（5）支架搭设按施工方案放样弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行，每次上升高度不大于3m。底座和垫板应准确地放置在测定线上；垫板厚度要求采用不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或42、可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于20cm。支架的搭设应分段进行，第一阶段的撂底高度一般为6m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应L/500；最大允许偏差应100mm。支架及脚手架内、外侧设置挑梁时，挑梁的范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。采用钢管扣件作为加固件、斜撑的应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002的有关规定。拼装支架每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或作薄铁片垫实，在拼装支架头3层时，每层用全43、站仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。（6）支架顶标高控制根据设计图纸计算出梁底高程，测量每一根钢管的顶面标高，将多余的脚手钢管割除，在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是方便调整支架高度和拆除模板，支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。由此控制最上层横杆标高，误差不超过3mm，以便控制底模标高。（7）支架与模板连接满堂式支架安装完毕，在可调顶托上横向采用双拼483.0mm钢管作为主梁，主梁上设1010cm纵向方木作为次梁，间距为25cm 30cm，然后铺设底模，底模采用优质竹胶板；本方案外侧模板及翼缘模板采用钢木组合形式，内模采用组合木模，为防止模板44、整体移动，在翼缘板下所对应的位置，也就是横向方木上用螺栓固定侧模，上面采用拉杆螺栓固定，以确保模板的稳定性。（8）工作梯及平台搭设为了施工方便和安全，应搭设人行工作梯，并在支架两侧设置不小于1.2m宽的工作、检查平台，工作梯和平台均要安装1.2m高的护栏，挂安全网。（9）支架验收及相关事项支架搭设到顶时，组织施工技术、安全等相关人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时及时解决。6. 箱梁模板施工（1）为保证箱梁外表面混凝土的光洁和平整，箱梁的底模采用15mm厚优质竹胶板，侧模及翼缘模板采用钢木组合形式。（2）45、现浇箱梁分两次成型。梁的内模采用定型木模，底模中间部分用夹板封底，腹板木模采用钢管扣件稳定。（3）箱梁模板一次到位，不分翼板和箱体。（4）箱梁内模的顶模采用木模配制，为便于箱体内的模板拆除，需在箱顶预留人孔，人孔待内模拆除后，连接钢筋并浇筑同标号混凝土封闭。（5）根据已布置的支撑和两墩间的坡度，再加预拱度施工抛高值来测放底板，然后在已铺设的底模上精确放出箱梁的边线和中线，作为侧模和布置钢筋的依据。（6）底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线，特别要注意梁圆弧侧模与底模的衔接。（7）内模的安装应在钢筋定位后进行。（8）模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部高程、节点联系及纵横向稳定性进行复验。（946、）模板与模板的接缝中嵌入硅胶，以防止混凝土漏浆。（10）施工脚手架不能和模板及其支撑相连。（11）模板在使用前要涂刷脱模剂，外露面混凝土模板的脱模剂应采用同一品种的无色清机油，不能使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。（12）固定在模板上的预埋件和预留孔须安装牢固，位置准确。（13）浇筑混凝土时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。（14）两次浇捣箱梁之间的施工缝接合面应严格按施工缝进行处理。7. 现浇连续箱梁模板支架7.1 主线现浇连续箱梁模板支架箱梁模板支架采用483.5mm钢管，顶端为调节螺杆，主梁采用双拼483.0mm钢管，次梁采用10147、0cm方木。主线桥箱梁主要分为两种：梁高2.0m预应力钢筋混凝土箱梁和梁高1.4m普通钢筋混凝土箱梁。碗扣支架布置形式如下：（1）2.0m梁高墩顶两侧各5m梁底宽范围支架布置横距60cm，纵距90cm，步距120cm，翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm；跨中部分箱梁腹板处支架布置横距60cm，纵距90cm，步距120cm，箱孔及翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm。（2）1.4m梁高墩顶两侧各2m梁底宽范围支架布置横距60cm，纵距90cm，步距120cm，翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm；跨中部分箱梁腹板处支架布置横距60cm48、，纵距90cm，步距120cm，箱孔及翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm。7.1.1主线1.4m梁墩顶两侧梁底宽范围模板支架验算（以右幅高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=1.4m；支架立杆总高度H=24m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷49、载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.6） （24+1.2）+241.2/（0.90.61.2） =4.45KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=251.4=35KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/50、m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.235.3+1.44）=47.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（4.75+35）+1.44=53.3KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.821051、-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.961=47.96KN/m最大弯矩M=qL2/10=47.960.32/10=0.432KNm最大正应力=M/W=0.432/3.7510-5 =1.152104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.647.960.3=8.63KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.58.652、3/0.015 =0.863103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.31=35.3KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67735.30.34/（1001.01072.8210-7） =0.69mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6753、10-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.960.3=14.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=14.390.92/10=1.163KNm最大正应力=M/W=1.163/1.6710-4 =0.696104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值54、V=0.6qL=0.614.390.9=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/0.01 =1.17103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.30.3=10.59KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67710.590.94/（1000.91070.8310-5） =0.63mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度L=0.6m483.55、0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=47.960.9/2=21.582KN/m最大弯矩M=qL2/10=21.5820.62/10=0.756、77KNm最大正应力=M/W=0.777/4.4910-6 =1.73105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.621.5820.6=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/4.2410-4 =0.275105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=35.30.9/2=15.89KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67715.890.64/（1002.0610810.7810-8） =0.63mm57、f=L/400=1.5mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=53.3KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=53.30.90.658、=28.78KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=28.78103 /（0.423424）=160 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(4.75+35)+0.851.44.0 0.90.6 =28.33KNMW=0.851.4Wk59、Lah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051KNm校核稳定性：N/A+MW/W=28330/（0.423424）+0.051106 /4490 =169N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，支架以上均布荷载设计值P1= 47.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=47.960.90.60、6=25.9KNN/A=25.9103 /（0.5560.6）=92.4N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=28.78 KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，主线桥址处土层最低承载力基本容许值为160 KN/m2，取地基承载力标准值fak=160 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=28.61、78/（0.90.6）=53.3KN/m2fg=Kc fak=1.0160=160 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.1.2主线1.4m梁跨中腹板处模板支架验算（以右幅高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=1.4m；支架立杆总高度H=24m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米62、计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.6） （24+1.2）+241.2/（0.90.61.2） =4.45KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.45=4.75KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=251.4=35KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.63、3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.235.3+1.44）=47.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（4.75+35）+1.44=53.3KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.015364、/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.961=47.96KN/m最大弯矩M=qL2/10=47.960.32/10=0.432KNm最大正应力=M/W=0.432/3.7510-5 =1.152104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.647.960.3=8.63KN/m最大剪力max=1.565、V/A=1.58.63/0.015 =0.863103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.31=35.3KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67735.30.34/（1001.01072.8210-7） =0.69mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.1066、.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.960.3=14.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=14.390.92/10=1.163KNm最大正应力=M/W=1.163/1.6710-4 =0.696104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强67、度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.614.390.9=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/0.01 =1.17103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.30.3=10.59KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67710.590.94/（1000.91070.8310-5） =0.63mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度68、L=0.6m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=47.960.9/2=21.582KN/m最大弯矩M=qL2/10=21.582069、.62/10=0.777KNm最大正应力=M/W=0.777/4.4910-6 =1.73105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.621.5820.6=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/4.2410-4 =0.275105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=35.30.9/2=15.89KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67715.890.64/（1002.0610810.7810-70、8） =0.63mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=53.3KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=71、53.30.90.6=28.78KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=28.78103 /（0.423424）=160 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(4.75+35)+0.851.44.0 0.90.6 =28.33KNMW72、=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051KNm校核稳定性：N/A+MW/W=28330/（0.423424）+0.051106 /4490 =169N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，支架以上均布荷载设计值P1= 47.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=73、47.960.90.6=25.9KNN/A=25.9103 /（0.5560.6）=92.4N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=28.78 KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，主线桥址处土层最低承载力基本容许值为160 KN/m2，取地基承载力标准值fak=160 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=K74、c fakP=28.78/（0.90.6）=53.3KN/m2fg=Kc fak=1.0160=160 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.1.3主线1.4m梁跨中箱孔（或翼板）处模板支架验算（以右幅高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.2m，板厚Hb=0.5m；支架立杆总高度H=24m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度75、变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.9） （24+1.2）+241.2/（0.90.91.2） =3.30KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.30=3.6KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=250.5=12.5 KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2风荷载标准值k=076、.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.212.8+1.44）=20.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（3.3+12.5）+1.44=24.56KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面77、惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=20.961=20.96 KN/m最大弯矩M=qL2/10=20.960.32/10=0.19KNm最大正应力=M/W=0.19/3.7510-5 =0.51104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.620.960.3=378、.773KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.773/0.015 =0.38103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=12.81=12.8KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67712.80.34/（1001.01072.8210-7） =0.25mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方79、木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=20.960.3=6.29KN/m最大弯矩M=qL2/10=6.290.92/10=0.51KNm最大正应力=M/W=0.51/1.6710-4 =0.31104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满80、足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.66.290.9=3.4KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.4/0.01 =0.51103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=12.80.3=3.84KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6773.840.94/（1000.91070.8310-5） =0.23mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=81、0.9m，计算长度L=0.9m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=20.960.9/2=9.43KN/m最大弯矩M=qL2/1082、=9.430.92/10=0.764KNm最大正应力=M/W=0.764/4.4910-6 =1.7105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.69.430.9=5.09KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.55.09/4.2410-4 =0.18105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=12.80.9/2=5.76KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6775.760.94/（1002.0610810.7810-83、8） =1.15mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=24.56KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaL84、b=24.560.90.9=19.89KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=19.89103 /（0.423424）=111N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(3.6+12.5)+0.851.44.0 0.90.9 =19.50K85、NMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051 KNm校核稳定性：N/A+MW/W=19500/（0.423424）+0.051106 /4490 =120N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，支架以上均布荷载设计值P1=20.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1La86、La=20.960.90.9=16.98KNN/A=16.98103 /（0.5560.6）=60.58N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=19.89KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，主线桥址处土层最低承载力基本容许值为160 KN/m2，取地基承载力标准值fak=160 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaL87、bfg=Kc fakP=19.89/（0.90.9）=24.55KN/m2fg=Kc fak=1.0160=160 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.2 匝道现浇连续箱梁模板支架的验算箱梁模板支架采用483.5mm钢管，顶端为调节螺杆，主梁采用双拼483.0mm钢管，次梁采用1010cm方木。匝道桥箱梁最高梁高2m预应力钢筋混凝土箱梁。碗扣支架布置形式如下：（1）2m梁高中支点墩顶两侧各6m梁高由3.2m渐变至2.4m，此段箱梁腹板处支架布置横距45cm，纵距45cm，步距120cm，箱孔及翼板处支架布置横距90cm，纵距45cm，步距120cm；跨中2.4m梁高箱梁腹板处支架布置横88、距60cm，纵距60cm，步距120cm，箱孔及翼板处支架布置横距90cm，纵距60cm，步距120cm。（1）2m梁高墩顶两侧各2m梁底宽范围支架布置横距60cm，纵距90cm，步距120cm，翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm；跨中部分箱梁腹板处支架布置横距60cm，纵距90cm，步距120cm，箱孔及翼板处支架布置横距90cm，纵距90cm，步距120cm。7.2.1匝道12.43.2m梁高中支点墩顶两侧梁高渐变段腹板处模板支架验算（以C匝道第三联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.45m，立杆横距Lb=0.45m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=89、3.2m；支架立杆总高度H=18m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh）=1.30.0333（0.45+0.45） （18+1.2）+181.2/（0.450.451.2）=6.990、3KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+6.93=7.23KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=253.2=80KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+80=80.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.280.3+1.44）=101.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（7.23+80）+1.44=110.28KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力91、计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.20m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=0.8mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=101.961=101.96KN/92、m最大弯矩M=qL2/10=101.960.202/10=0.408KNm最大正应力=M/W=0.408/3.7510-5 =1.09104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.6101.960.20=12.24KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.512.24/0.015 =1.224103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=80.31=80.3 KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67780.30.204/（1001.01093、72.8210-7） =0.31mmf=L/250=0.8mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.20m，计算长度L=0.45m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许94、挠度f=L/400=1.125mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=101.960.20=20.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=20.390.452/10=0.413KNm最大正应力=M/W=0.413/1.6710-4 =0.247104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.620.390.45=5.51KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.55.51/0.01 =0.827103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=80.3095、.20=16.06KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67716.060.454/（1000.91070.8310-5） =0.06mmf=L/400=1.125mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.45m，计算长度L=0.45m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.096、6108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.125mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=101.960.45/2=22.941KN/m最大弯矩M=qL2/10=22.9410.452/10=0.465KNm最大正应力=M/W=0.465/4.4910-6 =1.04105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.622.9410.45=6.19KN97、/m最大剪力max=1.5V/A=1.56.19/4.2410-4 =0.219105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=80.30.45/2=18.07KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67718.070.454/（1002.0610810.7810-8） =0.23mmf=L/400=1.125mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.45m，立杆横距Lb=0.45m，模板支架立杆伸98、出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=110.28KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=110.280.450.45=22.33KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=22.33103 /99、（0.423424）=125N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(7.23+80)+0.851.44.0 0.450.45 =22.16 KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.451.22/10=0.025KNm校核稳定性：N/A+MW/W=22160/（0.423424）+0.025106 /4490 =129 N/ mm2f=2100、05N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.45m，立杆横距Lb=0.45m，支架以上均布荷载设计值P1= 101.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=101.960.450.45=20.65KNN/A=20.65103 /（0.5560.6）=73.67N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架101、基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.45m，立杆横距Lb=0.45m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=22.33 KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=22.33/（0.450.45）=110.27KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.2.2匝道2.4m梁跨中腹板处模板支架验算（以C匝道第三102、联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=2.4m；支架立杆总高度H=18m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（L103、aLbh） =1.30.0333（0.6+0.6） （18+1.2）+181.2/（0.60.61.2） =4.47KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+4.47=4.77KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=252.4=60KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+60=60.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.260.3+1.44）=77.96 KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K104、）+1.4 Qk） =1.01.2（4.77+60）+1.44=83.32KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.20m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠105、度f=L/250=0.8mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=77.961=77.96 KN/m最大弯矩M=qL2/10=77.960.202/10=0.312KNm最大正应力=M/W=0.312/3.7510-5 =0.832104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.677.960.20=9.36KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.59.36/0.015 =0.936103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=60.31=60.3106、 KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67760.30.204/（1001.01072.8210-7） =0.23mmf=L/250=0.8mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.20m，计算长度L=0.6m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、107、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=77.960.20=15.59KN/m最大弯矩M=qL2/10=15.590.62/10=0.561KNm最大正应力=M/W=0.561/1.6710-4 =0.336104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.615.590.6=5.61KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.55.61/0.01 =0.842103 KN/m2木=1.41108、03 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=60.30.20=12.06KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67712.060.64/（1000.91070.8310-5） =0.14mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.6m，计算长度L=0.6m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0109、钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=77.960.6/2=23.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=23.390.62/10=0.842KNm最大正应力=M/W=0.842/4.4910-6 =1.88105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：110、横截面剪力值V=0.6qL=0.623.390.6=8.42KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.58.42/4.2410-4 =0.298105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=60.30.6/2=18.09KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67718.090.64/（1002.0610810.7810-8） =0.7mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆111、纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.6m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=83.32KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=83.320.60.6=30 KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0112、.423校核稳定性N/A=30103 /（0.423424）=167 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(4.77+60)+0.851.44.0 0.60.6 =29.7KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.61.22/10=0.034 KNm校核稳定性：N/A+MW/W=29700/（0.423424）+0.034106 /44113、90 =173 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.6m，支架以上均布荷载设计值P1= 77.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=77.960.60.6=28.07KNN/A=28.07103 /（0.5560.6）=100.14N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计114、算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.6m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=30 KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=30/（0.60.6）=83.33 KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.2.3匝道2.43.2m梁跨中箱孔（115、或翼板）处模板支架验算（以C匝道第三联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.2m，板厚Hb=0.53m；支架立杆总高度H=18m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm116、（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.6+0.9） （18+1.2）+181.2/（0.60.91.2） =3.37KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.37=3.67KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=250.53=13.25 KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+13.25=13.55KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.213.55+1.44）=21.86KN117、/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（3.67+13.55）+1.44=26.26KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹118、胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=21.861=21.86 KN/m最大弯矩M=qL2/10=21.860.32/10=0.197KNm最大正应力=M/W=0.197/3.7510-5 =0.53104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.621.860.3=3.935KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.935/0.015 =0.394103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计119、算：均布线荷载标准值q1= gkb=13.551=13.55KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67713.550.34/（1001.01072.8210-7） =0.26mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.6m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁120、方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=21.860.3=6.56KN/m最大弯矩M=qL2/10=6.560.62/10=0.236KNm最大正应力=M/W=0.236/1.6710-4 =0.14104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.66.560.6=2.36KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.52.36/0.0121、1 =0.354103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=13.550.3=4.065KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6774.0650.64/（1000.91070.8310-5） =0.05mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.6m，计算长度L=0.9m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁122、截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=21.860.6/2=6.56KN/m最大弯矩M=qL2/10=6.560.92/10=0.531KNm最大正应力=M/W=0.531/4.4910-6 =1.18105KN/m2钢=2.05105 KN/123、m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.66.560.9=3.54KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.54/4.2410-4 =0.13105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=13.550.6/2=4.07KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6774.070.94/（1002.0610810.7810-8） =0.8mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定124、2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=26.26KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=26.260.60.9=14.18KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=125、150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=14.18103 /（0.423424）=79N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(3.37+13.25)+0.851.44.0 0.60.9 =13.79KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.61.22/10=0.034 KNm校核稳定性：N/A+MW/W=13126、790/（0.423424）+0.034106 /4490 =84.5N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，支架以上均布荷载设计值P1=21.86KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=21.860.60.9=11.8KNN/A=11.8103 /（0.5560.6）=42.1N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆127、受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=14.18KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=14.18/（0.60.9）=26.26KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力128、满足要求）7.2.4匝道2.43.2m梁中支点墩顶两侧箱孔（或翼板）处模板支架验算（以C匝道第三联为例计算）中支点墩顶两侧箱孔（或翼板）处模板支架布置形式为纵距0.45m，横距0.9m，板厚为0.53m。而以上计算的跨中箱孔（或翼板）处模板支架，其布置形式为纵距0.6m，横距0.9m，板厚为0.53m，计算结果满足要求，故不再进行计算。7.2.5匝道1.4m梁墩顶两侧梁底宽范围模板支架验算（以B匝道高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=1.4m；支架立杆总高度H=24m，每米钢管重Gm=0.0333K129、N/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.6） （24+1.2）+241.2/（0.90.61.2） =4.45KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+130、4.45=4.75KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=251.4=35KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.235.3+1.44）=47.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（4.75+35）+1.44=53.3KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度131、b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.961=47.96KN/m最大弯矩M=qL2/10=47.960.32/10=0.432KNm最大正应力=132、M/W=0.432/3.7510-5 =1.152104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.647.960.3=8.63KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.58.63/0.015 =0.863103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.31=35.3KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67735.30.34/（1001.01072.8210-7） =0.69mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010133、cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.960.3=134、14.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=14.390.92/10=1.163KNm最大正应力=M/W=1.163/1.6710-4 =0.696104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.614.390.9=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/0.01 =1.17103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.30.3=10.59KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67710.590.94/（1000.135、91070.8310-5） =0.63mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度L=0.6m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢136、=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=47.960.9/2=21.582KN/m最大弯矩M=qL2/10=21.5820.62/10=0.777KNm最大正应力=M/W=0.777/4.4910-6 =1.73105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.621.5820.6=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/4.2410-4 =0.275105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足137、抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=35.30.9/2=15.89KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67715.890.64/（1002.0610810.7810-8） =0.63mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=53.3KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=424mm138、2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=53.30.90.6=28.78KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=28.78103 /（0.423424）=160 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NGK+0139、.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(4.75+35)+0.851.44.0 0.90.6 =28.33KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051KNm校核稳定性：N/A+MW/W=28330/（0.423424）+0.051106 /4490 =169N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，支140、架以上均布荷载设计值P1= 47.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=47.960.90.6=25.9KNN/A=25.9103 /（0.5560.6）=92.4N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=28.78 KN，地基141、承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=28.78/（0.90.6）=53.3KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.2.6匝道1.4m梁跨中腹板处模板支架验算（以B匝道高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=1.4m；支架立杆总高度H=24m，每米钢管重Gm=0.0333KN142、/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.6） （24+1.2）+241.2/（0.90.61.2） =4.45KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+4143、.45=4.75KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=251.4=35KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3 KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.235.3+1.44）=47.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（4.75+35）+1.44=53.3KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b144、=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.961=47.96KN/m最大弯矩M=qL2/10=47.960.32/10=0.432KNm最大正应力=M145、/W=0.432/3.7510-5 =1.152104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.647.960.3=8.63KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.58.63/0.015 =0.863103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.31=35.3KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67735.30.34/（1001.01072.8210-7） =0.69mmf=L/250=1.2mm （满足刚度要求）3、纵向1010c146、m方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=47.960.3=1147、4.39KN/m最大弯矩M=qL2/10=14.390.92/10=1.163KNm最大正应力=M/W=1.163/1.6710-4 =0.696104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.614.390.9=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/0.01 =1.17103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.30.3=10.59KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67710.590.94/（1000.9148、1070.8310-5） =0.63mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度L=0.6m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主梁抗剪强度容许值钢=149、1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=1.5mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=47.960.9/2=21.582KN/m最大弯矩M=qL2/10=21.5820.62/10=0.777KNm最大正应力=M/W=0.777/4.4910-6 =1.73105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.621.5820.6=7.77KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.57.77/4.2410-4 =0.275105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（满足抗150、剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=35.30.9/2=15.89KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67715.890.64/（1002.0610810.7810-8） =0.63mmf=L/400=1.5mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=53.3KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A=42151、4mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=53.30.90.6=28.78KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=28.78103 /（0.423424）=160 N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.2NG152、K+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(4.75+35)+0.851.44.0 0.90.6 =28.33KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051KNm校核稳定性：N/A+MW/W=28330/（0.423424）+0.051106 /4490 =169N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb153、=0.6m，支架以上均布荷载设计值P1= 47.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=47.960.90.6=25.9KNN/A=25.9103 /（0.5560.6）=92.4N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆传至基础顶面的竖向力设计值N=154、28.78 KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=28.78/（0.90.6）=53.3KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.2.7匝道1.4m梁跨中箱孔（或翼板）处模板支架验算（以B匝道高程最高的第四联为例计算）1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.2m，板厚Hb=0.5m；支架立杆总高度H=24m，155、每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.9） （24+1.2）+241.2/（0.90.91.2） =3.30KN/m2模板及支架自重标准值G1K=156、 G1K1+G1K2=0.3+3.30=3.6KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=250.5=12.5 KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.212.8+1.44）=20.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（3.3+12.5）+1.44=24.56KN/m22、15mm厚竹胶板底模受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续157、板2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=1m，计算长度L=0.3m截面面积A=bh=10.015=0.015 m215mm厚竹胶板截面抗弯矩W= bh2/6=10.0152/6=3.7510-5 m315mm厚竹胶板截面惯性矩I= bh3/12=10.0153/12=2.8210-7m4竹胶板弹性模量E竹=1.0107 KN/m2竹胶板抗拉、抗弯强度容许值竹=3.5104 KN/m2竹胶板抗剪强度容许值竹=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/250=1.2mm4）正应力强度计算：均布线荷载设计值q= P1b=20.961=20.96 KN/m最大弯矩M=qL2/10=20.960158、.32/10=0.19KNm最大正应力=M/W=0.19/3.7510-5 =0.51104KN/m2竹=3.5104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.620.960.3=3.773KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.773/0.015 =0.38103 KN/m2竹=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=12.81=12.8KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.67712.80.34/（1001.01072.8210-7） =0.25mmf=L/250=1.2159、mm （满足刚度要求）3、纵向1010cm方木次梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.3m，计算长度L=0.9m次梁方木截面面积A=bh=0.10.1=0.01 m2次梁方木截面抗弯矩W= bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3次梁方木截面惯性矩I= bh3/12=0.10.13/12=0.8310-5m4次梁方木弹性模量E木=0.9107 KN/m2次梁方木抗拉、抗弯强度容许值木=1.3104 KN/m2次梁方木抗剪强度容许值木=1.4103 KN/m2竹胶板容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：均布线荷载160、设计值q= P1b=20.960.3=6.29KN/m最大弯矩M=qL2/10=6.290.92/10=0.51KNm最大正应力=M/W=0.51/1.6710-4 =0.31104KN/m2木=1.3104 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.66.290.9=3.4KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.53.4/0.01 =0.51103 KN/m2木=1.4103 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=12.80.3=3.84KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6773.840.161、94/（1000.91070.8310-5） =0.23mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）4、横向483.0mm双拼钢管主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度L=0.9m483.0钢管主梁截面面积A=4.2410-4 m2483.0钢管主梁回转半径i=15.95mm483.0钢管主梁截面抗弯矩W=4.4910-6 m3483.0钢管主梁截面惯性矩I=10.7810-8m4483.0钢管主梁弹性模量E钢=2.06108 KN/m2483.0钢管主梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2483.0钢管主162、梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2483.0钢管主梁容许挠度f=L/400=2.25mm4）正应力强度计算：每根钢管均布线荷载设计值q= P1b/2=20.960.9/2=9.43KN/m最大弯矩M=qL2/10=9.430.92/10=0.764KNm最大正应力=M/W=0.764/4.4910-6 =1.7105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.69.430.9=5.09KN/m最大剪力max=1.5V/A=1.55.09/4.2410-4 =0.18105 KN/m2钢=1.25105 KN/m2（163、满足抗剪强度要求）6）挠度计算：每根钢管均布线荷载标准值q1= gkb/2=12.80.9/2=5.76KN/m挠度f=0.677q1L4/（100EI） =0.6775.760.94/（1002.0610810.7810-8） =1.15mmf=L/400=2.25mm （满足刚度要求）5、支架钢管立杆受压稳定性计算（以483.0钢管计算）1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的距离a=0.4m，均布总荷载设计值P=24.56KN/m2立杆回转半径i=15.95mm，立杆截面面积A164、=424mm2立杆截面模量W=4.49103 mm3，风荷载标准值k=0.33 KN/m2立杆抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算（不考虑风荷载时）：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=PLaLb=24.560.90.9=19.89KNL0=h+2a=1200+2400=2000mm 长细比= L0/i=2000/15.95=125=150 （满足长细比要求）当=125时，=0.423校核稳定性N/A=19.89103 /（0.423424）=111N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）5）稳定性验算（考虑风荷载时）：N/A+MW/WfN=1.165、2NGK+0.851.4NQK =1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(G1K+G2K)+0.851.4QK LaLb =1.2(3.6+12.5)+0.851.44.0 0.90.9 =19.50KNMW=0.851.4WkLah2/10 =0.851.40.330.91.22/10=0.051 KNm校核稳定性：N/A+MW/W=19500/（0.423424）+0.051106 /4490 =120N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）6、M30调节螺杆受力计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立166、杆横距Lb=0.9m，支架以上均布荷载设计值P1=20.96 KN/m2，M30调节螺杆净截面积A=560.6mm2，螺杆轴心受压稳定系数取=0.5，螺杆的抗压强度设计值fc=205N/ mm24）受力计算： N= P1LaLa=20.960.90.9=16.98KNN/A=16.98103 /（0.5560.6）=60.58N/ mm2fc=205N/ mm2（螺杆受压满足稳定条件）7、模板支架地基承载力计算1）基本状况：箱梁结构模板支架基础采用碎石土回填夯实后浇筑15cm厚C15混凝土。2）计算简图：(同上)3）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，立杆传至基础顶面的竖167、向力设计值N=19.89KN，地基承载力调整系数Kc=1.0，根据设计地勘资料，匝道桥址处土层最低承载力基本容许值为140 KN/m2，取地基承载力标准值fak=140 KN/m2。4）地基承载力计算：P=N/A=N/LaLbfg=Kc fakP=19.89/（0.90.9）=24.55KN/m2fg=Kc fak=1.0140=140 KN/m2即Pfg（地基承载力满足要求）7.3 门洞支架计算XX立交桥B匝道第二联第三跨上跨地方乡村道路，如果在不方便改道绕行的前提下，为保证地方道路的通畅，跨越地方道路采用钢结构门洞作为临时通道，门洞立柱采用6009钢管，横桥向间距3米；立柱顶采用双拼I50168、C工字钢作为主梁；主梁上方顺桥向铺设I36b工字钢次梁，腹板处间距0.6米，箱孔及翼板处间距0.9米；工字钢次梁上方满铺竹胶板，竹胶板上对应I36b工字钢位置铺设15cm15cm方木作为地梁，然后搭设碗扣式支架。临时墩基础采用C20混凝土，基础尺寸1.0米（宽）1.0米（高）17米（长）。门洞设为宽5米、高5米的通道，确保车辆和行人通行；为保证安全和减小对施工的干扰，在地方道路距支架两侧各10米位置处设置高4.5米的限高杆，限高杆外侧5米处设置两道混凝土减速带，内侧5米处设置一道混凝土减速带，限高杆上方设置警示灯、限高限速标志等，限高杆及门洞四周设置夜间警示灯，门洞上方设置防落网，门洞基础两端169、设置塑料防撞墩，并在距施工点两侧各100米处醒目位置设置提醒标志。7.3.1匝道1.4m梁腹板处钢结构门洞模板支架验算1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.6m，立杆步距h=1.2m，梁高Hb=1.4m；支架立杆总高度H=20m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3170、（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.6） （20+1.2）+201.2/（0.90.61.2） =3.73KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+3.73=4.03KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=251.4=35 KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+35=35.3KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=171、1.0（1.235.3+1.44）=47.76KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（4.03+35）+1.44=52.44KN/m22、I36b工字钢次梁受力计算1）计算形式：均布荷载单跨简支梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.6m，计算长度L=6mI36b工字钢次梁截面面积A=83.64 c m2=0.008364 m2I36b工字钢次梁腹板厚度d=12mm=0.012mI36b工字钢次梁Ix=16574c m4=0.00016574 m4 I36b工字钢次梁Wx=920.8 c m3=0.0009208 m3I36b工字钢172、次梁Sx=541.2 c m3=0.0005412 m3I36b工字钢次梁E=2.06108 KN/m2I36b工字钢次梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2I36b工字钢次梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2I36b工字钢次梁容许挠度f=L/400=15mm4）正应力强度计算均布线荷载设计值q= P1b=47.760.6=28.66KN/m最大弯矩M=qL2/8=28.6662/8=128.97KNm最大正应力=M/W=128.97/（9.20810-4 ） =1.4105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=173、 (1/2) qL=1/228.666=85.98KN最大剪力max=（ SxV）/（ Ixd） =（0.000541285.98）/(0.000165740.012) =0.234105 KN/m2 钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=35.30.6=21.18KN/m挠度fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(21.1864)/(2.061081.657410-4) =10.5mmL/400=6/400=15mm （满足刚度要求）3、双拼I50C工字钢主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图174、：3）计算参数：取计算宽度B=6m，计算跨度L=3m， 查路桥施工计算手册得：I50C工字钢：截面面积A=139.25 cm2=0.013925 m2，腹板厚度d=16mm=0.016m截面惯性矩 Ix=50639cm4=0.00050639 m4 截面抗弯矩Wx=0.00208 m3 Sx=1209.1 cm3=0.0012091 m3E=2.06108 KN/m2抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2容许挠度f=L/400=7.5mm4）正应力强度计算均布线荷载设计值q= P1b=47.766=286.56KN/m最大弯矩M=qL2/175、10=286.5632/10=257.9KNm最大正应力=M/2W=257.9/（22.0810-3 ） =0.62105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.6286.563=515.81KN最大剪力max=（ SxV）/2（ Ixd） =（0.001209515.81）/(20.000506390.016)= 0.385105 KN/m2 钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q= gkb=35.36=211.8KN/m挠度fmax=0.677qL4/（2100EI） =0.176、677211.834/（21002.061085.0610-4） =0.56mmL/400=3/400=7.5mm（满足刚度要求）4、6009钢支撑受压稳定性计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：3）计算参数：均布总荷载设计值：P=52.44KN/m2钢支撑回旋半径i=2.110-1m，立杆截面面积A=1.6710-2 m2钢支撑抗压、抗拉、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=Plalb=52.4463=943.92KN L0=3.5m= L0/i=3.5/2.110-1=16.7=150(满足长细比要求)当=16.7时，=0.9校核稳177、定性N/A=943920/（0.91.67104） =62.8N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）7.3.2匝道1.4m梁箱孔及翼板处钢结构门洞模板支架验算1、荷载计算1）计算参数：立杆纵距La=0.9m，立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.2m，板厚Hb=0.5m；支架立杆总高度H=20m，每米钢管重Gm=0.0333KN/m（按483.0mm钢管计算）；模板自重标准值G1K1=0.3KN/m2，施工综合荷载标准值Qk=4KN/m2；新浇筑钢筋混凝土重度c=25KN/m3，结构重要性系数0=1.0；基本风压高度变化系数z=1.42（以30米计算）；模板支架风荷载体型178、系数s=1.1（按全封闭密目式安全立网）；基本风压0=0.3（取XX50年一遇）2）荷载计算：支架自重标准值G1K2=1.3Gm（La+Lb） （H+h）+Hh/（LaLbh） =1.30.0333（0.9+0.9） （20+1.2）+201.2/（0.90.91.2） =2.77KN/m2模板及支架自重标准值G1K= G1K1+G1K2=0.3+2.77=3.07KN/m2新浇筑钢筋混凝土自重标准值G2K=cHb=250.5=12.5 KN/m2均布荷载标准值gk= G1K1+G2K=0.3+12.5=12.8KN/m2风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.421.10.3=0.33 KN179、/m2支架以上均布荷载设计值P1=0（1.2 gk+1.4 Qk）=1.0（1.212.8+1.44）=20.96KN/m2均布总荷载设计值P=01.2 （G1K+ G2K）+1.4 Qk） =1.01.2（3.07+12.5）+1.44=24.28KN/m22、I36b工字钢次梁受力计算1）计算形式：均布荷载单跨简支梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度b=0.9m，计算长度L=6mI36b工字钢次梁截面面积A=83.64 c m2=0.008364 m2I36b工字钢次梁腹板厚度d=12mm=0.012mI36b工字钢次梁Ix=16574c m4=0.00016574 m4 I36b工字180、钢次梁Wx=920.8 c m3=0.0009208 m3I36b工字钢次梁Sx=541.2 c m3=0.0005412 m3I36b工字钢次梁E=2.06108 KN/m2I36b工字钢次梁抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2I36b工字钢次梁抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2I36b工字钢次梁容许挠度f=L/400=15mm4）正应力强度计算均布线荷载设计值q= P1b=20.960.9=18.86KN/m最大弯矩M=qL2/8=18.8662/8=84.87KNm最大正应力=M/W=84.87/（9.20810-4 ） =0.92105KN/m2钢=2.0510181、5 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V= (1/2) qL=1/218.866=56.58KN最大剪力max=（ SxV）/（ Ixd） =（0.000541256.58）/(0.000165740.012) =0.154105 KN/m2 钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q1= gkb=12.80.9=11.52KN/m挠度fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(11.5264)/(2.061081.657410-4) =5.7mmL/400=6/400=15mm （满足刚度要求）3、双拼I5182、0C工字钢主梁受力计算1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图：3）计算参数：取计算宽度B=6m，计算跨度L=3m ，查路桥施工计算手册得：I50C工字钢：截面面积A=139.25 cm2=0.013925 m2，腹板厚度d=16mm=0.016m截面惯性矩 Ix=50639cm4=0.00050639 m4 截面抗弯矩Wx=0.00208 m3 Sx=1209.1 cm3=0.0012091 m3E=2.06108 KN/m2抗拉、抗弯强度容许值钢=2.05105 KN/m2抗剪强度容许值钢=1.25105 KN/m2容许挠度f=L/400=7.5mm4）正应力强度计算均布线荷载设计值183、q= P1b=20.966=125.76KN/m最大弯矩M=qL2/10=125.7632/10=113.18KNm最大正应力=M/2W=113.18/（22.0810-3 ） =0.27105KN/m2钢=2.05105 KN/m2（满足抗弯强度要求）5）剪应力强度计算：横截面剪力值V=0.6qL=0.6125.763=226.37KN最大剪力max=（ SxV）/2（ Ixd） =（0.001209226.37）/(20.000506390.016) =0.17105 KN/m2 钢=1.25105 KN/m2（满足抗剪强度要求）6）挠度计算：均布线荷载标准值q= gkb=12.86=76184、.8KN/m挠度fmax=0.677qL4/（2100EI） =0.67776.834/（21002.061085.0610-4） =0.2mmL/400=3/400=7.5mm（满足刚度要求）4、6009钢支撑受压稳定性计算1）计算形式：受压稳定2）计算简图：(同上)3）计算参数：均布总荷载设计值：P=24.28KN/m2钢支撑回旋半径i=2.110-1m，立杆截面面积A=1.6710-2 m2钢支撑抗压、抗拉、抗弯强度设计值f=205N/ mm24）稳定性验算：N/AfN=1.2NGK+1.4NQK=Plalb=24.2863=437.04KN L0=3.5m= L0/i=3.5/2.11185、0-1=16.7=150(满足长细比要求)当=16.7时，=0.9校核稳定性N/A=437040/（0.91.67104） =29.1N/ mm2f=205N/ mm2（立杆受压满足稳定条件）8. 支架预压技术方案8.1 支架预压的目的每联底模板安装完成且经检查合格后，需对支架进行预压。支架预压的目的：（1）检查支架的安全性，确保施工安全。（2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响。8.2 加载顺序加载顺序按混凝土浇筑先后顺序进行，即逐孔分段加载，从跨中向墩顶方向加载，最后加载墩顶两侧各3米左右范围。8.3 加载方法及动态观测本方案采用采用等重的沙袋进行分段预压法进行预压。8.3.1概述X186、X立交箱梁根据梁的高度分为1.4m 、 2.0m、 2.4m 和2.4m 3.2m。全部采用碗扣式满堂支架。支架搭设完成后，对支架进行相当于箱梁重量的 1.2 倍进行预压。预压材料采用沙袋，分次进行预压，以检验支架设计的合理性和支架结构的可靠性，并可校验支架变形及地基变形情况。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架预压施工。卸除预压荷载后，调整支架施工预拱度，调整支架底模高程，开始箱梁施工。8.3.2预压准备工作 （1）支撑体系预压前，应对施工区域内的不良地质的分布情况初步了解，发现不合格地基，要及时处理。 （2）支撑体系基础应设置排水措施，不得被雨水浸泡。 （3）支撑体187、系预压前，支撑体系必须具有足够的强度、刚度和稳定性，支撑体系应经过验收合格，方可进行预压。8.3.3荷载分布情况 箱梁现浇支架在浇注混凝土前必须进行预压，通过预压时测量出的有关沉降数据，计算出预拱度，在支架模板安装时预留标高，以实现浇注完成的箱梁底面标高符合设计要求。由于本项目大多数箱梁梁高为1.4m，现在以1.4m梁高为例计算预压高度。取以下几处进行计算：（1）最不利位置：在端横梁和腹板板底位置，混凝土厚度1.4m （2）一般位置：翼缘板、跨中箱孔位置。（3）箱室渐变段：按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载。8.3.4预压方法（1）支架预压按预压单元进行分四级加载，四级加载依次为188、单元内预压荷载值的60%、80%、100%、120%。（2）当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布置；当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。（3）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔 12h 对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点 12h 的沉降量平均值小于 2mm 时，再进行下一级加载 （4）支架预压完成可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。8.3.5预压荷载计算 梁高1.4m预压荷载计算 （1）最不利位置 最不利位置包括端横梁和腹板板底位置，混凝土厚度1.4m。现取 1m1m 的面积作为预压单元进行荷载计算。 a、该单元内混凝土荷载 g189、1=1m1m1.4m2.5t/m3=3.5t b、其他荷载 施工荷载：1.0 KN/ m2；振捣荷载：2.0 KN/ m2；其它荷载：1.0KN/ m2 g2=1m1m（1.0 KN/ m2+2.0 KN/ m2+1.0 KN/ m2）/(10N/kg）= 400kg=0.4 t c、荷载总重 g=3.5+0.4=3.9t d、荷载换算 采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3，预估含水量为5 %（试压时由试验确定），湿容重为1.5t/ m3（1+5%）=1.575 t/m3，换算成体积为：3.9t1.575t/m3=2.48m3 。按1m1m的底面积换算堆码高度为：2.48m。190、由于沙袋堆码时，沙袋与沙袋之间有一定空隙，空隙率按6%计算：2.48m/（1-0.06）=2.64 m高。 即：实体段位置堆载预压时按2.64m的高度进行沙袋堆码控制。（2）一般位置 一般位置包括跨中箱孔和翼缘板位置。混凝土厚度分别（0.25+0.25）m 和0.5m。现取1m1m的面积作为预压单元进行荷载计算。a、该单元内混凝土荷载 跨中箱孔：g11=1m1m（0.25+0.25）m2.5t/m3=1.25t 翼缘板：g21=1m1m0.5m2.5t/m3=1.25tb、其他荷载施工荷载：1.0 KN/ m2；振捣荷载：2.0 KN/ m2；其它荷载：1.0KN/ m2跨中箱孔：g12=1m191、1m（1.0 KN/ m2+2.0 KN/ m2+1.0KN/ m2）/（10N/kg） =400kg=0.4t 翼缘板：g22=0.4t c、荷载总重跨中箱孔：g1=1.25+0.4=1.65t翼缘板：g2=1.25+0.4=1.65t d、荷载换算采用等重的沙袋进行预压，沙的堆积干容重为1.5t/m3，预估含水量为5 %（试压时由试验确定），湿容重为1.5 t/m3（1+5%）=1.575 t/m3。 跨中箱孔： 换算成体积为：1.65t1.575t/m3=1.05m3。 按1m1m的底面积换算堆码高度为：1.05m。 空隙率按6%计算1.05m/（1-0.06）=1.12m高。 即：跨中192、箱孔位置荷载预压时按1.12m的高度进行沙袋堆码控制。翼缘板： 换算成体积为：1.65t1.575t/m3=1.05m3。 按1m1m的底面积换算堆码高度为：1.05m。 空隙率按6%计算：1.05m/（1-0.06）=1.12m高。即：翼缘板位置荷载预压时按1.12m的高度进行沙袋堆码控制。（3）箱室渐变段 按照最不利位置荷载渐变到一般位置荷载进行加载，不再另行计算。（4）平均高度（2.64+1.12+1.12）/3=1.63m8.3.6预压标高测量点布置 （1）测点分层布置预压测量点布置分两层，上层布置在箱梁底模板上，用以观测支架预压时所发生的总沉降量，及卸载后的弹性恢复量。下层测量点布置193、在地面底垫木上，与上层测点对应，用以观测地基在支架预压时，地基的沉降和卸载后的弹性恢复量。观测目的是既要观测地基的沉降量，又要观测支架、方木的变形量。 （2）测点平面布置：a、沿梁纵向每隔1/4跨径、跨中断面、墩位断面分别布置一个监测断面，设置预压沉降观测点。 b、每个监测断面上的监测点设置3个，应对称布置。中心点和对称的腹板位置共用1个，两侧翼缘板处各1个。 c、加载至120%时所测数据与持荷24小时后的数据变化平均小于1mm 时，表明支架和地基已基本沉陷到位，可以卸载。否则还要继续持荷预压，直至支架和地基沉陷到位方可卸载。支架在荷载作用下的非弹性压缩和非弹性沉陷在通过预压即可消除。8.3.194、7标高测量方法根据以上的预压荷载计算和测点布置设计，上层测点用标杆的方法设置测量点，下层测点直接在第二层方木上订铁钉设点测量，保证位置准确，高度稳定。用水准仪定期观测：加载前作一次系统的观测，作为原始数据；加载 60%测量1次；加载80%测量1次；加载100%测量1次；加载120%测量1次。加载结束后每天测量一次，直到预压结束。预压结束后，进行卸载，卸载完成后再进行一次系统的观测。8.3.8测量结果及沉降量计算 A、支架总沉降量K1 沉降观测结果用数理统计的方法进行计算，排除不合理的特殊点，计算出上层可信观测点的平均沉降数k1及沉降代表值K1，K1作为底模板预设拱度的依据。 K1= k1+2S195、 式中：K1-支架沉降代表值（mm）；k1-舍掉全部数据平均值2S 以外的点后，计算的沉降平均值（mm）；S-均方差B、地基沉降量 K2 下层观测点数据，用上述方法计算出下层可信观测点的平均沉降数K2，即为地基沉降量。 K2 =k2+2S式中：K2 -地基沉降代表值（mm）； k2-舍掉全部数据平均值2S 以外的点后，计算的沉降平均值（mm）；S-均方差 C、非弹性变形沉降K3 上层观测点卸载后的数据，用上述方法计算出上层可信观测点的平均沉降数K3，即为支架及地基非弹性变形沉降总量。 K3 =k3+2S 式中：K3 -地基沉降代表值（mm）； k3-舍掉全部数据平均值2S以外的点后，计算的沉降196、平均值（mm）； S-均方差 D、弹性变形量 K4 支架总沉降量K1减去非弹性变形沉降K3即为弹性变形量。 即：K4= K1-K38.3.9预压时间 预压期拟定为7天，即加载完毕后，保证持续预压7天，以满足在施工时混凝土浇筑后所产生一定的强度及预应力张拉的需要。8.3.10卸载 当预压时间按规定完成，预期的测量工作进行完，经监理工程师确认后，即可进行卸载工作，卸载时采取均匀分层拆除，保证支架在拆除过程中受力均匀。卸载顺序与加载顺序相反。分级分批卸载。卸载后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸水后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变197、形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。为减小人为观测误差，应定人、定仪器观测，观测时间应选择在早晨或傍晚，避免在强光、高温时进行。9. 设置预拱度根据观测结果调整底模标高，消除非弹性变形，预留弹性变形量。预拱度应考虑梁体自重及荷载产生的挠度变形等因素，具体数值根据预压观测结果经计算设置。其中，预拱度为边跨跨中2cm，中跨跨中1.5cm，并在跨径范围内按二次抛物线计算预拱度（以单跨计算）。非弹性变形预留沉落值为：混凝土基础3mm；顶托、底托处承压方木每个接头23mm（桥规条文说明：第407页：沉落值表）。弹性变形预留值：根据不同高度、不198、同梁高、不同间距支架的实测变形量总结掌握其规律。预压结果显示支架的弹性和非弹性变形值均在预留范围内，符合规范和设计要求后方可转入下道工序施工。10. 支架搭设和预压注意事项10.1 支架搭设注意事项 （1）立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。（2）立杆的垂直度应严格加以控制，且全高的垂直偏差应不大于5cm。（3）脚手架拼装到35层高时，须检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动或空浮情况，并及时旋紧可调底座保证垫实。顶托安装时须留富余的丝杆长度，外露的丝杆长度一般不得超过30cm。（4）斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可199、任意。一般情况下斜撑杆应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。10.2 预压注意事项预压加载过程中注意加载的顺序及保持均衡性。支架搭设和预压过程中，现场技术负责人负责对支架进行检查，专职安全员值班，一是随时检查处理支架搭设和预压时出现的变化，若有紧急情况及时向作业人员发出停止或撤离信号，并向上级报告；二是禁止非施工人员进入支架预压区以防发生意外。11. 模板和支架的拆除11.1 模板拆除根据设计的要求，待全联预应力张拉压浆封锚完成后，方可拆除底模及支架，底模拆除时先松动支架可调托撑，再逐步依次拆除底模。由于侧向模板受力较小，几乎不承受重量，所以侧向模板的拆除不需张拉完成，但必须满足承压模板200、在混凝土强度达到设计要求的拆模强度后方可进行，侧向模板混凝土强度在混凝土灌注完成待混凝土强度达到设计强度50%时，不影响混凝土表面质量后即可一起拆除侧向模板与翼缘模板。模板拆除时与钢管支架、角钢支架、对拉螺栓的拆除同时进行。箱室内模必须满足承压模板在混凝土强度达到设计强度的50%后进行，拆模时通过箱顶预留孔进出，预留孔尺寸为80cm60cm，设置位置一般在箱顶1/4跨度处。模板拆除时应按设计的顺序进行，设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆的顺序，拆时严禁抛扔。拆模时，要用手锤敲击板体，使之与混凝土脱离；由于每块模板的重量较大，应先用钢绳作吊绳挂好，然后拆卸连接件；吊运前用钢绳固定，人工配合汽201、吊车，防止晃动幅度过大，徐徐把模板吊放至地面。11.2 支架拆除及卸落当一联内的混凝土强度达到95%设计强度，且全部预应力钢束张拉完毕方可拆除支架。支架卸落采用一联内各跨同时落下，从箱梁边跨的跨中开始，对称均匀地向墩台支点方向降低螺栓设施或对口楔子，拆除支架。 （1）拆除脚手架前，周围应设置警戒区，设有醒目警示标志，并有专人巡察，严禁无关人员进入。（2）拆除脚手架前，应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。（3）拆除的脚手架与电线的安全距离不足时，应切断电源或采取可靠的安全措施。（4）支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应202、采用可靠的安全措施。严禁整排拉倒脚手架。（5）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递或用绳索吊下到地面，严禁抛扔。（6）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的粘污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。（7）拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。（8）拆除作业中，因故中断作业，对未拆除部分应采取临时加固措施。12. 箱梁混凝土浇筑施工顺序及施工技术方案箱梁截面混凝土分两次进行浇筑，各梁段的施工应错开。箱体分层浇筑时，底板和腹板一次浇筑完成，浇筑高度控制在翼板与腹板交接处，然后再浇筑顶板和翼板，203、纵向逐孔分段浇筑，浇筑时应从跨中向墩顶方向浇筑，最后浇筑墩顶两侧各3米左右范围内梁段及横隔梁，以防止在浇筑过程中墩顶位置出现竖向裂缝。每座桥中的预应力箱梁应首先进行浇筑，方便浇筑完成后具有足够的张拉工作平台。箱梁纵向浇筑从每孔的最低点开始，按与路线纵坡一致的方向进行；若中间有凸形竖曲线的，应从两头的最低点开始浇筑，向中间最高点处合拢。箱梁横向浇筑严格按两侧均衡对称的原则进行，以保证支架体系的横向稳定。箱梁分预应力砼连续箱梁和普通钢筋砼连续箱梁两种，箱梁内预应力筋布置复杂、非预应力筋密集，施工难度大。为保证施工质量，拟采取如下措施：（1）混凝土由拌和站集中拌和、混凝土输送泵运送到位。每次灌注的混204、凝土必须在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根据浇灌梁段混凝土的数量，结合浇筑砼速度，将浇灌梁段混凝土的初凝时间定为4小时左右，将坍落度控制在16cm左右(可据混凝土振捣情况，适当调整不同部位的坍落度，如底腹板取较小值，腹板取较大值)。为此，将在混凝土中掺加高效减水剂，粗骨料采用5-31.5nm连续级配的碎石，细骨料为中粗砂，不同标号砼水泥采用P42.5R、P52.5R不同级别的普通硅酸盐水泥。 （2）混凝土灌注顺序为：底板，腹板，顶板。混凝土在腹板的灌注分层厚度为40cm左右。对厚度大于40cm的顶混凝土分两层灌注；对小于40cm的，一次灌注到位。混凝土捣固视不同部位采用70或50和30插入205、式振捣器。钢筋密集处用小振捣器，钢筋稀疏处用大振捣棒。振捣棒距离模板510cm。振动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的1.5倍，振动棒的作用半径经试验确定。至梁段的混凝土不得直接倾倒入模，而应先倒在预设的钢板土，由二次拌合后经溜槽(根据梁段的钢筋和波纹管的间距专门加工)入模。每次拌合的混凝土必须全部入模，不得与下一盘混合。对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏捣。振捣腹板时，振捣时要先选好点，尽量布点均匀，并保证波纹管和压浆管不受损伤，锯齿板等钢筋密集处要加强振捣。为便于观察振捣效果，必要时使用电或安全电灯等照明工具。浇筑混凝土前，仔细检查模板的尺寸和牢固程度。在灌注过程中设专人加固模206、板，以防漏浆和跑模。混凝土灌注前先将木屑、松散混凝土等杂物用水或高压风冲洗。木模板要用水泡胀，防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前，对钢筋顶面要用布或麻袋覆盖，以防松散混凝土粘附其土。混凝土倒入后，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如有不当之处要通知拌合站及时调整。混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。等混凝土灌注结束后，要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的撒水养护。不同的季节采取不同的养护措施：夏季覆盖麻袋或海绵后撒水养护；冬季除给搅拌用水加热以保证混凝土的入模温度外，还需采取给梁段覆盖保温材料、封闭梁段阻止通风对流、适当延长拆模时间等措施，以207、做好混凝土的保温养护工作。现场制作的混凝土试块除一部分在标准养护室内养护外，其余的应与混凝土同条件养护。为随时检查混凝土质量和控制端部凿毛、拆模、张拉时间，每个梁段需作45组试件。顶面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，顶板混凝土在初凝前进性横向拉毛，端头板可在混凝土强度达到10Mpa以后予以拆除，并凿毛处理。（3）将两次混凝土的浇注龄期差控制在20天以内。新旧混凝土的结合部位应彻底清除浮浆和松散混凝土。（4）混凝土灌注时应设专职指挥员，负责混凝土分配、坍落度调整、混振捣和模板检查等事宜，以确保混凝土灌注按计划有序进行。13. 施工用电方案根据XX立交现场施工特点和施工工序安排,用电量大,施工时必208、须对其负荷进行验算。13.1 施工用电负荷计算P=1.05K1P1/cos+K2P2+K3P3P用电总量，kVAP1电动机额定功率 kwP2电焊机额定功率 kwP3室内、室外照明容量 kwK1需要系数 K1=0.50.7，取0.5K2需要系数 K1=0.50.7，取0.5K3需要系数 K1=0.50.7，取0.7cos功率因素，取0.75经现场调查拟投入机械设备P1=70+352+102+202+252+35=285（kw）P2=3015=450（kw）P3=20+20=40（kw）P=1.050.5285/0.75+0.5450+1.040=477.75kVA 分别利用本标段安装的三台500209、kV变压器可满足施工需要。13.2 线路设计主供电线路均采用三相五线制架空线路。电箱器至所有用电设备均采用相应容量的橡胶电线以保证用电安全。从500kV变压器引出2个回路。N1回路：钢筋加工厂，砼拌和站。N2回路：接桥上架梁设备，现场照明。为防止突然停电，配备一台250KW的发电机作为备用。13.3 立交区用电规定 （1）施工用电设施投入运行之前，用电单位应明确用电的管理机构，明确管理机构与维修班（组）的职责和管理范围。 （2）用电单位应建立变电室、配电室，内外线及电气设备维护检修安全操作规程，参加维修的人员 必须熟悉这些规程和用电系统。 （3）电力施工人员应符合下列条件： A、体格检查合格；210、B、具有电力专业知识，熟悉电力施工技术安全规则并经考试合格，持证上岗； C、能处理触电者的紧急救护。 （4）施工用电维护班（组），必须配备足够用的电气绝缘工具，并按电气试验有关规定定期进行试验，严禁他用。 （5）严禁个人乱拉乱接电源。配电室和现场的开关箱，开关柜应加锁，钥匙由维护人员掌握。 （6）遇雷电、暴风雨、雪等不良气候时，应停止室外工作。（7）在雨期施工前，对现场所有动力及照明线路，供配电电气设施进行 一次全面检查，对线路老化、安装不良、瓷瓶裂纹、绝缘降低以及漏电、跑电现象，必须及时修理和更换，严禁迁就使用。（8）配电箱、电闸箱等，要采取防雨、防潮、防淹、防雷等措施，外壳 要做接地保护。211、（9）线路架设时掌握气象预报情况，严禁在雷电降雨天气中作业。13.4 临时供电 （1）临时发、配、变电站应设围栏（墙）防护，并设立标志，非工作人员严禁进入。 （2）在电力设备（线路）上工作，必须采取以下安全技术措施。 A、工作票制度。凡是在电力设备上（线路）工作必须填写工作票。工作票是电气、线路设备上工作 的书面命令，工作票上应写明工作任务、时间、停电的范围、安全措施。工作负责人和工作班成员、签发 人、准许人、工作人员应在上面签字。工作结束后，应办理结束手续。 B、工作许可制度，在电力工作中许可办理工作票手续的值班员，在完成现场的安全措施后，应会同 工作负责人到现场重新检查安全措施，证明需要工212、作的设备确定无电压，并指明带电设备的位置和注意事 项，同工作负责人在工作票上分别签名，完成许可手续后，方可开始工作。 C、工作监护制度，工作负责人就是工作人员的监护人。在完成工作许可手续后，工作负责人应向工 作人员交代现场安全措施，带电部位，停电设备和其它注意事项。监护人员必须始终在现场，发现问题及 时处理。 （3）在全部停电或部份停电的电气设备上工作，必须完成以下安全措施： A、确认已切断电源； B、检查施工设备上有无电压； C、装设短路地线； D、在工作地点悬挂标志牌； E、上述安全措施，应由值班人员进行，对无人值班的电力设备（包括电线路） ，应由工作票上指定的 专人执行。 13.5 临时213、照明 （1）室内照明配线应用瓷夹固定，严禁将电线拴在铁扒钉，铁线钉捆在无瓷瓶的木桩、树木和铁架 或其它导电的金属物件上，或将电线捆扎在一起，严禁就地拉线。 （2）施工工地、车间、仓库、办公室、宿舍等应按设计规定安装照明。不得随意变动。必须增加或 拆改时，应由电工进行，严禁私自乱拉乱接。 （3）电线接头必须连接牢固，并用绝缘胶布包扎好。 （4）线路各种配件如瓷瓶、瓷夹、瓷管、瓷熔器、灯头等有破裂情况者不得使用。 （5）熔丝的容量必须按用电负荷量装设，严禁用其它金属丝代用。 （6）定期检查用电安全，及时更换老化破损电线。13.6 防雷保护（1）位于山区或多雷区变压所，配电所应装设独立避雷装置。（2214、）施工现场及临时生活区的下列设施均装防雷保护装置。 高度在20m及以上的井字架、大架子、塔吊、高大机具、烟囱、水塔以及在施工的高大建筑工程等。 13.7 停电作业（1）停电作业应执行工作票制度，严禁双方约时停送电。（2）接到停电通知后，先验电，确认无电，立即在施工段两端装设接地线后方可施工。工间休息时 不得破坏接地线。 （3）施工结束后，由负责人进行全面检查，确认无误，人员全部撤下，方可拆除接地线，人员不得 再蹬杆施工。 （4）工作结束后，施工负责人应立即向工作许可人报告，工作许可人接到完工报告，并与记录核对 无误后，恢复送电，新线路送电前应向有关单位发出正式送电通知。13.8 带电作业（1）215、带电作业应使用绝缘工具，穿绝缘鞋或站在绝缘垫上。 （2）严禁同时接触带电体和接地体，以及同时接触两个带电体。（3）高低压同杆架设，与高压保持足够距离，防止误碰高电压 设备。 （4）断开导线时应先断相线，后断零线、接续导线时顺序相反。 （5）低压带电作业时，不得带负荷接续导线。安全用电贯彻执行安全第一，预防为主 的方针，确保在施工现场用电中的人身安全和设备安全，并使施工现场供、用电设施的设计、运行及维护做到安全可靠。13.9 防护措施（1）大型机械设备的外壳采取用可靠的接地保护。（2）电器设备的工作零线于保护接地线必须分开，保护零线上严禁设开关或熔断器。（3）熔断器和插座规格应满足被保护的线路所216、需的要求，严禁使用不合格熔断器，严禁使用铜丝代替熔丝。 （4）熔体熔断后，必须查找原因，经符合无误后方可更换，装好后方可送电。 （5）插销和插座必须配套使用。（6）用电设备接地线采用并联接地方式，严禁串联接地或接入零线。 （7）接地线采用焊接、压接、螺栓连接或其他可靠方法连接，严禁缠绕或勾挂连接。13.10 配电系统 （1）配电箱和开关应安装牢固。 （2）地面上所设的配电箱和开关箱，位置需高出地面，附近不可堆杂物。 （3）配电箱和开关箱的进线口和出线口设于侧面或底面，电源引出设防水弯头。 （4）照明和动力用同一配电箱时，应分别配刀闸。 13.11 移动式电动工具和手持电动工具 （1）长期停用或217、新领用的移功式电动工具和手持式电动工具在使用以前应进行检查是否有漏电情况发生。 （2）使用的移动式电动工具当采用插座连接时，插座插头应无损伤、无裂纹、 且绝缘良好。 （3）使用的移支式电动工具，人员因故离开现场暂停工作或突然停电时，应拉开电源。 （4）使用的移动式电动工具应加装高灵敏性漏电保护装置。（5）使用的移动电动工具，其电缆丝应按电器规格和使用环境要求选用，电缆避开热源，不得在地上拖拉。13.12 电焊机（1）电焊机应按区域标高层集中布置。 （2）室外电焊机应设置在干燥场所，并设遮棚。（3）电焊机外壳必须可靠接地。 （4）电焊机的裸露导电部分和转动部分应装安全护罩。 （5）电焊把钳绝缘必218、须良好。 （6）电焊机二次引出线长度不宜大于30cm。13.13 照明 （1）照明线路应布置整齐，位置相对固定。（2）顶管照明采用低压照明小于36V。 （3）照明线路不得接触潮湿地面，不得接近热源和直接挂于金属钩挂上。（4）照明开关应控制相线，当采用螺口灯头时，相线应接在头上。 （5）照明灯具于易燃物之间，应按规定保证-定的安全距离，当间距不够时，应采用有效的隔离措施。14. 质量保证措施14.1 质量管理体系我公司一贯坚持质量第一的方针，视质量为生命，终身负责，按照我司制定的质量手册程序文件开展质量活动，使所有质量活动，自始至终处于受控状态。以“人、机、物、艺、环”质量五大要素为本，重点抓好219、过程控制。使质量保证体系持续有效运行。14.2 质量方针规范管理、科学施工、为顾客提供满意产品。14.3 质量目标单位工程一次交、竣工验收合格率达到100，顾客满意率达到95以上。14.4 质量自检系统本项目实行内部三级自检系统，各施工班组班长负责自检，自检合格后工区专职质检员验收，合格后填写工序检验通单送项目部工程技术部质检组查，三级检查合格后报监理工程师验收。14.5 项目管理质保措施（1）质量责任制 （主要负责人）a、项目经理、在上级的领导下，认真贯彻我司的质量方针和目标， 组织制订具体措施并确保项目经理部全体人员理解和贯彻。、根据质量计划，结合项目工程的实际，建立健全组织机构，配齐所需220、资源，落实质量管理。、全面履行项目工程的质量管理职责，对工程重大、大质量事故负全面责任。、主持项目工程的质量策划，参与、组织质量审核，组织落实纠正措施，并督促实施。、深入工地调查研究，及时推广保证工程质量的先进施工方法，表彰奖励质量管理先进集体和个人。、加强质量管理知识学习，支持质量检验人员的工作，主持召开QC小组成果发布会。、坚持“质量第一”的思想，推进创优工程活动。b、项目总工程师、在项目经理的领导下， 认真贯彻我司的质量计划和目标，组织制订项目工程的质量保证措施。、严格项目工程的施工和质量检验管理，并对其工程质量负责。、制订和实施项目工程质量计划，加强施工过程控制，对因技术管理原因造成的221、重大、大质量事故负全责。、监督检查采购物资的检验和试验及设备的控制，主持不合格品的评审和处理。、推广应用统计技术，加强文件和资料的控制，建立质量记录。、制订和实施纠正措施和预防措施，严把“图纸、测量、试验”关。、主持编制项目工程实施性施工组织设计，明确其技术保证和质量保证措施。、组织推广和应用“四新”技术，主持关键工序和人员培训，编写有关成果报告和施工技术总结。（2）质量体系主要要素控制a、物资采购、做好市场调查，从中选择几个生产管理好、质量可靠的厂家作为待定的分包方，并列入档案。 从待定的分承包方产品中取样试验。 试验合格后，进行比较，从中选择最优厂家，经项目经理认定作为合格的供应方，建议供222、货关系。、建立供应方档案，随时掌握生产状况的质量控制，促使提供稳定合格产品，否则重新认定合格的分承包方。b、顾客（业主）提供产品（半成品、成品）控制。、顾客提供的产品符合工程设计、技术规定的要求。、顾客提供的产品如有不符合规定者，及时通知顾客派人处理。、对顾客提供的产品应作好标识，并作好记录，保证可追溯性。、安质和试验部门负责对顾客提供产品的检验和试验。c、产品标识和可追溯性、采购产品用于工程上的原材料（包括钢材、水泥、砂、石料及外加剂、外掺料）及主要辅助材料在存放地悬挂标牌进行标识，并作好记录。检验测量试验及其它施工设备在仪器设备上贴标签标识，并作好记录。、工程施工过程产品工程施工过程中的每223、道工序、每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来载明。产品标识记录和控制由工序技术人员、领工员、材料员、试验员及质检员进行实施，以确保根据产品标识。实现对工程质量形成过程、状况的追溯。d、施工过程控制、严格执行ISO9000（GB/T1900）系列标准，及合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量优良率达90%以上。、建立以项目经理为组长，总工程师为副组长，项目各部室负责人为组员的创全优领导小组，主持和组织项目创优活动，实行总工程师质量总负责，质量管理工程师专职监察，各单项工程和施工工序，工艺负责人和技术负责人质量责任制，使创优落实到人头和各项具体工作，做到分兵把224、关，层层包保。、运用全面质量管理原理，抓好施工全过程质量控制，开工前即组织技术人员及有关管理人员，生产骨干熟悉设计标准和相关施工规范，制定实施性施工组织设计的同时，一并制定施工细则和质量措施。施工中，首先把好技术标准关，作好技术交底，其次抓好测量复核和试验检验，第三严格施工纪律和劳动纪律，严格各工序质量检验与控制，确保工程一次合格，一次成优。、认真执行质量管理制度，把施工图审签制，技术交底制，质量自检互检专检“三检制”，隐蔽工程检查签证制，安全质量检查评比奖罚制，验工计量质量签证制，分项工程质量评定制，质量事故（隐患）报告处理制等行之有效的质量管理制度，具体到施工活动中去，使质量控制做到群众结225、合，上下结合、内外结合、贯穿施工全过程。 开展技术培训，组织技术攻关，解决质量管理中的难点，对本项目工程中的桩基、墩柱、预应力箱梁等关键部位，分别成立QC小组和技术攻关小组，解决施工技术和安全生产难关，确保工程创优。、坚持“预防为主，检验把关结合”的方针，加强对原材料，中间产品质量的检验，杜绝不合格材料在工程中使用，按规定及时检测砼强度，据以指导配合比调整或改进施工工艺，达到结构工程内实外美。、工程质量工作质量与分配挂钩，质量不合格的，不能计量，不准验收，出了质量事故，按规章制度予以处罚，并将合同规定的优良工程奖励用在施工过程中。e、不合格品的控制、对不合格原材料，不合格半成品及不合格成品（工226、程）要进行有效控制，确保不合格的材料不投入使用，不合格品不转序，不交付。、在施工中若发现不合格原材料，不合格半成品，成品要进行及时有效的处理，以满足其使用功能。、在施工中若发现事故，坚持按“三不放过”原则进行处理。f、纠正和预防措施、在施工过程中，全面贯彻以预防为主的原则，有效地采取纠正和预防措施，防上发生不合格品。、对施工中可能出现的质量事故或质量通病，先分析原因，找出可能出现的影响因素， 归纳出主要影响因素，再针对主要因素制订相应的对策措施，并责成专人负责执行，专人检查，限期完成。g、质量记录、质量记录是提供产品质量符合规定要求和质量体系有效运行的真实，准确的依据，因此质量记录按规定要求做227、到真实，准确，及时，完整。、质量记录严格按施工合同要求建立，并指定专人进行填写和填报。、质量记录由工程部归档管理，项目部每月组织相关业务部门进行监督检查， 以确保质量记录的连续性和完整性。（3）具体管理措施a、组织严密完善的职能管理机构，按照我司保证质量体系正常运转的要求，依据分工负责，相互直辖的管理原则，层层落实职能、责任、风险和利益，保证在整个工程施工生产的过程中，质量保证体系的正常运作和发挥保障作用。b、施工前，组织技术人员认真会审设计文件和图纸，切实了解和掌握工程的要求和施工的技术标准，理解业主的需要和要求，如有不清楚或是不明确之处，及时向业主或设计单位提出书面报告。c、根据工程的要求228、和特点，组织专业技术人员编写具体实施的施工组织设计和施工计划， 确定并落实配备适用的实施设备，施工过程控手段，检验设备辅助装置资源（包括人力）以达到规定的质量。若工程施工情况因客观原因发生变化时，及时对已制定的施工方案和有关程序进行修订和变更，并严格按照质量体系控制程序的要求，报送有关部门谁审批后方可实施，以确保方案和程序的科学性及可行性，并做好变更后的标识和记录工作。d、做好开工前及各部位，工序正式施工前的技术交底工作，按照三级技术交底（即公司、项目部、施工队）的要求，使各级施工人员清楚和掌握对将进行施工的工程部位工序的施工要求，施工工艺，技术规范，特殊和重点部位的特点，真正做到心中数，确保229、施工操作过程的准确性和规范性。e、配齐满足工程施工需要的人力资源，有针对性地组织各类施工人员学习相关的工程技术及操作规范，并进行必要的施工前的岗位培训，以保证工程施工的技术需要，特殊工种作业人员须持有效上岗操作证，工程施工的技术人员，组织管理人员必须熟悉本工程的技术，工艺要求，了解工程的特点和现场情况，以确保工程施工过程的正常运转。f、配齐满足工程施工需要的各类设备。自有设备必须经检修，试机检验合格后，方能进场施工，外租设备在进场前，要对其进行检验和认可证明能满足工程施工需要后，方可进场施工，保证各类设备能够保持过程能力，满足整个工程施工的需要。g、组织强有力的测量人员进行测量控制，测量是整个230、工程的基础，是工程推进的指挥棒，我们将严格按照质量体系管理对测量质量控制的要求，实行从放线到竣工的“一条龙”质量控制程序，严格执行复核制度交底签认制度和向监理工程师报批制度，以“放准，勤复、点、线、面通盘控制”的方法，确保测量工作，特别是流水位标高及路面的准确无误。并做好测量原始记录的保存归档工作。h、对经认可适宜施工过程的方案、方法、工艺技术参数和指标进行严密的监视和控制，保证在具体的施工操作的过程中，能够按照承建商和顾客的期望实现，尤其是对工程的柱基施工，预应力张拉等重点工序，要专门制定施工方案，并加大监视的力度和控制的手段，使工程施工的每个部位、工序的形成均达到优良标准。i、严格按照施工231、组织设计和操作规程，高起点、高质量地做好每道工序的“第一”，即第一次模板安装，第一次钢筋绑扎，第一次预应力张拉，第一次浇砼等，将每个“第一”的质量检验数据结果定位在优起点上，并认此做样板通过高标定位的全方位控制手段，确保每道工序、每个部位、整项工程最终达到优良工程以上。j、通过严把过程检验和试验关，保证工程施工的每一段、每个部位的质量在施工的过程中已受到控制。严格按照“过程检验和试验控制程序”的内容和要求，保证三级验收制度效能，及时组织质安和施工人员及有关技术人员对各工序进行自检，并按检验点分类和有关规程规范进行检验、试验、标识和记录，对于出现的问题，及时组织有关人员进行研究分析，制订纠正和预232、防措施并确保其实施效果的达到，及时通知业主监理单位，经现场检查检验认可后，才能进行下一工序的施工。k、合理的施工进度也是保证工程质量的必要手段之一。我们将对施工进度进行合理的计划和实施，通过网络计划、节点控制、工期中间排序法等现代施工管理方法，力争在合同工期内，提前完工，将施工进度控制在最合理、最便于质量控制的节奏上，确保优质，高效，低成本的目标实现。l、我司自行采购的材料，必须在供货质量、信誉，供货能力等方面已经评价、有保证持续供料能力的分承包方处采购。做好材料进货检验和标识工作。按质量体系标准和要求，从进货、检验、试验、进仓、登记、标识、使用等全过程，层层把关，确保材料质量。对于顾客提供的233、材料，我们也将按照质量体系之“顾客提供产品的控制程序“要求，使用必要的检验和试验手段，确保材料质量时时处于控制中。做好各种材料的质量记录和资料的整理和保存工作，使用权各种证明、合格证（单）、验收、试验单据等齐全，确保其可追溯性的完整性。m、确保各种试验的时效性和准确性，在加强实验室对本工程各种试件的测试工作的基础上，现场设立专（兼）职试件人员，配合试验室工作，并严格按照“试验室规程”开戮现场院各种试验工作，保证按照规范要求做好各类原材料、半成品预构件混凝土、砂浆等到的抽检和复检工作，通过 试验，优化配合比，测定工艺参数，切实起到把好质量关，用数据和分析图表配合和指导现场施工质量。n、对于各类测234、量仪器，如经纬仪，水准仪，测距仪等，以及试验设备，如磅称等，须按规定做好计量检定工作，并在使用的过程中，随时发现掌握可能出现的偏差，以保证计量设备的准确。15. 脚手架作业技术安全措施15.1 机构组织保障为了确保工程顺利施工和人员生命财产的安全，本着“预防为主，安全第一，综合治理”的方针和生产必须安全的原则，我项目部根据安全生产法的要求成立了以项目经理为组长的安全领导工作小组，落实责任，确保责任到人，并制定专门的考核办法，定期进行考核。安全领导工作小组人员名单如下：组长：海宇帅（项目经理）副组长：马义杰（项目副经理）、黄建祥（项目总工程师）专职安全员：胡志兴、罗文杰、沈帅、郭逢云、张宏桥、马235、成伟、马海涛组员：李汝、王绍强、沈帅、夏强、杨涛、朱发锐、马海涛15.2 安全教育和培训开工前对各工序作业人员进行系统安全教育和培训，以各种形式调动全体作业人员安全生产的自觉性，提高从业人员的安全生产意识，做到遵章守纪、按章操作、文明施工。把安全生产工作落到实处。安全教育和培训必须经常化、制度化。15.3 编制安全技术方案和实施措施按施工组织设计和工艺流程科学施工。编制详细的安全技术方案和实施措施，及时做好施工技术、安全技术交底和安全专项方案培训，加强劳动安全防护，抓好现场安全管理，采取必要的安全措施，做到安全施工，文明生产。15.4 安全制度保障（1）建立安全生产的规章制度和操作规程。并根据236、各专业、工种、各个工序环节、各种季节气候条件和作业针对性要求，完善安全管理制度；（2）坚持“三同时”制度和“四不放过”原则；（3）坚持施工前交底，完工后评审；（4）坚持班组安全日活动，每周安排一个晚上开展施工安全活动；（5）坚持定期安全检查制度。项目经理部每半个月开展一次安全检查、分队每周各检查一次，安全员至少每天巡查一次；（6）施工期间，严禁非施工人员进入施工区。外单位参观人员要有专员陪同。（7）抓好施工现场用电安全管理，严格按规范、规定要求；根据季节特点，制定防潮湿、防塌方、防火等措施；夜间操作和加班作业要增加照明和防疲劳保护监护措施。15.5 安全技术措施及要求（1）一般安全要求1）脚手237、架搭设前必须根据工程的特点按照规范、规定，制定施工方案和搭设的安全技术措施。2）施工现场的入口处设置“五牌一图”，工程总平面布置图和工程概况牌、管理人员及监督电话牌、安全生产规定牌、消防保卫牌、文明施工管理制度牌，以接受群众监督。在场区有高处坠落、触电、物体打击等危险部位悬挂安全标志牌。3）施工现场的孔、洞、口、沟、坎、井及建筑物的临边应设置围挡、盖板、警示标志、夜间设置警示灯。4）施工现场的用电线路、用电设施的安装使用，应当符合临时用电规定和安全操作流程，并按照施工组织设计进行架设，严禁任意拉线架电。5）采取措施控制污染，做好施工现场的环境保护工作。6）对作业人员进行安全技术交底，告知作业人238、员脚手架搭设方案、安全注意事项、可能导致的事故和应急救援措施，必要时加以演练。7）操作人员应持证上岗，严格执行公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）之8.4、8.9等规定。操作时必须佩带安全帽、安全带、穿防滑鞋。8）脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。9）操作人员应持证上岗。操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。10）脚手架与高压线路的水平距离和垂直距离必须按照“施工现场对外电线路的安全距离及防护的要求”有关条文要求执行。11）大雾及雨、雪天气和大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨、雪天后239、作业，必须采取安全防滑措施。12）脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保已搭部分稳定。13）搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员的安全：a.在支架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带及安全帽，保证作业的安全。脚下应铺装脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆联接者）不得用作把持杆。b.支架上作业人员应作240、好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。c.作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。d.架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。e.每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。f.在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。g.人力弯管时，应选好场地，防止滑倒和坠落，操作时面部要避开。h.所有扶梯都应有防护脚、防滑绳或钢管护栏，使用角度为6070为宜，严禁使用缺档241、断档扶梯。14）支架上作业时的安全注意事项：a.作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。b.作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的安全和发生坠物伤人。c.在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。d.当支架高度不够、需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50cm；超过50cm时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，应相应242、加高防护设施。e.在支架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛丢或其他匆忙卸料方式。f.严禁在支架上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让时应注意身体不要失衡。15）在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。16）其他安全注意事项：a.运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免或减少用人工层层传递。b.除搭设过程中必要的人员在步架的外层作业外，其余作业人员不得攀缘脚手架上下，应走楼梯或243、另设安全人梯。c.在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。d.作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。17）钢管脚手架的高度超过周围建筑物或在雷暴较多的地区施工时，应安设防雷装置。其接地电阻应不大于4。18）在脚手架上作业时的规定：a.作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，当施工组织设计无规定时，应按规范的规定值控制，即结构脚手架不超过3KN/m2。b.脚手架铺装脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定。c.垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺板层数和荷载控制应按施工组织设计的规定执行，不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆放材料。d.支架面荷载应力求均匀分布，244、避免荷载集中于一侧。e.较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上。严禁将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。19）架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连接件，因作业的需要必须拆除某些杆件时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。20）在脚手架搭设、架上作业及脚手架拆除过程中，由项目安全员监督该方案的实施情况，及时发现和处理方案在实施过程中出现的偏差和存在的隐患，不能及时处理的报请项目部相关领导和公司相关部门协调解决，必要时安全员有停工处置权。架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或245、改善后，才能上架进行作业。21）脚手架拆除作业前，应制订详细的拆除施工方案和安全技术措施。并对参加作业全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业，注意事项如下：a.一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件和先结构件后附着件等顺序、一件一件地松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。b.拆卸脚手板、杆件、门架及其他较长、较重、有两端联结的部件时，必须要两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。c.多人246、或多组进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行的任意拆卸。d.因拆除上部或一侧的附着拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以防因架子晃动影响作业安全。e.拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。f.严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。（2）安全技术要求1）构架结构在满足使用要求的构架尺寸的同时，应确保以下安全要求：构架结构稳定a.构架单元不缺基本的稳定构造杆部件。b.整体按规定设置斜杆、剪刀撑或撑、拉件。c.在通道、洞口以及其他需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超规定荷载的部247、位，根据需要设置加强杆件或构造。联结节点可靠a.杆件相交位置符合节点构造规定。b.联接件的安装和紧固应符合要求。2）基础（地基）和拉撑承受结构a.脚手架立杆的基础（地基）应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性。设于坑边或台上时，立杆距坑、台的上边缘不得小于1m，且边坡的坡度不得大于土的自然稳定角，否则，应作边坡的保护和加固处理。脚手架立杆之下必须设置垫座和垫板。b.脚手架的撑拉点和悬空挂（吊）点必须设置在可靠地承受撑拉荷载的结构部位，必要时应进行结构验算。3）安全防护脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的人员和物品发生坠落。搭设和拆除作业中的安全防护：a.作业现场应设安全围护和248、警示标志，禁止无关人员进入危险区域。b.对尚未形成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。c.在无可靠的安全带扣挂物时，应挂设安全网。d.设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。作业面的安全防护：脚手架作业面上的脚手板必须满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与结构物之间的距离一般不应大于20m。脚手板应与脚手架可靠拴结。作业面的外侧立面的防护设施视具体情况可采用：挡脚板加二道防护栏杆；二道防护横杆满挂安全立网；其他可靠的围护办法。临路防护视具体情况可采用：a.采用彩钢瓦进行的临路面完全封闭；b.临路防护视情况在支架上设置悬臂防落网。人行和运输通道的防护：a.贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必249、须设置板篷。b.上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步，并设栏杆防护。吊挂架子的防护。当吊、挂脚手架在移动至作业位置后，应采取撑、拉措施将其固定或减少其晃动。4）用电安全一般用电安全a.所有移动电具，都应在漏电开关保护之中，电线无破损，插头插座应完整，严禁不用插头而用电线直接插入插座内。b.焊接时，要持特殊工种操作证件工作，并有监护人员和配备灭火器材。c.各类电动工具，要管好、用好，经常清洗、注油，严禁机械带“病”运转，各类防护罩应完整无缺。d.材料室内不得使用超过60W的灯泡，严禁使用碘钨灯和家用电加热器（包括电炉、电热杯、热得快、电饭煲）取暖、烧水、烹饪。e.电器设备所用保险丝的额定电流应250、与其符合容量相适应。禁止用其他金属代替保险丝。f.办公室、更衣室等照明安装导线应用绝缘子固定，不准用花线、塑料胶质线乱拉。g.现场所用各种电线绝缘不准有老化、破皮、漏电等现象。在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施：a.五十米设置两个手提式干粉灭火器。b.二十米设置一个两立方的防火沙堆、四把方铲。5）脚手架的管理和使用a.设置供作业和检查人员上下使用的安全扶梯、爬梯或倾斜道。b.搭设完毕后应进行检查验收、验收合格后方可使用。c.在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的防护棚，以防止上层坠物伤及下层作业人员。d.维修、加固251、。脚手架施工方案中，应包括脚手架拆除的方案和措施，拆除时应严格遵守。（3）预压沉降支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：1）设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨顺桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置不少于3个观测点（根据箱梁底部宽度具体设置），从而形成一个沉降观测网。根据以上的预压荷载计算和测点布置设计，上层测点用标杆的方法设置测量点，下层测点直接在第二层方木上订铁钉设点测量，保证位置准确，高度稳定。用水准仪定期观测。加载结束后每天测量一次，直到预压252、结束。预压结束后，进行卸载，卸载完成后再进行一次系统的观测。2）加载预压及卸载预压材料采用沙袋，分次进行预压，以检验支架设计的合理性和支架结构的可靠性，并可校验支架变形及地基变形情况。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，加载预压前首先布设沉降观测点，逐渐加沙袋至设计重量，沙袋加载总重量为1.2倍的总承载重量，以消除地基沉降和支架的非弹性变形。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分四级进行；加载 60%测量1次；加载80%测量1次；加载100%测量1次；加载120%测量1次。全部加载后，不可立即卸载，需等地基及支架观测稳定后再逐级卸载（主要是地基沉降值变化253、幅度稳定后才可卸载）。根据卸载前后观测数据计算出地基沉降、弹性变形及非弹性变形，并根据地基及支架的弹性变形设置预拱度。3）沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第三次荷载前再观测，得出施加第三次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第四次荷载前再观测，得出施加第四次荷载后的地基沉降、支架变形。观测工作在预压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压254、范围内分级进行，在一个连续的梁段范围内不得分成几段后加载或卸载。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据地基沉降观测记录、支架变形记录，确定模板高度，设置预拱度。4）实施过程：a.准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。b.根据试验数据，绘制支架的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。c.加载试验结束后，请有关人员对满堂支架进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。15.6 应急预案（1）总则a.制定本预案的目的为加强对突发事故的应急处理能力，在重大事故发生时能够及时予以控制，有效地实施现场抢救，防止事故的扩大，最大限制的255、减少人员伤亡和财产损失，特制定本应急救援预案（以下简称“预案”）。b.应急工作原则本“预案”的制定严格遵循“预防为主，常备不懈”的原则。c.编制依据本“预案”的编制依据中华人民共和国建筑法、中华人民共和国劳动法、中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、职业健康安全管理体系规范。d.适用范围本“预案”适用于XX市XX至XX高速公路第六合同段项目经理部。（2）生产经营单位的危险性分析针对项目部目前所承建桥梁工程的脚手架搭设作业情况，存在以下基本特点：a.施工周期长，人力、物力投入大。b.工程量相对较大，均为露天作业。c.施工涉及面广，且多为手工作业，劳动强度大，作业环境条件较为艰苦。d256、.施工作业层劳务人员整体素质差。e.施工作业易受地理环境及季节气候条件的影响。（3）主要危害1）支架搭设中的坍塌a.原因：支架搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（水平加固杆件和剪刀撑等加固支撑）；支架底部底托未垫实，造成局部失稳坍塌。b.预防：要求支架搭设速度均衡；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆、水平加固杆件和剪刀撑等的加固设置）；地基加固应严格按照施工方案认真进行，检查每个底托的垫实情况，及时垫实。c.处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架，重新按施工方案要求搭设。2）浇筑箱梁混凝土时的坍塌a.原因：个别支架失稳，引起连锁反应，造成局部甚至整体坍塌；局257、部模板底部木方断裂引起局部坍塌。b.预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料，选用无裂纹、无结疤的合格木料，且须正确的布设支架。c.处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域的混凝土加以清除（必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场；拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板、木方和钢筋，重新浇筑混凝土。3）预应力张拉时的坍塌a.原因：未完整地设置好剪刀撑及水平杆等以保证支架的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架的稳定性不足以抵御该水平力，造成坍塌。b.预防：支架搭设严格按照施工方案进行，确保支架258、的整体稳定性，局部可以将支架与立柱联系在一起，增加支架的稳定性。c.处理：张拉完后，使梁体形成预应力结构，然后再处理支架。4）拆除时的坍塌a.原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的加固件，甚至先拆除了下面的杆件。b.预防：拆除时必须按照施工操作规程、操作程序，均匀地先上后下、先中间后支点进行拆除。c.处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。5）高空坠落a.原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下；脚手板有翘头现象。b.预防：操作人员必须正确使用安全带，对物品的高空传递都必须用绳索系好，严禁抛掷；固定脚手板，259、尤其是两端，不使其翘头；防护栏杆要绑扎牢固，挂好安全网等临边防护措施，尤其在预留洞口上方加防护盖板，下方张挂安全平网，以防止人员和物品的落下。c.处理：及时组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施和安全网进行加固。6）混凝土浇注过程不连续a.原因：原材料供应不足，或运输车辆过少且完好率不高，或运输途中交通堵塞，或搅拌中心突然出现故障，或没有备用汽车泵，或对设备的保养维修不及时。b.预防：箱梁浇筑前一天须准备充足的原材料，检查拌和等机械设备确实能正常运转，每次浇筑箱梁时混凝土运输车辆租用23辆（每车运量9m3），我部同时配备2辆运量3m3混凝土的运输车备用，配50KW及120KW发电机各1台以防停260、电。租用泵车一辆，并联系另一辆备用。加强拌和、运料及浇筑用的各种设备的日常维护，确保完好率，一些设备的配件须事先预备好。若在箱梁混凝土浇筑过程中出现混凝土供应中断的情况，项目部能保持与其他两个拌和站的及时联系，能在1小时内将混凝土送至施工现场。施工现场配备装载机等机械保证道路畅通。c.处理：在砼浇筑过程中，出现砼浇筑过程不连续时，现场技术负责人及时通知项目负责人，以便及时抢修或组织供应，确保两小时内继续浇筑砼。7）防雷应急预案雷击是突发性事件，预防为主宣传教育为辅，防患于未然以做好抗雷救灾工作，最大限度地减轻雷击造成的损失。我部配合气象局按规定在水泥储存罐顶上安装防雷装置，并进行定期检测，及时261、维护。当施工现场有极端天气现象，雷电正在发生时现场人员不得打电话和接听手机，不要靠近室内的金属设备(如水管)及门窗等容易被雷击中的地方。若发生雷击伤害事故后：立即拨打120急救电话，受雷击后烧伤或严重休克的人，应立即让其躺下，扑灭身上的火，并对其进行抢救。若伤者虽失去意识，但仍有呼吸或心跳，则自行恢复的可能性很大，应让伤者舒适平卧，安静休息后，再送医院治疗。若伤者已停止呼吸或心脏跳动，应迅速对其进行人工呼吸和心脏按摩，在送往医院的途中要继续进行心肺复苏的急救。在遭受雷电灾害后，应及时向指挥部及总公司报告灾情，并协助气象主管部门做好雷电灾害的调查、鉴定工作，分析雷电灾害事故原因，提出解决方案和措262、施。8）防火应急预案a.组建防火应急救援小组。项目部在施工现场组建义务防火小组，组长由项目经理担任，作业队负责人及现场施工技术负责人担任副组长，专职安全员负责对施工作业人员每年进行一次消防知识培训,负责配齐、配全灭火器及对消防设施日常检查管理。若有火灾事故的发生：项目经理为现场总负责人,生产负责人负责现场扑救工作,安全员负责组织有关人员联系就近医院,将伤员外送或就地护理。b.仓库四周应有不小于3.5米的平坦空地作为消防通道。通道上禁止堆放障碍物。在施工过程中,如电线起火,应用干粉灭火器或防火砂,禁止使用水灭火,以免发生触电事故。使伤害减少到最低程度。c.发生火情后,用灭火器材等进行灭火。如果是263、由于电路失火,必须先切断电源,严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救,如用干净水冲洗一下被烧部位,将污物冲净。再用干净纱布简单包扎,同时联系急救车抢救。火灾事故后,保护现场,组织抢救人员和财产,防止事故扩大,必须以最快的方式逐级上报,如实汇报,不得隐瞒。写出包含以下内容的书面报告：事故发生的时间、地点；事故发生简要经过、伤亡人数和经济损失的初步估计；事故的原因判断；事故发生后采取的措施及控制情况；找出负责人,制定防止火灾发生的预防措施。9）触电应急预案a.当发生紧急情况时，最先发现事故者应立即向应急领导小组报告。应急领导小组须在第一时间赶赴事故现场指264、挥救援，立即拨打120联系当地医疗机构、运送伤员；采取一切有效措施控制事态扩大。b.在救援人员赶到之前，事故发现者应尽自己力量或组织周围员工对触电伤员进行抢救。抢救步骤如下：立即使触电者脱离电源，越快越好，触电时间越长危害越大，伤害越严重。使触电者脱离电源后应立即开始现场急救，现场急救方法多为心肺复苏法，触电急救必须争分夺秒，在医护人员未到达之前不得放弃现场急救。c.若发生火灾，应立即组织义务消防队抢险并坚持至救援人员赶到。参加抢险人员必须服从现场领导的指挥。事故现场除工作人员外，其他无关人员应立即组织疏散并保护好事故的现场。事故的调查处理依据照国家电网公司电力生产事故调查规程执行。d.防范措265、施：从事施工电源安装的人员必须持“特种作业许可证上岗。带电作业时，必须设监护人。严禁单人在带电设备周围从事各项作业。经常对供电设施、应急器具进行检查维护，发现隐患及时处理，防止事故发生。从事带电作业人员必须经常进行“电力建设安全工作规程”的学习，提高自身素质，强化安全保护意识。对员工进行“紧急救护方法”的教育，提高自我防范能力和突发事件的应急救助能力。交通行业安全生产事故按照其性质、严重程度、可控性和影响范围等因素分为四级：级（特别重大）、级（重大）、级（较大）和级（一般），相应的响应等级也分为级、级、级和级。该桥上部箱梁施工可能出现的事故可能为级（较大）和级（一般）。造成3人以上、10人以下266、死亡(含失踪)，或危及3人以上、10人以下生命安全，或者30人以上、50人以下中重伤，或者直接经济损失较大的安全生产事故按规定启动级响应。发生或可能发生造成1人以上、3人以下死亡，或产生一定社会影响的安全生产事故时按规定启动级响应（“以上”含本数，“以下”不含本数）。在支架预压、箱梁混凝土浇筑、模板及支架安装与拆除过程中由专人在施工现场随时观察，一旦出现异常情况立即预警同时组织相关作业人员有序疏散，等待安全隐患消除后方能继续施工。（4）危险源(控制)清单1）危险源的识别主要通过调查表识别危险源；通过收集国家、地方、行业和有关部门公布的法律、法规、规范、规程等，按照施工工序，逐个鉴别和评价。常见267、的事故类别有：高处坠落、坍塌、物体打击、触电、车辆伤害、烫伤、灼伤及其他伤害。在识别危险源时应包括以下范围：所有进入工作场所的人员（含员工、合同方人员和访问者）；常规活动（如正常的施工生产活动）和非常规活动（如临时抢修等）；所有施工设施、设备、包括相关设备；所有场所和环境。2）风险评估及评估方法(L、E、C的值见表1、表2、表3)依据危险源辨识记录，定量计算每一种危险源所带来的风险，确定出重大危险。列出清单下发，有计划的进行控制。一般的，采用D=L*E*C公式：式中：D为风险值；L为发生事故的可能性大小；E为暴露于危险环境的频繁程度；C为发生事故产生的后果。表1事故发生的可能性（L）分数值事故268、发生的可能性分数值事故发生的可能性10完全可以预料0.5很不可能、可能设想6相当可能发生0.2极不可能3可能，但不经常0.1实际不可能1可能性小，完全意外表2暴露于危险环境的频繁程度（E）分数值频繁程度分数值频繁程度10连续暴露2每月一次暴露6每天工作时间1每天几次暴露3每周一次，或偶然暴露0.5非常罕见的暴露表3发生事故产生的后果（C）分数值后果分数值后果100大灾难，许多人死亡7严重，重伤40灾难，数人死亡3重大，致残15非常严重，一人死亡1引人关注，不利于基本的安全健康要求表4危险等级划分（D）D值危险程度危险等级D值危险程度危险等级320极其危险，应停止作业5级2070一般危险，需要注269、意2级160320高度危险，需立即整改4级20一般危险，需要注意1级70160显著危险，需要整改3级D值求出之后，按表4确定风险的级别，D值越大，说明该系统危险性越大，需要增加安全设施，或改变发生事故的可能性，或减少人体暴露于危险环境中的频繁程度，或减轻事故损失，直至调整到允许范围内。3）风险等级风险级别分为5级：凡D值大于70的危险源均为重大危险源。4）确定重大危险源各部门根据调查表，按照上述方法组织有关人员进行评价、讨论、确定重大危险源，根据风险评价的结果，制定管理方案。安全环境部每年组织有关人员对重大危险源及相应的风险重新进行识别、评价，如有变化予以更新。5）制定风险控制措施通过风险评价270、确定了风险类别后，即可按下表中要求确定控制措施。风险水平风险控制施可承受的不需要另外的控制措施，需要检测来确保使得有效性得以控制中度的努力降低风险，但要符合有效性原则重大的紧急行动降低风险6）相应的风险对策各部门要根据识别出的重大危险源，并按下列原则分别选择制定风险控制措施计划：如果可能，完全消除危险或危险源，如用安全品取代危害品；如果不可能消除，应努力降低风险，如使用低压电气；可能情况下，应使工作适合人，如考虑人的精神和体能等因素。利用技术进步，改善控制措施；保护每个工作人员的措施；将技术管理与程序控制结合起来往往十分必要；在其他控制方案已考虑后，作为最终手段，使用个人防护用品；应急方案的271、需求；还应考虑编制应急和疏散计划并提供与工程的危害有关的应急设备。7）重大危险源清单及危险源辨识表：附后。（5）应急组织机构及职责a.应急组织机构的建立项目部成立重大事故应急救援指挥领导小组，由项目经理、副经理、总工程师、及各部门负责人组成，应急救援办公室设在安全科，并负责日常工作。b.应急组织机构的职责当发生重大事故时，以领导小组为基础，组成重大事故应急救援指挥部，负责应急救援工作的组织指挥，指挥部设在项目经理部安全科或事故的现场。（6）预防与预警1）预防a.高处坠落及物体打击事故预防措施；b.触电事故预防措施；c.机械伤害事故预防措施；2）报警事故发现人员，应立即向组长（副组长）报告。如有272、人员受伤，发现人员应及时拨打120。接到突发安全事故指令的抢险组、安全保卫组、后勤保障部、医疗救护组立即赶赴事故现场进行现场抢救排险。3）信息报告与处置信息报告与通知a.应急领导小组设立值班室，保证值班人员24小时值班。值班室明示应急组织通信联系人及电话等。b.事故发生时，事故现场有关人员立即迅速报告应急领导小组。报告应包括以下内容：事故发生时间、类别、地点和相关设施；联系人姓名和电话等。c.应急领导小组值班人员接警后，立即将警情报告事故应急小组及项目经理；重大事故，可直接向建设指挥部及安监局和公安局报告。同时按规定，向街道（地区）办事处和上级主管单位报告。信息上报a.事故信息上报采取分级上报273、原则，最终由项目部向政府有关部门（建设指挥部、安监局）上报。b.信息上报内容包括：单位发生事故概况；事故发生时间、部位以及事故现场情况；事故的简要经过；事故已经造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计直接经济损失；已经采取的措施等。c.根据事故性质，工程项目部按照国家规定的程序和时限，及时向政府建设部门报告。信息传递事故现场第一发现人员事故应急小组应急领导小组应急机构（各应急组）应急小组人员项目部有关部门。应急响应a.响应程序项目部应急响应的过程为接警、警情判断、应急启动、控制及应急行动、扩大应急、应急终止和后期处置。b.处置措施施工现场突发事故发生后，由现场应急领导小组根据事故情况开展274、应急工作的指挥与协调，通知有关各应急救援小组赶赴事故现场进行事故抢险救护工作。c.召集、调动应急力量各抢险救护组接到应急领导小组指令后，立即响应，派遣事故抢险人员、物资设备等迅速在指定位置聚集，并听从现场应急救援领导小组的安排。现场应急救援领导小组按本预案确立的基本原则、专家建议，迅速组织应急力量进行应急抢救，并且要与各应急救援小组保持通信畅通。当现场现有应急救援力量和资源不能满足抢救行动要求时，及时向本地区街道（地区）办事处和上级主管单位报告请求支援。d.现场处置事故发生时，必须保护现场，对危险地区周边进行警戒封闭，按本预案营救、急救伤员和保护财产。如若发生特殊险情时，应急领导小组在充分考虑275、专家和有关方面意见的基础上，依法及时采取应急处置措施。（7）保障措施1）应急队伍保障项目部各职能部门及全体职工均有对重大突发事件进行应急救援的责任和义务，各应急救援小组是整个应急救援体系的骨干力量，主要承担重大事故的救援处置工作2）应急物质装备保障按照任务分工做好物资器材准备：必要的指挥通讯、报警、消防、抢修等器材及交通工具。上述各种器材需指定专人保管，并定期检查保养，使其处于良好状态，各重点目标设救援器材柜，专人保管以备急用。3）经费保障a.项目部为保证安全资金的投入和正常使用，必须建立安全经费台帐。b.为确保工程施工的正常进行和施工的安全得到有力保障，我项目部执行不低于1%投标价的资金作为276、安全专项资金，用于安全的各方面支出。c.项目部必须按要求，在工程施工过程中投入足够的安全资金，以保障安全生产工作的正常进行。d.项目部的安全资金只能运用于与安全有关的生产活动，不能私自挪用至其他地方。e.必须有专人负责监督和控制安全资金的使用，以确保安全资金的正常使用。f.安全资金的使用必须经过项目经理和主管领导的比准，不得擅自使用。g.安全经费的使用必须做出详细的记录，以备查阅。h.项目经理或主管领导必须保障安全资金的投入，不得将安全经费挪作他用。i.安全经费将用于购买应急救援物资及应急预案演练费用支出。j.安全部门应定期对安全生产和资金使用进行有关的检查和核对，确保安全资金的投入和对安全的277、生产正常进行。（8）应急救援的培训与演练1）应急救援培训项目部按计划组织、施工队（一线生产班组）的全体人员进行有效的培训，从而具备完成应急任务所需的基本知识和技能。二级应急救援在每一项目开工前或半年组织培训一次；（一级为领导小组，二级为各应急救援队伍）。新进场的作业人员及时组织培训；主要培训内容如下：a.施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人的防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、大型机械的安全使用；b.对危险源的突显特性辨识；c.事故报警；d.紧急情况下人员的安全疏散；e.现场抢救的基本知识。（9）应急救援演练项目经理部在桥梁上部结构工程开工前组织各家参建队伍开工前集中演练一次，以后278、根据工程工期长短不定期组织演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束后，须及时进行总结，对存在的差距和不足，在今后的工作中进行总结、提高。应急救援预案的维护和修订可以通过日常的应急演练和培训，或通过对事故应急过程的分析和总结，结合实际情况对预案的统一性、科学性、合理性和有效性以及应急救援过程进行评估，根据评估结果对应急预案以及应急流程等进行定期修订。对前一种方式而言，项目部可以按照有关规定，结合本项目实际通过桌面演练、实战模拟演练等不同形式的预案演练，经过评估后解决项目内各部门之间以及同地方政府有关部门的协同配合等问题，增强预案的科学性、可行性和针对性，提高快速反应能力、应急救援能279、力和协同作战能力。（10）监测监控项目经理部安全科要保证安全检查制度的落实，规定定期检查日期、参加检查人员，项目经理部每周进行一次，作业班每天进行一次，作定期检查。应视工程情况，如施工准备前、施工危险性大、采取新工艺、季节性变化、节假日前后等要进行检查，并要有项目部领导值班。对检查中发现的安全问题，按照“三不放过”的原则立即制定整改措施，定人限期进行整改，保证“管生产必须管安全”的原则落实。（11）培训与技术交底由项目安全领导小组及时召开安全生产专项方案培训会，宣传安全生产法律、法规和安全生产防护技术及常识，并不定期的召集部门安全员学习上报文件和专项方案，提高全体员工“安全第一、预防为主、综合280、治理”的思想观念，落实各部门的安全生产责任制，明确和坚决贯彻应急处置“及时救援，科学处理，避免损失，忙而不乱”的工作原则。根据项目经理部的实际，项目安全科和各分段长在每个分项工程开工前对该分项工程作业的工人进行交底。通过安全技术交底，使工人提高安全意识，知道作业中存在的危险源，并如何做好防范措施。（12）附则应急救援预案的维护和修订应急救援预案的维护和修订是指在应急工作结束后，为了完善应急预案，提高应急能力，对各阶段应急工作进行的总结和评估。16. 重大危险源识别16.1 重大危险源重大危险源清单序号重大危险源名称危险等级可能造成的危害作业工序/场所主控部门相关部门注:D=L*E*C1电力线路281、破损4级电击伤人临时用电物资部安全部210=3*10*72电力线路、设备未安装漏电保护器4级触电伤人临时用电物资部安全部210=3*10*73露天闸刀就地设置、无箱无锁4级电击伤人临时用电物资部安全部210=3*10*74闸刀裸露，接线不规范等4级电击伤人临时用电物资部安全部210=3*10*75水泥粉尘3级水泥尘肺病拌和站安全部物资部90=10*3*36模板、脚手架拆除无防护、无指挥5级坠落伤人砼施工/模板安装工程部安全部1500=10*10*157设备操作违反操作规程5级人员伤亡、设备损毁施工现场物资部安全部2400=10*6*408设备保养维修不当4级设备损坏、人员伤亡设备管理物资部安全282、部200=10*0.5*409疲劳、无证、酒后驾驶4级车辆损坏、人员伤亡车辆管理物资部安全部200=10*0.5*4010线路漏电或用电不规范5级电击造成人员伤亡生产、生活临时用电、施工现场物资部安全部450=3*10*1511高空坠物5级人员伤亡高处作业工程部安全部540=6*6*1512爆炸、火灾隐患5级人员伤亡、财产损失施工现场、施工作业队驻地、油库工程部安全部3000=5*15*4013工地人员绊倒3级人员伤亡施工现场工程部安全部90=1*6*1514通风不足3级尘肺病、职业中毒桥梁施工现场工程部安全部90=10*3*315交接班不清5级人员伤亡桥梁施工现场工程部安全部360=3*3*283、4016脚手架设计、安装无方案5级倾倒伤人高处作业工程部安全部1440=6*6*4017施工现场裸露外突物3级扎伤施工现场工程部工程部150=1*10*1518爆炸、火灾隐患3级人员伤亡施工现场安全部工程部90=6*1*1519外来人员进入施工现场3级人员伤亡施工现场工程部安全部135=3*3*1520安全标识缺乏或设置不当5级人员伤亡、财产损失施工现场工程部安全部450=3*10*1521起吊设备钢丝绳强度不足5级人员伤亡施工现场工程部安全部900=10*6*1522钢筋切断、调直、焊接、弯折操作不当4级意外伤害施工现场工程部安全部180=10*6*323压力容器使用不当5级人员伤亡施工现场安全部工程部900=10