1、厂房新型煤化工过程装备制造项目探伤室模板施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、编制依据：4二、工程概况5三、模板和支撑的形式选择5四.模板支撑系统设计及制作安装5一、板模板工程施工方案计算书5工程参数5模板面板验算6（一）强度验算62、荷载计算63、强度验算7（二）挠度验算7次楞方木验算7（一）抗弯强度验算72、荷载计算73、强度验算8（二）抗剪强度验算8（三）挠度验算8主楞验算8（一）强度验算9（二）挠度验算9（一）立杆轴力设计值11（二）立杆计算长度L011（三）立杆稳定性验算12立杆2、局部稳定性验算12(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算131、风荷载倾覆力矩计算132、架体抗倾覆力矩计算13(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算141、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算142、架体抗倾覆力矩计算14二、梁模板工程施工方案计算书14（一）强度验算152、荷载计算153、强度验算16三、墙模板工程施工方案计算书26五.模板的拆除31六.安全技术措施31一、编制依据：1.1XX省实施细则1.2建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.3建筑安装工人安全技术操作规程1.4新型煤化工过程装备制造项目探伤室工程施工组织设计1.5新型煤化工过程装备制造项目探伤室工程施工图纸1.6建筑施工手册1.7建筑施工3、模板安全技术规范JGJ162-20081.8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.9钢管脚手架扣件（GB15831-2006）二、工程概况本工程为新型煤化工过程装备制造项目探伤室。建设地点：XX省X州市XX市。工期要求：计划开工日期2015年8月8日，计划竣工日期2015年11月7日；总工期91个日历天。建筑面积、层数和高度：本工程建筑面积为317.83平方米，占地面积317.83平方米；本工程地上一层，建筑高度8.5米。建筑设计要求：建筑工程设计使用年限50年；建筑耐火等级为二级；屋面防水等级为级；建筑结构形式为砌体结构；基础形式为筏板基础，建筑抗震等级为三级。三4、模板和支撑的形式选择本工程框架柱模板采用=15mm多层板作面板，M16对拉螺杆加48.33.6钢管紧固。梁、现浇板、剪力墙模板均采用多层板，支撑系统采用钢管支撑。模板均采用48.33.6钢管进行加固，其中顶板支撑系统采用满堂脚手架。四.模板支撑系统设计及制作安装4.1模板的制作设计原则4.1.1要保证构件的形状尺寸及相互位置的正确；4.1.2要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇砼的重量和侧压力以及各种施工荷载；4.1.3力求结构简单，装拆方便，不妨碍钢筋绑扎，保证砼浇注时不漏浆。4.1.4支撑系统应配置水平支撑和剪刀撑，以保证稳定性。4.2模板支设的设计计算。一、板模板工程施工5、方案计算书工程参数楼板模板支架参数砼楼板厚度0.4m支架高度8.3m立杆纵距0.8m立杆横距0.8m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m结构重要性系数1钢管类型48.33.6mm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木40mm90mm，间距0.2m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.166kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.56、kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载XX黄骅，基本风压：0.3kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.8m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 8001515/6=30000mm3；截面惯性矩I= 800151515/12=225000mm4；（一）强度验算1、 面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.4+1.10.4+0.3)+1.42.50.8=12.726kN7、/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.3)+1.40.72.50.8= 13.127kN/m根据以上两者比较应取q1= 13.127kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.80.3=0.288 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125 13.1270.22=0.066kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125 0.2880.22 +0.25 3.5000.2=0.176kNm取Mmax=0.176KNm验算强度。面板抗弯强度设8、计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.176106=5.87N/mm2 f=12.5N/mm2W30000面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.8（240.41.10.40.3+2.5）=10.272kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=510.2722004=0.21mm 0.5mm384EI3844500225000满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵9、抗矩 W =409090/6=54000mm3；截面惯性矩 I =40909090/12=2430000mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.8m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.4+1.10.4+0.3)+1.42.50.2=3.182kN/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.3)+1.40.72.50.2= 3.282kN/m根据以上两者比较应取q1= 3.282kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.07210、kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.13.2820.82=0.210kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.82+0.2133.5000.8=0.600kNm取Mmax=0.600kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.600106=11.11N/mm2 f=17N/mm2W54000次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.2820.8=1.575kN施工荷载为集中荷载：V2=11、 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.8+0.653.500=2.310kN取V=2.310kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.310103= 0.963N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.2（240.41.10.40.3+2.5）=2.568kN/m次楞最大容许挠度值:800/250=3.2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.568800.04=0.12、29mm 3.2mm100EI100100002430000满足要求!主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=10.52cm3，截面惯性矩I=25.42cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2(240.4+1.10.4+0.3)+1.42.50.2=3.182kN/mq12= 1.35(240.4+1.10.4+0.3)+1.40.72.50.2= 3.282kN/m根据以上两者比较应取q1= 3.282kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1313、.2820.8=2.888kN。次楞作用集中荷载P=2.888kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.953kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.953106=90.589N/mm2 205N/mm2W10.52103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（240.41.10.40.3+2.5）=2.568kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.5680.14、8=2.260kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.623mm。主梁的最大容许挠度值:800/150=5.3mm，最大变形 Vmax =0.623mm 5.3mm满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=12.743kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。风荷载计算1、 风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按XX黄骅10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(la15、h)=1.20.129/(0.81.5)=0.129式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.129m2la-立杆间距，0.8m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.129=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=8.3m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋16、比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.290.3=0.087kN/m22、 风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：NWK=nwaPWKH2=60.078.32=1.45kN2B210式中：PWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.0870.8=0.07kN/mk风荷载标准值, k=0.087kN/m2,la立杆纵向间距，la=0.8mnwa单元框架的纵向跨数，取nwa=6H支撑结构高度，H=8.3m,B支撑结构横向宽度，B=10m3、 风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构，风荷载引起的17、立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.071.52=0.016kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.016=0.022kNm立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时，按下式计算取较大值：1.20.1668.3+(240.41.10.40.3)0.80.8+1.42.50.80.8=11.834kN；1.350.1668.3+(240.41.10.40.3)0.80.8+1.40.72.50.80.8=12.3618、2kN；立杆轴向力取上述较大值，N=12.362KN。组合风荷载时：1.20.1668.3+(240.41.10.40.3)0.80.8+1.40.9（1.45+2.50.80.8）=13.437kN；1.350.1668.3+(240.41.10.40.3)0.80.8+1.40.70.9（1.45+2.50.80.8=13.484kN；立杆轴向力取上述较大值，N=13.484KN。（二）立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结19、构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 钢管的截面惯性矩，取127100（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取800mmK=206000127100+800=0.5915003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.8/1.5=0.53nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.75a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.04其中a1扫地杆高度20、与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度8.3m,H=1.07立杆计算长度L0=Hah =1.071.041.751.5=2.92m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取12.362kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2920/15.90=184，查表=0.211；L0 立杆计算长度，取2920mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截21、面积，取506mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=12.362103=115.786N/mm2 f=205 N/mm2A0.211506立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取13.484kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1与a2中的较大值，a=0.333其中a1扫地杆高度与步距22、h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径,取1.59cm；A 杆件截面积，取506mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.022kNmW杆件截面模量，W=5260mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000506=41.75kN2157 2立杆稳定性验算如下：13.484103+0.0221060.2845065260（1-1.10.28413.484）41.75=93.832+4.652=98.484N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定23、性验算满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=13.484kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.8m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.80.3=0.24m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=13.484=56.18kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.24满足要求!。架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数24、，取1架体高度8.3m，宽度10m，取一个立杆纵距0.8m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.087kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩M0=1.40.0870.88.38.3/2=3.36kN.m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取14排。）：0.1668.314+(0.3+1.10.4)0.810=25.21kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.90Mr=10.925.2110/2=113.4525、kN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1668.314+(0.3+25.100.4)0.810) 2%=102.012%=2.040kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩M0=1.42.0408.3=23.705kN.m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.26、90Mr=10.9102.0110/2=459.05kN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!二、梁模板工程施工方案计算书工程参数梁模板支架参数梁截面宽度1m梁截面高度5.5m支架高度8.3m楼板厚度0.4m板底立杆纵距la0.6m板底立杆横距lb0.6m梁立杆纵距0.3m梁立杆横距梁下设置9根立杆,间距600,600,600,600,600,600,600,600mm结构重要性系数1钢管类型48.33.6mm水平杆最大步距1m顶步步距0.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.3m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4090mm方木，20根梁底主楞三钢管梁侧次楞两根5080mm方木，间距50mm梁侧主楞两根27、双钢管，间距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径16mm，间距：300mm300mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向3跨，横距方向3跨荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.109kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载XX黄骅，基本风压：0.3kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=28、245.5=132 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.5m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.05m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=132kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q29、1=(1.2132+1.42)1=161.2KN/mq2=(1.35132+1.40.72)1=180.16KN/m取较大值q=180.16KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125180.160.052=0.06kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06106=1.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1132=132kN/m；面板最大容许挠度值: 50/400=0.13mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5132.000504=0.01mm30、 0.13mm384EI3844500281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根5080mm(宽度高度)方木，间距：0.05m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.3m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=132kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2132+1.42)0.05=8.06KN/mq2=31、(1.35132+1.40.72)0.05=9.008KN/m取较大值q=9.008KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.19.0080.32=0.081kNm最大支座力：1.1ql=1.19.0080.3=2.97kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.081106=0.759N/mm2 17N/mm2W253333 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.69.0080.3=1.621kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.621103= 0.304N/mm2 fv32、=1.6N/mm22bh225080 2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1320.05=6.6kN/m；次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.63004= 0.008mm 1.2mm100EI2100100002133333 2满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞33、传递的集中荷载P=2.97kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.3m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.542kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.542106=60.356N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.178kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：300/150=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.055mm 2mm。满足要求!（三）悬挑34、段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距50mm，弯矩M=2.970.15+2.970.1+2.970.1=1.05kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=1.05106=116.927N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.178kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.125mm N=13.78kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15m35、m。 取梁底主楞间距0.3m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 301.51.5/6=11.25cm3；截面惯性矩I= 301.51.51.5/12=8.438cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为20根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.053m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(245.5+1.55.5+0.3)+1.42.50.3=51.65kN/mq2=1.35(245.5+1.55.5+0.3)+1.40.72.50.3= 57.66kN/m根据以上两者比较应取q= 57.66kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力36、图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.205kN;N2=3.465kN;N3=2.946kN;N4=3.085kN;N5=3.048kN;N6=3.058kN;N7=3.055kN;N8=3.056kN;N9=3.056kN;N10=3.056kN;N11=3.056kN;N12=3.056kN;N13=3.056kN;N14=3.055kN;N15=3.058kN;N16=3.048kN;N17=3.085kN;N18=2.946kN;N19=3.465kN;N20=1.205kN;最大弯矩 Mmax = 0.017kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.37、5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.017106=1.511N/mm2 12.5N/mm2W11.25103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3（245.51.55.50.3+2.5）=42.92kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容许挠度值: 53/400 =0.1 mm；最大变形 Vmax = 0.006mm 0.1mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。次楞的截面惯性矩38、I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6= 54cm3；I=4999/12= 243cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.3m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.465/0.3= 11.550kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.111.5500.32= 0.104 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.104106=1.926N/mm2 17N/mm2W54103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.61139、.5500.3=2.079kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.079103= 0.87N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =300/250 =1.2 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =2.580/0.3= 8.6N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.63004=0.019mm 1.2mm100EI10010000243104次楞挠度满足要求!梁底模板主楞验算主楞采用:三钢40、管截面抵拒矩W=15.78cm3截面惯性矩I=38.13cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=-0.08kN;N2=0.47kN;N3=-1.87kN;N4=11.21kN;N5=38.6kN;N6=11.21kN;N7=-1.87kN;N8=0.47kN;N9=-0.08kN;最大弯矩 Mmax=2.126kN.m；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=2.126106=134.728N/mm2 205N/mm2W15.78103主楞抗弯强度满足要求!（41、二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/150 =600/150 = 4.0mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.369mm 4.0mm主楞挠度满足要求!风荷载计算2、 风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按XX黄骅10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.086/(0.61)=0.172式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.086m42、2la-立杆间距，0.6m，h-步距，1m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.172=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-0.88 2=0.391-1-0.88-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=8.3m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.390.3=0.117kN/m24、 风荷载引起的43、立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：NWK=nwaPWKH2=30.078.32=7.23kN2B21式中：PWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.1170.6=0.07kN/mk风荷载标准值, k=0.117kN/m2,la立杆纵向间距，la=0.6mnwa单元框架的纵向跨数，取nwa=3H支撑结构高度，H=8.3m,B支撑结构横向宽度，B=1m5、 风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构，风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.0712=0.007kNm1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.007=0.044、10kNm立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值不组合风荷载时：梁底立杆承受梁荷载设计值：38.597kN;梁底立杆承受支架自重荷载设计值：1.358.30.109=1.221kN立杆轴向力设计值N=39.818kN;组合风荷载时：N=39.818+0.97.23=46.33kN（二）立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-4水平杆不连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）II 钢管的截面惯性矩，取127100（mm4）h立45、杆步距，取1000mmk节点转动刚度，取25kNm/radly立杆的y向间距，取600mmK=206000127100+600=1.1510002510661000ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.6/1=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.90a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-6水平杆连续取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.1/1=0.10a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1=0.30aa46、1与a2中的较大值，a=0.30H高度修正系数，架体高度8.3m,H=1.07立杆计算长度L0=Hah =1.071.021.901=2.07m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取39.818kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2070/15.90=130，查表=0.396；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.396=0.48L0 立杆计算长度，取2070mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取47、506mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=39.818103=163.941N/mm2 f=205 N/mm2A0.48506立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取46.33kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=160/1.59=101，查表=0.58L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.300)1=1.60maa1与a2中的较大值，a=0.300其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.48、1/1=0.100a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1=0.300i杆件截面回转半径,取1.59cm；B 杆件截面积，取506mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.010kNmW杆件截面模量，W=5260mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000506=100.88kN2101 2立杆稳定性验算如下：46.33103+0.0101060.585065260（1-1.10.5846.33）100.88=157.864+2.689=160.553N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!立杆底地基49、承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=39.818kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=39.818=132.73kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.3满足要求!。三、墙模板工程施工方案计算书工程参数墙体模板参数墙体厚度1m墙体砼浇筑高度8.3m面板15mm厚木胶合板次楞两根4090mm方木，间距100mm主楞双钢管，间距300mm对拉螺栓对拉螺栓直径16mm，间距：50、300mm300mm荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.2824411=26.88 kN/m2=248.3=199.2 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取4小时； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.3m； - 混凝51、土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值26.88kN/m2。墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.88kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.226.88+152、.42)1=35.056KN/mq2=(1.3526.88+1.40.72)1=38.248KN/m取较大值q=38.248KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.138.2480.102=0.04kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.04106=1.07N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 126.88=26.88kN/m；面板最大容许挠度值: 100/250=0.4mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67726.8801004=0.01m53、m 0.4mm100EI1004500281250满足要求!墙侧模板次楞验算次楞采用两根两根4090mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =409090/6=54000mm3；截面惯性矩I =40909090/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.3m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.88kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.226.88+1.42)0.1=3.506KN/m54、q2=(1.3526.88+1.40.72)0.1=3.825KN/m取较大值q=3.825KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.13.8250.32=0.034kNm最大支座力：1.1ql=1.13.8250.3=1.26kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.034106=0.315N/mm2 17N/mm2W254000 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.63.8250.3=0.689kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=30.689103= 0.144N/mm55、2 fv=1.6N/mm22bh224090 2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 26.880.1=2.688kN/m；次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.6883004= 0.003mm 1.2mm100EI2100100002430000 2满足要求!墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验56、算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.26kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿墙螺栓间距，L=0.3m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.120kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.120106=13.363N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.887kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：300/150=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.012mm 2mm。满57、足要求!（三）悬挑段强度验算对拉螺栓距墙底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=1.260.15+1.260.05=0.25kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.25106=27.840N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.887kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.037mm N=3.00kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!五.模板的拆除5.1模板拆除前必须申请办理拆58、模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度模板方可拆除。5.2模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并且挂警示牌，拆除时派专人看守。5.3侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定执行。5.4模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。5.5拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。5.6拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递59、，也可用带钩的绳子往下系，以防止模板变形和损坏。5.7模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，修整后的模板要按规格码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1.60米。5.8拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有明显标志，并设专门监护人员。六.安全技术措施6.1工程施工中，运输小车的通道应坚固，脚手架应将荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平绑牢便于小车运行，通道两侧设置防护栏杆及挡脚板。6.2铺设模板时，板底木龙骨要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。6.3支模时要按要求搭高护栏及安全操作台，操作台上设脚手板，不得站在钢管上操作。6.4进入施工现场操作，必须配60、戴好安全帽及安全带。6.5混凝土运送及浇筑安全措施。6.5.1工程采用汽车吊料斗进行混凝土运送。在操作前，要先检查汽车吊及料斗的安全可靠性。要建立信号传递系统（如用电铃），使工作面和塔机等操作人员可随时联系，按信号要求进行操作。各相关作业人员必须严格听从指挥，并配戴好安全防护用品和用具。6.5.2特殊情况下，需用小车运送混凝土时，要设置保证行车和人员安全畅通、平稳牢固的走道垫板，不得直接在模板上运行，避免对模板重压；当必须在钢筋网上通过时，必须搭设车行通道。6.5.3混凝土进行振捣时，应按规定要求进行，防止振捣方法不对，把支好的模板碰坏。6.5.4有大雾、雨、雪、六级以上大风天气，应停止施工。6.5.5模板制作区要禁止吸烟，并设置消防设施。6.5.6模板拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点存放。6.5.7模板支拆前，必须向施工班组进行详细的书面安全技术交