1、正本核电站PX泵房工程扣件式钢管脚手架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录 1.编制依据62.工程概述63.施工准备63.1人员组织63.2主要机械63.4施工准备63.4.1排架搭设63.4.2排架拆除64. 脚手架施工74.1脚手架布置方案74.2排架搭设84.2.4扣件应有试验报告和产品质量合格证。94.3排架拆除104.3.5拆除作业中应随时注意作业位置可靠和挂牢安全带。104.3.8各种材料、配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。104.4施工注意事项114.5脚手架的检查与验收115.2、安全注意事项125.9在夜间或光线不足的时候不得进行脚手架的搭设。126.危险点辨识与预防137.环保注意事项148.附件15附件一：计算书15附件二：脚手架验收表格15附件一脚手架计算书15一、 编制依据15二、参数信息:151.脚手架参数152.荷载参数15三、小横杆的计算161.均布荷载值计算162.抗弯强度计算163.挠度计算17简支梁均布荷载作用下的最大挠度17四、大横杆的计算:171.荷载值计算172.抗弯强度计算183.挠度计算18大横杆自重均布荷载引起的最大挠度18五、扣件抗滑力的计算19六、脚手架荷载标准值19考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值21七、立杆的稳定性计算211.3、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算212.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算22八、连墙件的计算22九、悬挑梁的受力计算24十、悬挑梁的整体稳定性计算25十一、支杆的受力计算25十二、支杆的强度计算26十三、挑梁与墙体连接的计算26十四、预埋件计算27三、埋件构造验算28二、埋件承载力验算：29三、埋件构造验算301.编制依据-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001-建筑施工手册第四版-电力建设安全工作规程DL5009.12002 - PX泵房筏基及墙体脚手架施工方案B版2.工程概述XXXX核电站一期工程61000MW常规岛PX泵房尺寸102.84m45.1m，基础底至0米顶板4、总高度24米，排架环基础一周板墙布置，施工操作架统一采用扣件式钢管脚手架，脚手架横距1.2m、步距1.7米、立杆纵距1.5米。现PX泵房1轴侧，B-C轴间由于施工要求，需拆除原有双排架，在5.5m标高处搭设悬挑脚手架，本方案主要描述5.5m处墙体施工悬挑脚手架施工方法及要求。3.施工准备3.1人员组织施工负责人： 技术负责人： 施工技术员： QC人员： 施工管理员： 安全管理员： 主责架子工： 3.2主要机械 拖车： 1辆 塔吊： 1台 3.4施工准备3.4.1排架搭设3.4.1.1编制好施工方案，并经业主审核通过。3.4.1.2施工前必须对所有施工人员进行技术安全交底，通知工程公司参加，并进5、行签字。3.4.1.3脚手架搭设前后必须按附表内容进行检查，验收合格签字后方可进行使用。3.4.2排架拆除3.4.2.1根据现场实际情况设计好拆除顺序，经业主部门批准后方可实施。3.4.2.2拆除排架之前应进行技术安全交底，并签字。3.4.2.3清除排架上的杂物及地面障碍物。3.4.2.4拆除脚手架前必须检查混凝土的外观，混凝土表面的缺陷、遗留物必须处理完毕后方可安排拆除作业。4. 脚手架施工4.1脚手架布置方案2PX联合泵房B、C列长23.3m，4.5m标高左右预埋32号工字钢悬挑梁，间距1.5m，与墙体预埋钢板焊接，悬挑1600mm，悬挑梁间用直径32钢筋焊接连成整体，悬挑水平钢梁采用支杆6、与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物1.50m，支杆采用2-10010角钢。在挑梁上搭设立杆，横向间距1.2m，脚手架步距1.7m，连墙件两步三跨布置，与混凝土中对拉螺杆焊接连接，悬挑架两端分别与原有脚手架连接。排架上部施工通道铺设木架板，脚手架外侧挂密目网，施工层下设置安全网，为防止高空落物。4.2排架搭设悬挑架挑梁安装，32工字钢切割成1600mm，焊接前清除埋件上水泥浆和铁锈。4.2.2脚手架选用规格为483或483.5的钢管。脚手架管及扣件必须有产品出厂许可证、检验合格证，钢管表面应平直光滑不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道。所有使用的脚手架管应提前进行除锈刷漆。4.2.3脚手7、板选用规格为502004000mm木质脚手板，脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，腐朽的脚手板不得使用。4.2.4扣件应有试验报告和产品质量合格证。4.2.5本方案中脚手架从悬挑工字钢梁上开始搭设，工字钢上焊接200mm高直径32钢筋，使脚手架架体底部与工字钢梁固定牢靠，不得滑动或窜动。4.2.6排架搭设顺序：放置纵向扫地杆一端起依次向另一端竖底（第1根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直8、和平杆水平使其符合要求后，按4060Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，完成后再全面检查一遍构架质量，严格确保设计要求和构架质量按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设剪刀撑。装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。脚手架搭设过程中，需做临时连墙结构，可用架管与内部架管或钢筋连接，待混凝土浇筑完成后，及时与对拉螺杆焊接连接。4.2.8脚手架的搭设对于主体呈“一”字型的应从一端开始并向另一端延伸搭设。4.2.9立杆搭设时立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在9、高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.2.10脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.2.11在竖直方向，脚手架两端要设置剪刀撑，转角处及中间每隔4m6m设置一道剪刀撑。支撑架外立面整个长度和高度上要连续设置剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于1510、0mm。剪刀撑横向斜撑搭设应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。4.2.12脚手板应铺满铺稳，采用对接或搭接接长。底部应设置在三根横向水平杆。脚手板对接平铺时接头处必须设两根横向水平杆脚，脚手板外伸长应取130mm-150mm。为避免出现探头板，脚手板连接必要时采用搭接，脚手板搭接铺设时接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。脚手板采用12#镀锌铁丝固定在支承杆件上，一般不允许出现探头板。在拐角、斜道平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。4.2.13架上、下横杆的接头位置应错开布置在不同的立11、杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/2。同一排大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长的1/300且不大于5cm。脚手架的支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。其它尺寸偏差要求：步距20mm，纵距50mm，横距20mm。4.2.14手架搭设完成，组织各级人员验收，验收合格后挂牌方可进行施工作业。4.3排架拆除脚手架拆除前应检查混凝土外观，混凝土表面的缺陷、遗留物必须处理完毕后方可安排拆除作业。拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人负责，严禁一切非操作人员入内。拆除时要注意如下几点：4.3.1排架拆除应自上而下、后搭设的先拆、先搭设的后拆的顺序进行。4.3.2脚手架拆除12、之前，划定危险作业范围，并进行围圈，设监护人员。4.3.3统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。4.3.4所有连墙件逐层拆除，严禁连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步。4.3.5拆除作业中应随时注意作业位置可靠和挂牢安全带。4.3.6当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时加固，后拆连接件。4.3.7当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向支撑加固。4.3.8各种材料、配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。4.3.9运至地面的材料、配件应及时检查整修与保养，并按13、照品种、规格随时堆放整齐，统一运回准备区。4.4施工注意事项4.4.1开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根临时加固，脚手架整体稳定后方可根据情况拆除。4.4.2纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。4.4.3纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/2。4.4.4对于横向水平杆在主节点处必须设置一根，用直角扣件扣接且严禁拆除。4.4.5立杆接长除顶层可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆14、的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/2。4.4.7扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，并且不大于65 Nm。4.4.8主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。4.4.9对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4.4.10在拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。4.4.11栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧。4.4.12拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支15、撑体系等是否符合构造要求。4.4.13拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。4.4.14分段拆除脚手架时，高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。4.5脚手架的检查与验收4.5.1脚手架搭设完毕后必须按程序经过验收并挂牌后方可使用。在以下情况下需对脚手架进行验收检查：4.5.1.1搭设完毕后；4.5.1.2每搭设完1013m高度后；4.5.1.3达到设计高度后；4.5.1.4遇到六级大风大雨后；4.5.1.5停用超过一个月。4.5.2安装后的扣件螺栓拧紧扭力应采用力矩扳手检查，抽样方法应均布进行不合格的必须重新拧紧直至合格为止。4.5.3脚手板采用搭接铺放时，对接长度应达16、到300mm，且在搭接段的中部应设有支撑横杆；交错搭接长度应达到200mm。5.安全注意事项5.1进入施工现场必须正确佩戴安全帽，严禁酒后进入施工现场，严禁在施工现场打闹，高空作业必须正确使用双绳双挂安全带。且将安全带挂在上方牢固可靠处。5.2高空作业人员须体检合格，持证上岗。5.3特殊工种须经考试合格持有效特殊工种证件方可上岗。5.4高处作业人员应衣着灵便，穿软底鞋，作业人员应经排架检查安全可靠后，才可施工。5.5脚手架搭设后验收合格并挂牌后方可交付使用。使用中定期检查及维护。高处作业地点和各层平台不得堆放过多的物料，施工应随用随吊，用后及时清理。脚手架搭设完后，挑梁上需满铺架板，内侧与墙体17、间隙及架子外侧需悬挂安全网，防止高空落物。5.6遇六级及六级以上的大风、雨、雪等恶劣天气时，应停止高处脚手架的搭设工作。5.7大风、雨、雪过后，应当对脚手架进行一次安全检查确认其处在正常工作状态后方可使用。5.8非专业工种人员不得搭、拆脚手架。搭设脚手架时作业人员应挂好双挂安全带，递杆、撑杆作业人员应密切配合。施工区周围应设围栏或警告标志，并由专人值班，严禁无关人员入内。严禁夜间搭设拆除脚手架，高处作业人员严禁抛接物体，施工及行走过程中随时进行自我安全保护，上下脚手架走斜道，不得在立杆及横杆攀爬，层间拉设安全网，进行水平防护，四周进行全封闭式施工。5.9在夜间或光线不足的时候不得进行脚手架的搭18、设。5.10高处作业地点、各层平台、走道及脚手架上不得堆放超过允许荷载的物体，施工用料应随用随吊。5.11施工前应进行安全技术交底并签证。未参加交底签证人员不得进入施工现场，施工排架经过受力验算，经确认后方可搭设。6.危险点辨识与预防工序流程危害分析是否重大因素防范措施负责人全过程构件材料缺陷是构件使用前应检查合格后方能使用全过程机械、设备伤害是严禁靠近正在施工中的机械、设备及机械、设备的运行路线，加强施工人员自我保护意识全过程高空坠落是进行安全技术交底，加强施工人员自我保护意识；在施工作业层下方满铺一层合格的安全网全过程高空落物是施工区域拉设警戒绳，挂警示牌，严禁无关人员进入施工区域；对施工19、人员进行安全教育，做到“四不伤害”高空作业未挂安全带或安全带未挂在上方牢固处是高空作业必须扎好安全带，并把安全带挂在上方牢固处，加强现场监督。高空作业高空作业脚手架的搭设不符合要求是按要求正确铺设脚手架、踢脚板和栏杆高空作业交叉作业为搭设隔离层是避免交叉作业高空作业高空抛掷工具是高处作业时，工具要栓绳或用工具包方式传递，禁止在空中抛掷物品。脚手架搭设脚手架未按规范及措施搭设。是脚手架由专职架子工严格按规范搭设，不得增加立杆、平撑的间距脚手架搭设未经验收投入使用是脚手架搭设完毕需经验收合格后方可挂牌使用。脚手架搭设脚手架板未加固或未铺满是脚手架板必须封牢，严禁出现探头板。脚手架拆除未按顺序拆除是20、脚手架拆除应自上而下顺序拆除不得上下同时拆除或整体推倒。全过程钢管、模板、钢筋及其它物品坠落物体打击脚手架搭设、模板支设、钢筋绑扎和运输全过程夜间照明不足设专职电工值班，保证夜间照明充足脚手架施工脚手架基础不好；未按顺序拆除；脚手架堆放物超载整架倾倒、局部跨架脚手架杆件齐全；使用过程中不得随意拆除杆件；严禁超载，每处物品放置重量不得大于270kg/m2脚手架施工脚手架未加固或未铺满；无步道、爬梯；未正确使用安全带高处坠落脚手架严格按措施和技术交底搭设；高空作业正确佩戴安全带并挂在上方牢固处7.环保注意事项7.1施工现场保持清洁，垃圾、废料应及时清除，做到“工完料尽场地清”。7.2施工道路应坚实21、平坦通视。危险地段应设“危险”“禁止通行”等标志。7.3现场的各种材料应按规定的地点堆放整齐，符合搬运要求。7.4现场的各种材料应按种类、规格归类，不得乱摆乱放。8.附件附件一：计算书附件二：脚手架验收表格附件一脚手架计算书一、 编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 二、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为悬挑双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为5.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.22、70米。 内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米,采用焊缝连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2， 栏杆、挡脚板自重为0.14kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设3层。 脚手架用途:结构脚手架。 悬挑水平钢梁采用32a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，与墙体预埋件焊接连接。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆23、距离建筑物1.50m，支杆采用2根10010角钢。 三、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强24、度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5111.202 =M/W=0.632106/5080.0=124.41N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+2.25+0.26=2.55kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.551200.04/(3842.06 105121900.0)=2.74mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆25、在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载) 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.200(1+0.300/1.200)2=0.072kN 脚手板的荷载标准值P2=0.3501.200(1+0.300/1.200)21.500/2=0.492kN 活荷载标准值 Q=3.0001.200(1+0.300/1.200)21.500/2=4.219kN 荷载的计算值 P=(1.20.072+1.20.492+1.44.219)/2=3.292kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆26、自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1753.292 =0.872106/5080.0=171.722N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.27、072+0.492+4.219)/2=2.391kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1462391.4691500.003/(1002.060105121900.000)=3.68mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.735mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 五、扣件抗滑力的计算 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00k28、N 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值(需要考虑悬挑荷载)P1=0.0381.200(1+0.300/1.200)22/2=0.072kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值(需要考虑悬挑荷载)P3=0.3501.200(1+0.300/1.200)21.500/2=0.492kN 活荷载标准值(需要考虑悬挑荷载) Q=3.0001.200(1+0.300/1.200)21.500/2=4.219kN 荷载的计算值 R=1.20.072+1.20.058+1.20.492+1.44.219=6.652kN 单29、扣件抗滑承载力的设计计算R = 8.00满足要求! 六、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1248 NG1 = (0.1248+(1.201/2)0.038/1.70)5.000=0.692kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(1.200+0.300)/2=1.181kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板30、自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.0051.5005.000=0.038kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.534kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 2.226kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00011.31、500(1.200+0.300)/2=3.38kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.350 可按建筑结构荷载规范(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS 5973-1981)计算确定； 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz =32、 1.170, Us 风荷载体型系数：Us = 0.8710 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.71.1700.87100.350 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 6.693kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.403kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.851.33、40.2501.501.702 七、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.403kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.55； h 立杆步距，h=1.70； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=167； = = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.04m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=193的结果查表得到0.193； A 34、立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 7403.000/(0.193489.000)=78.44N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.693kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.55； h 立杆步距，h=1.70； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=167； 35、= = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.04m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=193的结果查表得到0.193； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6693.000/(0.193489.000)+(129000.000/5080.000)=96.31N/36、mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 八、连墙件的计算 (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw 脚手架顶部Uz = 1.800 连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位 脚手架顶部风荷载标准值Wk=0.7UzUsWo=0.71.8000.87100.350 = 0.384kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.384kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.703.00137、.50 = 15.300m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000kN 经计算得到 Nlw = 8.225kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.23kN (2)连墙件的稳定承载力计算： 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=13.23103/(0.949489)=28.50N/mm2 连墙件稳定承载力=f=205，连墙件稳定承载力计算满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体38、连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=13.225kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为连墙件的厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 13225.28/(150.803.50) = 25.06N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 九、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照悬臂梁计算 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与墙体的锚固点。 脚手架排距为Lb=1200mm，内侧脚手架距离墙体La=300mm，支拉斜杆的支点距离墙体Lc = 1539、00mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 11075.50cm4，截面抵抗矩W = 692.20cm3，截面积A = 67.05cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.22.23+1.43.38=7.40kN 水平钢梁自重荷载 q=1.267.050.00017.8510=0.63kN/m 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.239kN,R2=7.578kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.775106/(1.05692200.0)+8.241000/40、6705.0=3.67N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 十、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用32a号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.40 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.953 经过计算得到强度 =1.78106/(0.953692200.01)=2.69N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十一、支杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中41、RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=9.211kN 十二、支杆的强度计算 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为 Rd = 9.211kN 斜压支杆的内力计算： 压杆以角钢10号10010计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.21kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.52； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.05cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.35m； A 受压斜杆净截面面积，A =1942、.26cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 9.27 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=9.211kN； lwt为焊接面积，取1926.10mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9211.48/1926.10 = 4.78N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十三、挑梁与墙体连接的计算 水平钢梁与墙体埋件采用角焊缝焊43、缝，弯矩和剪力共同作用的角焊缝计算如下： 焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 其中 N 角焊缝轴向力，N=4.120kN； F 角焊缝切向力，F=7.578kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=lwhe=5829mm2； ft 焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度=4120/5829 = 0.7N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 7578.00/5829 = 1.3N/mm2； 焊缝总强度为2.35N/mm2；焊缝的强度计算满足要求!十四、预埋件计算预埋件1：一、埋件信息：锚筋：HRB335,直径16mm锚板：Q235，尺寸400400，板厚20mm基材混44、凝土：C40二、埋件承载力验算： 依据04G362钢筋混凝土预埋件中G4.3中弯剪预埋件的承载力设计值按下式计算V/Vuo0.7时，M/Muo1V/Vuo0.7时，V/Vuo+ M/Muo1其中Vuo=k1rvfyAsMuo= 0.4k1rbfyAszr：沿剪力方向锚筋排数影响系数，两排锚筋取1，三排锚筋取0.9，四排锚筋取0.85.r=0.9v：锚筋受剪承载力系数，v=（4-0.08d）（fc/fy）0.5=（4-0.0816）（19.1/300）0.5=0.68b：弯曲变形系数，b=（0.6+0.25t/d）/(1+0.055(bs/t-8)=0.6+0.2520/16=0.91As：全部45、锚筋截面面积，As=93.1488=1808mm2计算得Vuo=331.95kKN，MuoV/Vuo=7.58/331.95=0.020.7, M/Muo=1.775/53.3=0.031,符合要求。三、埋件构造验算锚筋长度计算：依据GB50010-2002混凝土结构设计规范中规定：普通钢筋锚固长度：La=.fy/ft.d：钢筋外形系数，取0.14La=0.1430016/1.71=392.98mm锚板厚度计算：依据GB50010-2002混凝土结构设计规范中规定：锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，受拉、受弯预埋件的锚板厚度宜大于b/8，b为锚筋间距。t0.6d=0.616=9.6mmtb/846、=150/8=18.75mm，取锚板厚度为20mm。预埋件2：一、埋件信息：锚筋：HRB335,直径16mm锚板：Q235，尺寸200200，板厚18mm基材混凝土：C40二、埋件承载力验算：依据04G362钢筋混凝土预埋件中G4.3中受剪预埋件的承载力设计值按下式计算V/Vuo+ N/Nuo1其中Vuo=k1rvfyAsNuo= 0.8k1bfyAsr：沿剪力方向锚筋排数影响系数，两排锚筋取1，三排锚筋取0.9，四排锚筋取0.85.r=1v：锚筋受剪承载力系数，v=（4-0.08d）（fc/fy）0.5=（4-0.0816）（19.1/300）0.5=0.68b：弯曲变形系数，b=（0.6+47、0.25t/d）/(1+0.055(bs/t-8)=0.6+0.2518/16=0.88As：全部锚筋截面面积，As=43.1488=803mm2计算得Vuo=147.73kKN，Nuo=152.63KNV/Vuo+ N/Nuo=7.98/147.73+4.6/152.63=0.081,符合要求。三、埋件构造验算锚筋长度计算：依据GB50010-2002混凝土结构设计规范中规定：普通钢筋锚固长度：La=.fy/ft.d：钢筋外形系数，取0.14La=0.1430016/1.71=392.98mm锚板厚度计算：依据GB50010-2002混凝土结构设计规范中规定：锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍48、，受拉、受弯预埋件的锚板厚度宜大于b/8，b为锚筋间距。t0.6d=0.616=9.6mmtb/8=130/8=16.25mm，取锚板厚度为18mm。附件二：脚手架验收表格脚手架验收表格项目名称：施工单位：搭设部位：搭设高度检查内容检查结果存在问题YESNO施工方案施工方案审核通过人员资质搭设人员经过安全培训，持证上岗安全交底搭设前对作业人员进行安全技术交底材料钢管无明显弯曲、孔洞，锈蚀符合规定钢管、扣件经过防锈处理（刷防锈漆）木脚手板厚度5cm，无明显腐蚀悬挑钢梁每根钢梁标高一致，无翘曲、扭转扫地杆距离立杆底20cm的位置设纵横扫地杆连墙件连墙件的间距和设置方式满足规范方案一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距 不大于建筑物层高，并不大于两步杆件间距立杆和水平杆的距离符合方案及规范要求脚手板脚手板铺满、铺稳，间距2cm板与墙的距离15cm时采取可靠防护措施板的端头用铁丝绑扎，超过横杆的长度20cm剪刀撑架高24m，两端、中间设剪刀撑防护栏杆立杆外侧两道栏杆，高度1.2m、0.6m挡脚板步道外侧、斜道两侧设挡脚板通道有便于人员上下的跑道，设防滑措施验收结论：验收人验收时间