1、作 业 指 导 书编 号：ZQ01-JZ-02-10工程名称：*热电联产（2300MW级）工程作业项目名称：2#主厂房脚手架专项施工方案编制单位：安徽*热电厂项目部建筑科批 准：安 全： 质 量： 工 程：审 核：编 制： 时间：时间：时间：时间：时间：时间：出版日期版 次73目 录1作业任务11.1 作业项目概况及范围11.2 主要工程量11.3 工期要求12编写依据13作业准备和条件23.1技术准备23.2作业人员23.3材料、设备准备23.4主要机具33.5作业条件34作业方法及安全、质量控制措施44.1作业主体方案44.2作业步骤与方法54.3预防与应急措施154.4成品防护措施1542、.5新技术、新工艺、新材料、新设备的应用165作业质量标准及检验要求165.1作业质量标准165.2检验要求196技术资料要求197危险源、环境因素辨识及防范措施、文明施工标准197.1危险源清单及防范措施197.2环境因素清单及防范措施217.3危险性作业项目217.4文明施工标准218有关计算及其分析218.1外脚手架计算（以A排外双排脚手架为例）218.2模板支撑架计算（除氧间21.6721.97m层梁截面5001000）318.3模板支撑架计算（除氧间21.6721.97m层梁截面6001700）468.4卸料平台计算639附图709.1 2#主厂房外脚手架平面图709.2 2#主厂房3、外脚手架立面图719.3 2#主厂房外脚手架连墙件729.4 除氧间21.6721.97m模板支撑架平面布置图731 作业任务1.1 作业项目概况及范围本工程为*热电联产2300MW机组2#主厂房上部结构模板支撑架和外脚手架工程。模板支撑架同结构楼层A-B列为汽机间，分为中间层6.270m平面和运转层12.570m平面， B-C列为除氧间，分为6.270m平面（9-16/B-C2轴）、9.870m夹层（9-10/B-C2轴）、12.570m平面（9-16/B-C2轴）、17.870-18.110m平面（9-15/ C-C2轴）、21.670-21.970m平面（9-16/B-C轴）、24.974、0m平面（9-10/B-C轴，15-16/B-C轴）、33.00m平面（9-16/B-C轴）。主厂房A外侧及A-C排/16轴为双排外脚手架。1.2 主要工程量双排外脚手架搭设面积7500m21.3 工期要求满足结构施工要求2 编写依据1) *热电（2300MW级）工程B标段施工组织设计；2) 建筑施工手册（第四版）；3) 电力建设安全工作规程（火力发电厂部分）DL5009.1-2002；4) 工程建设标准强制性条文（电力工程部分）；5) 工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）；6) 电力建设施工质量验收及评定规程（土建工程篇）DL/T 5210.1-2005；7) 建筑施工模板安全技术规范JG5、J 162-2008；8) 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；9) 钢结构工程施工质量验收规范(GB50202-2001)10) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001；11) 建筑专业安全文明施工实施细则AEPC/TL04-T JZ；12) 施工图主厂房A排柱施工图T0309、除氧间框架施工图T0310、除氧间纵梁施工图T0311、除氧间各层楼面结构图T0312/T0312A、除氧间楼梯结构图T0313、汽机房吊车梁结构图T0314、汽机房平台结构图T0317、主厂房钢梯图T0335以及汽机房固定端、扩建端埋件布置图、汽机房A轴埋件布置图13) 图纸6、会审纪要 、设计变更单3 作业准备和条件3.1技术准备3.1.1施工前由技术员组织作业班组认真研究施工图纸及现场实地勘察，按照脚手架搭设用途，确定搭设方案，并计算脚手架的承载力和对地基的压力，地基需要处理的针对实际情况，采取相应的处理措施。3.1.2施工员或工长按照脚手架的长度、高度及具体搭设要求编制脚手架材料计划，注明管材及扣件的规格、颜色等。3.1.3本方案经评审后实施，工序开工前对所有施工人员进行技术交底。3.2作业人员3.2.1作业人员配置技 术 员1人木 工55人施 工 员2人架 子 工15人质 检 员1人电 工4人材 料 员1人安 全 员1人安 全 员1人测量人员2人3.2.2人员7、分工电工、架子工等为特殊工种，其作业人员必须经过国家规定的专业培训，持证（特殊作业人员操作证）上岗，且在有效期内；单项技术员全面负责单项工程技术策划、施工质量监督及现场管理调度工作；材料员负责施工用材料的采购、进场及检验工作。安全员、质检员、测量员必须持证上岗，且在有效期内。电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严守操作工序，把好质量关，遵守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。3.3材料、设备准备本项目对主要材料、设备的要求序号名称规格型号数量备注1脚手管1壁厚48*3.0mm，材质Q235-A，2.剪刀撑采用红白脚手管，颜色间距为500mm，3. 外排架每层走道腰杆（大横杆）8、，安全通道横杆、立杆均采用红白脚手管，颜色间距为500mm，4.其余杆件全部外刷黄色防锈漆若干需提供材料质保书及检测报告2扣件可锻铸铁（十字扣件、直接扣件、旋转扣件若干选用在螺栓拧紧扭力矩大65N.m时，不发生破坏；需提供材料质保书及检测报告3脚手板厚度不小于50mm，材质松木或杉木若干4跳板若干5铁丝8#若干脚手架工程采用扣件式钢管脚手架，所用原材料：脚手管为48mm3.0mm，材质为Q235-A，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管，钢管外刷黄色防锈漆并定期复涂以保障其完好，钢管上严禁打孔。扣件应使用与钢管管径相配的、符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T229、8）规定可锻铸铁扣件，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件；脚手架配件应符合产品的设计要求，确保与脚手架主体构架杆件的连接可靠；本工程走道采用铺设木跳板的方式，跳板应与脚手管绑扎牢固方可使用。3.4主要机具活动扳手，固定扳手，钳子，小锤，棕绳，高处运输需要吊车等。3.5作业条件3.5.1力能供应无3.5.2场地2#主厂房上部结构施工场地布置：详见附图。清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水通畅。3.5.3 上道工序1) 回填砂按质量检验标准进行地基承载力和压实系数检测合格后方可进行脚手架施工。2) 在外脚手架下做地面硬化处理（100mm，C15素混凝土）。3.5.4工作环境自然环境条件：大10、风、雾天、雨雪等恶劣天气条件下禁止作业施工。3.5.5临时工作设施在外侧双排脚手架外侧，距脚手架外立杆50cm处挖排水沟，排水沟截面尺寸为200100300mm，排水沟水排向场区雨水井，保障脚手架区域内排水通畅。3.5.5安全防护设施和用品a、 安全防护设施在施工区域周围蓝色钢丝网进行区域围护，钢围栏安装高度1.5m。据现场实际在施工小区主要道路侧或建筑物周边集中设置安全警示警告宣传牌，各区域设维护责任人、定置图标牌。脚手架验收结束后要求悬挂安全警示标牌。b、主要安全防护设施和用品配置序号名称规格型号单位数量备注1安全带双肩条若干检验合格2便携式安全带/条若干/3安全帽玻璃钢顶若干检验合格4防11、滑鞋/双若干/5安全平网材质高强涤纶、尺寸3m6m公斤若干3.4kg/m26安全密目网材质聚乙烯、尺寸1.8m*6.0m片若干/7安全标志/若干/4 作业方法及安全、质量控制措施4.1作业主体方案4.1.1双排外脚手架搭设施工流程及搭设范围双排外脚手架搭设施工流程：地面硬化铺垫板（脚手板）摆放扫地杆逐根树立立杆安装扫地小横杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆架设临时斜撑杆第三、第四步大横杆、小横杆安装连墙杆接立杆架设剪刀撑铺脚手板安装挡脚板挂设密目网验收挂牌使用。双排外脚手架搭设范围：A排外脚手架搭设高度37.50m，A-B汽机间搭设高度14.70m，B-C除氧间12、搭设高度35.70m4.1.2模板支撑架搭设施工流程及搭设范围模板支撑架搭设施工流程：地面处理铺垫板（脚手板）立杆定位安装第一步纵横杆安装扫地杆安装第二步纵横杆架设斜撑杆按照梁底标高接立杆加设剪刀撑验收挂牌使用。模板支撑架搭设范围：汽机房、除氧间6.27m层（除氧间3.57m小夹层）汽机房、除氧间12.57m层（除氧间9.87m夹层）除氧间17.870m18.110m层除氧间21.670m21.970m层除氧间33.00m层（夹层24.97m层）除氧间B列施工：标高33.0034.72m柱、梁。A列12.57m以上施工：18.57m、25.05m、28.20m、32.00m、35.70m 4.13、2作业步骤与方法4.2.1地面处理外脚手架下做地面硬化处理（100mm，C15素混凝土），保证脚手架地基承载力满足上部受力要求，保证脚手架稳定性。内侧满堂脚手架地基采用一般夯实处理，用电动夯进行分遍打夯，达到设计密实度且要求表面平整，保证脚手架底座或垫木等着实落地，不能有悬空。保证脚手架地基承载力满足上部受力要求，保证脚手架稳定性。 危险点机械伤害 安全控制措施及注意事项地坪回填土夯实过程中按机械使用规程要求进行回填土夯实处理，打夯机电缆线完好无损，打夯机把手绝缘。严禁机械带病作业，无序作业4.2.2放线铺底座脚手架搭设首先根据搭设方案，将脚手架的位置进行定位放线，然后铺放脚手板，脚手板材料为14、长度不少于4m、厚度不小于50mm的木脚手板。 危险点无 安全控制措施及注意事项无 工艺质量控制措施横平竖直，底座下部密实无空隙4.2.3架体搭设4.2.3.1双排外脚手架搭设搭设要求及尺寸：20.00m以下采用双管立杆，20.00m以上采用单管立杆。立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为1.20m，大小横杆的步距1.80m，操作层增加一道水平栏杆，顶层设二道栏杆间隔0.6m一道。1） 扫地杆和纵向水平杆（大横杆）材料选用规格长的杆件（一般在4m以上的脚手管）。内立杆大横杆上下间距标准不大于1.8m，外立杆上下水平杆间距不大于1.8m，采用直角扣件与立杆等连接。扫地杆距地面高度小于20cm（如15、右图）。构造要求：大横杆设在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接。但对接时对接扣件（位置）要交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。如图：搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不小于100mm。使用木脚手板时纵向水平杆用作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上； 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。2）横向水平杆材料选用1.5m左右脚手16、管，上下标准间距不大于1.8m。构造要求：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L（L横距），且不应大于500mm。作业层上非主节点的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面距离不大于100mm。3）剪刀撑材料选用长脚手管（一般用6m的钢管），双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑脚手架外侧要满设剪刀撑到顶。剪刀撑要连接不小于4根立杆且不小于6m，斜杆与地面夹角为4560； 剪刀撑连接采用搭接，搭接长度不应小于1m17、，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不小于100mm。剪刀撑设在立杆的外侧，两端用旋转扣件与立杆或大横杆连接外，中间要加24个与经过的立杆或大横杆用旋转扣件连接，与主节点的距离不超过150mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50cm，剪刀撑下部支撑到地面。4）立杆材料选用长脚手管（一般用4m以上的钢管）。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm18、；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。5）连墙杆脚手架与主体结构必须采用刚性连接，不允许采用柔性连接。连墙杆与墙面垂直，不准向上倾斜，下倾角度不宜超过15，连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米 ，当连墙杆与框架梁用预埋件连接时，必须待梁的砼达到一定的强度，一般不低于15N/mm2。当连墙杆与砼柱连接时，需在柱外侧做好成品保护，防止损坏柱角。连墙件连接方式采用双扣件连接6） 挡脚板材料采用轻质材料的冲压钢板、木板19、胶合板等，高度180mm，颜色为100+100黄黑相间，挡脚板设置在作业层上，在安全密网外，绑在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆应居中设置。7） 脚手板作业面铺设脚手板采用宽0.25m、长4m、厚度50mm的木脚手板。操作层脚手板的铺设要满铺、铺稳，离开墙面120150mm。脚手板对接时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。支承跳板的纵向水平杆的间距不大于400mm。不允许有探头板，脚手板总挑长度不超过150mm。8） 安全密网、安全平网架体封闭防护：从第二步架起用安全立网在立杆内侧全封闭防护。架体做到横成方、纵成线、杆20、身垂直，大面达到立体视觉效果。安全密网规格为1.8*6.0m2 ，设置在外立杆内横向水平杆之间，用铁丝顺绑在纵向水平杆上，脚手架安全网要全部采用阻燃的，绑扎铁丝要用#14铁丝。9）防雷接地设置6m高以上整个架体从立杆根部规范引设防雷接地。检测接地电阻不大于30欧姆。使用之前由安全部联系电仪部门进行测设，挂牌。如下图：4.2.3.2之字型人行通道和安全通道搭设1）布置位置：2#主厂房设两座之字型人行通道布置位置见脚手架平面布置图。2）搭设要求及尺寸：之字型人行通道为5.7m2.6m，扩建端混凝土楼梯处搭设高度36.00m，扩建端A排出搭设高度38.00m，20.00m以下采用双管立杆，20.0021、m以上采用单管立杆。安全通道 “之”字型通道标准化实施效果3）安全通道：通道高度不得小于2.4m，净宽 3m 左右，长度为 4m 以上。安全通道顶棚做到设置两层(十字布设)、间距60cm，采用脚手板铺设，上部设有针对性的安全警示、提示牌和安全注意事项。4.2.3.3汽机间、除氧间模板支撑架搭设1）汽机间、除氧间6.27m、12.57m层模板支撑架搭设要求：钢梁及板下搭设间距不大于1.21.2m，300900mm及以下梁搭设间距沿梁跨方向0.6m，300900mm以上梁搭设间距沿梁跨方向0.6m，梁底增加一根立杆间距同梁跨方向间距，梁垂直方向根据梁宽可支模板即可，步距不大于1.5m。2）除氧间222、1.67m21.97m结构层，脚手架搭设高度从12.57m21.97m，层高9.4m，框架梁截面为5001000mm、6001700mm，此层做为重点模板支撑架进行计算。搭设要求：板下搭设间距不大于1.21.2m，300900mm及以下梁搭设间距沿梁跨方向0.6m，300900mm5001000mm梁搭设间距沿梁跨方向0.6m，梁底增加一根立杆间距同梁跨方向间距， 6001700mm梁搭设间距沿梁跨方向0.6m，梁底增加二根立杆间距同梁跨方向间距。梁垂直方向根据梁宽可支模板即可，步距不大于1.5m。21.97m支模架监测点设置：在模板支撑架四角最外侧立杆及中间6001700mm梁底位置立杆设置23、5个监测点，在混凝土浇筑是密切监测立杆的垂直位移和水平位移并做好记录。21.97m卸料平台设置在楼面楼梯洞口处，立杆间距同楼面排架间距0.60.6m，步距1.5m，搭设高度同楼面高度，平台上满铺脚手板。经过计算平台堆料荷载10KN/m2满足安全使用要求。（计算内容详见8.4节） 卸料平台3）模板支撑架的搭设质量要求同上述双排脚手架搭设要求。4）满堂模板支撑架纵横向设置扫地杆，距地面200mm。支撑架外围四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，上抵梁底下到地面；3.6m以上层高的满堂脚手架两端与中间每隔四排立杆从脚手架顶部开始向下每3m设置一道水平剪刀撑。剪刀撑连接采用搭接，24、搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不大于150mm。5）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；6）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求；7）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4.2.3.4汽机间、除氧间钢梁支撑架搭设1）钢梁支撑架按图纸设计要求搭设至钢梁底标高，两侧立杆可高于梁底，用作支撑用。2）钢梁下大横杆采用双扣件。3）钢梁25、安放后两侧用斜撑加固，避免钢梁晃动。4.2.4脚手架拆除4.2.4.1拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4） 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.2.4.2拆除外脚手架时，应符合下列规定：（1）脚手架拆除顺序一般为脚手板栏杆剪刀撑横杆立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆。逐步拆除，一步一层，不得采用踏步式拆法，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2） 连墙件必须随脚手架逐层拆26、除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（3） 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（4） 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规定设置连墙件和横向斜撑加固。4.2.4.3卸料时应符合下列规定：拆下的杆件与零配件，应按类分堆（零配件装入容器内），及时用运下，严禁高空乱抛掷，拆下的杆件与零配件运到地面时，应随时按品种规格堆放，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。4.2.4.4支模脚手架拆除应待混凝土强度达到规范值时方可拆模，施工混凝土结构时留设27、同养试块，作为拆模时的依据。 危险点a) 物体打击b) 脚手架坍塌c) 高处坠落 安全控制措施及注意事项a) 拆除人员必须是持有效上岗证的专业架子工，并进行定期体检，合格后方可持证上岗。b) 拆除人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，c) 遇有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时，停止作业。雨雪后上架作业时，做好防滑、清除等措施。d) 拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标准，并派专人看守。严禁非操作人员入内。e) 拆除下来的扣件及管材严禁从作业面抛掷到地面，采用人工传递或塔吊将材料运送到至材料临时堆放场地。 工艺质量控制措施无4.3预防与应急措施4.3.1应急物资准备 为了在脚手架工程施工中事故发28、生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资： 4.3.1.1 警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒 存放地点：现场仓库 4.3.1.2 人员急救设备：急救箱，急救药品，担架 存放地点：现场仓库4.3.1.3 减损防护物资：钢管、安全网等 存放地点：现场仓库 4.3.2应急抢险程序 4.3.2.1 减少应急预案风险的措施 1) 作业层跨地（楼）面高度2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应0.5m。 2) 在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架， 应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。 3) 挑脚手架、吊篮29、和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。 4) 上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。5) 采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。 4.3.2.2 应急联络 4.3.2.2.1险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。 4.3.2.2.2应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应： 对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。 通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。 应急联络30、单位大旺人民医院（电话0758-3646547或拨打120急救电话）。4.4成品防护措施a) 搭设好的脚手架不得随意拆除脚手架的构件，松动紧固扣件。如工作需要拆除，经验算并进行必要的加固措施后，才能允许拆除。b) 脚手架的地基要经常检查，发现有下沉等，立即进行加固处理。脚手架连墙点定期进行检查，发现有松动等现象立即进行加固。c) 跨专业使用脚手架时，责任主体为搭设单位，其他专业使用前需及时办理使用申请，否则不予使用。4.5新技术、新工艺、新材料、新设备的应用无5 作业质量标准及检验要求5.1作业质量标准5.1.1主要质量控制标准5.1.1.1立杆垂直偏差搭设高度H25m时：a） 纵向偏差不大于31、H/200，且不大于100mm；b） 横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。搭设高度H25m时：a） 纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm；b） 横向偏差不大于H/600，且不大于50mm。5.1.1.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。5.1.1.3脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。扣件紧固力宜在4555Nm范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。5.1.1.4连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。5.1.1.5构配件检查与验收1）新钢管的检查符合下列规定：a、 有产品质32、量合格证；b、 有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定；c、 钢管表面平直光滑，不有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合有关标准的规定；e、 钢管必须涂有防锈漆。2）旧钢管的检查符合下列规定：a、 锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值0.5mm时不得使用；b、 钢管弯曲变形符合本方案规定。3）扣件的验收符合下列规定：a、 新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行33、国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；b、 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、 新、旧扣件均进行防锈处理。4）脚手板的检查符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不小于50mm；腐朽的脚手板不得使用；5）具体符合下表的规定序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径 48壁厚 3.5-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的34、钢管弯曲l6.5m30 5.1.1.6脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，符合下表的规定项次项目技术要求容许偏差示意图检查方法及工具实测1立杆垂直度最后验收垂直度20-80mH/200100mm用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度不同设计高度H时允许偏差50m40m20mH=2mH=10mH=20mH=30mH=40m72040608072550757501002间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差203纵向平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差104双排脚手架横向平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢卷尺5扣件安装主接点处各扣件距主接点的距离a135、50钢板尺同步立柱上两个相邻对接扣件的高差a500钢卷尺6立柱上的对接扣件距主接点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件距主接点的距离aL/37扣件螺栓拧紧力矩值4065N.m扭力扳手8剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺9脚手板外伸长度对接a=130-150l300卷尺搭接100mm200mm卷尺5.1.2工艺质量要求1、满足施工方案设计要求；2、满足规范JGJ1302001、J842001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和JGJ59-99建筑施工安全检查标准要求；3、脚手架搭设整体规范、实用、美观。5.2检验要求脚手架检查与验收1）脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及36、脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。2）进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：本方案中的规定；施工组织设计及变更文件；技术交底文件。3）脚手架使用中，定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞衍架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本方案下表的规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。5.2.1试验项目目录无5.2.2本项目见证点、停工待检点和旁站点目录脚手架搭设完成后，在使用之前由安全部组织验收，填写脚手架搭设验收表，37、挂牌后方可施工。6 技术资料要求施工记录施工记录名称记录表格编号脚手管及扣减验收记录表G06-6L1技术交底记录G06-5L37 危险源、环境因素辨识及防范措施、文明施工标准7.1危险源清单及防范措施序号危险源类别危险源名称防范措施1意外坠落高处作业未系安全带高处作业人员正确使用安全带，并挂在上方牢固处施工现场无安全通道设置安全护栏和安全通道脚手架搭设不合格脚手架搭设经验收合格后方可使用高处作业的平台、走道、斜道、承台等处无防护栏杆平台、通道、斜道、承台设防护栏杆，经验收合格后使用上下脚手架未走斜道或梯子，沿脚手立杆或拦杆攀登人员行走应走楼梯或通道，严禁从脚手立杆或拦杆处上下脚手板的搭接长度小38、于20满足搭接长度脚手板未铺满，未铺设平稳及有探头板、未绑牢固铺满、铺平脚手板，并用铁丝扎牢脚手架材质及脚手板不符合要求钢管脚手杆应用外径48mm51mm，壁厚3mm3.5mm的钢管，长度以4m6.5m及2.1m2.8m为宜，凡弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀的钢管严禁使用；扣件应有出厂合格证，凡有脆裂、变形或滑丝的严禁使用；木脚手板应用5cm厚的杉木或松木板宽度以2030cm为宜，长度不可超过6m，凡腐朽、扭曲、破裂的或有大横透节及多节疤的严禁使用，板的两端8cm处应用镀锌铁丝箍绕23圈或用铁皮钉牢。脚手架的外侧、斜道和平台未按规范设栏杆或未设防护立网、挡脚板、防滑条脚手架的外侧、斜道和平台应搭39、设由上下两道横杆及栏杆组成的防护栏杆，上杆离地高度1.05m1.2m，下杆离地高度0.5m0.6m；设置18cm高的挡脚板或设防护立网；斜道板坡度不得大于1：3，宽度不得小于1.5m并钉防滑条，防滑条间距不得大于30cm。经验收合格后方可使用。脚手架立杆、大横杆的接头未按规范要求错开和连接立杆、大横杆的接头应错开，搭界长度不得小于50cm，承插式的管接头长度不得小于8cm；水平承插式接头应有穿销并用扣件连接，不得用铁丝或绳子绑扎。脚手架未设支杆及剪刀撑脚手架的两端、转角处以及每隔6根7根立杆应设支杆及剪刀撑，支杆和剪刀撑与地面的夹角不得大于60，支杆埋入地下深度不得小于30cm。脚手板承载超标40、脚手架的荷载不得超过270kg/m2，若荷载超过270kg/m2的脚手架或形式特殊的脚手架应进行设计，并经技术负责人批准后方可搭设。2物体打击未自上而下拆除脚手架合理安排脚手架拆除顺序脚手板未满铺，有空隙和探头板脚手板按规定铺面，绑扎牢靠进入现场不正确佩带安全帽安全帽要戴正、帽带要系紧；严禁将安全帽挪做他用。高处作业平台、走道未设挡脚板高处作业平台、走道应装设18cm高挡脚板。交叉施工时，工具、材料等上下投掷严禁投掷工具、材料，可采用工具包或麻绳作为传递工具3触电脚手架无接地设置避雷网络及接地，并检测接地电阻不大于30欧姆，每50m长应设一处4坍塌脚手架倒塌搭设的脚手架要经过验算，脚手架施工人41、员应经过培训考试合格；无生根的脚手架应设置扫地杆及斜支撑，立杆每隔67根应设剪刀撑；严禁凭借脚手架起吊物件；直接坐在土层上的脚手架应设排水沟并在立杆下设垫木。7.2环境因素清单及防范措施序号环境因素类别环境因素名称防范措施1固废现场脚手架搭、拆施工产生的废旧扣件、钢管、安全网、跳板废旧扣件、钢管、安全网、跳板及时回收处理。2液废钢管涂刷油漆油漆滴落，扣件涂油清理时废油滴落钢管涂刷油漆时下铺塑料薄膜，防止油漆滴落地面；扣件涂油清理时放置在油盘中进行，防止废油滴落。7.3危险性作业项目序号危险作业项目名称1脚手架搭设2脚手架拆除7.4文明施工标准a) 排水沟、集水井清理干净，施工现场排水通畅，地面42、无积水。b) 积极推行“5S”管理模式，施工现场材料堆放区地面硬化处理且材料要定置化堆放，标识清楚达到项目部“六化”标准要求。c) 施工建筑垃圾堆放整齐，及时运走。d) 施工现场不准吸烟。e) 工序安排应合理，衔接紧密，配合得当。上道工序交给下道工序必须是干净、整洁、工艺符合要求的工作面。8有关计算及其分析8.1外脚手架计算（以A排外双排脚手架为例）1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 37.5 米，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.45米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆43、根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省肇庆市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.56，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚44、板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):180.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P245、= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41 = 1.65 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.651.22/8 = 0.297 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =66.145 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =66.145 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03346、+0.175+1 = 1.208 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.20812004/(3842.06105107800)=1.469 mm；小横杆的最大挠度 1.469 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.2=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.21.5/3=0.21 kN；活荷载标准值: Q= 21.21.5/3=1.2 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.247、1+1.41.2)/2=0.99 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.991.5= 0.396 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.396=0.402 kN.m最大应力计算值 = 0.402106/4490=89.639 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 89.639 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=248、05 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.21+1.2）/2=0.725kN V= 1.8830.72515003/ ( 100 2.06105107800) = 2.075 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.49、051+2.075=2.126 mm；大横杆的最大挠度 2.126 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.22/2=0.04 kN；大横杆的自重标50、准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.21.5/2=0.315 kN；活荷载标准值: Q = 21.21.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.05+0.315)+1.41.8=3.006 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.202/2)0.033/1.80(37.50-20.00) = 51、2.528； NGL1 = 0.1248+0.033+(1.202/2)0.033/1.8020.00 = 3.717；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3571.5(1.2+0.3)/2 = 2.756 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1171.5/2 = 0.578 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.537.2 = 0.279 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 52、= 6.141 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.858 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.21.52/2 = 3.6 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.56 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载53、标准值 Wk = 0.7 0.451.560.645 = 0.317 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.29.858+ 1.43.6= 16.87 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.141+ 1.43.6= 12.409 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.29.858+ 0.851.43.6= 16.114 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.141+ 0.851.43.6= 11.653 kN；风荷载设计值产生的立54、杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3171.5 1.82/10 = 0.183 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 20.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.409 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 55、确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 200 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.18 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12409/(0.18424)=162.597 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.597 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.653 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i =56、 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 200 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.18立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11653.38/(0.18424)+183306.598/4490 = 193.517 N/mm2；立杆稳定性57、计算 = 193.517 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 20.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.435 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 200 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计58、算结果查表得到 ：= 0.18 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8435/(0.18424)=110.52 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110.52 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.057 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.59、3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 200 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.18立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8056.89/(0.18424)+183306.598/4490 = 146.393 N/mm2；立杆稳定性计算 = 146.393 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 60、连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.317 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.188 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.188 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 450/15.9的结果查表得到 =0.961、24，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9244.2410-4205103 = 80.314 kN；Nl = 12.188 Nf = 80.314,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.188小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 180 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kpa ； 脚手架地基承62、载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =46.614 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.653 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=46.614 fg=180 kpa 。地基承载力满足要求8.2模板支撑架计算（除氧间21.6721.97m层梁截面5001000）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑63、架搭设高度H(m)：9.10；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度64、设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次65、楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影66、响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距67、(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.68、88104 / 2.70104=3.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793004/(10095002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许69、挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.70、mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm； 最大支座力:R=1.16.5880.5=3.623 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.976 N/mm2 小71、于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.45004/(100100008.33106) = 0.027 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(72、木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.623kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.725 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm73、；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.25105/8.98103 = 80.699 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =80.699N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.707 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.707mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； 74、f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.5 =4.5 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.5kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土75、自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.76、601.000.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.23+1.51=18.26kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.2630.1672=0.051kN.m； =0.051106/3.24104=1.566N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.566 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准77、荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.60= 15.51KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.51166.74/(10095002.92105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值: =0.029mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！78、七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.167=4.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(21+0.5)/ 0.5=0.292 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值79、 q = 1.24.25+1.20.292=5.45 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.45+1.05=6.5 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.50.60.6= 0.234 kN.m；最大应力 = M / W = 0.234106/83333.380、 = 2.808 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.808 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.50.6 = 2.34 kN； 方木受剪应力计算值 = 32340/(250100) = 0.702 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.702 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算81、公式如下: q = 4.250 + 0.292 = 4.542 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.5426004 /(10010000416.667104)=0.096mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.096 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m282、；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.979 kN，中间支座最大反力Rmax=9.742；最大弯矩 Mmax=0.4 kN.m；最大83、挠度计算值 Vmax=0.121 mm；支撑钢管的最大应力 =0.4106/4490=89.066 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 89.066 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按84、照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.742 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.979 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.1=1.41 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(0.90-0.50)85、/2)0.600.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(0.90-0.50)/2)0.600.100(1.50+24.00)=1.469 kN； N =0.979+1.41+0.202+1.469=4.059 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/86、mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4059.268/(0.209424) = 45.807 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.807 N87、/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4059.268/(0.488、12424) = 23.237 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.237 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.742 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.1-1)=1.41 kN； N =9.742+1.41=10.997 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 89、4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压90、立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10996.66/(0.205424) = 126.515 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.515 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i =91、 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10996.66/(0.412424) = 62.95 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.95 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全8.3模板支撑架计算（除氧间21.6721.97m层梁截面6001700） 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.92、60；梁截面高度 D(m):1.70混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.10；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值93、(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数94、：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，600mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统95、按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考96、虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q97、2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 320mm；面板的最大弯距 M= 0.110.983202 = 1.12105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.12105 / 2.70104=4.164N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.164N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 320mm； E-面板材质的弹性模量: 98、E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793204/(10095002.43105) = 0.277 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =320/250 = 1.28mm；面板的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.28mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =99、 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.32=7.03kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.03500.002= 1.76105N.mm； 最大支座力:R=1.17.02100、70.5=3.865 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.76105/8.33104 = 2.108 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.108 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.76 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67101、75.765004/(100100008.33106) = 0.029 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.029mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.865kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 102、外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.773 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 600mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.73105/8.98103 = 86.079 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =86.079N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.472 mm外楞的最大容许挠度值: = 103、600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.472mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.6 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿104、梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/105、mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.700.90=28.09kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.09+0.23+1.51=29.83kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1029.830.32=0.268k106、N.m； =0.268106/3.24104=8.286N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.286 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.700+0.35）0.60= 26.22KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计107、算值: = 0.67726.223004/(10095002.92105)=0.519mm；面板的最大挠度计算值: =0.519mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.70.3=13.005 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(21.7+0.6)/ 0.6=0.7 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 k108、N/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.213.005+1.20.700=16.446 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 16.446+1.890 = 18.336 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.557 KN，中间支109、座的最大支座力N=4.944 KN;方木最大应力计算值 ： =0.144106 /83333.33=1.729 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.9441000/(250100)=1.483N/mm2；方木的最大挠度：=0.039 mm；方木的允许挠度：= 0.2103/250=0.8mm；方木最大应力计算值 1.729 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.483 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.039 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.800 m110、m，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.557 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.058 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.062 mm ；最大支座力 Rmax = 1.197 kN ；最大应力 = 0.058106 /(4.49103 )=13.019 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支111、撑钢管的最大应力计算值 13.019 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.062mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.944 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.519 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.551 mm ；最大支座力 Rmax = 10.63 kN ；最大应力 = 0.519106 /(4.49103 )=1112、15.643 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 115.643 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.551mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承113、载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.63 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.197 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.1=1.41 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.60)/2)0.600.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载114、: N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.60)/2)0.600.100(1.50+24.00)=1.469 kN； N =1.197+1.41+0.202+1.469=4.277 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑115、高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4276.979/(0.209424) = 48.264 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.264 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm116、2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4276.979/(0.412424) = 24.484 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =117、 24.484 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.63 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.1-1.7)=1.41 kN； N =10.63+1.41=11.777 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.4118、9； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1119、1776.871/(0.205424) = 135.491 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.491 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo120、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11776.871/(0.412424) = 67.417 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.417 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全8.4卸料平台计算 一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.60，平台支架计算高度H(m)：9.10；立杆上端伸出至121、模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):10.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 1122、0.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 100.3 = 3 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.23 = 3.888 kN/m；123、均布活载：q2 = 1.41.2 = 1.68 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.13.8880.62 + 0.117 1.680.62 = 0.211 kN.m ；最大支座力 N = 1.13.8880.6 + 1.21.680.6 = 3.776 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.211106 / (4490) = 46.933 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 46.933 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布124、恒载: q = q11 + q12 = 3.24 kN/m；均布活载： p = 1.2 kN/m； V = (0.677 3.24+0.9901.2)6004/(1002.06105107800)=0.197 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.197 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.776 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.397 kN125、.m ；最大变形 Vmax = 0.421 mm ；最大支座力 Qmax = 8.118 kN ；最大应力 = 88.312 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 88.312 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.421 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承126、载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.118 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1299.1 = 1.175 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.150.6 = 0.09 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.60.6 = 0.108 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 100.60.6 = 3.6 kN； 经计算得到127、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.973 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 40.60.6 = 1.44 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.24.973+ 1.41.44 = 7.983 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.983 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆128、净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.129、1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7983.372 /( 0.205424 )= 91.847 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 91.847 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7983.372 /( 0.130、537424 )= 35.063 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 35.063 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.018 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7983.372 /( 0.412424 )= 45.701 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 45.701 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全9附图9.1 2#主厂房外脚手架平面图9.2 2#主厂房外脚手架立面图9.3 2#主厂房外脚手架连墙件9.4 除氧间21.6721.97m模板支撑架平面布置图