1、编号：SJHN.JZY-XX安置房建设项目结构清水混凝土模板支撑施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况 1二、清水砼的质量控制目标与过程质量控制要求 1三、 商品砼原料质量控制 2四、清水砼施工用材料要求 3五、模板支撑设计与计算 4六、模板支撑施工 7七、钢筋绑扎的施工 11八、砼浇筑施工 11九、砼的养护与成品保护 12十、模板的拆除与周转 13十一、清水砼表面缺陷的处理 13十二、顶棚腻子施工 14十三、墙模板支撑计算书 17十四、柱模板支撑计算书 37十五、梁模板支撑计算2、书 92十六、梁侧模（木模）计算书 162十七、扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 211一、工程概况 序 号项 目内 容1工程名称安置房建设项目2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位7建筑功能29#、30#、32#、34#、36#楼为综合楼（注：综合楼地下室为车库、地上13层为商业、431层为住宅）；31#、33#、35#楼地下室为车库、地上13层为商业8 结构形式框架结构9合同工期720天10质量目标合格工程12建筑面积128000m213砼结构质量要求所有结构砼均须达到清水砼质量等级二、清水砼的质量控制目标与过程质量控制要求1、清水砼质量控制总要求 (1) 符合普通砼的质量要求。(2) 3、轴线通直，尺寸准确。 (3) 凝土分层浇筑、分层振捣，每层浇注厚度不得超过30，振点均匀，振捣密实，无明显的质量通病(如蜂窝、麻面、露筋、夹渣、气泡等)。(4) 混凝土表面平整光洁，色泽均匀一致，无裂缝、锈斑。 (5) 梁、板底面无翘曲，现浇板面平整密实，无抹痕、无龟裂，楼梯踏步成型准确。(6) 墙、柱、梁、板的几何尺寸准确，标高一致。(7) 棱角方正、清晰，线条顺直。 (8) 门窃预留洞口位置准确，规格尺寸误差在允许偏差范围之内，垂直度控制在2内。 (9) 模板接缝，对拉螺栓和施工缝留设有一定的规律性，上下楼层的连接面搭接平整、密合。 (10) 模板接缝与施工缝处无挂浆、漏浆。2、质量允许偏4、差（见下表所示）清水砼质量控制允许偏差一览表序号分项工程控制项目允许偏差（）1模板工程轴线2每层垂直度2表面平整度2表面尺寸偏差+1-3两模板表面高低差1接缝宽度1.52砼工程轴线位移3截面尺寸3表面平整度3垂直度每层2全高H/2000且20标高33、过程控制要求 本项目模板分项必须从模板体系的设汁、制作与安装及维护等全过程加以控制以保证清水混凝土的成型饰面效果；并做好对整个施工过程的踏步式、跟踪式质量控制、和抓好施工全过程各个工序的预控管理工作。三、商品砼原料质量控制 1、清水砼的配合比，严格经试验确定，施工过程中严格控制按试验确定的材料进行加工。 2、清水混凝土的配合比：在材料和浇筑方法允5、许的条件下，应采用尽可能低的坍落度和水灰比，坍落度一般为812，以减少泌水的可能性；同时控制混凝土含气量不超过1.7%，初凝时间控制为7h9h。 3、清水混凝土原材料的控制措施： (1) 水泥首选优质普通硅酸盐水泥，要求确定生产厂商、确定标号和批号，最好能做到同一熟料。 (2) 粗骨料(碎石)：选用强度高525mm粒径、连续级配好、同颜色、含泥量不大于0.8和不带杂物的碎石，要求定产地、定规格、定颜色，碎石的吸水率控制不大于1.5%。 (3) 细骨料(砂料)：尽量选用中粗砂，细度模数2.5以上，含泥量不大于2，不得含有杂物，要求定产地、定砂子细度模数、定颜色。 (4) 水：拌制混凝土所用的水，6、应采用不含有害物质的洁净水。 (5)粉煤灰：掺入粉煤灰可改善混凝土的流动性和后期强度，宜选用细度按粉煤灰混凝土应用技术规范(GBJl46)规定级粉煤灰以上的产品，要求定供应厂商、定细度，且不得含有任何杂物。 (6)外加剂：在混凝土中掺入减水剂，不仅获得减水和改善和易性的效果，更能提高水泥石子的密实度，改变混凝土的内部空隙分布，并使空隙率减少，还极的提高了混凝土的密实性，增强了抗渗性。采用优质缓凝型减水利，要求定厂商、定品牌、定掺量。对首批进场的原材料经取样复试合格后，应立即进行“封样”，以后进场的每批来料均与“封样”进行对比，发现有明显色差的不得使用。 4、在清水混凝土生产过程中，一定要严格按7、试验确定的配合比投料，不得带有任何随意性，并严格控制水灰比和搅拌时间，随着气候变化随时抽验砂子、碎石的含水率，及时调整用水量。四、清水砼施工用材料要求 1、模板：均采用新购18双面涂塑优质胶合板模板。刚度适中，表面光滑。 2、模板背楞：均采用50100木方，含水率不大于12%，其材料质量符合要求。木方背楞与胶合板及外楞接触面均须刨光平直。 3、钢管：采用外径48mm、壁厚3.5mm焊接钢管；对拉螺栓均采用14并配套钢筋制作。其材料化学成份和性能应符合相关规定要求。 4、模板支撑用钢管扣件应有良好的防锈保护。 5、对拉螺栓：要求丝螺杆必须螺纹清淅，表面无缺陷，无弯曲、裂纹等现象。 6、扣件不得有8、裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。扣件翻板反扣于水泥地或铁板上，采用木工用榔头用力敲打后，应不出现裂纹。 7、脱模剂：选用优质无色脱模剂，吸水性能良好。 8、钢筋垫块：采用同砼强度、同砼颜色的塑料垫块。同时必须保证垫块钢筋保护的厚度量。 9、模板接缝填嵌专用腻子：应有强度及一定的弹性与防水性能。腻子配料颜色与砼颜色相衬。 10、PVC塑料胶带：装修饰面用防火、防水胶带，颜色与模板表面颜色相配。其质量应符合相关质量标准。其主要用于模板切割面的修补，以确保砼表面一致。五、模板支撑设计与计算 由于本项目的建筑体量较大，设计使9、用功能较多，故房屋设计就会利用较多不同规格型号的墙、柱竖向构件和较多不同断面规格的梁、板水平构件来满足房屋不同功能的使用要求，为确保各构件在模板支撑施工中的安全和拆模后的砼构件表面达到清水模板的质量要求，结合项目施工实际和方案篇幅考虑，故方案就按图择选了竖向、水平构件中并具代表本构件类型的相关规格型号来作模板支撑设计计算，施工中涉及未列入计算的偏小型号构件和异形构件的模板支撑施工，方案确定按以小截面构件参靠大截面构件的支撑施工方式进行施工。1、墙模板支撑设计计算 墙模板支撑方案择选200mm、300mm等两个具有代表性的墙厚规格作模板安装支撑计算，计算参数详见本方案17页计算书。（1）墙体模板10、采用18mm厚覆面竹胶合板，模板竖楞采用50100mm的木枋，间距200mm，横楞采用483.5钢管，模板的支撑固定采用钢管脚手架。为保证模板的侧向刚度，确保砼浇筑时不爆模，在模板中间设置14的高强对拉丝杆，高强丝杆从墙底楼面(底板)以上200mm处开始设置，200mm墙厚400（横向）450mm（竖向），300mm墙厚按400mm（横向）400mm（竖向）的间距设置，墙模接缝处、根部及墙接头位置贴双面胶，双面胶必须粘在模板下口和拼缝处，再进行合模。（2）为保证墙体钢筋的保护层厚度符合规范要求，除按照要求设置塑料卡子固定墙柱钢筋外，在墙体模板内按1m的间距梅花型设置砼内撑。砼内撑采用与墙体砼等11、级相同的砼现场预制，在钢筋网架上绑扎牢固顶住模板，以防止墙体钢筋网片偏移导致保护层厚度不足。（3）本工程地下室外与土壤接触及水池等部位的剪力墙、梁（含地梁 ）构件处采用成套防水型对拉螺栓，砼浇筑完后不予拆除，作为一次性摊销使用。2、柱模板支撑设计计算 柱模板支撑方案择选300mm800mm，400mm1100mm，800mm800mm，800mm1500mm，1000mm1800mm等五个具有代表性的截面矩形柱作模板安装支撑计算，计算参数详见本方案37页计算书。 （1）柱模板采用18mm厚覆膜竹胶板，配50mm100mm木方楞组成模板体系，用483.5钢管脚手架作固定体系。柱模板的加固用钢管配12、合14对拉螺栓作抱箍，并沿300800mm、4001100mm、800800mm、8001500mm、10001800mm等每隔0.50m高设置一道，抱箍每隔一道与脚手架拉结固定在满堂脚手架上，以确保平位置和垂直度。柱模接缝处、根部及梁柱接头位置贴双面胶，双面胶必须粘在模板下口和拼缝处，再进行合模。 (2）本工程地下室外与土壤接触及水池等部位的柱构件处采用成套防水型对拉螺栓，砼浇筑完后不予拆除，作为一次性摊销使用。3、梁模板支撑设计计算 梁模板支撑方案择选200mm600mm，250mm600mm，300mm1000mm，400mm900mm，500mm800mm等五个具有代表性的截面矩形梁作13、模板支撑计算，计算参数详见本方案92页计算书。 梁模板采用18mm厚覆面木胶合板，并配50mm100mm木方组成模板体系，底模下部钉50100木龙骨，底模落在483.5钢管体系的脚手架横杆上，横杆间距600，梁下加顶撑，方案要求200600mm梁跨间方向立杆间距为1.0m，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地为0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外侧采用50mm100mm木方并配483.5钢管固定，14对拉螺栓竖向方向两道，横向间距1100mm；250mm600mm梁跨间方向立杆间距为0.90m，垂直梁跨度方14、向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm100mm木方并配483.5钢管固定，14对拉螺栓竖向方向两道，横向间距1000mm；300mm1000mm梁跨间方向立杆间距为0.90mm，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm100mm木方并配483.5钢管固定，14对拉螺栓竖向方向两道，横向间距600mm；400mm900mm梁跨间方向立杆间距为015、.90mm，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.70m，水平步距杆为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.40m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时梁侧模外采用50mm100mm木方并配483.5钢管固定，14对拉螺柱竖向方向两道，横向间距500mm；500mm800mm梁跨间方向立杆间距为0.90mm，垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距为0.90m，水平步距杆为1.20m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.30m，并在脚手架立杆底端铺设垫板，同时(注：在垂直梁跨度方向的梁两侧立柱中间增加梁底立杆1根)梁侧模外采用50mm100mm木方并配483.5钢管固定，14对拉螺栓16、竖向方向两道，横向间距800mm；梁两侧用支顶保证梁的垂直度及顺直，模板拼装部位用双面胶密封，防止浇筑混凝土时漏浆，特别是梁柱接头处必须密贴、垂直、方正，杜绝拼缝模板错台。4、现浇板模板支撑设计计算 现浇板模板支撑方案择选120mm、160mm、200mm等三个具有代表性的板厚规格作模板支撑计算，计算参数详见本方案211页计算书。 （1）本工程现浇混凝土板的天棚面为清水砼板面施工工艺，现浇板模板采用18mm厚覆面膜竹胶合板铺设，板模板安装和梁侧模板安装同时进行，支撑采用满堂钢管脚手架作，120mm、160mm、200mm厚板满堂钢管脚手架支撑采用483.5钢管搭设，脚手架支撑搭设立杆的纵、横向17、间距为0.90m (注：120mm厚板脚手架支撑搭设立杆的纵、横向间距为1.10m)，水平杆步距为1.50m，扫地杆离地0.15m，立杆顶自由端高度为0.30m，立面、水平剪刀撑按方案纵、横向剖面图搭设，同时在脚手架立杆底端铺设垫板，并在脚手架上部钢管主梁上按200 mm间距铺设50100mm厚的门条作底部支撑，接着把覆面膜竹胶合板铺设在门条上面。 （2）由于本工程现浇混凝土板的天棚面为清水砼板面施工工艺，同时要求楼梯模板也采用18mm厚覆膜竹胶板、并配50mm100mm木方组成模板体系，楼梯模板施工前应根据实际层高放样。先安装平台梁及基础模板，再装楼梯斜梁或楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，18、应先在其内弹出楼梯底板厚度线，用套板画出跳步侧板位置线，固定踏步的档木在现场装订。六、模板支撑施工1、定位放线 (1) 定位放线的精确是保证清水砼结构尺寸精确度的重要环节：本工程的定位放线方法：基础采用外控法为主，上部结构采用内控法为主、外控法为辅的测量定位方法。为保证测量定位放线的精度，应事先做好牢固的水准参照点及坐标控制点，并建立本工程的轴线定位控制网。测量仪器：采用DS2水准仪，J2经纬仪，50m钢卷尺，小型卷材，铝合金、线铊等。所有测量工具均应校验合格方可投入工程使用。 A、为保证首层结构定位放线的精度，同时保证钢管扣件支撑体系基础的稳定性，基础施工完毕，即着手进行基础回填工作，回填土19、分层夯实密实度不小于93%，回填后在支撑体系范围内施工砼硬化地坪。硬化地坪参照设计永久性地坪基层的做法。 B、放线时，均应弹出轴心线、构件外框线、模板外框线，以利于模板的定位与校核。 C、模板轴线定位：框架柱以地坪上弹出的控制线为准；框架梁以框架柱及地坪上弹出的控制线进行双控。 D、模板的标高限位：框架柱模板控制上口标高，梁模板标高控制以框架柱及钢管托楞为准进行双控；板以梁柱为准。 E、每次放线时，均设专人跟综校核。2、支撑体系注意事项 (1) 支撑体系应具有足够的强度和较均匀的刚度，以及良好的整体稳定性， 完全可以满足清水混凝土施工的要求。本工程的支撑体系采用钢管扣件支 撑。钢管扣件支撑应严20、格按本方案所规定进行定位、搭设布置。 A、支撑脚手架的基础：支架下的回填土密实度不小于93%；支架地坪要有良好的排水措施，不得出现雨水浸泡现象，防止地坪土含水率过大的变化。防止雨天浸水后支架可能产生的沉降或不均匀沉降。立杆基脚均采用300宽、50厚垫木。 B、扣件承载能力：扣件是支撑体系传力的重要构件，也是易导致模板支撑体系变形的重要环节。除扣件质量应符合相关要求外，对扣件的松紧度应采用扭力扳手进行检验，特别对于结构大梁下、及框架柱柱箍所采用的扣件应逐一检验过关，保证扣件的抗滑能力。 C、立杆的承载能力：立杆的承载能力对于本方案的设计着重点在于扫地杆的布置。立杆纵横向均应布置扫地杆，仅布置一个21、方向将影响到支撑立杆的体外稳定性能。 D、支撑体系整体稳定性：砼浇筑过程中所产生水平方向荷载必须通过脚手架有效传替到基础，而不影响支撑体系的整体稳定性。因而剪刀撑的布置对于清水砼的质量控制相当重要。本支撑体系纵横向每间距两跨布置450剪力撑。剪刀撑须在全高范围内布置，剪刀撑基脚须牢牢撑在砼基础上，以保证剪刀撑的有效传力。而无论是框架柱还是砼墙，其侧面均布置钢管扣件斜撑，框架柱每面上下一道；砼墙上下各一道并间隔1000布置。同时钢管扣件排架四周水平横杆均须顶撑于框架柱或结构梁或砼墙体；必要时采用钢管扣件扣箍与钢管扣件排架相连。 E、抗挠度变形：对于跨度不小于4m框架梁及结构板，按1/1000进行22、起拱，以保证砼浇筑后梁板的平直度。 F、钢管扣件支撑的搭设应横平竖直，接头错开，接头在同一位置上的比例不得超过50%。3、模板支撑的施工 (1) 模板的拼装图设计：在模板制作前，根据设计图纸、本施工方案设计计算及相关要求为原则进行拼装图设计，确定最佳的配模方案。 A、配模设计时，同时要考虑到减少切割和粘贴胶带纸、密封处理的工作量；同时配模设计时，要考虑到节点的处理、后道工序的施工质量等方面。 B、配模图设计完毕后，项目部有关人员、操作班组长，共同审核配模图，以进一步完善。 C、配模图经审核批准后，向专业班组进行交底，严格按配模图进行配模制作。 D、配模设计时同时须注意： D-1、模板设计要充分23、考虑在拼装和拆除方面的方便性支撑的牢固性和简便性，并保持较好的强度、刚度、稳稳定性及整体拼装后的平整度； D-2、模板的接缝部位、对拉螺栓和施工缝的设置位置、形式和尺寸须经设计师认可；4、模板制作与布置施工 (1) 模板的制作与安装严格按大样设计要求进行。模板制作时须保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致。制作后的模板应防止受潮变形，合理堆放。 (2) 严格控制模板接缝，以防漏浆、或高低不平，模板面板拼缝高差、宽度 应不大于1mm，模板间接缝高差、宽度不大于2mm。对拼接模板板端要刨平，对于此是与砼接触面，则粘贴PVC装饰胶带；如内侧接缝是模板与模板接口缝则涂刷专用封口漆，并采用专用腻子批嵌缝隙24、密封，外侧缝隙则采用硅胶或发泡剂，以解决拼缝漏浆的问题。 (3) 模板制作好后、安装前，模板面脱刷脱模剂，脱模剂采用吸水率适中的无色的轻机油在模板面上均匀涂刷，以保证清水混凝土表面不会出现麻面现象。 (4) 支模尺寸要精确无误，柱或砼墙模板支好后，须两面用线，严格找直，为保证竖向垂直，应用经纬仪复核。 (5) 模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓进行全面检查，浇筑混凝土过程中应有技术好、责任心强的木工“看模”，发现问题及时报告指挥人员。 (6) 模板安装流程：柱钢筋绑扎验收通过安装柱模板检查验收柱模板安装梁底模安装梁侧模安装平台板梁钢筋绑扎梁侧模封闭检查、节点处25、理、局部节点板缝处理验收下道工序。 (7) 为防时间过长，板面模板变形，楼板胶合板模板下的木方背楞应与钢管扣件横楞固定，固定方法可采用穿孔铅丝固定。 (8) 特殊部位的处理方法： A、室内柱脚柱模板底部设20厚木条，砼浇筑前采用发泡剂进行封缝，以方便柱模的拆除。 B、与外幕墙相关的砼面线条处理：此线条位置亦是模板拼装接缝位置，在模板接缝位置上预留固定分隔线槽。分隔线槽采用塑料或铝合金，其表面颜色与铝合金幕墙相配。其位置严格按设计图所确定位置设定。线槽的深度10，宽度20。 C、砼墙装饰线型：同样是模板接缝，采用在模板接缝位置上固定分隔线槽，线槽的颜色与砼颜色一致。 D、檐口滴水槽：可在模板上精26、确定出滴水线位置线，固定塑料滴水线槽。 E、楼梯模板：在框架结构施工时，预留插筋，后序施工，以保证楼梯的清水砼质量，其滴水线亦采用预埋塑料线槽的方法。 F、对拉螺栓的处理：对于砼墙，其对拉螺栓位置严格按设计图所示布置。内侧框架柱及框架梁布置对拉螺栓时，其位置应平直、间距一致，偏差不大于3。对拉螺栓的布置方法：施工时在对拉螺栓位置上加套硬质厚皮PVC管，管材长度与梁宽、柱宽或墙厚一致，两端均有限制位置及密封防止漏浆的档圈，对拉螺栓上涂抹黄油同此孔穿入，混凝土浇筑后3d后可将对拉螺栓抽出。 G、楼层分隔线：楼层分隔线位置高出结构标高50+10的位置，如第一施工至结构标高，则相应会出现两条分隔线。处27、理办法：框架柱外侧模板高出楼层结构标高70，上口内侧设分隔线条，内侧则根据柱截面尺寸采用L70454的角铁制作开口框，固定在楼层楼板上的支垫上，框架柱部位砼浇筑时，高出楼层标高70。而外侧框架柱外模待上部结构砼浇筑完毕后拆除。角铁开口框的定位，可利用拉细钢丝通线进行控制。这样即保证了线条的位置，同时高出部位又是第二次柱制模时的控制线，也防止了柱根部漏浆。 H、柱根部漏浆的预控措施：为控制柱根部漏浆，在结构层上做找平层，在拔平层与柱模板间根据定位控制线粘贴10mm厚泡沫条，用以控制柱根部漏浆。 I、梁柱阴角、梁板阴角的处理：模板阴阳角接缝处均加工成45。剖口，保证创平，使其平直、光滑、不出现毛刺28、凹痕，并粘贴PVC装饰胶带等。 J、沉降缝处的模板支撑：先行一侧的一层结构施工，待其砼浇筑完毕后，进行另一侧梁柱的模板安装及其钢筋砼施工。 k、为防模板固定用园钉生锈对清水砼表面质量的影响，园钉均采用镀锌园钉，模板加工时使图钉头与模板表面平齐，以防止混凝土表面与钉子接触产生小麻面。 L、固定在模板上的预埋管、预埋件的安装必须牢固，位置准确，根据规范采用圆钢、型钢固定架固定，不得与钢筋固定架合用，不得与模板支撑系统相连，确保安装精度。安装前应清除铁锈和油污，安装后应作标志。 M、模板如周转使用，则使用前应进行全面检修、整理并抛光打磨一次。七、钢筋绑扎的施工 1、所有钢筋应清除表面锈斑与污染物，防29、止污染混凝土。 2、绑扎钢筋的铁丝折向钢筋骨架中间，以防因折问外向露出表面后锈蚀污染混凝土表面。 3、混凝土保护层采用塑料垫块，均匀、统一布置，以保证保护层的厚度；塑料垫块的颜色须与砼颜色相匹配，使用前与试块砼颜色相比较后确定；垫块的间距应同时保证不使模板应力集中受到冲切而沉陷。 4、钢筋相互间应绑扎牢固，以防止浇扔混凝土时，因碰撞、振动使绑扎松散、钢筋移位，造成露筋。 5、钢筋绑扎时的位置应准确，防止绑扎后难以移动位置或移动位置时影响模板表面质量。同时钢筋绑扎时应参照配模图避开对拉螺栓位置或其它预埋设施位置。 6、在钢筋绑扎施工中为了保护模板表面不受损伤，规定如下几项操作要求： (1) 在模30、板上覆盖木板或麻袋等垫底，以保护梁板钢筋就位过程中，由于拖运钢筋，损伤模板，影响清水混凝土表面的光洁。 (2) 所有钢筋，以及水、电、管、盒的焊接，必须在电焊位置下方用薄金属板进行防护，防止电焊火渣滴漏在模板上，使模板出现烧坑点，造成清水混凝土板的麻面。八、砼浇筑施工 1、清水混凝土比普通混凝土施工要有更严格的措施。清水混凝土要求外观的色泽应一致。因此，特别对商品混凝土，要求其供应方应备足同一品种、同一批号的普通硅酸盐水泥，同一品种产地粗细骨料，同一品种产家的外加剂，同一配合比，以确保每层混凝土的色泽相同。 2、混凝土浇筑前应清除模板内的杂物，采用吸尘器吸除模板的灰尘、杂圾。同时洒水湿润模板，31、但模板内不得有积水。 3、在柱或墙混凝土浇筑前，应先填50厚与混凝土相同成分的水泥砂浆，使新旧混凝土紧密结合，防止墙柱根部烂根现象。同时由墙柱较高，采用串筒进行砼的浇筑，防止砼离析现象。 4、在柱、墙混凝土振捣时，应派专人在侧模板外及时敲击，以消除混凝土表面气泡，使清水混凝土表面平整光滑。 5、所有地坪采用原浆抹光地坪。楼层以外框梁侧模间拉细钢丝线进行标高的控制；屋面则根据排水方向与坡度布置若干控制点，拉线控制标高坡度。 6、清水混凝土浇筑控制措施： (1) 落实施工技术保证措施、现场组织措施，严格执行有关规定。 (2) 合理调度搅拌输送车送料时间，逐车测量混凝土的坍落度。 (3) 严格控制每32、次下料的高度和厚度，保证分层厚度不超过30。 (4) 振捣方法要正确，不得漏振和过振。为保证振捣密实，防止气泡的产生，采用复振法，以减少表面气泡，即第一次在混凝土浇筑时振捣，第二次待混凝土静置一段时间再振捣，而顶层一般在半小时后、混凝土初凝进行第二次振捣。 (5) 严格控制振捣时间和振捣棒插入下一层混凝土的深度，保证深度在510，振捣时间以混凝土翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止，一般在15s左右。 7、保证在第一层混凝土凝固之前第二层混凝土必须挠筑。相邻两层挠筑时间间隔应2h。 8、及时清理表面浮浆与泌水，铲除表面过厚水泥砂浆，替以同配比砼，做好表面标高控制及抹平压光工作。 9、施工缝的留置与33、处理：施工缝必须严格按照规范规定的要求进行处理，凿除浮浆，直至露出新鲜石子，然后将钢筋用钢丝刷和湿布清理干净。九、砼的养护与成品保护1、砼的养护 (1) 为避免形成和减少清水混凝土表面色差，抓好混凝土早期硬化期间和养护十分重要。清水混凝土大部分侧模在砼浇筑48h后拆除。模板拆除后其表面养护的遮盖物不得直接用草垫或草包铺盖，以免造成永久性黄颜色污染，而采用塑料薄膜严密覆盖养护。养护时间一般应14天。(2) 框架柱拆模后，喷洒水养护或包裹塑料薄膜养护。2、成品半成品保护 (1) 钢筋绑扎时在模板上覆盖木板或麻袋等垫底，以保护梁板钢筋就位过程中，由于拖运钢筋，损伤模板，影响清水混凝土表面的光洁。 (34、2) 当钢筋过密或长度过长时，不能硬顶模而破坏模板或导致露筋。钢筋的排布应合理安排。 (3) 模板上焊接作业时，应设垫板，防止破坏模板面层，影响砼表面质量。 (4) 砼浇筑前，布置专用行人通道，防止人为踩踏钢筋，导致质量事故，或露筋现象或破坏模板。 (5) 混凝土浇筑时应防止过振，影响模板支撑的稳定性能；砼下料要均匀，防止荷载集中。(6) 砼浇筑时应及时进行清理，清理时不得破坏模板面涂塑层。 (7) 侧模板至少在砼浇筑两天后才可进行拆模作业，模板拆除及表面清理时应小心谨慎，严防损砼楞角。 (8) 砼板砼强度达到5Mpa后，方可上人进行后道工序作业。十、模板的拆除与周转 1、模板的拆除,除了非承35、重侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时(大于1N/mm2)方可拆除外，承重模板应按砼结构工程质量验收规范的有关规定执行。 2、模板拆除的顺序的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板和配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 3、对于砼墙模板，由于其高度较可，在砼浇筑两天后拆除。模板拆除后，墙面喷洒水养护或包裹塑料薄膜养护。 4、对于一般结构板，在板的砼强度达设计的强度的80%后，可拆除其全部模板及其支撑。 5、对于一般结构梁，在梁的砼强36、度达设计强度的80%后即可拆除。 6、跨度大于8m，或悬挑超过2m的构件模板支撑的拆除：一般需待砼强度达设计强度的100%后方可拆除。十一、清水砼表面缺陷的处理 1、清水砼常见质量缺陷与对策清水砼表面常见质量缺陷及监控对策见下表所示质量问题种类可能产生的原因监控对策和手段色差搅拌时间不足，原材料变化及配料偏差，浇筑过程中的离折作用，模板的不同吸收作用或模板漏浆，脱模剂施工不均匀或养护不稳定原材料采用同品牌、同规格、同产地、同颜色，严格按配合比搅拌，并根据气候和原材料变化随时检验含水率，及时调整水灰比，采用吸水性适中的模板，采用无色脱模剂，及时养护气泡混凝土拌合物含砂过多，模板不吸水或模板表面湿37、润性能不良，振捣不足控制砼坍落度及和易性，控制分层浇筑厚度30，控制振捣方式和插入下一层深度和振捣时间黑斑脱模剂不纯或使用过量，来自模板和钢筋的铁锈采用无色脱模剂，并涂刷均匀，清除模板及钢筋铁锈花纹斑或粗骨料透明层含砂量低，石子形状不好，光滑或挠曲的模板，振捣过度或有外部振捣控制含砂量，采用级配和形状好的石料，模板刚度适中，振捣方式正确，避免外部振捣和拆模过早表水泌水现象含砂率低，砼配比不准确，坍落度过大，模板吸水能力不足和刚度不够或表面有水控制含砂率，含水量，使用减水剂，采用刚度足够且能够吸水的模板，对过于光滑的模板采用脱模剂，控制砼的坍落度接缝挂浆和漏浆模板接缝不严密，模板接缝太柔，过振，38、砼中水份太多，流动性太大设凹槽式施工缝，接缝处采用密封胶或发泡剂嵌实，采用刚度适中的模板面材，砼坍落度严格控制，变化范围很小；砼振捣应正确，防止过振或直接振捣接缝处，表面麻面细骨料不足，振捣不充分，接缝不密闭严格控制砼配合比，振捣密实，接缝采用油膏或发泡剂封闭表面裂纹砼水泥用量大，水灰比过大，模板吸收能力差，养护不足，拆模过早严格控制砼的配合比，确定合适的水灰比，及时做好养护工作，严格控制拆模时间2、表面缺掐的处理 由于混凝土的泌水性、模板的漏浆和混凝土本身的含气量较大，其表面局部可能会产生一些小的气泡、孔眼和砂带等缺陷。拆模后应立即清除表面浮浆和松动的砂子，采用相同品种、相同强度等级的水泥拌39、制成水泥浆体，修复和批嵌缺陷部位，待水泥浆体硬化后，用细砂纸将整个构件表面均匀打磨光洁，并用水冲洗洁净，确保表面无色差。十二、顶棚腻子施工 清水砼表面缺陷处理后的天顶棚腻子施工。 1、工艺流程 (1) 顶棚刮腻子工艺流程：基层转序验收基层清理结构板底下墙面100mm标高处弹线做标点顶棚四周阴角找平直刷素水泥浆一道顶棚局部水泥砂浆补平满刮腻子一遍打磨面层腻子满刮扫尾清理。2、施工工艺 (1) 基层转序验收: 基层转序验收时表面要保持平整洁净，无模板遗留残渣、油污和顶棚电器预埋盒已安装完成。 (2) 基层清理：在刮顶棚腻子前，应先将顶棚上的残留钉子、铁丝凿掉，混凝土的接槎修凿打磨平整，外露铁钉、铁40、件用防锈漆进行封闭处理。 (3) 在刮顶棚腻子前，先在每个房间的顶棚阴角下方100mm标高墙面处设置阴角水平控制点、并弹好阴角平直控制线，以确保四周阴角通顺平直和眼观阴角不得有高差和水波浪现状，为达到房间顶棚腻子施工后的整体美观效果，同时要求在顶棚阴角下方100mm墙高范围内按顶棚腻子施工工艺对该范围的墙面进行腻子施工。 (4) 顶棚刮腻子前首先涂刷素水泥浆一道，然后按照弹好的控制线对四周阴角和板面因模板施工不可避免形成的小范围的高低不平处用500mm大抹子找平直，阴角往顶棚方向找平宽度不小于500mm，顶棚刮腻子掺20%30%白水泥。 (5) 顶棚第一遍刮腻子厚度控制在23mm，平行于房间的41、长边方向依次进行施工。第二遍面层腻子施工必须等底层腻子完全干燥并打磨平整后进行施工，面层厚度控制在12mm，用平行胶刮板进行压光修面来保证面层平整光洁，纹路顺直、颜色均匀一致。 (6) 墙面刮腻子与顶棚刮腻子施工工艺相同，即施工方向不同，墙面刮腻子二遍厚度控制在22.5mm内,第一遍水平方向进行施工,第二遍垂直方向进行施工。 (7) 顶棚、墙面刮腻子严格按照上述施工工艺条进行施工，同时要注意整体施工程序，必须先顶棚后墙面，顶棚与墙面第一道腻子刮完打磨后方可进行面层腻子施工，并且面层腻子施工要等到墙面抹灰、楼地面、门窗安装工程结束后方能进行面层腻子施工。 (8) 在面层施工时必须要有对其它专业的42、成品保护措施，对已完成的楼地面用彩条布进行覆盖保护，门窗边框贴胶带等，严禁交叉污染，所有阴阳角在面层施工时必须使用尖角的阴阳角抹子压光捋顺直。3、质量要求 顶棚腻子施工完成后，要求面层平整，平整度控制在2mm以内；阴阳角方正控制2mm以内；阴阳角要顺直平整，平直度控制在3mm以内，同时眼观阴阳角不得有水波浪现象。4、成品保护 (1) 施工过程中要注意对其他专业设施的成品保护，如埋设在顶棚内的线管、线盒等。(2) 施工时楼地面必须用彩条布加以覆盖后方可施工，避免交叉污染。 (3) 顶棚腻子施工后，不得再进行管线更改以及其他分项工程破坏性的修改。 (4) 各抹刮层在凝结硬化前应防止快干、爆晒、水冲43、撞击和振动，以保证其有足够的强度。5、安全文明施工措施 (1)、在施工操作前，必须进行详细的安全技术交底，安全员作好对工人的安全教育、考核；工长向班组、工人进行全面的安全交底与安全培训，班组长向工人进行全面的班前安全教育。(2)、所有进场工人必须经过安全教育与考核合格； (3)、进入施工现场必须戴好安全帽，临空、临边口以及高空作业必须系挂好安全带； (4)、进入施工范围后，必须进行施工环境的安全性的确认，在确认安全无误后方可进行施工作业； (5)、在楼层洞口施工时须注意将洞口进行覆盖，以免物体从洞口坠落伤人或自身不慎从洞口坠落； (6)、顶棚腻子施工时用的脚手板应平稳、牢固可靠，不得利用砖垛44、作为脚手支撑，不得利用木方作为脚手板。 十三、墙模板支撑计算书(一)200mm墙厚模板（不等距木模）安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)200混凝土墙计算高度H(mm)6000混凝土墙计算长度L(mm)7700次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁悬挑长度b1(mm)2045、0结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（图1）纵向剖面图（46、图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH246000/1000=144kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无47、悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.265mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算q48、aS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(37.3331000)=5.555N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.42610328103/(149.3331043.510)=1.299N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.172mm450/400=149、.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.946kNmMmax/W0.946106/(8.9861000)=105.223N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax4.728kN=VmaxS0/(Ib)=4.72810006.084103/(21.5661041.210)=11.114N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠50、度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.516mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=14.099KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N14.099kNNtb=17.8kN满足要求(二)、300mm墙厚模板（木模）安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙51、计算高度H(mm)6400混凝土墙计算长度L(mm)7700次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)400主梁悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）面板E(N/mm2)10584面板fm(N/mm2)37对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝52、土塌落度影响修正系数21.15外加剂影响修正系数11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH246400/1000=153.6kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.4053、.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f37N/mm2满足要求254、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.288mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(83.3331000)=2.489N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.296kN=VmaxS0/(Ib)=2.29610362.5103/(55、416.667104510)=0.689N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.077mm400/400=1mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.37KNRmaxk=3.474KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.874kNmMmax/W0.874106/(8.9861000)=97.256N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax456、.37kN=VmaxS0/(Ib)=4.3710006.084103/(21.5661041.210)=10.273N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.477mm400/400=1mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=13.031KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N13.031kNNtb=17.8kN满足要求十四、柱模板支撑计算书(一)300*800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷57、载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)800混凝土柱边宽B(mm)300混凝土柱计算高度H(mm)4500柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响58、修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244500/1000=108kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型59、：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图460、）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f37N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.288mm200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S200/100051.844=10.369kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk200/161、00041.218=8.244kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.467kNmMmax/W0.467106/(83.3331000)=5.599N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.237kN=VmaxS0/(Ib) = 3.23710362.5103/(416.667104510)=0.971N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.45mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.347kNRmaxk=5.046kN六、柱箍验算取s=MaxL/(62、X+1),B/(Y+1)=max(800+(100+48)2)/(2+1),(300+(100+48)2)/(1+1)=365.333mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.447kNmMmax/W0.447106/(8.9861000)=49.748N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=9.635kN=VmaxS0/(Ib)= 9.6351036.084103/(21.5661041.210)=22.652N/mm2fv120N/mm263、满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.072mm365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=12.809kN七、对拉螺栓验算NRmax=12.809kN17.8kN满足要求(二)400*1100mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板64、安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1100混凝土柱边宽B(mm)400混凝土柱计算高度H(mm)3500柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X4柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次65、梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1530.5=50.482kN/m2F2=cH243500/1000=84kN/m2标准值G4kminF1,F250.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.250.482+1.42,1.3550.482+1.40.66、72)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS163.099=63.099kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.382kNmMmax/W0.382106/37500=10.18N/mm2f37N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=67、150.482=50.482kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.517mm220/400=0.55mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S220/100063.099=13.882kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk220/100050.482=11.106kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.625kNmMmax/W0.625106/(83.3331000)=7.496N/mm2f13N/mm268、满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=4.333kN=VmaxS0/(Ib) = 4.33310362.5103/(416.667104510)=1.3N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.607mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.498kNRmaxk=6.798kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1100+(100+48)2)/(4+1),(400+(100+48)2)/(1+1)=348mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两69、个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.531kNmMmax/W0.531106/(8.9861000)=59.053N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=10.674kN=VmaxS0/(Ib)= 10.6741036.084103/(21.5661041.210)=25.095N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.073mm348/400=0.87mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.541kN七、对拉螺栓验算NRmax70、=15.541kN17.8kN满足要求(三)800*800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)800混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)4400柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n5最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍71、间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V072、.50.222441.21.1530.5=50.482kN/m2F2=cH244400/1000=105.6kN/m2标准值G4kminF1,F250.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.250.482+1.42,1.3550.482+1.40.72)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wb73、h2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS163.099=63.099kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.315kNmMmax/W0.315106/37500=8.413N/mm2f37N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=150.482=50.482kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.353mm200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连74、续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S200/100063.099=12.62kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk200/100050.482=10.096kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.568kNmMmax/W0.568106/(83.3331000)=6.815N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.939kN=VmaxS0/(Ib) = 3.93910362.5103/(416.667104510)=1.182N/mm2fv1.4N/mm2满足75、要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.551mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.725kNRmaxk=6.18kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(800+(100+48)2)/(2+1),(800+(100+48)2)/(2+1)=365.333mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.544kNmMmax/W0.544106/(8.9861000)=60.548N/mm2f205N76、/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=11.727kN=VmaxS0/(Ib)= 11.7271036.084103/(21.5661041.210)=27.57N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.089mm365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.59kN七、对拉螺栓验算NRmax=15.59kN17.8kN满足要求(四)800*1500mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB500177、0-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1500混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)6000柱长边次梁根数m8柱短边次梁根数n5最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X4柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土塌落度影78、响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1530.5=50.482kN/m2F2=cH246000/1000=144kN/m2标准值G4kminF1,F250.482kN/m2承载能力极限状态设计79、值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.250.482+1.42,1.3550.482+1.40.72)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS163.09980、=63.099kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.362kNmMmax/W0.362106/37500=9.658N/mm2f37N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=150.482=50.482kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.466mm214.286/400=0.536mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S214.286/100063.099=13.521k81、N/mqkMax(L/m,B/n)Sk214.286/100050.482=10.817kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.608kNmMmax/W0.608106/(83.3331000)=7.302N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=4.221kN=VmaxS0/(Ib) = 4.22110362.5103/(416.667104510)=1.266N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.591mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.27782、kNRmaxk=6.622kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1500+(100+48)2)/(4+1),(800+(100+48)2)/(2+1)=365.333mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.561kNmMmax/W0.561106/(8.9861000)=62.407N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=10.489kN=VmaxS0/(Ib)= 10.4891036.084103/(21.583、661041.210)=24.658N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.087mm365.333/400=0.913mm满足要求4、支座反力计算Rmax=16.175kN七、对拉螺栓验算NRmax=16.175kN17.8kN满足要求(五)1000*1800mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-284、0136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1800混凝土柱边宽B(mm)1000混凝土柱计算高度H(mm)6000柱长边次梁根数m10柱短边次梁根数n6最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X5柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)3混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的85、水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1530.5=50.482kN/m2F2=cH246000/1000=144kN/m2标准值G4kminF1,F250.482kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =086、.9max(1.250.482+1.42,1.3550.482+1.40.72)=63.099kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k50.482kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS163.099=63.099kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.315kNmMmax/W0.315106/37500=8.413N/mm2f3787、N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=150.482=50.482kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.353mm200/400=0.5mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S200/100063.099=12.62kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk200/100050.482=10.096kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.568kNmMmax/W0.56888、106/(83.3331000)=6.815N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.939kN=VmaxS0/(Ib) = 3.93910362.5103/(416.667104510)=1.182N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.551mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.725kNRmaxk=6.18kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1800+(100+48)2)/(5+1),(1000+(100+48)2)/(89、3+1)=349.333mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.497kNmMmax/W0.497106/(8.9861000)=55.292N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=12.064kN=VmaxS0/(Ib)= 12.0641036.084103/(21.5661041.210)=28.361N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.071mm349.333/40090、=0.873mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.416kN七、对拉螺栓验算NRmax=15.416kN17.8kN满足要求十五、梁模板支撑计算书(一)200*600mm梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)600混凝土梁宽b(mm)200混凝土梁计算跨度L(m)6模板支架高度H(m)2.9计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度91、a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m2架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板92、面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=10001293、3/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20.214kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.40.72.51)=21.402kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.107kNm=Mmax/94、W=0.107106/24000=4.459N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.199mm=200/(2-1)400)=0.5mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)200/1000/(2-1)+1.42.5200/1000/(2-1)=4.043kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G395、k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)200/1000/(2-1)+1.40.72.5200/1000/(2-1)=4.28kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.043,4.28)=4.28kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.42kNm=Mmax/W=0.42106/(42.1461000)=9.975N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.427kNmax=VmaxS/(Ib)=2.42710331.609103/(179.96、121043.510)=1.224N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)200/1000/(2-1)=3.16kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.881mm=11000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度97、为:1跨距为：(等跨)0.7将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)200/(2-1)1000)+1.42.5200/(2-1)1000)=4.043kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)200/(2-1)1000)+1.40.72.5200/(2-1)1000)=4.28kN/m取最不利组合得：q=maxq198、,q2= max(4.043,4.28)=4.28kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)200/(2-1)1000)=3.16kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.663kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.442kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/100099、=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.17kNm=Mmax/W=1.17106/(8.9861000)=130.198N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.687kNmax=QmaxS/(Ib)=4.68710006.084103/(21.5661041.210)=11.019N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)100、max=0.989mm=0.71000/(0+1)/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=4.687kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=4.687kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.5100101、0/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.42.5)11=7.772kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=4.687kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=12.459kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=12.459+1.20.065(2.9+(600-120)/1000)=12102、.724kNf=NB/(A)=12.7241000/(0.634(4.24100)=47.334N/mm2=205N/mm2满足要求(二)250*600mm梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)600混凝土梁宽b(mm)250混凝土梁计算跨度L(m)9模板支架高度H(m)5.9计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁103、两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度130斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m2架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(104、m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12105、=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20.214kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.40.72.51)=21.402kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.167kNm=Mmax/W=0.106、167106/24000=6.967N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.485mm=250/(2-1)400)=0.625mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)250/1000/(2-1)+1.42.5250/1000/(2-1)=5.054kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)107、ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)250/1000/(2-1)+1.40.72.5250/1000/(2-1)=5.351kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.054,5.351)=5.351kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.417kNm=Mmax/W=0.417106/(42.1461000)=9.884N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.685kNmax=VmaxS/(Ib)=2.68510331.609103/(1108、79.121043.510)=1.354N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)250/1000/(2-1)=3.95kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.748mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。109、等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)0.7将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)250/(2-1)1000)+1.42.5250/(2-1)1000)=5.054kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)250/(2-1)1000)+1.40.72.5250/(2-1)1000)=5.351kN/m取最不利组合110、得：q=maxq1,q2= max(5.054,5.351)=5.351kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)250/(2-1)1000)=3.95kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.185kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.828kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 70.8/1000=0.071 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91111、.270.8/1000=0.076kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.171kNm=Mmax/W=1.171106/(9.461000)=123.814N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.212kNmax=QmaxS/(Ib)=5.21210006.42103/(22.721041.2810)=11.505N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图1112、4）主梁变形图(mm)max=0.977mm=0.71000/(0+1)/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=5.212kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=5.212kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：113、=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)130/1000)+1.42.5)0.90.9=6.543kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=5.212kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=11.755kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=11.755+1.20.071(5.9+(60114、0-130)/1000)=12.296kNf=NB/(A)=12.2961000/(0.634(4.5100)=43.099N/mm2=205N/mm2满足要求(三)300*1000mm梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1000混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)7.2模板支架高度H(m)4.5计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调115、托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度160斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m3架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak116、(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=117、bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.42.51)=31.23kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.40.72.51)=33.795kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(31.23,33.795)=33.795kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0118、.095kNm=Mmax/W=0.095106/24000=3.96N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=26kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.103mm=300/(3-1)400)=0.375mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/1000/(3-1)+1.42.5300/1000/(3-1)=4.684kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91119、.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/1000/(3-1)+1.40.72.5300/1000/(3-1)=5.069kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.684,5.069)=5.069kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.395kNm=Mmax/W=0.395106/(83.3331000)=4.736N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.544kNmax=VmaxS/(Ib)=2.5120、4410362.5103/(416.667104510)=0.763N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/1000/(3-1)=3.9kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.317mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符121、合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)0.7将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)+1.42.5300/(3-1)1000)=4.684kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)+1.40.72.5300/(3-1)1000)122、=5.069kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.684,5.069)=5.069kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1000/1000)300/(3-1)1000)=3.9kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.912kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.779kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 70.8/1000=0.071 kN/m自重设计值为123、：g=0.91.2gk=0.91.270.8/1000=0.076kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.847kNm=Mmax/W=1.847106/(9.461000)=195.223N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 7.395kNmax=QmaxS/(Ib)=7.39510006.42103/(22.721041.2810)=16.326N/mm2=120N/124、mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=1.463mm=0.71000/(0+1)/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=7.395kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=7.395kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，125、故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)160/1000)+1.42.5)0.90.9=7.287kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=7.395kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=14.682kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=14.682+126、1.20.071(4.5+(1000-160)/1000)=15.136kNf=NB/(A)=15.1361000/(0.634(4.5100)=53.052N/mm2=205N/mm2满足要求(四)400*900mm梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)8.7模板支架高度H(m)6计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2127、008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度170斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类128、型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122129、/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.42.51)=28.476kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.40.72.51)=30.697kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(28.476,30.697)=30.697kN/m（图3）面板简图（130、图4）面板弯矩图Mmax=0.068kNm=Mmax/W=0.068106/24000=2.842N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)900/1000)1=23.45kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.058mm=400/(4-1)400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=3.797kN/m由永131、久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1)=4.093kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.797,4.093)=4.093kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.319kNm=Mmax/W=0.319106/(42.1461000)=7.561N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.054kNmax132、=VmaxS/(Ib)=2.05410331.609103/(179.121043.510)=1.035N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)=3.127kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.592mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简133、化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)0.7将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)+1.42.5400/(4-1)1000)=3.797kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)+1.40.7134、2.5400/(4-1)1000)=4.093kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.797,4.093)=4.093kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)=3.127kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.966kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.03kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 70.8/1000135、=0.071 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.270.8/1000=0.076kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.723kNm=Mmax/W=1.723106/(9.461000)=182.175N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 7.959kNmax=QmaxS/(Ib)=7.95910006.42103/(22.721041.2810)=136、17.571N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=1.441mm=0.71000/(0+1)/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=7.959kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=7.959kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验137、算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)170/1000)+1.42.5)0.90.9=7.535kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=7.959kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=15.494kN考虑架体自重荷载得：NB=138、NA+1.2Hgk=15.494+1.20.071(6+(900-170)/1000)=16.066kNf=NB/(A)=16.0661000/(0.634(4.5100)=56.311N/mm2=205N/mm2满足要求(五)500*800mm梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)800混凝土梁宽b(mm)500混凝土梁计算跨度L(m)7.1模板支架高度H(m)4计算依据建筑施工模板139、安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度200斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参140、数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W141、=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51)=25.722kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.40.72.51)=27.599kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(25.722,27.599)=27.59142、9kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.096kNm=Mmax/W=0.096106/24000=3.993N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.127mm=500/(4-1)400)=0.417mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)500/1000/(4-1)+1.42.5500/1000/(4-1143、)=4.287kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)500/1000/(4-1)+1.40.72.5500/1000/(4-1)=4.6kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.287,4.6)=4.6kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.358kNm=Mmax/W=0.358106/(42.1461000)=8.497N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.3144、08kNmax=VmaxS/(Ib)=2.30810331.609103/(179.121043.510)=1.164N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)500/1000/(4-1)=3.483kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.659mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的145、验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.45将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)500/(4-1)1000)+1.42.5500/(4-1)1000)=4.287kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)500/(4-1)1000146、)+1.40.72.5500/(4-1)1000)=4.6kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.287,4.6)=4.6kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)500/(4-1)1000)=3.483kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.457kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.376kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 70.8/1147、000=0.071 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.270.8/1000=0.076kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.634kNm=Mmax/W=0.634106/(9.461000)=67.047N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 7.04kNmax=QmaxS/(Ib)=7.0410006.42103/(22.721041.2810)=148、15.541N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.08mm=0.91000/(1+1)/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.909kN非端支座最大支座反力为：R2=14.079kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.909kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=14.079kNN=30kN满足要求七、149、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.21000/(1.5910)=75.472=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.75梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)200/1000)+1.42.5)0.90.9=8.278kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.909kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=14.079kN考虑架150、体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=14.079+1.20.071(4+(800-200)/1000)=14.47kNf=NB/(A)=14.471000/(0.75(4.5100)=42.875N/mm2=205N/mm2满足要求十六、梁侧模（木模）计算书(一)200*600mm梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)130梁计算跨度L（m）9混151、凝土梁截面高度H(mm)600混凝土梁截面宽度B(mm)200次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)1100主梁间距b(mm)1100主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2152、)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24600/1000=14.4kN/m2标准值G4kminF1,F214.4kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.214.4+1.44,1.3514.4+1.40.74)=21.024kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k14.4kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取153、b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(600-130)/1000/(4-1)=0.157 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS121.024=21.024kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.065kNmMmax/W0.065106/24000=2.688N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=114.4=14.4kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.068154、mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS20021.024=4204.8N/mqkaSk20014.4=2880N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.499kNmMmax/W0.499106/(42.1461000)=11.847N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax2.724kN=VmaxS0/(Ib)= 2.72410331.609103/(179.121043.510)=1.373N/mm2fv1.155、4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图1.674mm1100/400=2.75mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.036KNRmaxk=3.449KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.504kNmMmax/W0.504106/(8.9861000)=56.045N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax5.036kNm=VmaxS0/(Ib)= 5.0361000156、6.084103/(21.5661041.210)=11.84N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.067mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=9.849kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N9.849kNNtb=17.8kN满足要求(二)250*600mm梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计157、算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)130梁计算跨度L（m）9混凝土梁截面高度H(mm)600混凝土梁截面宽度B(mm)250次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)1000主梁间距b(mm)1000主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞158、次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24600/1000=14.4kN/m2标准值G4kminF1,F214.4kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.214.4+1.44,1.3514.4+1.40.74)=21.024kN/m2正常使159、用极限状态设计值SkG4k14.4kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(600-130)/1000/(4-1)=0.157 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS121.024=21.024kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.065kNmMmax/W0.065106/24000=2.688N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=160、114.4=14.4kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.068mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS20021.024=4204.8N/mqkaSk20014.4=2880N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.411kNmMmax/W0.411106/(42.1461000)=9.752N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax2.466kN=VmaxS0/(Ib)= 2.4161、6610331.609103/(179.121043.510)=1.243N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图1.125mm1000/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.569KNRmaxk=3.129KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.457kNmMmax/W0.457106/(8.9861000)=50.84N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（162、图13）主梁剪力图Vmax4.569kNm=VmaxS0/(Ib)= 4.56910006.084103/(21.5661041.210)=10.74N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.061mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=8.934kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N8.934kNNtb=17.8kN满足要求(三)300*1000mm梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103163、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)160梁计算跨度L（m）7.2混凝土梁截面高度H(mm)1000混凝土梁截面宽度B(mm)300次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n5次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时164、模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241000/1000=24kN/m2标准值G4kminF1,F224kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.165、224+1.44,1.3524+1.40.74)=32.688kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k24kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(1000-160)/1000/(5-1)=0.21 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS132.688=32.688kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.18kNmMmax/W0.18106/24000166、=7.508N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=124=24kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.367mm250/400=0.625mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS25032.688=8172N/mqkaSk25024=6000N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.276kNmMmax/W0.276106/(42.1461000)=6.544N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN167、)Vmax2.758kN=VmaxS0/(Ib)= 2.75810331.609103/(179.121043.510)=1.391N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.254mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.21KNRmaxk=3.825KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.521kNmMmax/W0.521106/(8.9861000)=57.97168、5N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax5.21kNm=VmaxS0/(Ib)= 5.2110006.084103/(21.5661041.210)=12.247N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.115mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=9.442kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N9.442kNNtb=17.8kN满足要求(四)400*900mm梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20169、082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)170梁计算跨度L（m）8.7混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)500主梁间距b(mm)500主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1170、.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24900/1000=21.6kN/m2标准值G4kminF1,F221.6kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.171、35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.6+1.44,1.3521.6+1.40.74)=29.772kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.6kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(900-170)/1000/(4-1)=0.243 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS129.772=29.772kN/m（图3）面板弯矩图(172、kNm)Mmax0.22kNmMmax/W0.22106/24000=9.181N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.6=21.6kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.595mm300/400=0.75mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS30029.772=8931.6N/mqkaSk30021.6=6480N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.203kNmMmax/W0.203106/(42.1461000)=4173、.821N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax2.438kN=VmaxS0/(Ib)= 2.43810331.609103/(179.121043.510)=1.229N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.114mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.671KNRmaxk=3.389KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图M174、max0.467kNmMmax/W0.467106/(8.9861000)=51.983N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax4.671kNm=VmaxS0/(Ib)= 4.67110006.084103/(21.5661041.210)=10.982N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.135mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=7.405kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N7.405kNNtb=17.8kN满足要求(五)500175、*800mm梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h(mm)200梁计算跨度L（m）8.1混凝土梁截面高度H(mm)800混凝土梁截面宽度B(mm)500次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n5次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)800主梁间距b(mm)800主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t176、0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格18mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24800/1000=19.2kN/m2标准值G4kminF1,177、F219.2kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.219.2+1.44,1.3519.2+1.40.74)=26.856kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k19.2kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(800-200)/1000/(5-1)=0.15 1、强度验算（图2178、）承载能力极限状态受力简图qbS126.856=26.856kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.076kNmMmax/W0.076106/24000=3.147N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=119.2=19.2kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.076mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS20026.856=5371.2N/mqkaSk20019.2=3840N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）179、梁弯矩图Mmax0.332kNmMmax/W0.332106/(42.1461000)=7.87N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax2.488kN=VmaxS0/(Ib)= 2.48810331.609103/(179.121043.510)=1.254N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.582mm800/400=2mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.636KNRmaxk=3.314KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算180、简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.464kNmMmax/W0.464106/(8.9861000)=51.592N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax5.022kNm=VmaxS0/(Ib)= 5.02210006.084103/(21.5661041.210)=11.807N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.066mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=9.658kN七、对拉181、螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N9.658kNNtb=17.8kN满足要求十七、 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 (一)120mm板厚钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)8楼板边宽B(m)8模板支架高度H（m）6主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.1立柱横向间距lb(m)1.182、1水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)300架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/模板及其支架183、自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k184、为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G185、1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.117kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.117106/37500=3.123N/mm2f=37N/186、mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.012mm=200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.42.5200/1000)=1.345kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3187、k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000)=1.246kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.345,1.246)=1.345kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000)=0.715kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G188、2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000)=0.805kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.644kNm=Mmax/W=0.644106/(83.333103)=7.732N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.293kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.293100062.5103/(416.667104510)=0.988N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度189、验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000=0.662kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.147mm=1.11000/400=2.75mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.093kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3190、k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=1.069kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.093,1.069)=1.093kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000=0.662kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.34kNRkmax=0.812kN还需考虑主191、梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.801kNm=Mmax/W=0.801106/(4.4931000)=178.36N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=4.159kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.15910003.042103/(10192、.7831040.610)=19.557N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=1.291mm=1.1103/400=2.75mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=8.016kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.592N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9193、(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)1.11.1+0.91.260.173=6.971kNf=N1/(A)=6.9711000/(0.592(4.24100)=27.772N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =8.016 kNN=8.016 kNN=30kN满足要求(二)160mm板厚钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、194、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)160楼板边长L(m)8楼板边宽B(m)8模板支架高度H（m）6主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)300架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹195、胶合板面板规格3层（18mm）钢管类型483.2荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1196、）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)160/1000)1+1.42.51)=7.811kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)160/1000)1+1.197、40.72.51)=7.449kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.811,7.449)=7.811kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)160/1000)1)=4.661kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)160/1000)1)=5.244kN/mp2198、=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.121kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.121106/37500=3.233N/mm2f=37N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)160/1000)1=4.316kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.015mm=200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G199、1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000+1.42.5200/1000)=1.562kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000)=1.49kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.562,1.49)=1.562kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1200、.2(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000)=0.932kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000)=1.049kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.649kNm=Mmax/W=0.649106/(83.333103)=7.784N/mm2f=11N201、/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.336kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.336100062.5103/(416.667104510)=1.001N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000=0.863kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.08mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+202、(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.31kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=1.313kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.31,1.313)=1.313kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)203、ha=(0.3+(24+1.1)160/1000)200/1000=0.863kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.301kNRkmax=0.855kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=35.4/1000=0.035kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.235.4/1000=0.038kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.498kNm=Mmax/W204、=0.498106/(4.731000)=105.234N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=3.171kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.17110003.21103/(11.361040.6410)=14.001N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=0.48mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=6.191kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.510205、00/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.592N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)160/1000)+1.41)0.90.9+0.91.260.153=5.788kNf=N1/(A)=5.7881000/(0.592(4.5100)=21.727N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6.191 kNN=6.191 kNN=30kN满足要求(三)200mm板厚钢管支206、架楼板模板安全计算书 一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)7.1楼板边宽B(m)7.1模板支架高度H（m）5主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)300架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑207、长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（18mm）钢管类型483.2荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)宜宾市(市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁208、时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1209、.1)200/1000)1+1.42.51)=8.896kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1+1.40.72.51)=8.669kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(8.896,8.669)=8.896kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)1)=5.746kN/mp1=0.91.4Q2k210、=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1)=6.464kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.126kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.126106/37500=3.357N/mm2f=37N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)200/1000)1=5.32kN/m（图211、8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.018mm=200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000+1.42.5200/1000)=1.779kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000+1.40.72.5200/1212、000)=1.734kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.779,1.734)=1.779kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000)=1.149kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000)=1.293kN/mp2=0.91.40213、.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.653kNm=Mmax/W=0.653106/(83.333103)=7.836N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.38kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.38100062.5103/(416.667104510)=1.014N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000=1.064kN/m（图1214、5）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.099mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.527kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000+1.40.71.5200/100215、0)=1.557kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.527,1.557)=1.557kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)200/1000)200/1000=1.064kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.543kNRkmax=1.054kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=35.4/1000=0.035kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.235.4/1000=0.038216、kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.59kNm=Mmax/W=0.59106/(4.731000)=124.66N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=3.757kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.75710003.21103/(11.361040.6410)=16.586N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=0.591mm=0.9103/400217、=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=7.334kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.592N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+1.41)0.90.9+0.91.250.153=6.501kNf=N1/(A)=6.5011000/(0.592(4.5100)=24.404N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =7.334 kNN=7.334 kNN=30kN满足要求