1、114700m小区安置房项目工程转换层模板支撑体系施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据57、本工程施工图纸。5二、工程概况5（一）项目概况5（二）建筑设计概况5（三）结构设计概况5框剪结构，本层为转换层。6#楼3层以下为商业，上部为住宅，结构形式与13#楼相同。64、 转换层自重，施工荷载传递方式6三、转换层施工整体部署61、施工顺序62、施工机械及人员73、大模板支撑系统布置74、 模板系统搭设要求75、模板系统搭设要求96、模板工程施工工艺流程11四、模板施工方法121、墙、柱及2、梁板模板122、柱模校正：133、拆模及养护134、柱模板质量标准141、材料及要求142、梁模板支设方法151、模板安装质量要求172、模板拆除要求171、安全措施222、 支模验收内容23五、钢筋工程241、 材料242、 配筋构造242、 施工准备253、 钢筋加工254、钢筋接头255、 钢筋保护层的要求及措施266、 钢筋的绑扎267、 钢筋的预留及预埋铁件27六、 混凝土工程271、 施工准备27272、混凝土的浇灌程序273、砼浇灌振捣方法（1）泵送砼前用水泥浆或水泥砂浆润滑受料斗、泵机和输送管道内壁。284、 砼养护工作28七、应急救援预案281、应急预案的方针与原则282、突3、发事件分险分析283、突发事件及风险预防措施:294、应急准备29组织分工29（1）紧急处理领导小组及职责29由安全员任队长，土建工程师任副队长30应急准备和响应通用要求3010、附件：31附件一：大梁底立杆平面布置图31一、模板计算书33（一）、 楼板模板计算：33（二）、 柱模板计算35（三）、 墙模板计算37（四）、梁模板计算38（六）、 梁截面300700、400700、40080044（七）、钢管支撑系统计算书49（八）、钢管支撑系统计算书50（九）、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm51用4851一、编制依据1. 建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社；24、. 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；3. 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；4. 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社； 6、建质200987危险性较大的分部分项工程安全管理办法7、本工程施工图纸。二、工程概况（一）项目概况1.工程名称：XX小区安置房项目标段工程2.建设单位：3.建设地点：4.建设规模：标段工程总建筑面积约 114700m，在建设用地红线内以地下室基础结构图 CK-28 轴线为界，包括 CK-28 轴线右侧（含本轴线基础及梁、柱）的 1、4、5、6、5、7、12、13、14 号楼及其对应的地下车库为本标段。5.结构形式：框架和剪力墙结构6.要求质量标准：符合国家现行工程施工质量验收规范合格标准7.要求工期：480 日历天8.施工范围：本项目工程量清单及图纸包含的所有内容（二）建筑设计概况 建筑概况: XX小区安置房项目标段工程由地下室 CK-28 轴线右侧（含本轴 线基础及梁、柱）的 1、4、5、6、7、12、13、14 号楼及其对应的地下车库构成;II标段建筑面积约114700m 。 本项目地下室结构形式为框架结构，幼儿园为框架结构，其余住宅楼为剪力墙结构. （三）结构设计概况 1、基础:本项目1#、12#、13#、14#及部分地下室车库主6、要采用独立基础和条形基础，4#、5#、6#、7#楼采用机械旋挖桩基础，混凝土强度等级均为C30。独立基础和满堂基础混凝土强度等级为 C30,垫层混凝土强度等级主楼部分为 C30、车库部分为C15。2、主体结构:主体墙柱混凝土强度主要采用 C50、C45、C40、C35、C30 等。梁板 混凝土强度等级为 C30砼。混凝土采用商品混凝土。钢材使用 HPB300 和 HRB400 级钢筋。 框剪结构，本层为转换层。6#楼3层以下为商业，上部为住宅，结构形式与13#楼相同。转换层(13.6m层),面积约575.6m2,层高为5.1m,梁截面尺寸主要为300700、400700、400800、50017、400、6001400、9001500、9001600、12001500等,楼板厚度为180mm,梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统的强度、稳定性和安全性要求较高。 4、 转换层自重，施工荷载传递方式转换层自重和施工荷载通过模板传向支撑体系，支撑体系传向下层楼面结构，设钢筋砼自重为q0，模板支撑重量为q1，按三层楼盖承接荷载，则每层楼盖承接荷载为（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷载通过m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则通过下层支撑架传向m层的楼面结构，1/3部份荷载通过m层楼面结构传递于框架柱、墙上，剩余1/3部份荷载则通过下层支撑8、架传向+m层的楼面结构，再传递于柱、墙上然后最终通过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为(1-1/n)( q0+q1)=（q0+q1）/3，n为参加承接荷载的楼层数(n=3)。根据荷载传递方式：转换层以下二层支撑架保留，保证二层连续支撑，以解决分散转换层梁板砼浇筑时荷载传递，待转换层梁板浇筑完成后，砼强度达到设计强度的70%后，方可拆除下层支撑架。三、转换层施工整体部署 1、施工顺序本工程梁截面较大，最大梁段重达43.2KN/m。考虑混凝土浇筑的不均匀布料可能对架体稳定性造成影响。先浇柱子混凝土，浇筑顺序：从两侧框架柱浇筑-6#楼先浇筑17轴/9、（U-F）轴、A轴/（1-13）轴两侧框架柱，依次向内浇筑A轴、15轴框架柱，框架柱浇筑完后；回转开始浇筑17轴/（U-F）轴、A轴/（1-13）轴两侧框架梁；梁浇筑完后在浇筑现浇板。13#楼先浇筑（13S-15)轴/（A-M）轴、C轴/（13S-8、13S-12）轴两侧框架柱，依次向内浇筑E轴、(13S-13)轴框架柱，框架柱浇筑完后；回转开始浇筑（13S-15)轴/（A-M）轴、C轴/（13S-8、13S-12）轴两侧框架梁；梁浇筑完后在浇筑现浇板。转换层梁板浇筑采用泵送.2、施工机械及人员主要施工机械： 混凝土输送泵 1台 塔吊 1台 振动棒70/50 4台 主要人员： 3、大模板支撑系10、统布置4、 模板系统搭设要求本转换层墙、柱、梁及楼板均采用16mm厚木胶合板，背楞采用4080木枋及48钢管。支撑采用48钢管。 梁底模板采用木模板体系，梁底板采用16mm厚木胶合板，板肋采用4080木枋,立杆沿梁方向间距为500。12001500mm梁：梁底部放置7根木枋，间距为中到中不大于180，梁底部支撑3排立杆，间距如下图所示；9001600mm梁：梁底部放置6根木枋，间距为中到中不大于180，梁底部支撑2排立杆，间距如下图所示； 1200*1500 900*16009001500mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撑两排立杆，间距如下图所示；900*1500 600*1400600111、400mm梁：梁底部放置4根木枋，梁底部支撑1排立杆，间距如下图所示；5001400mm梁：梁底部放置4根木枋，梁底部支撑1排立杆； 梁高大于等于700小于1400的梁底部支撑一根立杆,底部木枋间距为中到中不大于200. 梁侧模板采用木模板体系，模板采用16mm厚木胶合板，侧模板肋采用4080木枋，14001600高梁侧模板肋木枋中到中间距不大于200mm。其余梁侧模板肋木枋中到中间距不大于250mm。 转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用16厚膜板，板模底肋采用4080木方，间距为250mm。 5、模板系统搭设要求转换层板满堂架立杆搭设立杆间距不大于900*900。中间立杆均分设置，梁12、位置立杆沿梁长方向加密，间距为500，梁宽方向如上如中所示，梁底和板底均采用双扣件，梁底必须用顶托加固牢固，在上钢筋之前和浇混凝土之前必须再次拧紧，拧紧扣件用45N.m60 N.m的力矩。梁底部支撑要求，立柱下垫板、转换层以下二层支撑架保留，保证二层连续支撑，以解决分散转换层梁板砼浇筑时荷载传递，待转换层梁板浇筑完成后，砼强度达到设计强度的70%后，方可拆除下层支撑架。板边缘距最边的支撑的距离控制在150mm左右。单侧模板支撑要抗浮，拉顶结合，边柱、边梁支撑要下地锚。梁下钢管支撑及楼板支撑必须与框架柱的抱柱装置牢固连接，以防倾覆，楼板模板支架应设置封顶杆，封顶杆应尽量贴近模板底，每根立杆顶部要13、增设安全扣或增设顶托。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。立杆的接长：立杆的接长均采用对接扣件，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距不宜小于500 mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，严禁采用搭接。水平杆布置为：扫地杆距根部为200mm,扫地干上层步距为1600，距梁底水平干步距小于1500；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于300mm。水平杆的接长：水平杆的接长宜采用搭接。搭接应符合下列规定：两跟相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同14、跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500 mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100 mm。剪刀撑的布设为：满堂模板支架四边与中间每隔5排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑布设时，梁底和板跨中部位必须布设剪刀撑；水平剪刀撑：支模架中部必须设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端15、部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm. 6、模板工程施工工艺流程1）墙模板安装工艺模板一面安装就位预埋件安装、洞口预留安装水平支撑或斜撑穿对拉螺栓模板支撑加固另一面墙体模板2）梁板模板安装工艺：弹出轴线和水平线安装工具或支撑安装梁底模板绑扎钢筋安装侧模板安装横楞、固定横楞3）柱模板施工工艺：四、模板施工方法 1、墙、柱及梁板模板本层框架柱尺寸：12001000，10001000两种，其余为框剪墙，电梯井为薄壁剪力墙柱；模板采用16mm厚木模板；采用木模板，背楞采用40*80mm木枋，间距不超过300mm。为保证柱子成型质量，柱箍采用双钢管，以12高墙拉杆连接紧固（采用双螺杆），柱中不设穿16、柱拉杆。方柱模夹具采用钢管夹具，钢管夹具和满堂架连接成整体，钢管夹具沿柱竖向布置：钢管夹具最下一道距地250mm。钢管夹具为双背杆，钢管夹具竖向间距500mm；12001000、10001000框架柱每500mm一道,其他不超过700mm一道。柱模支设如下框架柱模板支设示意图。 墙、柱及墙交接处的斜角采用16厚木模板及木方组拼模板，因采用泵送浇筑砼，坍落度140180mm左右（现场根据实际情况及天气情况控制好坍落度），侧压力较大。选用12高强螺杆，螺杆采用20PVC套管，以便周转。螺杆间距500 mm600 mm，后配4080木枋及483.0钢管背楞，木枋中到中间距不大于200mm，背楞间距为17、500mm。 2、柱模校正： 柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱中线及放大100mm 四周的墨线，并在接板面上弹出柱模架的外边线。下部定位以模板外边线为准，上部采用双面吊线的办法，即对准放大100mm四周墨线用尺量准确后夹具定位，确保柱不产生搓角和确保上下垂直；上下定位准确后，先夹柱中部，用线锤吊四角和中线，校正垂直度，最后按竖向间距夹紧柱模，检查校正。安装柱模斜撑：在柱模每边设2根架管斜撑，固定于满堂架上，用以控制模板垂直度。将模板内部清理干净，封闭柱模。 柱模下部浇筑砼前用草纸或水泥砂浆将其与地面间隙封闭，以免砼浇筑时漏浆，柱底模部位产生烂根。3、拆模及养护混凝土浇注结束一天后开始拆柱侧模。18、首先拆除柱箍，然后拆开模板栓，将模板从柱面拉开即可。拆开的模板严禁摔撞，应及时清理干净。拆模后，应对柱面进行检查，并进行必要的修补或凿毛处理。混凝土养护采用塑料布覆盖养护,洒水时间不少于7天。4、柱模板质量标准模板接缝宽度不得大于1mm，缝距不得大于1mm，模板外侧刷防锈漆一道,刷漆均匀，不得漏刷、皱皮、脱皮和流淌，内侧应涂刷脱模剂,相邻模板高低差不得大于。模板内表面应该平整光滑，其允许偏差如下表所示。柱模加工允许偏差项 目允许偏差检验方法长度（mm）2用尺检查直径（mm）1用尺检查内表面垂直平整度（mm）1用2m靠尺及尺检查模板安装允许偏差和检验方法如下表所示：项 目允许偏差检验方法柱轴线位19、移5mm尺量柱截面尺寸4，5mm尺量每层垂直度6mm用2m托线板检查 （二）梁模板施工方法 1、材料及要求本转换层梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统搭设要求高，梁板模板按照木胶合板钢管架支撑体系施工，模板竖向支撑为钢管架，梁侧模板、楼板模板为16mm厚木模板。梁侧模板背楞为4080mm木方，梁侧竖向木枋中心间距高度大于1200的梁间距不大于200，其余梁侧木枋间距不大于250,梁底模板采用16厚木板。梁高大于1000m时，梁底木枋间距不大于180。当梁高700时，梁加设12高强对拉螺栓加固，但对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距为不大于700mm，螺杆排距为20、500mm,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于250mm，距离楼板模板不大于250mm。对拉螺栓采用20PVC套管，以便周转。梁支撑要根据每个梁的断面尺寸确定立杆数量，立杆宽出梁边300mm。梁底沿梁长方向立杆间距加密为相应板立杆的一半，梁宽方向：按照模板系统要求增设立杆。2、梁模板支设方法(1) 架管支柱安装：采用48*3.0钢管支柱，支柱水平拉杆离地200mm一道，扫地杆以上1600mm设一道，顶部位置水平杆根据梁及板位置确定、不大于1500mm。(2) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应起拱，根据规范要求起拱高度为梁21、跨度的1；对于跨度8m的梁，根据设计要求，起拱高度为梁高的23。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。为配合梁钢筋绑扎，5001400以上的梁模板支设时，梁侧模板及周边板模暂不支设，必须先支设梁底模，梁底模板支设同时，旁侧满堂架位置铺设模板为梁钢筋绑扎提供操作平台，待梁钢筋绑扎完毕验收合格后，方可安装侧模及旁侧板模。梁板钢筋均验收合格并清扫垃圾后，方可封闭梁侧模。(3) 绑扎梁钢筋，检查合格后办陷隐检。清除杂物，安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压旁来确定。高度700的梁加12500对拉螺栓。梁模上口应拉紧以防止变形。(4) 本转换层梁截面较大，种类也较多，梁、22、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的尺寸由车间加工制作。模板与已浇混凝土的接触面粘贴双面胶，模板的拼绑也应设置双面胶，以防止漏浆。(5) 在拆除墙柱模板时，墙柱顶部埋设的拉杆应注意保护。（三）、楼板模板1）材料及要求顶板、楼板模板采用16厚木模板，模板底安装纵横水平支撑；40 mm80 mm木方，中到中间距不大于300mm，模板支撑采用钢管满堂架支撑体系。要模平竖直拼缝严密，贴胶条以防止漏浆。2）板模支设方法(1) 根据计算确定模板架管支撑间距不大于900*900mm，支柱离地200加扫地杆，扫地干以上1600mm设第一道水平杆，最后一道水平杆视楼层高度及操作要求定不23、得大于1500mm，并加设保险扣。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 在立杆位置用水平仪抄控制标高，通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。板跨度大于及等于4m时，模板按设计或规范要求起拱。(3) 铺模板时从一端铺起，在端部收口。(4) 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模与梁模析拼缝均应设置双面胶，以防止漏浆，特别注意板面标高及平整度。(5) 作业队架设完毕的楼板体系自己做全面检查，然后用水平仪测量模板面层标高进行校正。6)严格实行逐套验24、收制度，经检查合格后，才允许上板面钢筋。（四）模板质量要求及拆除条件1、模板安装质量要求模板安装的允许偏差表序号项 目允 许 偏 差国家标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁522底模上表面标高52 53截面尺寸基础105柱墙梁4 53 44每层垂直度655相邻两板表面高低差26表面平整度(2m长度内)547预埋管顶留孔中心线位移338预留洞中心线位置108截面内部尺寸10 08 02、模板拆除要求由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土结构构件沉降变形、缺棱掉角、开裂、甚至塌陷的质量事故时有发生。为了保证结构的安全和使用功能，必须加强拆模时混凝土强度的控制，由于悬臂构件更容易因混凝土强度不足而25、引发事故，因此对其拆模的混凝土强度更应从严要求。项目所有管理人员及操作工人严格按拆模的程序要求进行拆模，同时加强对工人宣传教育过早拆模危害性。拆除混凝土结构模板程序图 拆模顺序：柱墙模梁侧模楼板模梁底模根据混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板的拆除应满足下列条件：在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情况下墙柱的砼浇筑后至少24小时方可拆除其模板。底模拆除条件见下表：现浇砼结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100若要在砼浇筑28天以内拆模，则必须留置多余的26、拆模砼试块，试压达到规定强度方可拆模。本工程底模拆除严格执行拆模申请单，经同条件养护试块试压合格、项目技术负责人签字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度后，才允许承受全部荷载。施工过程严禁超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当必须承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。（五）安全注意事项1) 操作人员在作业过程中，应集中精力正确操作，注意机械状况，不得擅自离开工作岗位；操作人员应遵守机械有关保养规定，经常保持机械的完好状态。2) 在工作中，操作人员必须按规定穿戴劳动保护用品，高处作业时必须系安全带。3) 必须按照机械出厂使用说明书规定的技术性能和使用条件，正确27、操作，合理使用。机械不得带病运转。4) 在工作前检查电源线是否正确，机身是否有接地（接零）保护，漏电保护器是否灵敏，确认完好后方可使用。锯片安装应保持与轴同心。5) 圆盘锯锯片上应装半圆防护罩；皮带、防护格网和分料器不得卸下。6) 操作人员工作时不准戴手套，袖口扎紧，当断料遇上硬木。残茬节疤时应减速推拉，严禁手指按在节疤上操作，防止木料跳动弹起伤人。操作人员不准站在锯片旋转离心力面上操作，手不得跨越锯片。7) 小于500mm的短料不准用圆盘锯加工，木料长度大于2米时，应两人操作，配合应协调，操作时任何人不得站在锯片旋转的切线方向。木料锯至末端时，要用木棒推送木料，截短木料用推板推进，锯短料使用28、推棍，不准用手推进，接料使用刨钩。8) 更换锯盘和维修时，必须先断电源，电锯棚内禁止吸烟，工作完后，及时清除机械四周锯末和碎木，防止失火，锯片温度过高时，应用水冷却。9) 进入施工现场，必须戴安全帽，系好下颌带。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。遵纪守法，遵守项目的规章制度，严格遵守操作规程，做到“三不伤害”。禁止酒后作业，吸烟者必须在指定地点抽烟。10) 模板安装：a) 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载。b) 模板安装和浇筑砼时，应对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况时，应按施工方案及时进行处理。c) 安装上29、层模板及其支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，上下层支架的立杆应对准。d) 模板的接缝不应漏浆。在浇砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。e) 浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。 f) 对跨度不小于4米的钢筋砼梁、板，其模板应设计要求起拱，当设计无具体要求时，*/起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。/*-7410固定在模板上的预埋件和预留孔洞不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合相关规范规定。11) 模板支撑（钢管扣件式）：a) 钢管外径、壁厚、端面、锈蚀、弯曲变形等符合相关规范规定和施工方案要求，有裂缝、变形的扣件严禁使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。b) 按要求设置纵30、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆底面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米。c) 立杆接长采用对接时，立杆上的对接扣件应交错布置-两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3；立杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1米，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。d) 支撑立杆应垂直设置，2米高度的垂直允许31、偏差为15mm。e) 设在支撑立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。f) 支梁模支立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模中心线处，其偏心距离不应大于25mm。g) 满堂模板支撑四边与中间每隔四排支撑立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。h) 高于4米的模板支撑，其端部与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪力撑。12) 模板拆除：a) 侧模拆除时的砼强度应能保证砼表面及棱角不受损伤。b) 底模及其支撑拆除时的砼强度应符合设计要求和相关规范规定。c) 后浇带模板的安装、拆除必须严格按施工方案执行。d) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板32、和支撑宜分散堆放并及时清运。13) 模板安装严格按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，禁止利用模板支撑攀爬上下。14) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。支设4米以上的立柱模板，四周必须钉牢，搭设临时工作台，不足4米的可使用马凳操作。15) 拆模必须经项目技术负责人同意，并报审监理。操作时按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，不允许留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时清运，防止铁钉扎脚。（六）大模板安全及验收要求1、安全措施（1）施工前须编制高大模板专项方案及安全应急预案。支撑模板体系施工前必须明确现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。33、支撑搭设、拆除、和混凝土浇筑前安全责任人必须向作业人员进行安全技术交底。（2）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（3）支撑分段搭设完合格方能进行钢筋安装。钢筋吊到楼层时应迅速分散放置，严禁钢筋材料集中堆放。（4）支模混凝土浇筑前须组织验收。安全主任、项目质检员、方案编制人及项目总工必须参与模板支撑体系验收，验收内容见下表。验收合格后方可浇筑混凝土。（3）混凝土浇筑过程注意及时摊料，严格避免堆料过高增加34、施工荷载。混凝土浇筑顺序应尽量保证架体受力均衡。（4）砼浇筑时应派专职安全员观察模板及支撑系统的变形情况，发现情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情经安全主任同意后方可复工。（5）脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、踢脚板，要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。（6） 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑过程，无关人员不得进入支模底下，并由现场安全员全过程现场监护。（7）本工程转换层模板支撑体系重量均超过底板设计荷载。施工时下部一、二层满堂架不得拆除，立杆底均须垫木垫快。2、 支模验收内容支撑模板需按下表验收符合要求后，35、方可进行下道工序施工。五、钢筋工程1、 材料1） 本转换层材料选用热轧带肋钢筋(III级钢) 钢筋， H规格为C8、C10、C12 ,C16、C18、C20、C22、C25，2、 配筋构造1）板a.板底筋：配筋为主要为A6.5、8，6.5间距为200，8间距为130、200 ，短跨筋置于下层，长跨筋置于上层，钢筋伸入梁内；b.板面筋：配筋为8，间距为130、200 双向，短跨筋置于上层，长跨筋置于下层，钢筋搭接应在跨中1/3 处，搭接长度不小于400；c.悬挑板：受力主筋置于板面上层，分布筋置于下层；d.现浇板跨中钢筋伸入支座长度大于150，且应伸入梁中心板，支座负筋伸入支座锚固长度23d（I36、 级钢），直钩段长度等于板厚减保护层厚，楼板保护层厚15mm，墙及板中分布筋及构造筋保护层厚10mm；e.现浇板上后砌填充墙应按建施图所示位置砌筑，不得随意放置，凡楼板上未设置次梁时，均须在板底设置3C14 加强筋，两端伸入支座400，并与梁绑扎。2）梁a. 主筋应通长不宜有接头，有接头时应采用焊接接头，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部主筋截面面积的25%；b框支梁上部通长钢筋的截面面积不得小于上部钢筋截面面积的50%，下部主筋应全部通到柱内、梁上，下主筋锚固至距柱外边缘50，腰筋在端支座锚固为34d，通长钢筋的根数不少于箍筋肢数，截断钢筋的截断点至支座边距离不小于净跨的1/3；c. 所37、有转换层大梁在主、次梁交接处均应在主梁上加设2C16吊筋，梁、柱主筋保护层厚度不小于25mm，且不小于钢筋直径，箍筋及构造筋保护层厚度不小于15mm3）柱a柱钢筋的连接采用电渣压力焊，柱筋焊接时注意柱筋锚入框架梁的位置及方向，在柱梁节点处，柱箍筋加工两个半边箍，就位绑扎后用电弧焊单面焊接，杜绝梁柱节点处柱箍筋漏扎；b.柱上口箍筋3 道，采用“#”型外箍，箍筋伸入部分作为垫块，以保证上口柱筋位置，从而控制好梁筋的位置，避免影响梁筋的绑扎。 4）上部结构柱墙插筋a在框支梁钢筋绑扎完后重新放轴线，将各轴线弹于梁上，要求准确牢固。b.根据轴线进行上部结构插筋，上部柱墙插筋在下部墙柱框支梁中的锚固长度要38、大于34d且根部要有大于15d的湾沟“#”型外箍。d.插筋完成有要进行校对轴线，确保无误。2、 施工准备(1)钢筋工程施工前，有关管理人员及操作班组必须认真熟悉图纸规范及施工验收标准，编写钢筋计划。(2)选定钢筋加工场地，规划好原材料堆码加工区，半成品堆放区，搭建钢筋加工房，安装钢筋加工设备。(3) 钢筋工程专业工长，在施工前向操作班组进行详细的技术交底，内容包括各种钢筋的下料、形方法、误差范围等方面的内容，要求每种筋号钢筋加工好后用扎丝绑扎成捆挂牌编号，以便于现场使用。3、 钢筋加工（1）钢筋运到工地时应有出厂证明书或者试验报告单，并根据品种按批分别堆存，不得混杂，并应避免锈蚀和污染；（2）39、钢筋加工以前，必须对不同类型、规格、炉号、供应厂家进场的钢材进行现场随机抽检试验，试验合格，材料准予使用。若试验不合格，重新取双倍样试验，试验结果合格后准许使用；若不合格，则判定该批钢材质量不合格，应做退场处理。（3）钢筋加工以前，钢筋工长根据下料计划确定钢筋的加工顺序，先用的钢筋先加工，后用的钢筋后加工。（4）钢筋加工半成品允许误差项目允许误差受力钢筋顺长度方向全长净尺寸10弯起钢筋弯拆位置204、钢筋接头(1)柱及墙大于A12的级钢筋的竖向接头采用现场电渣压力焊，柱、墙筋接头区域错开，错开距离35d（ d 为钢筋的直径）且500mm，纵向钢筋连接接头面积百分率不大于50。(2)梁板筋不够长40、时，采用机械连接。(3)梁的上部钢筋在跨中L3 搭接，梁的下部及板筋（下部受力筋）只能在支座边L3搭接，柱的搭接区域越过hc（hc 为长肢长度），搭接区钢筋应错开搭接，受压区搭接筋截面面积低于总面积的50，受拉区为25，对大小筋的搭接按规范处理。(4)所有焊接都由工长检查，并由专职焊工施焊，试件须有现场见证送检，及时形成资料，根据规范每300 个接头取一组焊接试件。5、 钢筋保护层的要求及措施(1)柱筋定位、梁筋侧向定位采用塑料垫块,板下部、梁底部筋采用花岗石垫块（防止压碎），间距600mm，板上、下层之间垫板凳筋，以定位上层钢筋，板凳筋纵横间距为600。(2)梁、柱节点的保护层，在梁柱节点处41、，梁的保护层偏大，通过两种方式解决：一是适当调整柱筋保护层，让梁筋利用柱筋间隙穿过；二是拉筋较大时，将梁锚入柱内这部分筋用扳头对扳形成一定弯折后通过。6、 钢筋的绑扎(1)柱筋绑扎：柱纵筋对焊好后，按设计绑扎将柱筋扶正，在上、中、下设三道箍筋与柱筋点焊，对柱筋有偏移的，应按建筑分项工程施工工艺标准以16h（h 为位移值）用扳头扳正，保证柱子四个角柱筋的定位；特别注意梁、柱节点处梁箍筋全部制作为半边箍后与柱筋相焊，增加此段柱筋刚度，确保柱筋不位移，柱筋露出板面部分宜加两道箍筋，防止浇砼时破坏柱筋截面。(2)梁钢筋绑扎及固定：a.钢筋绑扎程序：剪力墙上暗梁筋绑扎主梁钢筋绑扎次梁钢筋绑扎现浇板钢筋绑42、扎预埋管线现浇板上层钢筋绑扎。b.钢筋施工时，必须按施工图钢筋大样及结构总说明进行绑扎钢筋。c.梁的上下主筋绑扎前必须将其每根主筋编号和柱筋空隙号吻合方能穿入，不能乱穿，以免影响梁筋和柱筋的位移。d.暗梁钢筋与梁柱节点钢筋交汇时，应事先确定好先后绑扎锚人梁内顺序，确保能有梁柱头模板的支模位置。e.主梁钢筋绑扎时，应切实注意其吊筋和弯起的起弯终点，距柱边的距离和负弯矩筋的断点及剪力区箍筋均必须满足设计要求。梁筋排距定位采用25 楞头铁。(3)现浇板钢筋绑扎固定：a.现浇板底板筋均采用满绑扎法，绑扎前必须于外墙边的一面向一个方向推进用粉笔分墨，然后穿筋以绑扎。b.底板筋下每纵横间距600mm 设置43、15mm 厚成品塑料垫块。c.上部负弯矩板筋绑扎位置按图示尺寸要求拉线绑扎，其间距偏差均应符合规范规定，其负弯矩筋中部应用电焊点焊在梁筋上，固定负弯矩筋的端部应绑扎分布筋，用电焊点焊衬铁。d.现浇板上下层筋设铁马凳纵横间距600mm，呈梅花型设置，以控制双层钢筋间的间距。（4）上部插筋绑扎固定：上部插筋随梁筋制作、绑扎，插筋采用“#”字箍筋与梁的上下筋焊接，露出楼面部分绑扎3 道工具箍，与柱、墙竖筋接触部分全部点焊连接，确保插筋不位移。7、 钢筋的预留及预埋铁件(1)根据施工图纸，确定筋的预留部位及作好预埋铁件的下料，制作成型。(2)绑扎钢筋及安装模板时，依图示尺寸绑扎预埋件，必要时焊接固定，44、作好隐蔽资料。(3)浇注砼时，专人跟班复核校正钢筋，避免浇砼产生位移。六、 混凝土工程1、 施工准备(1) 商品砼的选择及要求本工程结构转换层墙、柱采用C50，梁、板均采用C50 商品砼。要求掺重庆产WG-CMA三膨胀源抗裂剂。(2)前仓的准备工作：a.清理模板内杂物，用水冲洗湿润模板，抄好水平标高标记。b.搭好施工通道，熟悉工长指定的砼浇灌路线、施工缝留设等技术交底。c.检查机具设备是否运转正常，电源线照明线路是否安全齐备。d 选取有经验的专职振动棒工。(3)后仓的准备工作a.由工长下达任务书，确定商品砼用量和砼分阶段供应计划，由材料部门向搅拌站提供砼计划用量。b. 砼使用材料必须经检验合格45、，随车具备产品合格证。成立专门计量工作小组，专人计量、随时抽检商品砼的坍落度。专人操作机械、专人制作试件等。计量工必须了解主体结构各部位的砼标号。施工时前、后仓应随时取得联系。2、混凝土的浇灌程序（1）泵送砼施工总流程商品砼送入现场砼泵竖直输送施工楼面输送管水平输送到砼浇筑施工点砼布料并浇灌（2）泵送砼的浇灌程序砼的浇灌采用一台泵机施工，管道从左向右铺设，先浇筑墙柱后浇筑梁板，梁柱核心部位砼为C50，浇注流向从6#楼方向开始进行，浇注宽度为10 米左右，走向呈“一”型，沿浇注路线的浇注宽度为2 米。3、砼浇灌振捣方法（1）泵送砼前用水泥浆或水泥砂浆润滑受料斗、泵机和输送管道内壁。 开始泵送时，46、速度宜慢，边送边观察泵的各部位工作情况和泵送压力，若无异常情况时再升至正常速度泵送。泵送应该连续进行，供应不及时可减缓速度，尽量不使其中断，如发现转运出现异常现象，宁可放慢速度也不要中途停泵。（2）中途停泵时应每隔45 分钟开泵一次，使其正反鼓各转两个冲程，同时开始受料斗中的搅拌34 转，以防砼离析（切忌连续搅拌引起骨料下沉）。若停泵时间过长（大于45 分钟），宜将砼从泵机和输送管中清出。（3）受料斗上方应设金属网，以防止过大骨料或杂物混入。坍落度偏差过大的砼不得喂入受料斗，并严禁向受料斗加水，只允许加入与砼成分相同的砂浆，经充分搅拌后为料。斗内最少存料不得低于料斗上口200mm，以免降低吸入47、率，防止吸入空气形成阻塞。（4）使用插入式振捣器须快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀捣实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5 倍（一般为3040cm）。振捣上一层时须插入下层5cm，以消除两层间的接缝。表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，要能保证振动器的平板覆盖已振部分边缘。4、 砼养护工作混凝土派专人负责浇水养护，浇筑完毕后，在12h 以内加以覆盖和浇水，浇水次数以能保持混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于七昼夜。掺有外加剂的混凝土养护不少于14d，养护强度达到1.2MPa 以上方能上人操作。柱子和墙在未拆模前可采用模外淋水养护, 拆模后采用草垫或麻袋48、将顶部包裹后淋水或浇水养护。梁底采用专人进行喷水养护。板面采用麻袋覆盖后浇水养护。七、应急救援预案1、应急预案的方针与原则 坚持”安全第一,预防为主” 、”保护人员安全优先”的方针,贯彻”常备不懈、统一指挥”高效协调的原则,给员工在施工场地创造安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态,指导应急行动按计划有序地进行。2、突发事件分险分析转换层模板支撑体系施工过程中,危险源是四层楼面截面梁尺寸最大为12001500、9001600,楼层板厚度为180mm,结构荷载及施工荷载均较大,对支架的稳定性要求很高,支架受荷载较大,可能产生支架的不稳定性,扣件滑移造成框架梁混凝土倒塌,高空坠落、高空49、落物伤人等。在工地已采用机动管理,安全管理各种防范的措施的基础上,还需要做好以下风险因素产生的应急方案。3、突发事件及风险预防措施:(1) 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5米并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。(2) 施工方案施工前组织专家论证签证,报监理审批同意后方可执行。(3) 支架搭设完毕班组自检合格报项目部质保部组织详细逐项检查合格后报监理检查, 。(4) 逐矩。(5) 梁侧模板对拉螺栓底端必须用双螺母拧紧。(6) 认真通过审核审定本支撑体系模板支设计算，是否符合规范要求。(7) 浇筑砼时，不能集中过多砼浇筑与某点部位，防止局部超负荷。(8) 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，50、要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。4、应急准备应急机构组织分工（1）紧急处理领导小组及职责职务/姓名/电话职 责组长（项目经理） 于升林 1. 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2. 复查和评估事故可能的发展方向，确定其可能发展的过程；3. 指导设施的停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员的撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视；4. 与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排；5. 在紧急状态结束后，控制后影响51、地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理副组长（常务经理） 胡兴全 1.评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少实施的财产损失；2.在救援机构来之前直接参与救护工作；3.安排寻找受伤者，安排重伤人员撤离现场到安全地带集中；4.设立与应急救援中心的联络通讯，为应急服务技工提供建议和信息成员 徐建/刘勇 / 林先正 周代君 在组长、副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救、警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方式、施和指令。（2）应急救援队人员组成人数安全员1土建工程师1施工队队长2作业班组长4由安全员任队长，土建工程师任副队长应急准备和响应通用要求急事故发生时，项目部52、必须立即采取应急措施处理，当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导报告；当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，所在单位负责人应组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地减少对环境的不利影响，防止伴随的重大环境事故；紧急事故发生时应按紧急事故处理流程图所示的程序进行处理；对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场，在事故处理结束后应按固体废弃物控制程序、易燃、易爆、危险化学品程序处理废弃物资，防止进一步对环境的污染；紧急事故处理结束后，项目经理应在24小时内填写环境紧急事故处理报告，环保紧急事故处理报告报公司；紧急情况发生后，责任部门应53、按质量、环境改进程序确定紧急情况发生的原因，评审确保紧急情况不再发生措施的需求，制定、实施、验证纠正措施；紧急事故处理结束后，项目经理应召集有关人员按质量、环境改进程序确定事故发生的原因，评审事故不再发生措施的需求，制定、实施纠正和纠正措施。安全事故应急预案小组职责分解图10、附件：附件一：大梁底立杆平面布置图一、模板计算书（一）、 楼板模板计算：楼板取最大厚度180mm 计算，采用16mm 厚胶合板模板，主次龙骨40mm80mm松木方，E = 9103 N/mm， I = 1/12bh3 =cm4 ,W = 83cm3 ,次龙骨设计间距400mm, 跨距1000mm ；主龙骨跨距900mm。54、1).荷载计算模板及支架自重：砼自重标准值：24KN/ m3钢筋自重标准值：3施工人员及设备荷载标准值：3KN/取1 楼板计算：荷载标准值：q1 =0.5+240.18+3 荷载设计值：q2 (0.5+243=10.22 KN/2).模板验算新浇筑的砼均布在模板上，单位宽度的面板可视为“梁”，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，“梁”宽取得300mm 计算。强度验算：M =1/10qL2式中：M 表示 计算最大弯矩。q 表示 作为顶板上的均布荷载L 表示 次龙骨、间距400mm。q1 = q2F = M/Wn =1/104002（1/6300182）= 2因为f = 3.032 N/mm2 f55、m =13 N/mm2 所以强度满足要求。挠度验算：W = qL4/150EI4004（15091031/12300183）= = 400/250 因为 W 所以挠度满足要求所以模板厚16mm 符合要求。3). 次龙骨验算：顶板荷载化为线布荷载均分布在次龙骨上，次龙骨应视为均布荷载作用下的简支梁。主龙骨作为梁支点，主龙骨间距即为梁跨：L =1000mm。强度验算：M =1/8qL2q次 = q21.0 =4.09KN/mL =1000mmf = M/Wn =1/84.0910002/83000=N/mm2因为f =N/mm2 fm =13 N/mm2 所以强度满足要求。挠度验算： =5qL4 56、/384EI = 54.0910004（38491034166700）= 1.42mm = 1000/250 =4.0mm因为 = 1.42mm 所以挠度满足要求所以次龙骨间距符合要求。4). 主龙骨验算：主龙骨承受次龙骨传递的集中荷载，按连续梁计算：强度验算：M = KmFL式中：Km 表示 弯矩系数，查简明施工计算手册第三版得 Km 。F 表示 次龙骨传递荷载；F =1.01/4q2=2.3KNf = M/Wn 2300900/83000 =7.21N/mm2因为f = 7.21N/mm2 fm =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： = kwFL3/100EI 式中 Kw =kw57、FL3/100EI = 23009003（10091034166700）=1.21mm = 900/250 = 因为 = 1.21mm = 所以挠度满足要求所以主龙骨跨距900mm 符合要求。（二）、 柱模板计算柱高m，浇灌高度m，最大截面为12001000mm。模板采用16mm 耐水木模板板，内楞采用4080mm 木枋，间距最大为200mm；外楞采用483.0 钢管，间距为500mm；砼自重为24KN/m3,坍落度为120180mm，浇筑速度为m/h，砼温度为20OC，外加剂影响修正系数1 取，砼坍落度影响修正系数2 取，用插入式振捣器振捣。(1) 设计荷载砼侧压力 ：F1 Rct012V158、/2 24200/(20+15)1/2 44.0KN/m2F2 RcH 24 84KN/m2两者取较小值：F = 44.0 KN/m2取折减系数：倾倒砼时产生的荷载： = 4.165 KN/m2进行荷载组合：44.00.85+4.165= 49.045 KN/m2(2) 柱模板验算采用1220244016mm 夹板，按三跨连续梁计算，计算荷载 q1 = 49.64KN/m，q2 = 44.88KN/m， E = 4680N/mm2，I =（1/12）bh3，内楞间距不大于200,计算跨度为300mm。 强度验算Mmax= q1L2 = 49.640.32 = 0.447KNm= Mmax /W59、n = (0.4471066)/(bh2)= 4470006/(1000182)=N/mm2 = 2强度满足要求挠度计算 = q2L4)/(100EI) 3004/(1004680486000)= 1.08mm =L/250 =mm挠度符合要求(3) 柱板内楞验算采用4080 松木枋，水平间距为200,按三跨连续梁计算，计算荷载 q3 KN/m ， q4 KN/m，E = 9000KN/mm2 ， I =（1/12）bh3，计算跨度按竖向为500mm。强度验算Mmax = q3L2 = 7.450.52 = 0.186KNm= Mmax /Wn =(0.1861066)/(bh2)= 186060、006/501002= 2.23 N/mm2 fm = 13N/mm2 强度满足要求 挠度计算= q4L4)/(100EI) = 5004)/(10090001/12501003)= 0.08mm = L/250 =mm挠度满足要求(4) 柱箍验算采用两条48 壁厚3.0钢管作横楞，竖向间距为500,水平拉结间距为400,按三跨连续梁计算，计算荷载F1 3.73KN， N 11.19 KN，F2 3.37KN， E = 105N/mm2，I =104， 计算跨度为400mm。 强度验算Mmax = F1L = 3.730.4 = 0.318KNm= Mmax /Wn+N/An = (0.31861、1061032 )+1031022)= 31. 3 =42. 74N/mm2 215N/mm2钢管拉结间距为 400mm ,强度满足要求挠度计算= F2L3)/(100EI) = (33704003)/(100105104) = 0.1mm =L/500 = 0.8mm 柱箍拉结间距为 400, 挠度符合要求(5) 对拉螺栓验算：采用M12 螺栓，N=12.9KN。N = q1内楞间距外楞间距= 49.0450.30.5 =KN N = 12.9KN1.21.0m以内的柱竖向螺栓间距最大为400、水平间距最大为400均能满足要求；（三）、 墙模板计算砼墙高m，厚20、40cm，墙模板采16mm62、 耐水木模板板，内楞采用4080mm 木枋，水平间距为250mm,外楞采用483.0钢管，间距为400mm，对拉螺杆采用M12螺栓，间距为500mm。砼自重为24KN/m3, 坍落度为120180mm，浇筑速度为m/h，砼温度为200C，外加剂影响修正系数1 取，砼坍落度影响修正系数2 取，用插入式振捣器振捣。(1)设计荷载砼侧压力：F1 Rct12 V1/2 24200/(20+15)1/2 44.0KN/ m 2F2 RcH 245.1 KN/m2取两者中小值即 F1 44.0KN/m2取折减系数：倾倒砼时产生的荷载： 4.165KN/m2进行荷载组合：F 44.00.85+4.165 463、9.045 KN/m2(2)墙模板验算与柱模板验算相同。(3)内楞木枋验算与柱内楞验算相同。(4) 外楞钢管验算采用两条48 壁厚3.0 钢管，按三跨连续梁计算，计算荷载 F1 3.73KN，F2 3.37KN，计算跨度为500mm。强度验算Mmax = F1L = 3.730.46 = 0.30KNm= Mmax /W = (0.301061032 ) = 29.53N/mm2 215N/mm2强度满足要求挠度计算= F2L3)/(100EI)= 33704603)/(100206000104)= 0.15mm = L/500 =mm挠度满足要求(5)对拉螺栓验算采用M12 对拉螺栓，N =64、 12.9KN。N = F内楞间距外楞间距= 0.460.46 = 10.5KN N = 12.9KN对拉螺栓的为500, 满足要求。（四）、梁模板计算1、梁截面300700、400700、400800、5001400、6001400、9001500、9001600、12001500 梁模板计算选取最大截面1200mm1500mm 梁计算。(1) 荷载计算：按12001500梁计算底模自重：11.2=0.9KN砼自重：11.224KN/m3=KN钢筋自重：11.2m3=KN振捣砼荷载：1 KN/=KN合计：荷载标准值 KN荷载设计值：q1 (0.9+50.4+2.1= KN/(2) 底模验算梁65、底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用16mm 厚胶合板，次龙骨间距200mm 梁底模板验算强度验算：M=1/10qL2q 作梁底模上的均布荷载 q = q1 =KN/mL =200mmf = M/Wn =1/1013.552002(1/61200162)58N/mm2因为=1.058N/mm2 fm =13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： = qL4/150EI = 13.552004（15091031/121200163）= 0.058mm = 200/250 = mm因为= 0.058mm = 所以挠度满足要求所以底模符合要求。 梁底次龙骨验算66、：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用4080 松木方间距200mm ,截面惯性特征：I =104mm4. W = 83103mm3.E = 9103N/mm2，梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨支顶间距500mm。次龙骨上荷载化为线荷载：q次 = q1 = = 13.55N/mm弯距设计值：M = 0.203qL2 = 0.20313.555002= 6.87105Nmm强度验算：f = M/Wn =6.87105/83000= 8.27N/mm2因为 f =8.27N/mm2 fm =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：21qL4/100EI 67、13.555004（10091034166700）= 17 mm = 500/250 =2 mm因为= 0.117mm = 2 mm所以挠度满足要求所以次龙骨间距符合要求。 梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用483.0 钢管(双排)，483.0钢管立柱间距500mm，截面惯性特征：I = 104 mm4 ,W = 103 mm3 ,E = 105N/mm2 ,fm = 205 N/mm2集中荷载 q =q次1/2 =13.551/2 =6.775KN强度验算：M = KmqL= 6775500=9f = M/Wn = 968、5080=1N/mm2因为 f =1N/mm2 fm =205 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：=kwqL3/100EI 式中 Kw = kwqL3/100EI67745003（100105104）= 18mm = 500/150 = mm因为= 18mm = 所以挠度满足要求所以主龙骨跨距500mm 符合要求。(3) 侧模验算：侧模板采用16mm 厚胶合板，竖楞用4080mm 木方间距300mm，横楞用483.0钢管(双排)。 荷载设计值a: 砼侧压力：按公式 F = t012V 和 F = RcH式中： t0 = 200/(T+15) 假定砼的温度 T = 30oC，则t0 = 。R69、c 砼重力密度 Rc = 24KN/m3使用商品混凝土取 1 ,2 V 砼浇灌速度取 1.85m/hF1 = t012V= 241.151.85= 44.0KN/F2 = RcH = 242.0 = 48.0 KN/取二者中小值即： F1 = 44.0 KN/砼侧压力设计值： F3 = F1= = 44.88 KN/b: 倾倒砼时产生的水平荷载 4KN/荷载设计值为：F4 = 4 = N/C: 荷载设计值 F = F3 + F4 = 44.88=49.58 KN/ 验算：按连续梁计算，取梁宽1200mm 计算。侧模板 Wn = 1/6bh2 =1/61200162 = 51200mm3I = 70、1/12 bh3=1/121200163= 409600 mm4化为均布线荷载：q = F= N/mm强度验算：M = 1/10qL2 =1/1019.834002= 31.73104Nmmf = M/ Wn = 31.73104/104=N/mm2因为 f =N/mm2 fm = 13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= qL4/150EI = 19.834004（1509103409600）= 0.91mm= 400/250 因为= 0.91mm = 所以挠度满足要求所以侧模板厚16mm 符合要求。(4) 竖楞验算：竖楞用4080 松木枋，载面惯性特征：I = 1/12bh3 =1071、4mm4W = 1/6bh2 = 83103mm3E = 9103N/mm2模板侧向荷载通过侧模传至竖楞，竖楞可视为连续梁计算，侧向荷载化为线荷载计算，梁跨取最大横楞最大间距400mm 计算。强度验算：q = F = 49.58 = 9.92N/mmM = 1/10qL2 = 1/109.925002= 24.8104Nmmf = M/Wn = 24.8104/83103= 2.99N/mm2因为 f = 2.99N/mm2 fm = 13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算: = qL4/150EI = 9.925004（15091034166700）= 1mm = 500/250 =2m72、m因为 = 1mm = 2mm所以挠度满足要求所以竖楞间距符合要求。(5) 对拉缧栓验算：M12 对拉缧栓净截面积 A = 76 mm2对拉杆的拉力 N = F 内楞间距 外楞间距= 49.58 = 9.92KN对拉杆应力F = N/A = 992076 =130.53N/ mm2M12 对拉杆容许拉力 fm = 170N/mm2因为 f = 130.53N/mm2 fm = 170N/mm2所以对拉缧栓符合要求。（五）、 梁截面5001400、6001400梁模板计算选取最大截面600mm1400mm 梁计算。(1) 荷载计算：底模自重：10.6 = 0.45KN砼 自 重：10.61.4273、4KN/m3 =KN钢筋自重：10.61.4m3 =KN振捣砼荷载：10.62 KN/ = 1.2KNKN荷载设计值： q1 = (0.45+1.21.2=KN/(2) 底模验算梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用16mm 厚胶合板，次龙骨间距300mm。 梁底模板验算强度验算：M = 1/10qL2q 作梁底模上的均布荷载q = q10.3 =0.3 =KN/mL = 300mmf = M/Wn = 1/109.483002（1/6600162）=N/mm2因为 f = N/mm2 fm=13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= qL4/15074、EI = 9.483004（15091031/12600163）= 0.27mm = 300/250 = 1.2 mm因为= 0.27mm = 1.2mm所以挠度满足要求所以底模符合要求。 梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用4080 松木方，间距300mm ,截面惯性特征：I =104mm4，W = 83103mm3，E = 9103N/mm2，梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨间距600mm.次龙骨上荷载化为线载： q次 = q10.3 =0.3 =N/mm弯距设计值：M = 次L2 = 9.486002= 0.69106Nmm强度验算75、：f = M/Wn = 106/83000=N/mm2因为 f =N/mm2 fm = 13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= q次L4/100EI = 9.486004（10091034166700）= 0.327mm = 600/250 =mm因为= 0.327mm =mm所以挠度满足要求所以次龙骨跨距符合要求。 梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用483.0钢管(双排)，483.0 钢管立柱间距600mm,截面惯性特征：I = 104mm4, W = 103mm3,E = 105N/mm2,fm = 205N76、/mm2。集中荷载 q = q次1/2 = 9.481/2 = 4.74KN强度验算：M = KmqL = 4740600 = 759348Nmmf = M/Wn = 988701/5080=166.92N/mm2因为 f = 166.92N/mm2 fm = 205 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： = KwqL3/100EI 式中 Kw = kWqL3/100EI = 47406003（100105104）= mm= 600/150 = 4.0mm因为=mm =mm所以挠度满足要求所以主龙骨跨距600mm 符合要求。(3) 侧模验算因为梁侧模与1200mm1500mm 梁侧模无大变化77、，按同样方法即可，在此不作验算。（六）、 梁截面300700、400700、400800300mm700mm 梁模板计算，选取最大截面400mm800mm 梁计算(1) 荷载计算：底模自重：10.4 = 0.3KN砼 自 重：10.41.024KN/m3 = KN钢筋自重：10.41.0m3 = KN振捣砼荷载：10.42 KN/ = KN合 计： 荷载标准值 KN荷载设计值：q1 (0.3+0.6= KN/(2) 底模验算 梁底模板支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用16mm厚胶合板,次龙骨间距400mm。 梁底模板验算。强度验算：M = 1/10qL2q78、 作梁底模上的均布荷载q次= q10.4 = 0.4 = KN/mL = 400mmf = M/Wn = 1/104002（1/6600162）=N/mm2因为 f =N/mm2 fm=13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= q次L4/150EI = 4004（15091031/12400163）= 0.74mm = 400/250 = 1.6 mm因为= 0.74mm = 1.6mm所以挠度满足要求所以底模符合要求。 梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用4080 松木方，间距400mm ,截面惯性特征：I =104mm4，W = 83103mm3，E = 910379、N/mm2，梁底下两根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为简支梁计算，主龙骨间距600mm.次龙骨上荷载化为线载： q次 = q10.4 = 0.4 = N/mm弯距设计值：M = 0.125q次L2 = 0.1256002= 0.24106Nmm强度验算：f = M/Wn = 106/83000=2.89N/mm2因为 f = 2.89N/mm2 fm = 13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= 5q次L4/384EI = 56004（38491034166700）= 0.24mm = 600/250 =mm因为= 0.24mm =mm所以挠度满足要求所以次龙骨跨距符合要求。 梁底主龙80、骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨(q次 = q1 N/mm2)，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用483.0 钢管(双排)，483.0钢管立柱间距600mm,截面惯性特征： I = 104mm4,W = 103mm3,E = 105N/mm2,fm = 205N/mm2集中荷载 q = q次1/2 =1/2 =2.06KN强度验算：M = Km2060600 =330012Nmmf = M/Wn = 330012/5080 =N/mm2 因为 f =N/mm2 fm = 205 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= kwqL3/100EI 式中 KW = k81、WqL3/100EI 20606003（100105104）= 0.32mm = 600/150 = 4.0mm因为 = 0.32mm = 4.0mm所以挠度满足要求所以主龙骨跨距600mm 符合要求。(3) 侧模验算侧模板采用16mm 厚胶合板，竖楞用4080mm 木方间距600mm，横楞用483.0 钢管(双排)。 荷载设计值a: 砼侧压力：按公式 F = t012V 和 F = RcH式中：t0 = 200/(T+15) 假定砼的温度 T =30oC，则t0 = 。Rc 砼重力密度 Rc =24KN/m3使用商品混凝土取1，2V 砼浇灌速度取1.85m/hF1 = t012V= 241.82、151.85= 44.0KN/F2 = RcH = 241.0 = 24.0 KN/取二者中小值即：F2 = 24.0 KN/砼侧压力设计值：F3 = F2= 24.0= 28 KN/b: 倾倒砼时产生的荷载 14KN/荷载设计值为：F4 = 2 = C: 荷载设计值 F = F3+F4 = 28 = 26.86 KN/ 验算：按连续梁计算，取梁宽900mm 计算。侧模板 W =1/6bh2 =1/6900162 = 38400mm3I =1/12 bh3 =1/12900163=3072000mm4化为均布线荷载：q = F0.6 =26.860.6=16.12N/mm强度验算：M = 1/83、10qL2 =1/1016.126002 =58.03104Nmmf = M/ Wn = 58.03104/104= 10.75N/mm2因为 f = 10.75N/mm2 fm =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= qL4/150EI = 16.126004（15091033072000）=0.5mm= 600/250 = 2.4mm因为=0.5mm = 2.4mm所以挠度满足要求所以侧模板厚16mm 符合要求。(4) 竖楞验算：竖楞用4080 松木枋，载面惯性特征：I =1/12bh3=104mm4W =1/6bh2 =83103mm3.E = 9103N/mm2模板侧向荷载通84、过侧模传至竖楞，竖楞可视为连续梁计算，侧向荷载化为线荷载计算，梁跨取最大横楞最大间距500mm 计算。强度验算：q = F0.3 = 26.862 =4.03N/mmM = 1/10qL2 = 1/104.035002= 10.08104Nmmf = M/Wn = 10.08104/83103= 0.12N/mm2因为 f =0.12N/mm2 fm =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算: = qL4/150EI5004（15091034166700）= 2mm = 500/250 = 2mm因为= 0.12mm = 2mm所以挠度满足要求所以竖楞间距符合要求。(5) 对拉缧栓验算：M85、12 对拉缧栓净截面积 A = 76 mm2对拉杆的拉力N = F内楞间距外楞间距=0.6 = 8.06KN对拉杆应力F = N/A = 8060/76= 106.05N/ mm2M12 对拉杆容许拉力 fm = 170N/ mm2因为 f = 106.05N/mm2 fm = 170N/mm2所以对拉缧栓符合要求。（七）、钢管支撑系统计算书截面300700、400700、400800、5001400、6001400、9001500、9001600、12001500梁采用钢管支撑系统。选取最大截面(12001500mm )、13#楼C 轴上梁13S8-13S10轴段的KZL-1梁 进行计算，梁86、净跨Lnm。1、 选取计算模熟跨距：立杆纵距0.45m排距：立杆横距0.45m步距：L0= 1.6m因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。所以：计算单位面积为 0.450.4502 计算单位体积为：022.00.405m32、 荷载计算：梁及其支架自重：0251KN新浇砼自重：02412.0KN钢 筋 自重：施工人员及设备均布荷载：3倾倒砼时产生的荷载：6振捣砼时产生的荷载：41KN施工荷载标准值：16.27KN施工荷载设计值NQK：5112.00.83)1) 20.12KN3、 强度验算：483.87、0 钢管截面积：A4292FN/A20.17103/4294N/mm2钢管抗压强度设计值 f205N/mm2因为 F 4N/mm2 f205N/mm2所以强度满足要求。4、稳定性验算：施工荷载标准值产生的轴向力总和：NQK20.12KN脚手架结构自重标准值产生的轴向力：NG1K3构配件自重标准值产生的轴向力总和：NG2K2323N1.2(NG1KNG2K)NQK0.202)20.1728.62KN483.0 钢管截面积：A4242回转半径： i 15.78 长细比 L0/i 1500/查得JGJ130-2001 附录C 表得：稳定系数：N/A 28620/(424)N/mm2因为 N/AN/m88、m2 f205N/mm2所以稳定性满足要求。5、 刚度较核：因为本支撑系统为受压杆件，验算强度和稳定性足够，所以可不进行刚度验算。（八）、钢管支撑系统计算书 截面 300700、400700、400800、5001400、6001400、梁选取最大截面 bh= 6001400梁进行计算。1、 选取计算模熟跨距：立杆纵距0.60m排距：立杆横距0.60m步距：L0= 1.6m因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。所以：计算单位面积为 0.600.600.36 计算单位体积为：0.361.60.576m89、32、 荷载计算：梁及其支架自重：0.360.5760.207KN新浇砼自重：0.8424KN钢 筋 自重：0.841.26KN施工人员及设备均布荷载：0.8432.52KN倾倒砼时产生的荷载：0.845.14.28KN振捣砼时产生的荷载：0.843.52.94KN 施工荷载标准值：28.06KN施工荷载设计值NQK：(0.20720.161.26)(2.524.282.94) KN3、 强度验算：483.0 钢管截面积：A4242FN/A103/N/mm2钢管抗压强度设计值 f205N/mm2因为 FN/mm2 f205N/mm2所以强度满足要求。4、稳定性验算：施工荷载标准值产生的轴向力总90、和：NQKKN脚手架结构自重标准值产生的轴向力：NG1K3构配件自重标准值产生的轴向力总和：NG2K2323N1.2(NG1KNG2K)NQK0.202)35.54450.14KN483.0钢管截面积：A4242回转半径： i 15.78 长细比 L0/i 1500/查得JGJ130-2001 附录C 表得：稳定系数：N/A 50140/(424)N/mm2因为 N/AN/mm2 f205N/mm2所以稳定性满足要求。5、 刚度较核：因为本支撑系统为受压杆件，验算强度和稳定性足够，所以可不进行刚度验算。 （九）、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm扣 件 重： 42水平拉杆重： 42m用48I15.78mm l0/i1500/15.7895.06 6810424）+316000/50802 215N/mm2 满足要求8KN 用一个扣件即可。