1、教学办公楼混凝土浇筑工程及悬挑梁支架安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程概况6二、编制依据6三、施工准备7主要施工机械设备细目表7四、立杆基础8五、支撑体系构造设计8（一）、支撑体系搭设:81、悬挑梁做法8(二)、支模架构造措施要求10六、支撑体系搭设和拆除要求101、施工准备102、支架的搭设与拆除11七、支撑体系检查验收111对使用的支模架检查以下内容：113支模架的主要验收内容11八、模板的施工121、模板安装前的准备工作122、模版的安装：123、模板支设12九、模板支撑体系的监测13十、2、混凝土浇筑方法及有关注意事项13十一、模板的拆除135、模板拆除工艺146、模板存放14十二、技术质量保证措施14十三、安全管理与文明施工16（一）、安全管理16（二）、文明施工17十四、应急预案182.1模板坍塌措施事故预防措施192.2 火灾事故预防措施202)、施工现场的防火机构204)、抓好检查制度的落实。212.3触电事故预防措施212.4高处坠落事故预防措施222.5 机械伤害事故预防措施232.6 物体打击事故预防措施242.7事故可能发生情况及应急措施：251、当发生模板坍塌时，采取以下措施：255、发生物体打击事故，应采取以下措施：26十五、设计计算书27一、参数信息281.3、模板支撑及构造参数282.荷载参数283.材料参数284.梁底模板参数295.梁侧模板参数29二、梁侧模板荷载计算29三、梁侧模板面板的计算301.强度计算302.挠度验算31四、梁侧模板支撑的计算311.次楞计算31(1)次楞强度验算33(2)次楞的挠度验算332.主楞计算33(1)主楞抗弯强度验算34(2)主楞的挠度验算35五、梁底模板计算351.抗弯强度验算352.挠度验算36六、梁底支撑的计算361.荷载的计算362.方木的支撑力验算373.支撑小横杆的强度验算38七、梁跨度方向钢管的计算39八、扣件抗滑移的计算39九、立杆的稳定性计算40立杆的稳定性计算公式401.梁内侧立杆稳定性验4、算402.梁外侧立杆稳定性验算4118#工字钢悬挑设计支架计算42一、参数信息421.主梁构造参数422.主梁材料及性能参数423.立杆作用主梁上的力42二、主梁的受力计算42三、主梁的整体稳定性计算44四、锚固段与楼板连接的计算44一、参数信息451.模板支撑及构造参数452.荷载参数453.材料参数464.梁底模板参数465.梁侧模板参数46二、梁侧模板荷载计算46F=0.22t12V1/246三、梁侧模板面板的计算471.强度计算472.挠度验算48四、梁侧模板支撑的计算481.次楞计算48(1)次楞强度验算50(2)次楞的挠度验算512.主楞计算51(1)主楞抗弯强度验算52(2)主楞5、的挠度验算52五、梁底模板计算521.抗弯强度验算532.挠度验算53六、梁底支撑的计算541.荷载的计算542.方木的支撑力验算543.支撑小横杆的强度验算55七、梁跨度方向钢管的计算57八、扣件抗滑移的计算57九、立杆的稳定性计算58立杆的稳定性计算公式581.梁内侧立杆稳定性验算582.梁外侧立杆稳定性验算59一、工程概况本工程位于XX市XX路东侧，柳林路南侧，框架结构，六层，建筑面积59619m2，建筑总高度为29.6m。本工程模板支撑体系采用扣件式钢管搭设，底模为18mm胶合板，方木采用4590mm，钢管为483.0钢管。该工程由XX市XX市XX区投资，设计单位为XX建筑工程顾问有限6、公司，XX建设集团有限公司承建。为确保工程顺利安全施工特编制此施工方案。高支模设计范围：本方案针对教学楼五层顶东西山墙外挑结构和六层南北外挑造型结构模板支撑体系搭设，编制施工方案及计算分析。根据立面图和结构图可知：五层东西山墙悬挑结构部分，外挑1900mm，边梁200*600mm，挑梁300*650mm；该层标高24.55，与四层顶层高3.9m；六层南北外挑2400mm，边梁、挑梁同五层结构，悬挑结构部分标高29.60，与下层层高5.05m，悬挑部分楼面板砼强度为C30，板厚120MM。该悬挑部分施工是整个模板工程中施工的重点，所以必须对其支撑系统进行设计及验算。浇捣混凝土先浇筑柱部位的混凝土7、，再浇筑梁板部位混凝土。施工按施工组织总设计和扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008执行。二、编制依据1、本工程的施工组织设计；2、本工程的施工图纸；3、施工中执行的规范、标准；1）、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；2）、建筑工程荷载规范GB50009-2001(2006版)；3）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4）、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；5）、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011;6）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；7）、木结构设计规范GB50005-2003；8）、8、建筑地基基础设计规范GB50007-2002；9）、建筑施工手册第三版，中国建筑工业出版社，2003.3出版；10）、建筑计算施工手册，中国建筑工业出版社，2001出版；11）、建设部危险性较大工程安全管理办法；三、施工准备主要施工机械设备细目表序号机械材料或设备型号规格数量额定功率1钢筋弯曲机Y100L-432.82钢筋调直机JJK-1.5243钢筋切断机GW4027.54闪光对焊机NU-100KVA1100KWA5电焊机BX6-500238.6KVA6圆盘锯Z05MJ-105247插入式振动机HZ6-5041.18平板式振动机PZ-5021.1高支模板主要材料准备名称规格数量工字钢18159、0m工字钢20400m钢管&48壁厚3.0mm30吨扣件十字扣、活动扣、对接扣5000只方木45*90 2300根胶合板模板18mm厚600张安全带自动锁紧式10付安全帽加固式厚80个通讯设备对讲机3部注；以上均为计划用量，施工时将根据具体情况适当调整周转材料的用量测量器具细目表器具名称规格数量全站仪NTS-302B1水准仪AT-G11电子经纬仪DT-110L1激光垂准仪PL-1J1托线板2000150124钢卷尺5m/50m5/4坍落度桶1劳动力准备工种人数架子工10电焊工2电工1普工6四、立杆基础该部分立杆基础全部落在，设在下一层楼板埋设的悬挑工字钢上，立杆底部铺设通长槽钢。 五、支撑体系10、构造设计为确保工程施工质量与安全，经过研究并根据现场情况和工程结构布置，决定采用工字钢悬挑支托模板支撑方式，并进行设计验算是否满足要求。（一）、支撑体系搭设:1、悬挑梁做法五层东西山墙结构采用18#工字钢做为模板支撑体系受力点，外挑2m，内锚3m；六层南北向外挑结构采用20#工字钢做为模板支撑受力点，外挑2.5m，内锚3m；锚环采用20圆钢制作，锚入砼内不少于300mm，具体做法见祥图；悬挑工字钢梁底间距600mm，分布在梁两侧，板底间距1500mm（见附图）。2、300650的挑梁梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度45mm，高度90mm，梁侧水平三根45*90方木。两侧板厚为120mm11、。梁底承重立杆2道，间距梁截面方向0.6米，梁跨度方向0.8米，立杆的步距h=1.50米，搭设高度5.05米。梁模板示意图如下：(二)、支模架构造措施要求1、梁底两侧各设置一根工字钢，间距600mm，用于支托梁荷载，板底按1500mm设置一道工字钢，上部平铺14#槽钢，用于立杆受力。2、每根悬挑梁端部设2道压环，根部设1道压环，工字钢与压环间隙用木塞紧，并用铁钉固定，钢粱上焊接100mm、外径35mm的钢管用以定位，立杆套座其外。3、预埋环应压在梁板钢筋下侧，并保证在砼里锚固长度不少于300mm。4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆12、上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、立杆之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧。4、支撑体系与已浇的结构的混凝土柱进行有效连接，将施工中产生的水平推力传递到柱，确保支架整体稳定。5、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按L/400（L为整架高度）。6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在406513、Nm。六、支撑体系搭设和拆除要求1、施工准备（1）、模板支架搭设前对员工进行技术和安全作业交底。（2）、对工字钢、钢管、扣件等进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）、对支架的搭设场地进行清理工作。2、支架的搭设与拆除2.1搭设面积根据结构的实际尺寸搭设，特别是立柱位置定位准确，便于工字钢支撑受力均匀。2.2工字钢应无变形、锈蚀、开裂现象，铺设要平整、与锚环固定牢固。2.3扣件有直角扣件、对接扣件。对接扣件，开口应朝下，以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度。立杆垂直，并必须采用对接。大横杆可以采用对接或搭接、剪刀撑和其它杆件可采用搭接，搭设长度不少于500mm，并不少于2只扣件紧紧固。2.4交叉14、支撑、水平加固杆，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。2.5拆除时，应采用先搭后拆的施工顺序，并采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。七、支撑体系检查验收1对使用的支模架检查以下内容：1.1查看工字钢、锚环、钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。1.2检查工字钢、钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。1.3钢管必须涂有防锈漆。1.4检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2支模架使用中，应定期检查的内容。2.1检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。2.2检查扣件螺栓是否松动。2.3安全防护措施是否符合要求。3支模架的主要验15、收内容3.1查看垫板是否晃动，检查方法：观察。3.2立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于7mm、横距偏差不得大于20mm。立杆总垂直度不得大于100mm。用钢卷尺测量。3.4、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm，用水平仪或水平尺测量。3.5扣件安装：（1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量：（2）扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m，用扭力扳手检测。3.6扣件螺栓拧紧扭力矩为40-65N.m，用扭力扳手检测。3.7其他未尽事宜按扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，建筑16、施工模板安全技术规范JGJ162-2008的相关要求执行。八、模板的施工1、模板安装前的准备工作模板安装前作好模板的定位基准线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的内边线、边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。作好标高测量工作用水仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测验到安装位置。进行找平工作。经检查合格后的模板，应按照安装程序进行编号堆放。竖向模板安装的底面要平整，防止漏浆。在每次拆模之后，要清理模版，并刷水性脱模剂。2、模版的安装：a. 总体施工的流程。b. 模板安装应满足(GB502042002)中4.2的要求3、模板支设梁部分安装梁模支架之前，17、在立杆下铺设通长槽钢，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。纵向间距80cm，横向间距60cm，立杆至梁底处固定横杆，铺设4.5cm*9cm木楞。立杆高度不够时，可加可调座。4、铺设多层木胶板块：先用阴角模与墙模或梁模式连接，然后向垮中铺设平模。对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。九、模板支撑体系的监测1、监测项目：悬挑梁变形，支架沉降和位移。2、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次进行连续观测。3、变形监测报警值：工字钢变形5mm，钢管立杆变形为5mm，水平位移为3mm。4、扣件滑移，跑浆漏浆观测。十、混凝土浇筑方法及有关注意事项1、混凝土采用先支好梁底模板，浇18、柱，然后绑扎梁钢筋，封梁侧模板，支板模板，绑扎板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。这样，由于柱有一定的强度，可以增强模板支撑体的整体刚度和稳定性。2、本工程采用泵送商品混凝土，混凝土的坍落度一般在140-160mm，采用地泵、汽车泵泵送混凝土，混凝土的泵送速度约为15m3/h。施工时要注意控制楼面堆积厚度不超过结构板表面20cm。混凝土浇筑原则：为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用由中部向两边扩展的浇筑方式。混凝土浇筑应按照规定路线进行浇筑。其他浇筑施工技术及注意事项参照该工程的施工组织设计。3、混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发19、现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。十一、模板的拆除对地下室模板的拆除必须考虑采光与通风的要求。拆模条件：拆模时，以拆模试件到达下表的强度并能承受上面的荷载为拆模依据，在达到拆模条件后，需经项目技术负责人、监理工程师同意方可拆模。后浇带两侧要妥善加支撑,拆模条件同上述。钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件度块并作试验来确定）。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（）板2502，8758100梁、拱875810020、悬臂构件100拆模操作：1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2、模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须申请技术科批准后方可拆除。3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重的模板后拆承重部分的模板；在达到拆模条件后，应先拆除主梁下模板，后拆除次梁下模板。；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、模板工程作业组织，支模与拆模应由一个作业班组作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5、模板拆除工艺填写21、拆模申请单拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统6、模板存放按照部平面布置位置堆放整齐，整形清理干净并刷胶模剂。十二、技术质量保证措施严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。混凝土浇筑必须安排在白天进行，混凝土浇筑过程中应派专人46名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。梁、板模安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度。拼装精度要求：项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面22、标高5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查每层主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正。模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电，暖通等工种和安装是否及时，并通过业主和监理公司检查合格后方可封模。楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。严格按照技术23、科要求的技术交底进行操作，杜绝违章操作。模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员和监理公司确认后方可进入下道工序施工。预埋件允许差表（mm）：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预埋孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置5外露长度+10，0中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0当梁板跨度4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1-3/1000。对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。拆模时，以技术科下发的指令书为拆模依据。十三、安全管理与文明施工（一）、安全管理1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装24、和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格乾严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应地所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：1 立柱垫板及下层加固情况。2 垫木应满足设计要求。3立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。5安25、全网和各种安全设施应符合要求。6在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。6、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。7、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36v；照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。8、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严禁绝缘26、破损漏电伤人。9、模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。10、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。并严禁将模板与上料井架或操作平台支成一体。11、支模过程中如中途停歇，应将已就为模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。12、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。13、在大风、大雪季节施工时，模板应有抗风雪的临时加固措施。14、当遇大雨、大雾、沙27、尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。15、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进堆放整齐。（二）、文明施工1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格方能上岗操作。2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安28、全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。装、拆模板现场必须用设立警示区，非工作人员不得入内。7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。工作完毕清理垃圾，做到工完料净场地清。8、作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。9、作业人员除支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。10、登高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模扳或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。11、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。12、装拆施工时，除操作人员外，下面不29、得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。13、圆盘锯必须有护罩，操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。14、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。15、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。16、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。17、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。18、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。19、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿两个以上不得使用。20、现场严禁吸烟。21、模板存放时应当满足自稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。22、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并30、应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒其他模板。十四、应急预案1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工及设备 姓名职 务分 工联系电话组 长负责联系救护车辆副组长负责指挥人员抢救组 员负责现场组 员抢救伤员材料名称数量备注灭火器20个灭火消防水源2个灭火消防带600米灭火碘钨灯10只照明手电筒10个照明卫生急救箱1套担架1个工具对讲机3个现场指挥手机8台联络电话1台联络2、事故预防措施2.1模板坍塌措施事故预防措施1）、现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。严格按模板装拆31、施工方案及有关国家、行业、地方的技术标准、规范、规程进行施工。施工过程应做好自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。2）、模板装拆必须按施工方案进行，严禁任意变动。3）、采用高支模方法，其支撑结构必须有足够的强度和刚度，并必须有施工设计计算。4）、在高处复杂结构装拆模板，尚应设警示牌标识，严禁非作业人员进入作业区，并设专人监护，防止伤及行人。5）、装拆模板时，2m以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。6）、安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。模板上材料应堆放均匀，并不得超过施工方案的规定。下层楼板结构的强32、度必须达到能承受上层支模系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除。7）、支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。8）、模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，上下交叉作业应采取有效的安全防护措施。9）、内墙柱模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架施工，作业人员不得从模板支撑系统爬上爬下。10）、模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。11）、混凝土浇筑时，应派专人检查模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅33、速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。12）、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批和模板拆除工作。13）、拆除钢模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意。14）、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，严禁阻塞通道。2.2 火灾事故预防措施1)、施工现场防火工作必须认真贯彻“预防为主，防消结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管，谁负责”的原则。2)、施工现场的防火机构施工现场实行34、层级管理，落实各级消防安全责任人（管理人），各负其责，项目经理是施工现场消防安全责任人，全面负责现场的防火工作。各部门负责人、生产班（组）长是本部门、班（组）消防安全责任人，负责本部门、班（组）的消防工作。（1）施工现场成立防火领导小组，由消防安全责任人任组长，成员由生产、质技、保卫、行政（后勤）、材料、宣传部门和各生产班（组）的消防安全责任人组成。（2）施工现场组建义务消防队。义务消防队队长由安全责任人担任，义务消防队下设灭火组、引导疏散组、物资疏散组、救护组、维护秩序组。各司其责。a、灭火组：当接到着火报警，应迅速赶赴着火点进行灭火。b、引导疏散组：当火灾发生后，引导火灾现场人员迅速疏散至35、安全地方，配合公安消防队灭火。c、物资疏散组：当火灾发生后，抢救转移物资和火灾后物资清点。d、救护组：对因火灾引起有毒气体，采取防中毒措施，对因火灾，灭火过程中受伤人员的抢救、护理。e、维护秩序组：当火灾发生后，负责维持现场的治安秩序和保护火灾现场。3)、施工项目应当对职工进行经常的防火宣传教育普及消防知识，增强消防观念，自觉遵守各项防火规章制度。4)、抓好检查制度的落实。5)、在施工过程需要动火，必须办理动火审批手续，动火后，要进行检查验收。6)、严格吸烟管理，施工现场应设立吸烟区，配置相应设施，严禁在非吸烟区吸烟。7)、现场存放易燃，易爆化学危险物品，必须按规定经上级有关主管部门审批同意后36、，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。8)、按规定配备消防器材，高层建筑，重点工程必须按建筑施工安全检查标准JGJ5999要求设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行，临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不小于50mm，每层应设置消防结口，从第四层起每隔一层，配备一条长度为20m的消防水带及配置水枪。9)、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁在外脚手架上架设电线及乱拉乱接电线。10)、易燃杂物要及时清运，不宜长时间堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。2.3触电事故预防措施 1)、根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正37、确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工用电中要严格执行有关用电的安全技术“规范”、“规程”。2)、严格执行特种作业人员的培训，考核制度。现场电工必须经过培训和考核合格，并持有效的特种操作证上岗。3)、临电施工组织设计必须针对电源的实际情况和施工现场用电设置的分布进行编制，并经公司技术部门审核，总工批准。4)、施工现场必须采用三相五线制，其专用的中性点直接接地的电力线路中必须采用TN-S接零保护系统。5）、现场布线时必须按施工组织设计进行敷设，竣工后经测试合格后才能通电。并做好验收记录。6）、施工现场所有用电设备，必须在设备负荷线的首端处设置漏电保护装置。7）、漏电保护器的选择38、应符合国际GB 6829-96漏电电流动作保护器（剩余电流动作保护器）的要求，开关箱内的漏电保护器其额定漏电动作电流应不大于30 mA ，额定漏电动作时间应小于0.1S。使用于潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品。其额定漏电动作电流应不大于15mA，额定漏电动作时间应小于0.1S。8）、现场电工必须做好现场日常的检查、检测并做好记录。9）、非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、灯具等。10）、根据不同的环境，正确选用相应额定值的安全电压作为供电电压。11）、带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效39、的措施进行隔离防护。12）、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。13）、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电，但可能因绝缘损坏而带上危险的对地电压的外露导电部分（设备的金属外壳或金属结构）与PE连接，减轻触电的危险。2.4高处坠落事故预防措施1）、上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，向施工人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。2）、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗。3）、凡身体不适合从事高处作业的40、人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行体检和定期体检，合格后方可上岗。4）、各类安全警示标志按类别、有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。对洞口临边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。5）、高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑条纹标示，盖板及门以黄标示。6）、高处作业工程应按相关规定编制施工专题方案，经有关部门审核批准后，方能施工。7）、严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8）、作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。9）、边长大于250mm，小于1500mm的预留洞口采41、用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加砂浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下张挂安全平网。10）、施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。11）、因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。2.5 机械伤害事故预防措施1）、特种作业操作人员需体检合格（即无妨碍作业的疾病和生理缺陷），同时经过专业培训并取得主管部门颁发的操作证方可上岗。2）、操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行42、施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥、遵守现场安全规章制度。3）、操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，保持机械完好。4）、在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如长发应束紧不得外露，高处作业必须系安全带等。5）、操作人员必须按照机械出厂说明书规定的使用条件和技术性能，正确操作和合理使用，严禁超负荷作业或任意扩大使用范围。6）、机械上的各种安全防护装置及指示、仪表、报警自动报警信号等装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失效的机械不得使用。7）、机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关43、闭电源，待排除故障后方可使用。8）、机械集中停放的场所应有专人看管，并设置消防器材;空气压缩机房、发电机房等易发生危险的场所应在危险区域界限设置围栏和警告标志，未经批准的人员不得入内;挖掘机、起重机、打桩机等重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。9）、电焊机必须有二次空载降压保护器，初级、次级的防护罩必须齐全有效，焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不少于1M。10）、所有建筑施工机械(包括大型设备、金属加工设备)必须建立并做好台帐，维修档案，自检记录档案。2.6 物体打击事故预防措施1）、作业前，针对物体打击事故频发的部位，对有关施工人员进行安全交底教育，使每个人在思想上、行动上44、做好安全防范。2）、施工人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。进行交叉作业时要做好安全预防措施。3）、每天班后对临边处各种散件进行清理放好，安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。4）、边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。5）、施工作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。6）、高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。7）、吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员45、进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能起吊。8）、拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。9）、高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。10）、报警联络方式：a、火警电话：119b、急救电话：1202.7事故可能发生情况及应急措施：1、当发生模板坍塌时，采取以下措施：1）由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数，立即组织切实可行的机械设备进行救援（如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清46、理，保持气道的通畅，再救人。2）由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。3）对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。4）在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解47、封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。2、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方救助,拔打119,并组织抢救财产和保护现场.3、发生触电情况，采取的应急措施:发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使用呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。4、发生高空坠落情况，采取的应急措施：一48、旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶来现场。对疑有脊柱炎和骨盆骨析的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救进，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命，对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。5、发生物体打击事故，应49、采取以下措施：1）应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2）在移动伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，可用“颈托”围住颈部，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。3）如伤员有出血，应立即止血。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，胸部伤的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。4）若处于休克状态的要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。5）如果出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻50、塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。6）同时要防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎。污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6、当发生机械伤害事故，应立即切断动力电源，首先抢救伤员，根据伤员的伤害情况，采取相应的急救办法：1）如遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。当手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血51、纱布等进行绑扎止血。2）伤员遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员可用拇指压人中、内关、足三里等，以提升血压稳定病情，让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3）出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物瘀血、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如有异物可用手指从口角一边插入摸至另一边将异物勾出。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。移动时，将52、伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5）发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。6）如机械对人体的切割伤。当手指被切离身体时，一定要保护好断端和伤员一起送到医院进行医疗，7）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情53、况。十五、设计计算书(一)、300*650梁，层高3.9m处模板设计计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.75；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取54、扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：1855、.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的56、最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算57、其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5158、5.6=9.36kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.36+2.8)(650-120)/(3-1)2 = 1.07105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.360+2.800)(650-120)/(3-1)/1000=4.028 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.07105 / 2.70104=4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 小于 面板的抗弯强度59、设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.36N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.36(650-120)/(3-1)4/(10060002.43105) = 0.165 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(3-60、1)/250 = 1.06mm；面板的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.06mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.028/0.500= 8.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(61、kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.201 kNm，最大支座反力 R= 4.431 kN，最大变形 = 0.141 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.01105/6.08104 = 3.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.62、25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.431kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 24.599/6 = 121.5cm3；I = 24.5999/12 = 546.75cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.332 kNm，最大支座反力 R= 5.964 kN，最大变形 = 0.084 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计63、算值: = 3.32105/1.22105 = 2.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.084 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构64、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.80=16.200kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m65、；q=16.200+4.480=20.680kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/820.683002=2.33105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.520.680.3=3.102kN =Mmax/W=2.33105/4.32104=5.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.566、00kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 516.23004/(38460003.89105)=0.732mm；面板的最大挠度计算值: =0.732mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算67、梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.102/0.8=3.878kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.8780.82 = 0.248 kNm；最大应力 = M / W = 0.248106/60750 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设68、计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.8780.8 = 1.861 kN；方木受剪应力计算值 = 31.8611000/(24590) = 0.689 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.689 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.8788004 /(1009000273.375104)=0.437mm；方木的最大允许挠69、度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.437 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.102kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.650-0.120)0.300=0.681kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.783 kN；最大弯矩 Mmax=0.5670、7 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.054 mm；最大应力 =0.567106/4490=126.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 126.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R71、 - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.783 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.783kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.123.75=0.542kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/2)0.800.30=0.158 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/272、+(0.60-0.30)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.616 kN； N =3.783+0.542+0.158+1.616=6.099kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = 73、k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.7 = 3.338m；lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.164；钢管立杆受压应力计算值； =6098.88/(0.164424) = 87.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压74、力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 3.783/Sin90o = 3.783kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12(3.75-0.65)/Sin90o = 0.448kN； N = 3.783+ 0.448 = 4.231kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 75、钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.71.7/1 = 3.338m；lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.164；钢管立杆受压应力计算值； =4230.888/(0.164424) = 60.8N/mm2；76、钢管立杆稳定性计算 = 60.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！18#工字钢悬挑设计支架计算 一、参数信息1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):2建筑物内锚固长度t(m):3锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):20楼板混凝土强度等级:C202.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:18号工字钢3.立杆作用主梁上的力序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m)1 6.1 22 6.1 1.53 6.1 0.84 6.1 0.2二、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯77、性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2，重量m=24.1kg/m。主梁自重荷载设计值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 悬挑脚手架主梁剪力图(kN) 悬挑脚手架主梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架主梁变形图(mm)各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：R1=34.75kN；R2=8.91kN；最大弯矩：Mmax=28.028kNm；计算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大弯矩值，Mmax=28.028kNm； W - 主梁净截面模量，W=185cm3； - 截78、面塑性发展系数，=1.05； N - 主梁的轴力，N=0kN； A - 主梁截面积，A=30.6cm2； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2；经计算得出max=28.028106/(1.05185000)+0103/3060=144.288N/mm2f=215N/mm2主梁的正应力计算值max=144.288N/mm2小于钢材抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求。三、主梁的整体稳定性计算主梁采用18号工字钢，计算公式如下：=M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99由于b大于0.6，根据钢结构79、设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。经过计算得到最大应力 =28.028106/(0.79185000)=191.776N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =191.776N/mm2小于f=215N/mm2,满足要求！四、锚固段与楼板连接的计算主梁与楼板压点的压环强度计算公式为:=N/2A f其中 N - 主梁与楼板压点的压环受力：N=8.909kN； f - 压环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范每个压环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； d - 压环钢筋的设计直径，d=20mm； A - 压环钢筋截面积，A=d2/4=3.142202/4=31480、.159mm2；=N/2A=8.909103/(314.1592)=14.18N/mm2f=50N/mm2压环所受应力=14.18N/mm2小于吊环最大应力f=50N/mm2，满足要求！主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。300*650梁，层高5m处模板设计计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L81、b(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种82、：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm83、，300mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响84、修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的85、弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.515.6=9.36kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.36+2.8)(650-120)/(3-1)2 = 1.07105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.360+2.800)(650-120)/(86、3-1)/1000=4.028 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.07105 / 2.70104=4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.36N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.887、1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.36(650-120)/(3-1)4/(10060002.43105) = 0.165 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；面板的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.06mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.028/0.500= 8.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，88、高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.201 kNm，最大支座反力 R= 4.431 kN，最大变形 = 0.141 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.01105/6.08104 = 3.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 89、= 3.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.431kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 24.599/6 = 121.5cm3；I = 24.5999/12 = 546.75cm4；E = 9000.00 N/mm2； 90、主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.332 kNm，最大支座反力 R= 5.964 kN，最大变形 = 0.084 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.32105/1.22105 = 2.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.084 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算91、值 =0.084mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝92、土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.80=16.200kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=16.200+4.480=20.680kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/820.683002=2.33105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.520.680.3=3.102kN =Mmax/W=2.33105/4.32104=5.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 93、f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.500kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 516.23004/(38460003.89105)=0.732mm；面板的最大挠度计算值: =0.732mm 小于 面板的最大允许挠度值: 94、=1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.102/0.8=3.878kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 095、.13.8780.82 = 0.248 kNm；最大应力 = M / W = 0.248106/60750 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.8780.8 = 1.861 kN；方木受剪应力计算值 = 31.8611000/(24590) = 0.689 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.689 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 96、1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.8788004 /(1009000273.375104)=0.437mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.437 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.102kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.800(1.20.12024.000+1.42.97、000)+1.220.800(0.650-0.120)0.300=0.681kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.783 kN；最大弯矩 Mmax=0.567 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.054 mm；最大应力 =0.567106/4490=126.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 126.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规98、范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.783 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.783kN； 脚手架钢管99、的自重： N2 = 1.20.1295=0.775kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/2)0.800.30=0.158 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.616 kN； N =3.783+0.775+0.158+1.616=6.332kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩100、(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209；钢管立杆受压应力计算值101、； =6331.68/(0.209424) = 71.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99m；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得102、到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.423；钢管立杆受压应力计算值； =6331.68/(0.423424) = 35.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 3.783/Sin90o = 3.783kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5-0.65)/Sin90o = 0.674kN； N = 3.783+ 0.674 = 4.457kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90o； - 轴103、心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = 104、k1uh/Sin = 1.1671.71.5/1 = 2.976m；lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.205；钢管立杆受压应力计算值； =4456.902/(0.205424) = 51.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.105、003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99m；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.423；钢管立杆受压应力计算值； =4456.902/(0.423424) = 24.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十、悬挑梁计算1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):2.4建筑物内锚固长度t(m)106、:3锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):20楼板混凝土强度等级:C202.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:20a号工字钢3.立杆作用主梁上的力序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m)1 6.332 2.42 6.332 1.93 6.332 1.14 6.332 0.3二、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2，重量m=27.9kg/m。主梁自重荷载设计值 q=1.227.910/1000=0.335kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 悬挑脚手架主梁剪力图(107、kN) 悬挑脚手架主梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架主梁变形图(mm)各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：R1=38.99kN；R2=11.85kN；最大弯矩：Mmax=37.057kNm；计算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大弯矩值，Mmax=37.057kNm； W - 主梁净截面模量，W=237cm3； - 截面塑性发展系数，=1.05； N - 主梁的轴力，N=0kN； A - 主梁截面积，A=35.5cm2； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2；经计算得出max=37.057106/(1.05237000)+0103/3550=108、148.913N/mm2f=215N/mm2主梁的正应力计算值max=148.913N/mm2小于钢材抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求。三、主梁的整体稳定性计算主梁采用20a号工字钢，计算公式如下：=M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。经过计算得到最大应力 =37.057106/(0.79237000)=197.922N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =197.922N/mm2小于f=215N/mm2,满足109、要求！四、锚固段与楼板连接的计算主梁与楼板压点的压环强度计算公式为:=N/2A f其中 N - 主梁与楼板压点的压环受力：N=11.85kN； f - 压环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范每个压环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； d - 压环钢筋的设计直径，d=20mm； A - 压环钢筋截面积，A=d2/4=3.142202/4=314.159mm2；=N/2A=11.85103/(314.1592)=18.86N/mm2f=50N/mm2压环所受应力=18.86N/mm2小于吊环最大应力f=50N/mm2，满足要求！主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。