1、住宅楼酒店办公楼轮扣式支模架拆除混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、编制依据54、混凝土结构设计规范（GB500102010）57、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）59、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）5第二节、工程概况62.1工程简介6工程名称：XXXXXX62.2建筑概况6第三节、轮扣式脚手架的特点8第四节、施工要点及技术参数91、施工要点9（5）轮扣式脚手架附图片。92、轮扣式脚手架技术参数11一、规格、型号123、 设计荷载12（2）、横杆2、设计荷载：13第五节、轮扣式支撑的设计131、轮扣式脚手架的布置13第六节、施工部署及施工准备141、工艺流程142、施工准备152.1 材料准备152、轮扣式支撑体系范围17（1）轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。17第七节、操作工艺171、支模方式172、轮扣式支撑体系183、模板支设的要求18（3）柱子模板接缝控制18（4）模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。194、模板拆除19（1）拆除前的准备：19（2）拆模时间规定：19（3）、模板拆除注意事项20第八节、模板质量标准211、保证项目212、基本项目213、允许偏差项目214、模板施工应注意的质量问题22（3、3）、板接缝处出现高低差及漏浆22（4）、梁侧板或板模夹在砼内22（5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸23（6）、爆模或外凸23（7）、垂直度偏差大23第九节、成品保护246、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。25第十节、模板施工职业健康安全要求251、职业健康安全保证措施251.1一般注意事项251.2人员要求261.3模板支撑的检修安全措施262、环境保证措施26第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求271、施工部署272、 施工方法27（1）准备工作27第十二节、施工监测方案及安全应急预案291、施工监测方案29（2）、监测方案：303 变形监测预警值：302、 安全应4、急预案31（1）、总则31（2）、灾情预警和报告31（1） 、项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。33（2）、报警342.楼板底模验算43（1）底模及支架荷载计算43（2）楼板底模板验算44(3)第一层龙骨(次楞)验算48(4)第二层龙骨(主楞)验算503.支撑强度验算52(1)荷载计算52(2)钢管立杆长细比验算53(3) 钢管立杆稳定性验算=0.496,534.支撑支承面验算53（1）支承面受冲切承载力验算54(2)支承面局部受压承载力验算542.楼板底模验算56（1）底模及支架荷载计算56（2）楼板底模板验算57(3)第一层龙骨(次楞)验算61(4)第二层龙骨(主楞)验算633.支撑5、强度验算65(1)荷载计算65(2)钢管立杆长细比验算66(4) 钢管立杆稳定性验算=0.496,664.支撑支承面验算66（1）支承面受冲切承载力验算67(2)支承面局部受压承载力验算671计算参数682梁底模验算69（1）梁底模及支架荷载计算69（2）底模板验算69（3）第一层龙骨(次楞)验算713.支撑强度验算75(1)荷载计算75(2)钢管立杆长细比验算76(3)钢管立杆稳定性验算764.支撑支承面验算76（1）支承面受冲切承载力验算77(2)支承面局部受压承载力验算775. 侧模板验算77（1）荷载计算77（2） 侧模板强度验算78（3）对拉螺栓计算80（4）侧肋强度验算816.梁侧6、檩梁验算837计算结果84四、600mm1000mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算871计算参数872梁底模验算87（1）梁底模及支架荷载计算88（2）梁底模板验算88（3）第一层龙骨(次楞)验算90（4）第二层龙骨(主楞)验算913.支撑强度验算93(1)荷载计算93(2)钢管立杆长细比验算93(3)钢管立杆稳定性验算934.支撑支承面验算93（1）支承面受冲切承载力验算94(2) 支承面局部受压承载力验算945.侧模板验算94（1）荷载计算94（2）侧模板强度验算95（3）对拉螺栓计算96（4）侧肋强度验算976.梁侧檩梁验算987计算结果99第一节、编制依据 模板工程的施工质量是对整个砼工程7、质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同标准。 本工程高支模计算依据为XXXXXXX设计有限公司设计的XXXXX建筑及结构图纸，及以下标准、规范：1、XXX省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）4、混凝土结构设计规范（GB500102010） 5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）6、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2011）7、建筑施工模8、板安全技术规范（JGJ162-2008）8、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）9、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）第二节、工程概况2.1工程简介工程名称：XXXXXX工程地址：XXXXXXXXXXXXX建设单位：XXXXXXXXXXXXX设计单位：XXXXXXXXXXX监理单位：XXXXXXXXXXX施工单位：XXXXXXXXX2.2建筑概况XXXX广场位于XXXXXXX大道西三路，由XXXXX地产开发有限公司（下称业主）兴建。本项目地下2层，地上分为C-1#C-2#与C-3#C-4#住宅楼（29/26层含2层裙楼）及酒店、办公楼（23层含4层裙楼）三大栋，建筑面9、积分为：地下室总建筑面积约31284平方；C-1#C-2#与C-3#C-4#住宅楼总建筑面积约68009.5平方；酒店、办公楼总建筑面积约54739.6平方。本工程设计标高0.00相当于绝对标高：11.80m（黄海高程），地下二层一部分为甲类核六级、常六级人防工程，战时为二等人员掩蔽所，平时为自行车库；建筑耐火等级地上、地下均为一级，设计使用50年，抗震设防烈度为七度，建筑结构类型为框架剪力墙结构。2.2.1、建筑层高： （1）、地下室：其中负一层层高6.40m,负二层层高4.80m。（2）、C-1#C-2#栋：首层层高6.55m；二层层高5.0m；三层（架空层）层高4.5m；四屋面层层高3.10、0m。（3）、C-3#C-4#栋：首层层高6.55m；二层层高5.0m；三层层高4.5m；四屋面层层高3.0m。（4）、酒店、办公楼：首层层高6.0m；二十一层层高5.0m；十二二十二层层高3.5m；屋面层层高4.0m。2.2.2、柱、梁、板尺寸：（1）、柱子截面：矩形柱截面尺寸为1200mm1500mm、1400mm1400mm、1200mm1200mm、1100mm1100mm、1000mm1200mm、900mm900mm、800mm800mm、600mm600mm。（2）、主梁截面：350800、3003000、4002000、5001900、6001000、6002600、1100211、000、12002000、15002200最大夸度为11.6m。（3）、板厚：地下室顶面板：160、180、300；楼层板：100、120、150、160；屋面板120。第三节、轮扣式脚手架的特点 轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是： 1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其12、稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。 缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上； 2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 本工程使用条件: 由于本工程地下室板为500厚C35钢筋混凝土板作为一层支模支架的基础,具备轮扣式脚手架的搭设条件。第四节、施工要点及技术参数1、施工要点 （1）前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由施工单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。（2）轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土13、硬化措施。 （3）轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。 （4）架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；（5）轮扣式脚手架附图片。 2、轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB 249112010标准执行一、规格、型号名 称型 号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米18001014、.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.673、 设计荷载（1）、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。（2）、横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax715、.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。（3）、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN，可调早拆Pmax60KN。第五节、轮扣式支撑的设计1、轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线间距为9米，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.6米设一排立杆,东西向0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米,南北向0.6+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.6=9米。2、对于局部特别是不规则的，框架9米轴线内有大梁的，则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起6016、0距离开始起步。3、对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。4、对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5、对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型17、托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。6、梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。7、沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。8、中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度.(详图附后) 第六节、施工部署及施工准备1、工艺流程施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安18、装及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。2、施工准备2.1 材料准备（1）、各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。（2）、根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料19、的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。（3）、对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。（4）、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。（5）、模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块14000零层板浇筑完后分批进场2木 枋501002000条60000零层板浇筑完后分批进场3轮扣式立杆6001200mm个12000零层板浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200、900个48000零层板浇筑完后分批进场5顶 托L=740mm个6000零层板浇筑完后分批进场6钢管48320、.5吨300零层板浇筑完后分批进场7步步紧1m个50000零层板浇筑完后分批进场（2）模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。 2、轮扣式支撑体系范围地下室至屋面主体。 3、轮扣式支撑体系技术交底工作 在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下： （1）轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。 （2）按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。（3）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。（4）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于55021、m。第七节、操作工艺1、支模方式 梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。2、轮扣式支撑体系 本工程支模体系采用轮扣脚手架支模体系。对于高支模采取最不利荷载进行验算。对层高为7.6m，板厚为150mm；梁最大截面为3501480，跨度为7.196m进行支模体系稳定性验算。 立杆和水平杆采用483.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为900mm900mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.0双钢管，钢管上铺80802000木枋间距为300mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过200mm。对一层结构部分每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45622、0。 3、模板支设的要求 （1）模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。 （2）模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。（3）柱子模板接缝控制 模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。（4）模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。4、模板拆除（1）拆除前的准备： a、拆除前必23、须对操作工人作好技术及安全交底。 b、全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。c、清除架体上的杂物及地面障碍物。 d、拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故。 （2）拆模时间规定： 侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由施工班组长提交“模板拆除审批表”经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。 各部位构件拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100（3）、模板拆除注意事项a、梁板模板拆除前应先在满堂24、架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。b、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。c、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。d、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第八节、模板质量标准1、保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。2、基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，25、（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。3、允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+104、模板施工应注意的质量问题（1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。（2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧26、面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2。（3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。（4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上27、口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。（5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。（6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直28、至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。（7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接29、收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。第九节、成品保护1、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4、每次拆下的模板立即组织人员清30、理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第十节、模板施工职业健康安全要求1、职业健康安全保证措施1.1一般注意事项（1）、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。（2）、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。（3）、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。（4）、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。（5）、模板31、上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。（6）、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。（7）、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。（8）、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。（9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。（10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。（11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。（12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。（13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。1.2人员要求（1）、支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。（2）、操作工在作业时严禁喝酒或带32、病作业。（3）、操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。1.3模板支撑的检修安全措施（1）、支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。2、环境保证措施（1）、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高33、空向下抛掷。（2）、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。（3）、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求 1、施工部署 本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送车，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。 2、 34、施工方法（1）准备工作 1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。 2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。 3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。 4)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。5)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前35、：将上层混凝土洗筑完毕。 2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。 4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向36、相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。 5)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。 7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。第十二节、施工监测方案及安全应急预案1、施工监测方案（1）、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况37、等。（2）、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并38、作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。2、 安全应急预案（1）、总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。（2）、灾情预警和报告a 灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能39、对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b 建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c 报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d 应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险40、领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f 应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：A、对危险源的突显特性辩识。B、事故报警。C、紧急情况下人员的安全疏散。D41、现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急救援电话（1） 、项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。序号姓名职务联系电话2项目经理3项目生产经理4项目技术6安全员7木工工长2）上级有关部门联系电话（2）、报警现场在醒目处张贴报警通讯录，以便于现场发生紧急情况报警所需。具体报警联系参见下表重42、大事故应急处理部门联系电话单 位电话单 位电话火 警报 警急 救交通应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H 应急线路本工程地处广州市芳村茶滘。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：事故地点花蕾路到达慈善医院（黄大仙附近）g 防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器43、材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K 可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1 可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要44、求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。4物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。5触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M 应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2 应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员45、。B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。G 气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H 施工46、现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I 规范用电，防止电起火。2高处坠落A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4物体打击A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行47、闯入。B 在建筑场地的出入口，搭设长36m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。5触电事故A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力48、用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。N 灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材49、专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i 抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L 灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的50、应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。第十三、轮扣式梁板支模验算书一、轮扣式钢管楼板模板高支撑架验算（180mm） 结构板厚180mm，层高6.750m，结构表面考虑隐蔽。模板材料为：木胶合板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用483.0mm轮扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.80m；51、钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m)板厚(m) 系数设计值底模自重 0.34kN/m2 1.0 1.2=0.408kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2=5.18kN/m钢筋荷载 1.50kN/m3 1.0 0.18 1.2=0.324kN/m施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 1.0 1.4=3.50kN/m52、2底模和支架承载力计算组合 q1=9.412kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2=5.912kN/m（2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载 支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.1059.4123002=-88943.4N/mm2剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.6069.412300=1711.1Nb.荷载 支座弯矩系数KM=-0.105，M53、2=KMq2L2=-0.1055.9123002=-55868.4N/mm2跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0785.9123002=41502.24N/mm2剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.912300=1074.8N 挠度系数K=0.644,2=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.912/1.2)3004/(1006000486000)=0.088mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.200354、.501000300=210000N/mm2支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N/mm2剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN 挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-88943.4/mm2，M2M5=-160868.4N/mm2，M3M4=251502.24N/mm2比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=251502.24N/55、mm2=0.2515kN/m2，=Mmax/W=251502.24/54000=4.66N/mm2楼板底模抗弯强度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算 V1=1711.1N，V2+V3=1074.8+2100=3174.8N 比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=3174.8N=3.19kN，=3Vmax/（2bh）=33174.8/(2100018)=0.266N/mm2楼板底模抗剪强度=0.266N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max =0.088+0.34=0.428mm=300/250=1.256、0mm楼板底模挠度max =0.43mm=1.20mm,满足要求。内力图如下。 (3)第一层龙骨(次楞)验算 钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333.33mm3,I=bh3/12=501003/12=41666666.66mm4。1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.412300/1000=2.82kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.8212002=-507600N/mm=-0.508kN/m2=M57、max/W=507600/54000=9.4N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=9.4N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.821200=2115N=2.12kN=3Vmax/（2bh）=32115/(250100)=0.6345N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.6345N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.912/1.2300/1000=1.478kN/m=1.48N/mm max =KqL4/(1058、0EI)=0.5211.4812004/(10090002430000)=0.73mm =1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度 max =0.73mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算 钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3,I=215600mm4 1)抗弯承载力验算 弯矩系数KM=-0.395，P=1.2502.821200=4230N=4.23kNMmax=KMPL=-0.39542301200=-2005020N/mm=-2.01kN/m=Mmax/W=-20059、5020/8980=223.28N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度=223.28N/mm2f=205.00N/mm2,不满足要求。2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.895，Vmax=KVP=1.8954.231000=8015.85N=8.02kN=3Vmax/(2bh)=38015.85/(22424)=14.18N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗剪强度=14.18N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算 挠度系数K=2.481，P,=1.2501.481200=2220N=2.22kNmax =KP，L3/(100EI)=2.481222012003/(1002060、6000215600)=2.14mm =1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度 max =2.14mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算 传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1=4.4944.231000=19009.62N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.201.2011000=1440N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=19009.62+1440=20449.62N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.020.03261000=164N水平拉杆6层,拉杆重量=6(1.61、20+1.20)0.03261000=469.44N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=614.60=87.6N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=164+469.44+87.6=721.04N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2721.04+20449.62=21314.248N(2)钢管立杆长细比验算 L0=h=1.20m=120cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=120/1.59=75.47钢管杆件长细比75.47150.0,满足要求。(3) 钢管立杆稳定性验算=0.496,P=N/(A)=21314.248/(0.496424.00)=101.35N/m62、m2 钢管立杆稳定性101.35N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算 钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=160mm,上部荷载为：F=20710/1000=20.71kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=160-20=140mm,=0.41.2/S=1pc,m =0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7hft0.25pc,m )UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000140/1000=89.18kN 受冲切承载力8963、.18kNF=20.71kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.14)(0.146)=0.403m2,Al=0.200.14=0.028m2l=(Ab/Al)0.5=7.196,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.757.19661200.02=660.59kN 支承面局部受压承载力660.59kNFa=20.71kN,满足要求。二、轮扣式钢管楼板模板高支撑架验算（300mm） 结构板厚300mm，层高6.30m，结构表面考虑隐蔽。模板材料为：木胶合板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9064、00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用483.0mm轮扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m)板厚(m) 系数设计值底模自重 0.34kN/m2 1.0 1.2=0.408kN/m砼自重 24.00 kN65、/m3 1.0 0.30 1.2=8.64kN/m钢筋荷载 1.50kN/m3 1.0 0.30 1.2=0.54kN/m施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 1.0 1.4=3.50kN/m2底模和支架承载力计算组合 q1=13.089kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2=9.588kN/m（2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载 支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KM66、q1L2=-0.10513.0892502=-85896.56N/mm2剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.60613.089250=1982.98Nb.荷载 支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1059.5882502=-62921.25N/mm2跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0789.5882502=46741.5N/mm2剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6069.588250=1452.58N 挠度系数K=0.644,2=Kq2L4/(100EI)=0.644(9.588/1.2)2504/(1006000486067、00)=0.069mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000250=175000N/mm2支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000250=-87500N/mm2剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN 挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10002503/(1006000486000)=0.195mm2）抗弯强度验算M68、1=-85896.56/mm2，M2M5=-150421.25N/mm2，M3M4=221741.5N/mm2比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=221741.5N/mm2=0.222kN/m2，=Mmax/W=221741.5/54000=4.11N/mm2楼板底模抗弯强度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算 V1=1982.98N，V2+V3=1452.58+2100=3552.58N 比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=3552.58N=3.55kN，=3Vmax/（2bh）=69、33552.6/(2100018)=0.296N/mm2楼板底模抗剪强度=0.296N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max =0.069+0.195=0.264mm=250/250=1.0mm楼板底模挠度max =0.43mm=1.0mm,满足要求。内力图如下。 (3)第一层龙骨(次楞)验算 钢管横向间距600mm,第一层龙骨(次楞)间距250mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333.33mm3,I=bh3/12=501003/12=41666666.66mm4。1)抗弯强度验算 弯矩系数KM70、=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=13.089250/1000=3.27kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.276002=-147150N/mm=-0.147kN/m2=Mmax/W=147150/54000=2.725N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.725N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6253.271200=2452.5N=2.45kN=3Vmax/（2bh）=32452.5/(250100)=0.736N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.736N/mm71、2 fv=1.40N/mm2 ,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.588/1.2250/1000=1.478kN/m=2.0N/mm max =KqL4/(100EI)=0.5212.06004/(10090002430000)=0.062mm =600/250=2.4mm第一层龙骨(次楞)挠度 max =0.062mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算 钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3,I=215600mm4 1)抗弯承72、载力验算 弯矩系数KM=-0.395，P=1.2503.27600=2452.5N=2.45kNMmax=KMPL=-0.3952452.5600=-581242.5N/mm=-0.58kN/m=Mmax/W=-581242.5/8980=-64.73N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度=64.73N/mm2f=205.00N/mm2,不满足要求。2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.895，Vmax=KVP=1.8952.451000=4642.75N=4.64kN=3Vmax/(2bh)=34642.75/(22424)=8.21N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗剪强度=8.21N/mm2f73、v=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算 挠度系数K=2.481，P,=1.2502.0600=1500N=1.5kNmax =KP，L3/(100EI)=2.48115006003/(100206000215600)=0.18mm =600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度 max =0.18mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算 传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1=4.4942.451000=11010.3N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.201.2011000=14474、0N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=11010.3+1440=12450.3N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.020.03261000=164N水平拉杆5层,拉杆重量=5(1.20+1.20)0.03261000=391.2N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=514.60=73N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=164+391.2+73=628.2N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2628.2+12450.3=13204.14N(2)钢管立杆长细比验算 L0=h=0.6m=60cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=60/1.59=37.75、74钢管杆件长细比37.74150.0,满足要求。(4) 钢管立杆稳定性验算=0.496,P=N/(A)=13204.14/(0.496424.00)=62.79N/mm2 钢管立杆稳定性62.79N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算 钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=300mm,上部荷载为：F=13204.14/1000=13.2kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=300-20=280mm,=0.41.2/S=1pc,m =0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+176、00)=1000mm,h=1(0.7hft0.25pc,m )UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000280/1000=178.36kN 受冲切承载力178.36kNF=13.2kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.28)(0.283)=0.638m2,Al=0.200.28=0.056m2l=(Ab/Al)0.5=5.7,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.755.661200.02=514.08kN 支承面局部受压承载力514.08kNFa=20.71kN,满足要求。三、1500mm2200mm轮扣式77、钢管梁模板支撑架验算 1计算参数 结构楼板厚160mm，梁宽b=1500mm，梁高h=2200mm，层高6.30m，结构表面考虑隐蔽。 模板材料为木胶合板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用四根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。 钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm78、；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (1.5+4.08) 1.2=2.01kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.5 2.2 1.2=95.04kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.5 2.2 1.2=5.94kN/m振捣砼荷载 2.0kN/m2 1.5 1.4=4.20kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1=107.19kN/m梁底模79、和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2=102.99kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=1500mm。W=bh2/6=1500182/6=81000mm3，I=bh3/12=1500183/12=729000mm4。1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105107.192502=-703434.38N/mm=-0.71kN/m=Mmax/W=703434.38/81000=8.68N/mm2 梁底模抗弯强度=8.68N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算80、 剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606107.19250=16239.29N=3Vmax/(2bh)=316239.29/(2150018)=0.902N/mm2梁底模抗剪强度=0.902N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算 挠度系数K=0.644,q2=102.99kN/mmax =Kq2L4/(100EI)=0.644102.992504/(1006000729000)=0.60mm =L/250=250/250=1.0mm梁底模挠度max =0.60mm=1.0mm,满足要求。 内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算 立杆横向尺寸L2=56781、mm，梁宽度b=1500mm。 第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm，h=100mm，W=bh2 /6=501002 /6=83333.33mm3 I=bh3 /12=501003 /12=4166666.67mm4 。a、 梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=107.19250/1500=17.87kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1625+0.30)+1.42.50=8.66kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/10008.66=0.866kN经过计算得：N1=4.06kN，N2=10.23kN，N382、=10.23kN，N4=4.06kNMmax=0.72kN.m,Vmax=4.03kN,F=10.23kN,max =0.30mm 1）抗弯强度验算 =Mmax/W=0.72106/83333.33=8.64N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.64N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,满足要求。 2) 抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=34.031000/(250100)=1.21N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.21N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,满足要求。3）挠度验算 max =0.30mm =L/250=567/250=2.26mm第一层龙骨(次楞)挠度m83、ax =0.30mm=2.26mm,满足要求。内力图如下图4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)纵向间距567mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3 ，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2 ；P=F=10230N=10.23kN1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.176，Mmax=KmPL=0.17610.231000567=1020872.16Nmm=Mmax/W=1020872.16/8980=113.68N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度=113.68N/mm2 f=205.00N/mm2 ,满足要求。 2）抗剪强度验84、算剪力系数KV=1.077，Vmax=KVP=1.07710.23=11.01kN=3Vmax/(2bh)=311.011000/(22424.00)=19.48N/mm 2 第二层龙骨(主楞)抗剪强度=19.48N/mm2 fv=120.00N/mm2 ,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.800,max =KPL3/(100EI)=0.80010.2310005673 /(100206000215600)=0.336mm=L/250=567/250=2.27mm第二层龙骨(主楞)挠度max =0.336mm=2.27mm,满足要求。 内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算 每根钢管承85、载NQK1=17642N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2 ):NQK2=1.40.5670.601000=476.28N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=17642+476.28=18118.28N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03263.51000=114N水平拉杆5层,拉杆重量=50.850.0326=139N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=114+139+73=326N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2326+18118.28=18509.48N(2)钢管立杆长细比验算 L86、0=h=1.20m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=120/1.59=75.47钢管立杆长细比75.47150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.872,P=N/(A)=18509.48/(0.872424.00)=50.06N/mm2 钢管立杆稳定性计算50.06N/mm2 205.00N/mm2 ,满足要求。4.支撑支承面验算 钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=160mm,上部荷载为：F=18.51kN （1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2 ,hO=160-15=145mm,=0.41.2/S=1.00p87、c,m =0N/mm2 ,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7hft0.25pc,m )UmhO=(0.710.91+0.250)1.00820105/1000=54.85kN 钢管支承面受冲切承载力54.85kN18.29kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2 ,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5 =3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2 ,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN 支承面局部受压承载力F=188、37.70kN18.29kN,满足要求。5. 侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力 F1=0.22200/(T+15)12V 1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5 =45.75kN/m2 (=24.01=1.202=1.15V=2.0T=30.0)F2=H=24梁高=242.2=52.8kN/m2 比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2 ，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算 荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90kN/m2 倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00k N89、/m2 Q=1.4 5.60kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75kN/m2（2） 侧模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=2040182/6=110160mm3 ，I=bh3/12=2040183/12=991440mm4 。1）抗弯强度验算 弯矩系数K=-0.105，q=60.50(2200-1150)/1000=63.53kN/m=63.53N/mmMmax=KMqL2 =-0.10563.533002 =-600358.5Nmm=Mmax/W=-600358.90、5/62100=9.67N/mm 2 侧模抗弯强度=9.67N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,满足要求。2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60663.53300/1000=11.55kN=3Vmax/(2bh)=311.551000/(2182040)=0.47N/mm2 侧模抗剪强度=0.47N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,满足要求。3）挠度验算 挠度系数K=0.644，q， =45.75(2200-160)/1000=93.33kN/m=93.33N/mmmax =Kq，L4/100EI=0.64493.333004 /(10060009991、1440)=0.82mm =L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max =0.82mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图 （3）对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2 ;设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2200-160)/6=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3457.48=11.72kN；对拉螺栓16,容许拉力Ntb =24.5kN 对拉螺栓受力11.72kN容许拉力24.5kN,满足要求。（4）侧肋强度验算 计算跨度340mm；跨数6跨；木枋尺寸b=50mm，92、h=100mm。 W=bh2/6=501002 /6=8333.33mm3 ，I=bh3 /12=501003 /12=4166666.66mm4 。1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.107，q=60.50300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2 =0.10718.153402 =224500.98Nmm=Mmax/W=224500.98/8333.33=2.69N/mm2 侧肋抗弯强度=2.69N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,满足要求。2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60718.15340/1000=3.75kN=3Vmax/(93、2A)=33.751000/(250100)=1.125N/mm2 侧肋抗剪强度=1.125N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,满足要求。3）挠度验算 挠度系数K=0.632，q， =45.75300/1000=13.73N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.63213.733404 /(10090004166666.66)=0.03mm =L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度max =0.03mm=1.36mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算 对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3 ，I=94、107800mm4 ，A=424mm2 ；1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.1418.150.34=7.03kN;Mmax=KmPL=0.1717.030.60106=721278Nmm=Mmax/W=721278/(24490)=80.32N/mm2 檩梁抗弯强度=80.32N/mm2 fm=205.00N/mm2 ,满足要求。2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.03=4.63kN=3Vmax/(2A)=34630/(22424)=8.19N/mm2 檩梁抗剪强度=8.19N/mm2 fv=120.00N/mm2 ,满足95、要求。3）挠度验算 挠度系数K=1.097,P, =1.14qL=1.1413.730.34=5.32kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09753206003 /(1002060002107800)=0.28mm =L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度 max =0.28mm=2.40mm,满足要求。 7计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)50100mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0567mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距567mm，竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓4排16,横向间距400mm，采用483.0双钢管作96、为横檩梁。 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。四、600mm1000mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算1计算参数结构楼板厚300mm，梁宽b=600mm，梁高h=1000mm，层高6.50m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离97、0.60m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用三根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/98、m2 (0.6 + 1.40 ) 1.2 = 0.72 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.6 1.00 1.2 = 17.28 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.6 1.00 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.6 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 20.76 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 15.9 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mmW=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/99、12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMq1L2 =-0.10520.763002=-196182Nmm=-0.20kNm=Mmax/W=196182/54000=3.63N/mm2 梁底模抗弯强度=3.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0.60620.76300=3774.17N=3Vmax/(2bh)=33774.17/(260018)=0.52N/mm2 梁底模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数100、K=0.644，q2=15.9kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64415.93004/(1006000486000)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.28mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=600mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=50mm，h=100mm，W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.76300/600=10.38k101、N/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.3025+0.30)+1.42.50=12.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000300/100012.86=1.16kN经过计算得：N1=0.11kN，N2=5.72kN，N3=5.72kN，N4=0.11kNMmax=0.27kN.m,Vmax=3.10kN,F=5.72kN,max =0.14mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.27106/83333=3.24N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(102、2bh)=33.101000/(250100)=0.93N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.14mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.14mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)纵向间距600mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=5720N=5.72kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171，Mmax=KmPL=0.1103、715.721000600=586872Nmm =Mmax/W=586872/8980=65.35N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=65.35N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685，Vmax=KVP=0.6855.72=3.92kN =3Vmax/(2bh)=33.921000 /(22424.00)=6.93N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=6.93N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096,max=KPL3/(100EI)=1.0965.7210006003/(100206000215600104、)=0.30mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.30mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198,每根钢管承载NQK1=2.1985720=12573N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=12573+504=13077N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03265.51000=179N水平拉杆4层,拉杆重量=41.200.0326=156N扣件单位重量14.60N/个,扣件重105、量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=179+156+58=393N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2393+13077=13549N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=13549/(0.634424.00)=50.40N/mm2钢管立杆稳定性计算50.40N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑106、）混凝土楼板,楼板厚=300mm,上部荷载为：F=13.55kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=300-15=285mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+285)+2(100+285)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001540285/1000=439.33kN 钢管支承面受冲切承载力439.33kN13.55kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10107、=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN13.55kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度=F108、/=1.00m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=880182/6=47520mm3，I=bh3/12=880183/12=427680mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=34.40(109、1000-120)/1000=30.27kN/m=30.27N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.273002=-286052Nmm=Mmax/W=286052/47520=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60630.27300/1000=5.50kN =3Vmax/(2bh)=35.501000/(218880)=0.52N/mm2 侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q，=24.00(100110、0-120)/1000=21.12kN/m=21.12N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64421.123004/(1006000427680)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-120)/3=293mm=0.29m，N=abFs=0.600.2932.68=5.69kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN111、对拉螺栓受力5.69kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度293mm；跨数3跨；木枋尺寸 b=50mm， h=100mm。W=bh2 /6=501002/6=83333mm3， I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100，q=34.40300/1000=10.32N/mmMmax=KMqL2=0.10010.322932=88596Nmm=Mmax/W=88596/83333=1.06N/mm2侧肋抗弯强度=1.06N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600,Vma112、x=KV qL =0.60010.32293/1000=1.81kN =3Vmax/(2A)=31.811000/(250100)=0.54N/mm2 侧肋抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.677，q，=24.00300/1000=7.20N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6777.202934/(10090004166667)=0.01mm=L/250=293/250=1.17mm侧肋挠度max=0.01mm=1.17mm,满足要求。内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁113、侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.1010.320.29=3.33kN;Mmax=KmPL=0.1713.330.60106=341658Nmm=Mmax/W=341658/(24730)=36.12N/mm2檩梁抗弯强度=36.12N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.33=2.19kN =3Vmax/(2A)=32191/(22450)=3.65N/mm2檩梁抗剪强度=3.65N/mm2114、fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.10qL=1.107.200.29=2.32kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09723236003/(1002060002113500)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.12mm=2.40mm,满足要求。7计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)50100mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，采用483.2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。