1、目 录第一章 编制依据及原则21.1、编制依据21.2、编制原则2第二章 工程概况42.1 工程概况4第三章 施工部署13第四章 模板工程施工方案284.1 模板施工284.1.1 楼板（梁）模板施工284.1.2 高支模搭设要求284.3质量标准32第五章 质量保证措施425.1 质量目标425.2 制度保证425.2.1质量管理组织机构425.2.2 施工阶段“混凝土浇灌申请”制度435.2.3技术、质量交底制度445.3技术保证455.3.1模板及支架455.3.2混凝土工程46第六章 急救援预案54第七章 模板及支撑体系计算.79 500*400梁模板（盘扣式）计算书.79 200*72、00梁模板（盘扣式）计算书.88 300*1500梁模板（盘扣式）计算书.97400*1400梁模板（盘扣式）计算书.106350mm板模（盘扣式)计算书.115第一章 编制依据及原则1.1、编制依据1.1、建筑结构荷载规范GB50009-20011.2、混凝土结构设计规范GB50010-20021.3、建筑施工计算手册江正荣著1.4、建筑施工手册第四版1.5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ131-20011.6、混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7、建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.8、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.9、钢结3、构设计规范(GB50017-2003)；2.0、木结构设计规范(GB5005)。 2.1、危险性较大的分部分项工程安全管理办法2.2、建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912.4、危险性较大的分部分项工程安全管理办法2.5、临时施工用电施工方案2.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011（2002年版）；2.7、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010；2.8、建筑施工盘扣直插式钢管脚手架安全技术规范；2.9、品茗安全计算软件1.2、编制原则1全面兑现合同的原则。以先进的技术、科学的管理、良好的4、信誉、一流的质量，高起点开局、高标准推进、高质量完成承建工程，实现科技创新、管理创新。2保证工期的原则。施工中保证足够的技术装备及人员投入，科学编制施工方案，合理安排施工工序，充分考虑气候、季节、交叉施工对工期的影响，确保合同工期。3. 坚持以人为本，安全生产的原则。1.3支模方案优化选择根据工地的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程采用新型产品盘扣直插式钢管脚手架。（一）、新型产品盘扣直插式钢管脚手架的特点这种产品它具有其他产品不可比的独有特点：1、这种产品主要是对钢管脚手架的扣件进行改进，集其它产品优点于一体，可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架系列产品。5、本产品设计大方，有着一扣就成的特点，它具有容易搬运、便于管理、使用方便，安装简单，拆卸快速的高效、实用、经济、美观之优点。2、xx市金冠脚手架有限以司盘扣直插式钢管脚手架从组件上进行了很大改进，组配件减少了许多，整个脚手架系列是由盘扣替代杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。改变了原来扣件式钢管脚手架需要多个组件形成架体模式，省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序；进行定型标准化设计，杜绝了作业人员许多不规范行为，从而保证了施工安全。3、鹏峰牌6、盘扣直插式钢管脚手架34人就可安装，大大节省了安装时间和劳力，其劳力和时间约是原来“扣件式钢管脚手架”的50%左右。4、由于组件少，无散件搭配，便于搬运和管理，克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷。克服了门式架搬运容易变形的缺陷。5、由于立杆定型长度有多种规格，驳接长短不一，从而满足规范要求，加强架体的整体稳定性。6、便于材料存放，容易做到整齐划一，存放和保管占地面积小，大大减少用户对产品存放空间头痛之苦，给文明施工创造了有利条件。7、鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架不存在扣件抗滑力计算，不存在扣件螺栓的扭力矩的测定。大大提高了脚手架的整体强度和搭设速度。第二章 工程概况2.1 工程概况建设单位：xx7、国xx城置业有限公司设计单位：xx有色冶金设计研究院有限公司监理单位：xx服项目管理咨询有限公司施工总承包单位：xx高建建设集团有限公司本工程为xx国xx城置业有限公司投资开发的国xx城三期万国商业广场项目,位于雨花区劳动东路以南,星城路以东,和已建一,二期工程相邻.工程现已由xx有色冶金设计有限公司出图.该工程地下室共三层,面积为108430平方米,物业管理用房(包括商业门警)面积为1434平方米,高层办公楼建筑面积为33890.6平方米,地上26层,建筑高度为99.6m；商业楼建筑面积为124254平方米，地上7层，建筑高度为43.6m；高层公寓建筑面积为21964平方米，地上31层，建筑8、高度为99.85m。地下室为框架结构，裙楼，办公楼，写字楼为框架结构；屋面，地下室防水等级为I级，地下室顶板防水为I级；建筑抗震设计类别为（丙）类，超市部分为（乙）类。钢筋混凝土结构抗震等级：地下室：负一层框架（二）级，剪力墙（二级），负二层框架（三）级，剪力墙（三级），负三层框架（四）级，剪力墙（四）级。设计使用年限为50年；耐火等级为一级。主体结构概况项目名称层数层高顶板厚 （主要部分）结构形式抗震等级砼标号 -3F停车区33.4m400框剪四级C35-C50 -2F停车区3.4m450（空心板）三级 -1F停车区3.8m450（空心板）二级地下室商业区19.6m400四级C35-C45地9、上商业区1F15.6m250二级C30-C40地上商业区2F15.6m120地上商业区3F-7F55.4m120办公楼1F15.6m180框架核心筒核心筒二级，其余部分三级办公楼2F-3F25.6m120办公楼4F-26F233.6m120公寓1F15.2m180公寓2F15.6m100公寓3F14.8m100公寓4F13.9m100公寓5F12.9m100公寓6F-21f163.05100为确保本工程的进度顺利开展，项目部决定在地下室标准层楼板支模架采用承插型盘扣式，模板工程搭设参数如下：框架梁主要截面200400、200600、200500、500400、300500、200*700(单跨10、仅8.0米)验算支模体系计算截面200700支架形式盘扣件式钢管模板支架杆连接梁侧方木5070，木方平行梁轴线布置，2005070200对拉螺栓114,当梁高小于500时，对拉螺栓取消梁两侧立杆横距900，梁底不需增加立杆立杆纵距跨度方向900梁截面200800以上、300*1500 400*1400(8.0米)计算截面4001400梁两侧立杆横距1200，梁底需增加1根立杆立杆纵距跨度方向900钢管步距1500脚手架搭设高度5600楼板主要板厚180、200、250、350、验算支模体系计算板厚100、350计算板跨按实板底方木50x70300立杆纵距1200、 900立杆横距1200、 911、00钢管步距1500钢管扣件板底水平杆与立杆连接采用承插型盘扣式扣件剪刀撑支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑扫地杆离砼面300高，连续设置立杆基础砼楼板钢管类型483.2（壁厚不少于3.0）梁模板（盘扣式）界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001400新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)180二、支撑体系参数新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步12、距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)900新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)700板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010三、荷载参数模板及其支架自13、重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,0.5,0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板工程支拆环境考虑风荷载省份xx地区xx市基本风压0(kN/m2)0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8风荷载标准值k(kN/m2)0.18四、模板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000五、小梁参数小梁材14、质及类型方木方木宽(mm)60方木高(mm)80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁弹性模量E(N/mm2)9350验算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管截面类型483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000七、可调托座参数可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30八、立柱参数钢管类型B-LG-215、500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730立柱抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15板模板（盘扣式）界面参数表 一、工程属性新浇混凝土板名称B新浇混凝土板板厚(mm)350模板支架纵向长度La(m)12模板支架横向长度Lb(m)9模板支架高度H(m)5.6二、荷载设计荷载取值和设计计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010模板及其支架自重标准G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重标准G2k(kN/m3)24钢筋自重标准G3k16、(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)：4模板工程支拆环境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架纵向作用省份xx城市xx市基本风压o(kN/m2)0.25风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支17、架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm)150主梁最大悬挑长度L2(mm)150四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)22弹性模量E(N/mm2)10000计算方式简支梁五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.2截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.18、49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40九、抗倾覆验算结构重要性系数0：5承载力设计调整系数R5模板及支架的类型系数5正常使用极限状态承载力施工极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.919、0.9可变荷载的分项系Q11.41.4永久荷载的分项系数G11.21.35十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板第三章 施工部署本方案支模体系只针对地下室及结构标准层支模体系。梁下立杆横距为1200，中间加设一根顶托，立杆纵距为600；板下立杆纵横距为900。施工时，我们必须认真对待，仔细研究，贯彻落实。1、材料进场，必须由质量员检查合格后方可投入使用；2、施工机械进场必须由安全员初验，公司复验合格后方可使用；3、为节省原材料和提高模板的周转率定1名专业人员配模；4、成立专门研究小组，讨论模板设计的安全性、可行性和经济性。5、方案制定后进行传阅和登记，务必使专业班组和管理人员领会设计意图20、，保证现场与方案的一致性；3.1、盘扣式脚手架设计概要1、盘扣式脚手架构配件简述 盘扣式支架构造如下图，其主要构件如下：盘扣式支架具有以下特点： 1）、采用低合金高强度钢，承载能力高，考虑安全系数，单肢设计承载力可达40KN以上。 2）、竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性。材料用量少，安装快捷、简便，效率高。 3）热镀锌防腐处理，坚固耐用，周转次数高，节约成本。2、承插型盘扣式支架设计方案 本方案使用承插型盘扣式支架作为砼叠合板下支撑架体。本次施工根据搭设高度，仅使用立杆、横杆及可调顶托和可调底座所构成的塔架作为支撑，横杆通过轮盘上的孔楔紧，形成以个整体。3.2材料及材料规格21、性能3.2.1承插型盘扣式钢管支撑体系主要材料及型号【主龙脊】主梁由外套、梁芯、活节组成。外套和活节两侧装有副梁托架，下部装有顶杆连接锁片。梁芯在外套中可纵向滑动，以便调整主梁的使用长度。活节在梁芯上移动，保证副梁间距离。主梁按可调整长度范围分为四种规格：B-1型：2.68m4.39B-2型：2.28m3.68 B-3型：1.77m2.88m B-4型：1.17m1.78m【副龙脊】副梁由梁体和两端的卡片组成，两端的卡片卡在主梁外套或活节上的副梁托架内与主梁形成牢固的连接。副梁分为三种规格：副梁：1.15m 副梁：0.80m 副梁：0.40m顶板支撑系统下面的支撑采用插盘式的设计代替传统的钢22、管扣件和碗扣架，这种支撑操作方便，施工速度很快。 【对接立杆】对接立杆是在直径为48钢管上焊接了15公分直径为60的钢管实现对接，能够实现对不同高度的楼层进行调节。无论是地下室还是标准层同样适用。每根对接立杆上面焊接了一个花盘，可以连接横杆。对接立杆的规格：对接立杆：2.25米 对接立杆：1.95米 对接立杆：1.2米 对接立杆：1.05米 对接立杆：0.75米【横杆】横杆是在在不同长度钢管上焊接了两个插头链接立杆，横杆的规格：横杆：1.22米 横杆：0.87米 横杆：0.47米 直插式套筒 可调顶托（U托） 可调底座 抛撑 构件组装形式3.3安装工艺1、满堂红搭设2、找平地基3、立杆规格、间23、距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得小于50。4、将可调底座插入立杆底端，并将相邻立杆的下托（可调底座）调至水平。2人扶好立杆。5、1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。 搭拼示范图6、以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧。7、相邻立杆长度应错开布置，如板配杆是324001800上、下可调顶托和底座，第一根是324001800上、下可调顶托和底座。第二根应是180032400上、下可调顶托和底座。8、当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可24、调U托）并调至水平。9、在立杆底距地面180高处，采用483.2钢管沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆。10、应在每2.4米的水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢,无处可顶时,应在其中部采用钢管和扣件沿竖向加设连续式剪刀撑。11、在外侧周圈应设由下而上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m采用钢管和扣件设由下而上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为6m。12、下面是搭设效果图和某工地的实例：工地高支模搭设实例3.4 施工技术1、承插型盘扣式支撑的施工 （1）施工前准备a)、认真做好承插型盘扣式支撑的施工安全、技术交底资料。b)、项目部组织现场管理人员和施工工人认真学习施工图纸和建筑施工25、承插型盘扣式钢管支架安全技术规程。c)、组织插型盘扣式支架的材料进场并按计划堆放。 （2） 施工部署根据施工平面图，施工组织设计，架体的平面、立面、剖面和节点构造详图计算每一施工区域所需要的配件数量。在平面图中给房间编号，按照每个房间的模板配置图及各房间构配件的用量。严格按其施工。 （3）施工工艺3.1 施工工艺将第一根主梁支起，可以由下面两人递与上面两人，而后由下面2人将顶杆插入主梁销片内并旋转锁紧，也可由下边2人先将顶杆插入主梁销片，直接将主梁举起，其主梁离边墙的距离以计划料时的尺寸为准，同时保证主梁上平面与梁帮上平面高度一致。将第二根主梁支起，将副梁安装在两根主梁之间，依此类推，将整个房26、间支完。通过调整顶杆上的空心丝杠或底座丝杠将主梁上平面调整到与梁帮上面水平一致。铺模，以9201820mm规格的模板为例，铺模板时，模板1820mm平行于主梁，以主梁外套顶端开始，以保证通过调整活节位置使另一1220mm边落在1根副梁的中心线上。当模板出现翅曲等变形时，可用2.5*25的钢钉（水泥钉）将模板边钉在副梁上，严格禁止在主梁上钉钉以免影响抽拉。模板安装完毕后，全面检查扣件螺栓，斜撑是否坚固稳定，模板拼逢是否严密。在剪力墙结构中使用顶板支撑结构，第一根主梁要紧贴墙体，当最后一根主梁与墙体出现空隙大于100mm时，采取加一根独立的主梁解决，以免影响支撑质量。在框架或框剪结构中使用不带横拉27、杆的顶板模板支撑结构最后的方法就是先做明柱和悬空梁模而后再做顶模。3.2立杆在房间内的定位方法：以房间的任意一个墙角为起始点，根据方案中立杆到墙面的距离用尺子设定立杆（具体方法见立杆定位示意图），另沿十字线或T字线互相垂直的两个方向立两根立杆，用所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形。安装三角架时必须用榔头将插卡敲击到位。（最忌讳的：就是立杆和横杆未形成四边形及未调方正，即垂直度未调准以前，用榔头敲击插卡！）按上述方法完成支架的支搭。3.21按所放线的交点立一根立杆，另沿十字线或T字线相互垂直的两个方向立两根立杆，用28、所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形，沿放的线为准调成互相垂直的四边形，调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头），形成稳定四边形。然后沿延长线方向，按顺直和垂直方向放两根立杆，三根横杆和一根立杆，两根横杆插卡连接，然后调方正，即垂直度、调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头）。安装三角架时必须用榔头将插头敲击到位。按上述方法完成支架的支搭。3.2.2支架支完后，放置早拆柱头，并使插销、托架就位，然后放上方木，按传统支模方式将主龙骨和次龙骨上标高调整到所需位置。3.2.29、3主次龙骨就位后，将早拆头上的顶板调整的高度比次龙骨低1-2mm，因为木方在施工过程中会产生收缩，绝对不可超过次龙骨方木高度，然后从一侧铺设模板，模板板带的方向和主楞的方向一致。（见平面格构示意图）3.2.4模板及支撑体系支搭完后，必须经项目质检员、监理验收，合格后方可进行下道工序（绑钢筋及浇注混凝土）。3.2.5二层立杆下端使用可调底座，可调底座与立杆一定要支实，不能出现虚支现象。3.2.6注意事项：检查早拆头顶板是否顶在模板下，早拆头顶板和模板的距离不要超过2mm，如距离太大不可早拆。3.2.7立杆安装时上下层对齐（保证垂直在同一中心线上），立杆居中下垫200x200mm模板，沿南北向布置30、，纵、横、斜向均成线。3.2.8竹胶板之间“硬顶”，所有的板缝均不允许粘贴不干胶带。3.2.9顶板跨度4m时按照千分之一起拱（只是中间部分起拱，四周不起）。竹胶板模板直接拼缝，保证拼缝严密，板面平整、标高准确，竹胶板与墙体“硬顶”，同时沿房间四周布置一圈50*70mm方木，方木与墙体之间粘贴海绵条（海绵条粘贴在方木上），防止漏浆。3.2.10铺设次龙骨，次龙骨为5070mm方木（立放），靠墙边边龙骨必须与墙面紧贴，在垂直次龙骨方向用5070mm方木作为边龙骨与墙紧贴，防止顶板阴角漏浆，利用墙体上最上排大模板螺栓孔固定，方木与墙体之间粘贴海绵条（海绵条粘贴在方木上），如下图所示。3.2.11保证31、顶板结构美观，竹胶板的使用合理、经济，其排列统一按项目上述要求进行，并且所有的竹胶板均需按房间编号，上下层同一房间进行倒用。第四章 模板工程施工方案4.1 模板施工4.1.1 楼板（梁）模板施工梁板模施工工艺流程： 梁板模施工工艺：弹线满堂架调整标高、柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电、工艺管线安装筋绑扎板钢筋绑扎板面筋、预埋件、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。支撑系统安装流程： 放线定立杆位置自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆每边竖起34根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形32、成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成全面检查一遍构架的质量，符合要求后按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设斜撑。4.1.2高支模搭设要求：A. 地基处理立杆直接支承于现场楼面板上，每根立杆底座下设置垫板，面积0.15m2，布设必须平稳，不得悬空。B. 立杆a、立杆下端支承在原地面素填土上，并每根立杆下端设置木垫板。b、立杆接头采用直插式连接，立杆与横杆采用盘扣连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。c、高支模必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用盘33、扣固定在地面上不大于300mm处的立杆上。d、立杆步距为1.5m。e、立杆必须用连墙杆与室内柱拉结。f、立杆对接应符合下列规定： 杆上的接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。C. 纵横向水平杆将横杆两端的插头，插入立杆同一步距对应的盘扣孔内，用小锤敲击到位。接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧。D. 纵横向扫地杆采用盘扣固定在距离底座上面300mm 的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫34、地杆向底处延长两跨与立柱固定。E. 剪刀撑剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所有固定点距主节点距离不大于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。水平剪刀撑设置：当高度超过8米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地35、杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔46个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须周边结构物形成可靠拉结。（12）模板作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底及方案交底。4.2、模板拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2) 模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。(3) 拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。(4) 拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。(5) 模36、板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。 (6) 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。(7) 拆除模板应按顺序进行，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。(8) 在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板(L1、L2、L3、L37、4、L5、L6、L7、L8、KL1、KL2、KL3、KL4、KL11、KL14)在达到100%后方可拆除。(9) 拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。(10) 拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。(11) 模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。(12) 模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门38、监护人员。(13) 侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。(14) 悬臂构件：结构跨度2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，2m的要求达到100%后方可拆除。 4.3、质量标准4.3.1主控项目：(1) 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。(2) 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(3) 盘扣直插式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 (4) 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的盘扣直插式钢管不得使用。4.3.2一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应39、浇水湿润，模板内无积水； (2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔40、中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)54.4、验收及拆除的批准程序1、支模完毕，经班组、项目部自检合格，分公司、公司技术部及安全管理部复检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。3、本工艺标准应具备以41、下主要质量记录：1) 模板检验批质量验收记录。2) 模板分项工程质量验收记录。3) 拆模申请报告。4.5、模板拆除质量应符合的规定1、模板拆除拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100拆除顺序：先装后拆，后装先拆。拆除模板支顶时，先将钢管支顶可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。2、高支模拆除方向由于本工程支模的搭设面积大，因此42、支模体系拆除时考虑分区进行，每个区首先从中间拆起，形成一条通道，然后再从两边向通道方向拆除，所拆除的周转料通过通道外运。拆除方向见下图所示：3、模板拆除主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100。4、模板拆除一般项目1）、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2）、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。4.6、施工注意事项1避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板、盘扣直插式钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投43、入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。(4) 盘扣直插式钢管脚手架支撑局部沉降：在盘扣直插式钢管脚手架44、支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求。(5) 盘扣直插式钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安装足够的交叉支撑，盘扣直插式钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使盘扣直插式钢管脚手架不产生位移。2主要安全技术措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(2) 拆模时应搭设工作平台。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用质量不合格的盘扣直插式钢管脚手架及其配件，确保45、盘扣直插式钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。(5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。3成品保护(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的盘扣直插式钢管脚手架及其构件，将有损伤的盘扣直插式钢管脚手架及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4) 盘扣直插式钢管脚手架支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(5)搬运时，盘扣直插式钢管脚手架及其配件等不能随意投掷。4.7、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，46、先梁后板。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。4、支模施工时，先浇捣柱子砼，再浇捣梁板砼，待柱砼达到一定强度后，利用水平拉杆与结构柱抱箍连接，垂直方向23米一道，水平间距69米一道。4.8支模监测本项目采用盘扣直插式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过47、程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每天进行安全检查，分公司每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）盘扣连接位置是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查48、，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。（2）监测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。（详见附图）6、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。7、变形监测预警值：楼板和梁的立柱支架垂直位移预警值取10mm，梁的立杆支架水平位移预警值取8mm。8、支模搭设49、允许偏差及预警值要求序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm5mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺9、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。必须使用经纬仪、水平仪50、等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。第五章 质量保证措施5.1 质量目标本工程主体结构质量目标为：合格工程,一次验收合格率100%。5.2 制度保证5.2.1质量管理组织机构项目经理：*技术负责：*执行经理：*总工： *技术员安全员质量员施工员综合班组木工班组架子班组泥工班组钢筋班组图5-2-1 施工质量组织机构框表5-2-1 技术复核项目及内容项 目复核内容模 板尺寸、位置、标高、预埋件、牢固程度，模板内部清理润湿情况混凝土及钢筋混凝土配合比，现场材料的质量和水泥品种标号，预制构件的位置、标高、型号、各种型号钢筋的规格、位置、搭接长度、焊接长度、51、锚固长度，吊装构件的强度、就位正确施工图大样各种施工大样图的形状、尺寸、材料规格、依据的设计图，定型图（2）、凡分项工程的施工结果被后道施工所覆盖，均进行隐蔽工程验收，隐蔽验收的结果填写隐蔽工程验收记录，作为档案资料保存。其主要内容有：规程，数量，位置，形状，接头形式，尺寸、预埋件数量，位置，规格及代用情况。5.2.2 施工阶段“混凝土浇灌申请”制度（1）执行签署混凝土浇灌申请制度，作业班长负责填写“混凝土浇灌申请单”，现场主管工程师检查准备工作及“混凝土浇灌申请”填表送签工作，质检工程师检查确认，总工程师签发。（2）“混凝土浇灌令”申请签发条件模板的支撑系统按施工方案施工完毕。模板、钢筋及其52、支架质量符合规定，验收合格。测量复核、隐蔽工程验收须确认签证。施工范围内安全设施落实。施工机具准备就绪且能正常运转。材料供应准备完毕。原材料及施工配合比经监理及施工方共同检查合格。5.2.3技术、质量交底制度（1）在学习施工设计图及设计交底的基础上，编制技术交底，工程部负责向全体施工员进行技术交底，技术交底内容包括图纸要求；施工组织和技术措施；质量标准、操作方法；施工顺序、施工规范要求；工种间配合；预埋件的位置；砂浆及混凝土配合比；建筑物尺寸及标高；测量桩橛及水准点；组织讨论、明确分工，制定保证措施，贯彻执行。（2）本着谁负责施工谁负责质量、安全工作的原则，各分管工种负责人在安排施工任务的同时53、，必须对施工班组进行书面技术、质量、安全交底，且必须在施工前5天下发至作业班组，必须作到交底不明确不上岗，不签证不上岗。5.3技术保证5.3.1模板及支架（1）各层次管理人员和作业班组，认真学习图纸、图集、作业指导书及交底等技术文件，作到每步施工心中有数。（2）严格实施跟踪监督检查指导，专业工长要严格监控班组的三检制，把一切大的质量问题消灭在萌芽中，班组要实行质量讲评制度。专业工长要严格监控施工的全过程，及时进行预检，随时检查、发现问题，及时指导整改，发现较严重的问题要组织分析原因，针对原因采取措施，专人限期整改。（3）模板接缝处理：在模板与模板接缝处，粘贴505的泡沫板，保证模板接缝严密，杜54、绝跑浆现象。5.3.2混凝土工程（1）施工员要根据施工方案、向作业队进行技术交底，提出质量要求。（2）混凝土浇注前，质检员与钢筋、木工、混凝土工长共同检查、验收钢筋、模板。（3）施工中严禁向混凝土中加水。（4）做好高程控制，开盘前要在竖向钢筋上做墙、柱高程控制标志。（5）对振捣手进行技术培训和技术交底，明确职责，严格按要求操作，做到不漏振、欠振、过振，特别是墙、柱的根部、止水带附近，要加强振捣工作。（6）浇注时根据混凝土输送的数量和速度，及时调整混凝土的厚度和面积，避免产生冷缝。（7）浇注前，用塑料薄膜或彩条布将易被混凝土污染的竖向插铁进行保护。（8）做好计量工作，对罐车混凝土进行抽查、计量。55、5.3.3质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对首层结构设计进行技术交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，在梁端处还有增大截面的梁托，钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施： 要求砼和易性好，既保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。 梁应分层浇筑，每层厚度不超过60公分，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拔出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼5Cm以上。 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注56、砼，妥善处理后再继续浇注砼。 梁支座地节点部位要进行认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌砼时对节点处垫5Cm厚同等级砂浆，以保证砼的接槎质量。 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间，进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂逢。3、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对盘扣直插式钢管脚手架支架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。5、盘扣直插式钢管脚手架组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保盘扣直插式57、钢管脚手架的质量。6、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。7、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。8、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。9、施工必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011、建筑施工模板安全技术规范及建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010JGJ162-2008的有关要求；10、用于施58、工的盘扣直插式钢管脚手架及相关配件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的盘扣直插式钢管脚手架。5.3.4安全技术措施1、 高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网。2、 加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。盘扣直插式钢管脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。3、 进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、 使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、 施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得59、进行高处作业。6、 水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、 盘扣直插式钢管脚手架立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。8、 柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用纵横水平杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。9、 拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆，后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。10、 水平杆、剪刀撑，应与盘扣直插式钢管脚手架同步拆除，不得提前拆除。11、 拆下的模板、枋木、钢管等材料60、，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。12、 拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。13、 输送至地面的所有模板、枋木、钢管等物体，应按类堆放整理。14、 操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。15、 临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。16、 高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。17、 严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。18、 严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。19、 需要进行电焊施工作业，必须有专人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，61、严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。20、 施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。21、 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。22、 在搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、62、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。23、 支模完毕，经班组、项目部自检合格，工程管理部、公司技术部及安全管理部复检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢筋，在总监签发的浇筑令后方可浇筑混凝土。24、 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动。3）、盘扣直插式钢管脚手架杆件是否有变形的现象。4）、安全防护措施是否符合规范要求。25、 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行63、加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。26、 高支模支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。27、 施工场内如因施工需动火（如电焊等）要经项目消防责任人批准，报项目部审批并发给动火许可证后方能在施工场地动火，且必须配备灭火器材及防护措施。动火过程中要严格执行动火器材和设专人看火监护，动火完毕需认真检查，消除隐患。5,3,5预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设64、。（3）本高支支模采用盘扣直插式钢管脚手架立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和盘扣直插式钢管脚手架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及盘扣直插式钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。（7）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，65、作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。（15）各类作业平台66、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。5.3.6预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.67、2m。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（868、）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。5.3.7雨季施工措施做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临69、期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。机电设施要经常检查接零、接70、地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。脚手架底部地基要做好排水。钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。5.3.8炎热天气施工措施（1）炎热天气要做好防暑降温工作。（2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。（3）高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。（4）要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加71、缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。（5）高温时期混凝土出槽温度控制不得高于28。（6）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。第六章急救援预案(一)、总则1、为确保本工程支模重特大生产事故应急救援预案工作高效有序地进行，最大限度地减轻事故造成的灾害，减少人员伤亡、财产损失，维护人民群众的生命安全和社会稳定，根据中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、建设工程重特大生产事故应急预案、生产经营单位安全生产事故应急救援预案编制导则、特种设备安全监察条例等法律法规及有关规定，制定本预案。2、本预案为本工程支模的突发意外事故应急救援工作72、的基本程序和组织原则。3、本预案如有未详尽之处，按本项目部生产安全事故综合应急救援预案执行。(二)、应急救援电话急救中心：120 火警中心：119 报警中心：110旺旺医院:项目部现场办公室：项目经理：安全员：(三)、危险分析：1、危险的概念：可能导致死亡、伤害、职业病、财产损失、工作环境破坏所形成的根源或状态，称为危险源。在高支模施工过程中可能会发生工人因临边洞口没有围蔽，而造成人员从支模顶摔落；钢管、木枋、模板、作业工具等放置不稳或抛掷，没有正确配戴安全帽等，导致物体打击。在高支模施工过程中可能会发生由于设备漏电，而造成人员触。在高支模施工过程中可能会发生工人在使用机具时，由于不按规程操作73、，而造成人员被机具伤害。2、较大危险概念：事故发生会造成严重后果的危险源，称为较大危险源。支模未按施工方案要求做好支顶、拉结，而造成高支模坍塌。支模在施工过程中，可能会发生因工人在施工现场吸烟，未能将烟头熄灭，而造成火灾。上述危险均可能导致死亡、伤害、财产损失、工作环境破坏等。（四）、组织机构及职责1、日常组织架构及职责1）、组织机构及其成员电话：具体安全管理机构如下图 组 长袁炳华熊正武李东义何强何伟星周光辉副组长孙文泽副组长余浩(五)、人员职责表（1）应急救援指挥部组内职务姓 名联系电话备 注组 长袁炳华18907317318副组长孙文泽13607317468副组长余浩139749350174、2成 员熊正武13077351745成 员李东义15084973915成 员何强13637415229成 员何伟星13908492777职 务姓 名职责组长袁炳华负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长孙文泽负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长余浩负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员熊正武主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员李东义迅速调75、配抢救运输车辆至事故发生点。组 员何强提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员何伟星负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员周光辉负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。2）、职责分工说明A组长、副组长、组员随着职务的自然任免，责任权力、义务也随之履行或失效。B组长职责：（1）、组织项目部的安全教育和安全学习培训工作，做好作业班组的安全技术交底工作。（2）定期组织安全生产检查，落实日检制度。组织有关人员对事故隐患进行整改，检查情况做好记录，落实整改措施，并对整改工作进行复查，符合安全使用要求才可复工。（3）、督促作业班组正确使用安全设施和劳动防护用品，做好劳动保护工作。C、副76、组长职责：（1）、负责认真贯彻国家、省、市及上级主管部门有关劳动安全卫生的法律、法规、标准、规范。（2）、协助组长组织，抓好项目安全生产工作。（3）、促落项目安全生产费用的投入使用和劳动防护用品的正确使用。（4）、协助组长组织对工人的安全教育，安全学习和安全技术交底工作。（5）、定期召开安全生产会议，布置各阶段安全生产工作的开展。（6）、参加项目的专项安全验收和安全施工应急救援预案的演练工作。（7）、发生事故积及时上报，积极组织抢救工作，参加施工的调查和处理。D、日常机构职责：（1）、认真贯彻国家、省、市及上级主管部门有关劳动安全卫生的法律、法规、标准、规范。（2）、负责督促制定工程的安全技术77、措施，落实安全技术措施实施过程监控和验收工作。（3）、负责组织工地现场临时设施和中小型机具的验收工作。（4）、负责组织项目安全技术交底工作，办理各工程、工序的分部分项工程的安全交接手续。（5）、检查、督促、落实员工现场的三级安全教育工作，岗前培训，定期的安全教育和班组的班前安全活动工作。指导班组搞好安全生产工作，督促班组合理使用安全设施及劳护用品。（6）、制止违章指挥和违章作业，发现违章作业或安全设备、设施未符合要求的或遇到严重险情的。有权勒令停止作业，及时上报，并督促落实整改。（7）、会同有关人员定期参加安全生产检查，积极协助有关人员对事故隐患进行整改。做好记录，落实做好班组的巡检。（8）、78、对盘扣直插式钢管脚手架高支模的安拆等危险施工区域，落实悬挂警示标志，控制好危险作业的范围，落实监护工作措施。E、物资机构：（1）、要根据现场生产施工需要，合理调配所需各种建筑材料、构件和料具，分期分批组织建筑材料、物料、构件和料具进场，尤其要确保应急救援预案内明确所需的机具、材料、物资的调配供应。（2）、加强现场材料管理，对建筑材料、构件和料具要按总平面布局堆放。堆料必须符合安全规定，料堆要挂好标牌，列明材料名称、品种、规格等内容。易燃易爆物品要分类存放。（3）、执行领用料具的管理制度，健全领用料具台帐，堵塞各种管理漏洞。（4）、要经常与现场施工员沟通，掌握材料、料具的使用情况，努力做到所需材79、料和料具不脱节，不积压，不浪费。做好特种材料进场计划，尽可能做到工完料尽。（5）、安全技术措施、防火措施专用的材料必须专料专用，保证供应。对安全帽、安全带、消防器材等要定期检查，监管有效使用期。（6）、不符合安全要求的料具不能发放使用，谁发放，谁负责。（六）、预防与预警1、危险源监控建立健全工程项目较大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辨识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。在盘扣直插式钢管脚手架高支模的整个施工过程中，安排一名专职安全员（龙建章）负责盘扣直插式钢管脚手架高支模80、施工现场的安全管理工作，对盘扣直插式钢管脚手架高支模施工过程及混凝土浇筑过程进行全程监控，并在现场明显位置挂施工公示牌（公示内容包括：危险性较大的分部分项工程的名称、部位、施工期限、施工负责人、安全监控责任人、质量监控责任人和投诉举报电话等）。本项目盘扣直插式钢管脚手架高支模在搭设过程中必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接件是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂81、直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3）、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4）、在投入使用前，由项目部对盘扣直插式钢管脚手架高支模全面系统检查，合格后才投入使用。在使用过程中，由专职安全员、施工员对盘扣直插式钢管脚手架高支模检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5）、监测方案包括：（1）监测项目：盘扣直插式钢管脚手架高支模沉降、变形观测。（2）监测点布设：、监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。、监测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平82、位移监测点、三个支顶沉降观测点及支承地面稳定性沉降观测点。6）、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80这段时间，每隔半天测量一次。7）、变形监测预警值：立杆基础沉降预警值取8mm; 立杆顶水平位移预警值取8mm; 支架整体水平位移预警值取5mm。8）、支模架搭设允许偏差支撑沉降10mm。9)、监测资料收集：每次监测的数值应当整理归档，方便在监测过程中进行对比分析。2、预警行动1)、当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知83、相关部门人员来处理。2)、当收到天文台发出6级及以上台风的预警信号，立即通知作业人员停止作业，待台风预警信号解除后方可继续施工。3)、当突然下起大雨，立即通知作业人员停止作业，待天气晴朗后方可继续施工。3、信息通讯：当发现险情时，预警人（龙建章）立即采取措施制止该险情发生，当未能有效措施制止险情发生时，应立即上报负责人，当负责人接到报告后，立即采取相关措施制止该险情发生。（七）、事故响应分级1、当发生轻伤事故后，由本小组自行启动应急预案进行救援，并向项目经理汇报。2、当发生重伤事故、一般事故及以上、支模坍塌或发生火灾后，本小组应立即向项目经理汇报，由项目经理汇报向上级部门汇报，并申请上一级应急84、救援预案，在上一级应急小组未到来之前，本小组及项目部应急救援小组应先行应急救援。3、在小组能自行应急救援事故发生后，小组在自行应急救援时，事故事态越演越烈，小组应立即向项目经理汇报，由项目经理向上一级单位汇报，并申请上一级应急救援预案。（八）、信息报告程序1、根据生产安全事故报告与调查处理条例及要求，事故发生后，事故现场有关人员应当立即向施工单位负责人报告；施工单位负责人接到报告后，应当于1小时内向施工发生地县级以上人民政府建设主管部门和有关部门报告。2、情况紧急时，事故现场有关负责人可以直接向事故发生地县级以上人民政府建设主管部门和有关部门报告。3、报告相关内容：、事故发生的时间、地点、简要85、经过、事故类别、人员伤亡及初步估计直接经济损失；、有关建设、施工等单位名称；、事故报告的单位及报告时间等。（九）、应急救援响应程序1、突发意外生产安全事故应急救援工作程序：（1）、项目部在高支模过程发生意外生产安全事故、事件，必须立即向项目经理报告。（2）应急救援领导小组组长接报后，立即启动应急预案进入工作程序，向上级及有关部门（110报警中心、市、区安监局、公司、集团总公司）报告，并迅速采取有效的抢险和救护措施。（3）、应急救援领导小组组长按预案职责联系环境实情，明确指挥现场应急救援工作安排职责分工。（4）、各参加应急救援部门、单位各就各位后，立刻向应急救援领导小组如实报告情况。（5）、应急86、救援小组接到如实报告后，马上组织相关人员制定防止事故蔓延扩大发生的有效措施。（6）、保护事故现场，疏散转移受危及的人员。因抢救人员、疏导交通等原因，需要改变事故现场原始状态的，应当做出标志，绘制现场简图，进行书面记录，拍摄照片，妥善保存重要物证、痕迹作为事故调查使用。（7）、在事故发生后1小时内书面报告市建委总值班室、市安监局、企业上级主管部门、工程质量监督机构、工程安全监督机构及相关政府部门。（8）、应急救援小组在处理事故过程，应随时如实向上级有关部门报告救援的情况。（9）、撤销程序：当意外发生的生产安全事故、事件，通过抢险、排险、救援等一系列工作，认定已经消除危险后，应急救援领导小组组长应87、组织相关参加抢险、排险、救援部门负责人对事故、事件进行辨识评价，认定达到消除危险后，并经事故调查、处理后，应宣布撤销应急救援的各项工作。（十）、应急保障1、医疗保障在施工过程中，若发生安全事故，为确保在事故中受伤人员得到及时救治，本队伍设置应急救治药箱和联系好距离施工现场最近的医院（黄埔医院）。当施工人员受轻伤时应在现场即时的治疗，若是受到较大及以上伤害时，应立刻送到黄埔医院进行救治。2、物资保障1）、设备：塔吊（3台）、小轿车（1辆）。2）、工具：电焊机（4台）、钢丝绳(50米)、麻绳(100米)、尼龙绳(10卷)、木锤(5把)、各类钳子(5把)、绝缘棒(5把)、剪刀(5把)、扳手(5把)、88、冲击钻(2把)、各种手锯(2把)。3）、材料：电线(200m)、钢管(20条)、门式架(20个)、木枋(50条)、配电箱(4个)、照明灯具(5盏)、。4）、救援用品：雨衣(10套)、胶手套(10对)、劳动手套(10对)、口罩(20个) 、水鞋(10对)、安全帽(10顶)、安全带(10副)、安全网(50 m2)、安全警示标志牌(30副)、安全标示带(200米)、安全警示灯具(30个)。5）、急救药品及设施担架(2个)、常用药物(2箱)、药棉(10包)、纱布(20卷)、止血贴(10包)、红药水(10瓶)、药油(10瓶)、绷带(20卷)、木夹板条（用于处理骨折）(20条)。备注：急救物资存放在施工现89、场的物资存放室。（详见总施工平面布置图）。3、交通保障在紧急情况下应急交通工具的优先安排、优先调度，确保运输安全畅通；建立紧急情况交通运输工具的调用程序，确保抢险救灾物资和人员能够及时、安全送达。（十一）、各危险源预防及应急措施1、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅90、脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌91、肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，92、在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程93、中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。3、物体打击事故的预防及其应急预案、发生脚手架上部坠下来的物体伤人，如扣件、板块、砖砌94、体等物体打击事故时，首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱95、布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，96、密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。、当发生较大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。4、触电事故救援、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握97、导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工98、具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对99、“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B100、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼101、吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5、火灾事故的预防及其应急措施（1）、火灾事故的预防、施工现场防火工作认真贯彻“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。、对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。、施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。、现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。、按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，102、做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结口，配备一条长度为20m的消防水带。、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。、易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。（2）、火灾事故的应急措施火灾事故发生后，必须在消防应急指挥部统一领导下，根据火灾发生的规模、危害程度及火灾不同阶段，采取不同的处置方法和策略。、前期处置：火灾103、初期，规模不大，此时要迅速组织力量，赶赴现场，进行火灾扑救工作。同时马上向指挥部报告火灾大小、势态、危害及现场扑救情况和人员物资等基本情况，根据火灾情况，及时拨打火警119电话及与分公司、公司、医院取得联系，做好情报信息传递工作。初始阶段要发挥工地现场人员力量，及时进行火灾扑救，力争将火灾事故消灭在初始阶段。、中期处置。火灾中期随着事态发展，现场人员增多，要充分发挥消防应急指挥部作用。第一接到火灾报警后，指挥部人员应迅速赶赴现场组织人员进行火灾扑救。第二要做好现场人员疏散和机械设备等转移工作，做好道路交通疏通工作，确保消防车和消防人员扑救顺利进行及人、财、物的安全转移。第三组织消防队员、职工群104、众进行火灾扑救工作。要在指挥人员统一指挥下，有序进行火灾扑救，必要情况下可向当地政府、派出所或附近村委会求援。对需拆除房屋、物资进行拆除隔离，以防火灾进一步蔓延。第四提供后勤保障，对需要人员、物资、车辆等进行调配，确保火灾现场所需。、后期处置。火灾扑灭后，指挥部组织人员进行善后处理，首先配合消防队、公安机关进行事故调查，对事故原因、损失进行调查统计，其次与电力部门、当地村民等相关方面取得沟通，协商解决因火灾造成的损失影响。6、机械伤害事故的预防及其应急措施(1)、机械伤害事故的预防、操作人员需体检合格（即无妨碍作业的疾病和生理缺陷），同时经过专业培训并取得建设行政主管部门颁发的操作证方可持证上105、岗。、操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥，遵守现场安全规章制度。、操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，经常保持机械处于完好的工作状态。、在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如：长发应束紧不得外露，高处作业时必须系好安全带等。、操作人员必须按照机械出厂说明书规定的技术性能和使用条件，正确操作和合理使用，严禁超负荷作业或任意扩大使用范围。、机械上的各种安全防护装置及监测、指示、仪表、报警等自动报警信号装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失106、效时的机械不得使用。、机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关闭电源，待排除故障后方可使用。、新机或经过大修或技术改造的机械，必须按出厂使用说明书或改造后的使用说明书的要求和现行国家标准建筑机械技术试验规程（JGJ34-86）进行测试和试运转，并符合机械使用安全技术规程方可投入使用。、停用1个月以上或封存的机械应认真做好停用或封存前的保养工作，并做好预防风沙、雨淋、水泡、锈蚀等措施。、机械集中停放的场所应有专人看管，应该设置消防器材：空气压缩机房、发电机房。易发生危险的场所应在危险区域介限设置围栅和警示标志，未经批准的人员不得入内。挖掘机、起重机、打桩机等的重要作业区域，必须设置警示标107、志及按规定落实安全措施。、各类型的机械机具使用前，必须检查其润滑部位的油路是否畅通，刹车是否处于正常工作状态。、带有切削功能的机械、机具必须控制刀具的间隙，应按需切削的工件的厚度来调整其间隙（按技术说明书的要求调整）。2、发生机械伤害事故应急救援、发生机械伤害事故应立即切断动力电源，首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血.、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须保持呼108、吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节109、为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。、当机械发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。（十）、突发意外事故应急处理方法1、意外事故发生时应保持镇静，切勿惊慌，立即采取有效措施防止事故再扩大发生。2、事故发生后项目现场负责人立即上报企业负责人，并启动应急救援预案。按启动程110、序落实职责及时赶赴现场参加救援工作。3、项目经理和事故现场抢险救援的负责人赶赴事故现场后，必须对事故现场进行危险辨识、评估，不能盲目指挥抢险救援。4、指挥抢险救援时，首先考虑抢险救援人员的安全，重点保障抢险救援人员不受到伤害。5、如事故涉及有关用电位置或设备、机械、机具，必须马上切断电源。6、设危险区域，派专人监护，设置醒目标的，告知参与的工作人员可能导致危险的情况。7、护卫员（门卫）、综治员、维稳应急队伍成员，坚守岗位，不得随意让无关人员和妨碍抢险人员进出。8、指挥疏散的负责人应对疏散方向路途进行辨识、评价，确认无危险的情况下指挥逃生的人员有序离开（撤离原则是先伤员，后其他人员）。9、对使用111、的一切设备、设施、材料、物料，有专人检查，确认符合安全使用度才可使用。10、应使用必备的车辆立刻进行抢救伤员（抢救原则是先抢救重伤，后抢救轻伤），如数量不足应使用现场的一切车辆，如现场车辆不足够，应请用社会上其他车辆或出租车协助抢救工作。11、抢救工作必须坚持“以人为本”，首先抢救人为主，伤员分重伤、轻伤先后抢救，并要立即送往附近医院抢救。12、应急救援就是命令。有关人员、物资必须按启动程序立即组织到位，减少灾害扩大发展。第七章 模板及支撑体系计算500*400梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3112、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)500400新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22113、风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)700板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底114、增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=115、1.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.43116.56kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.4110.3kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1L20.116.560.16720.046kNm Mmax/W0.046106/375001.227N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67710.3166.6674/(10010000281250)0.019mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 116、q1l=0.416.560.1671.104kN R2=R3=1.1 q1l=1.116.560.1673.036kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.410.30.1670.687kN R2=R3=1.1 q2l=1.110.30.1671.888kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1m117、ax1.104+1.2(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.4-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43max0.7-0.5/2，0.7-0.5/2/21，3.036+1.2(0.3-0.1)0.5/3=3.576kN/m q2max0.687+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.4-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.7-0.5/2，0.7-0.5/2/21，1.888+(0.3-0.1)0.5/31.959kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.5760.92，0.53.5760.120118、.29kNm Mmax/W0.29106/640004.526N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.5760.9，3.5760.11.931kN max3Vmax/(2bh0)=31.9311000/(26080)0.603N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6771.9599004/(10093502560000)0.364mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)1.9591004/(893502560000)0.001mm2l119、2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.5760.9，0.43.5760.9+3.5760.13.54kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.041kN，R2R33.54kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.9590.9，0.41.9590.9+1.9590.11.939kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.905kN，R2R31.939kN 120、六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.231106/449051.443N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.631kN max2Vmax/A=22.6311000/42412.411N/m121、m2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.048mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4k122、lah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.4)+0.91.43116.14kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.268kN，R29.524kN，R31.268kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(5.6-0.4)+Mw/lbmax1.268，9.524，1.268+0.78+0.056/0.910.429kN fN/(A)+Mw/W10428.647/(0.386450)+0.056106/4730123、00060.05N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3210.525kNN30kN满足要求！200*700梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)200700新浇混124、凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(125、mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度126、(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.43125.74kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12525.740.120.032kNm Mmax/W0.032127、106/375000.858N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951004/(10010000281250)0.003mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1l=0.37525.740.10.965kN R2=1.25q1l=1.2525.740.13.217kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.10.673kN R2=1.25q2l=1.2517.950.12.244kN 五、128、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.965+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.7-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43max0.5-0.2/2，0.5-0.2/2/21，3.217+1.2(0.3-0.1)0.2/2=3.346kN/m q2max0.673+(0.3-0.129、1)0.2/2+0.5(0.7-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.2/2，0.5-0.2/2/21，2.244+(0.3-0.1)0.2/22.264kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.3460.92，0.53.3460.120.271kNm Mmax/W0.271106/640004.234N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.3460.9，3.3460.11.807kN max3Vmax/(2bh0)=31.8071000/(260130、80)0.565N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.2649004/(10093502560000)0.42mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.2641004/(893502560000)0.001mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.3460.9，0.43.3460.9+3.3460.13.312kN 同理可得，梁底支撑小梁所131、受最大支座反力依次为R1R33.207kN，R23.312kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.2640.9，0.42.2640.9+2.2640.12.241kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.243kN，R22.241kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不计，因主梁2132、根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.934106/4730197.423N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.431kN max2Vmax/A=22.4311000/45010.804N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.083mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)133、4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.43125.32kN/m 同上四六计算过程，可得： R134、14.731kN，R24.731kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+0.15(5.6-0.7)+Mw/lbmax4.731，4.731+0.735+0.056/0.95.591kN fN/(A)+Mw/W5590.74/(0.386450)+0.056106/473000032.198N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R224.862kNN30kN 满足要求！300*1500梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-201135、0 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001500新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN136、/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)700板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)700梁底增137、加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11138、.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.43150.22kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12550.220.1520.141kNm Mmax/W0.141106/375003.766N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52138.351504/(10010000281250)0.036mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算139、 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1l=0.37550.220.152.825kN R2=1.25q1l=1.2550.220.159.416kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37538.350.152.157kN R2=1.25q2l=1.2538.350.157.191kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化140、计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.825+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.5-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43max0.7-0.3/2，0.7-0.3/2/21，9.416+1.2(0.3-0.1)0.3/2=9.452kN/m q2max2.157+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.7-0.3/2，0.7-0.3/2/21，7.191+(0.3-0.1)0.3/27.221kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22ma141、x0.19.4520.92，0.59.4520.120.766kNm Mmax/W0.766106/6400011.963N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.69.4520.9，9.4520.15.104kN max3Vmax/(2bh0)=35.1041000/(26080)1.595N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6777.2219004/(10093502560000)1.34mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)7.22142、11004/(893502560000)0.004mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.19.4520.9，0.49.4520.9+9.4520.19.358kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R36.039kN，R29.358kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.17.2210.9，0.47.2210.9+7.2210.17.148kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座143、反力依次为R1R35.378kN，R27.148kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.252106/449056.02N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.573kN max2Vmax144、/A=22.5731000/42412.135N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.068mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查145、表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.43149.8kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.889kN，R219.527kN，R30.89kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(5.6-1.5)+Mw/lbmax0.889，19.527，0.89+0.615+0.056/0.920.267kN fN/(A)+Mw/W20266.56146、2/(0.386450)+0.056106/4730000116.688N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3219.648kNN30kN 满足要求！400*1400梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计147、算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001400新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两148、侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)700板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工149、承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.43147.16kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.4135.150、8kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1L20.147.160.13320.084kNm Mmax/W0.084106/375002.236N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67735.8133.3334/(10010000281250)0.027mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1l=0.447.160.1332.515kN R2=R3=1.1 q1l=1.147.160.1336.917kN 标准值(正常使用极限状态) R1151、=R4=0.4 q2l=0.435.80.1331.909kN R2=R3=1.1 q2l=1.135.80.1335.251kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.515+1.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.4-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43max0.7-0.4152、/2，0.7-0.4/2/21，6.917+1.2(0.3-0.1)0.4/3=6.949kN/m q2max1.909+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.4-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.7-0.4/2，0.7-0.4/2/21，5.251+(0.3-0.1)0.4/35.277kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.9490.92，0.56.9490.120.563kNm Mmax/W0.563106/640008.795N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l153、1，q1l2max0.66.9490.9，6.9490.13.752kN max3Vmax/(2bh0)=33.7521000/(26080)1.173N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.2779004/(10093502560000)0.979mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)5.2771004/(893502560000)0.003mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l154、1，0.4q1l1+q1l2max1.16.9490.9，0.46.9490.9+6.9490.16.879kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R45.448kN，R2R36.879kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.2770.9，0.45.2770.9+5.2770.15.225kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.848kN，R2R35.225kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)155、205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.495106/4490110.233N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.7kN max2Vmax/A=25.71000/42426.887N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.171mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 七、立柱验算钢156、管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010157、公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.43146.74kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.924kN，R222.633kN，R30.924kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(5.6-1.4)+Mw/lbmax0.924，22.633，0.924+0.63+0.056/1.223.356kN fN/(A)+Mw/W23356.318/(0.386450)+0.056106/4730000134.475N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算158、一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3222.8kNN30kN 满足要求！350板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称B，新浇混凝土板板厚(mm)350模板支架纵向长度La(m)12模板支架横向长度Lb(m)9模板支架高度H(m)5.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.159、1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)90160、0立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm)150主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)22弹性模量E(N/mm2)10000计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(161、G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.35)+1.413=14.862kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.35)=10.662kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.35)+113=11.885kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12514.8620.32=0.167kNm =Mmax/W=0.167106/(37500103)=4.453N/mm2f=22N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 162、max5ql4/(384EI)=511.8853004/(38410000281250)=0.446mm max=0.446 mmmin300/150，10=2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.3(0.3+(24+1.1) 0.35)+1.40.33=4.531kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+163、G3k)h0)+QlQ1k=10.3(0.3+(24+1.1) 0.35)+10.33=3.626kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.433106/40833=10.604N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.463kN max3Vmax/(2bh0) =32.4631000/(25070)=1.056N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.975mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要164、求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=2.293kN R2=4.926kN R3=2.293kN 正常使用极限状态 R1=1.838kN R2=3.948kN R3=1.838kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.293,4.926,2.293/2=2.463kN 正常使用极限状态 R=ma165、xR1,R2,R3/2=max1.838,3.948,1.838/2=1.974kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.647106/4490=144.098N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.002kN max2Vmax/A=24.0021000/424=18.877N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.798mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值f(N/mm166、2)205立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7150=1210mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/20.1=89.552=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1210/20.1=60.199 查表得，=0.777 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.430.90.167、9=12.427kN f=N1/(1A)12.427103/(0.777571)=28.01N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/20.1=89.552 查表得，=0.558 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.35)+1.430.90.9=12.962kN f=N2/(2A)12.962103/(0.558571)=40.682N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.20.91.52/10=0.051kNm 顶部立杆段： N1168、w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+0.91.430.90.9+0.91.40.051/0.9=12.158kN f=N1w/(1A)+Mw/W=12.158103/(0.777571)+0.051106/7700=34.027N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.35)+0.91.430.90.9+0.91.40.051/0.9=12.693kN f=N2w/(2A169、)+Mw/W=12.693103/(0.558571)+0.051106/7700=46.461N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.427kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLbHh2+Q3kLbh1)=0.91.4(0.295.66+0.5594)=101.153kN.m MR=GG1kLbLa2/2=1.351.059122/2=918.54kN.m MT=101.153kN170、.mMR=918.54kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLbH+Q3kLbh1)=0.91.4(0.2595.6+0.5594)=40.824kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LbLa2/2=1.351.05+(24+1.1)0.359122/2=8603.658kN.m MT=40.824kN.mMR=8603.658kN.m满足要求！120板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管171、支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称B，新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)6模板支架横向长度Lb(m)4模板支架高度H(m)3.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生172、的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.8=0.2风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm)15173、0主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)22弹性模量E(N/mm2)10000计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.1174、2)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.32=0.089kNm =Mmax/W=0.089106/(37500103)=2.373N/mm2f=22N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1123004/(38410000281250)=0.229mm max=0.229 mmmin300/150，10=2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面175、类型483.5截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.3(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.33=2.452kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.3(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.33=1.894kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度176、验算 =Mmax/W=0.427106/40833=10.457N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.803kN max3Vmax/(2bh0) =31.8031000/(25070)=0.773N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.674mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.504kN R2=3.606kN R3=1.504kN 正常使用极限状态 R1=1.161kN R2=2.782kN R3=1.161kN 六、主梁验算主梁材质及类型177、钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.504,3.606,1.504/2=1.803kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.161,2.782,1.161/2=1.391kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.879106/4490=195.768N/mm2f=205N/mm2 满足要求178、！ 2、抗剪验算 Vmax4.113kN max2Vmax/A=24.1131000/424=19.401N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.211mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7150=1210mm l0179、2=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/20.1=89.552=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1210/20.1=60.199 查表得，=0.777 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117103/(0.777571)=27.311N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/20.1=89.552 查表得，=180、0.558 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.558571)=41.011N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.21.21.52/10=0.068kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.068/1.2=11.583kN f=N1181、w/(1A)+Mw/W=11.583103/(0.777571)+0.068106/7700=34.939N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.068/1.2=12.534kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.534103/(0.558571)+0.068106/7700=48.17N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上182、节计算可知，可调托座受力 N =12.117kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLbHh2+Q3kLbh1)=0.91.4(0.243.66+0.5544)=32.861kN.m MR=GG1kLbLa2/2=1.351.05462/2=102.06kN.m MT=32.861kN.mMR=102.06kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLbH+Q3kLbh1)=0.91.4(0.2543.6+0.5544)=15.624kN.mMR=GG1k+(G2k+G3k)h0LbLa2/2=1.351.05+(24+1.1)0.12462/2=394.826kN.m MT=15.624kN.mMR=394.826kN.m 满足要求！