1、XX家园住宅小区1#-6#栋承插型盘扣式支模架专项施工方案 目 录一、 编制说明2二、 工程概况2三：总进度计划3四、编制依据4五、施工部署4六、梁板支模架施工工艺6七、模板拆除13八、质量保证措施14九、安全、文明施工措施14十、环境保护措施16十一、计算书及相关图纸17十一、节点图35一、 编制说明本工程1#-6#栋、梁侧模全部采用40*80方钢进行加固，梁板支模架采用承插型盘扣式钢管脚手架。二、 工程概况XX家园住宅小区位于XX，本工程1#栋为框剪结构；2#、3#、4#、5#、6#栋为剪力墙结构，幼儿园为框架结构，抗震烈度为6度。1#栋建筑高度为99.7m，建筑面积为24511.65， 2、2#栋主楼建筑高度为99m，建筑面积21410.62，3#栋建筑高度为99m，建筑面积为30338.88， 4#栋主楼建筑高度为90m，建筑面积15671.25，5#栋建筑高度为90m，建筑面积为15597.53，6#栋主楼建筑高度为90m，建筑面积15874.55，幼儿园主楼建筑高度为9.9m，建筑面积2641，地下室建筑面积23088.23，总建筑面积为149133.71。三：总进度计划 四、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015钢结构工程施工3、质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91施工现场消防技术安全规范GB50720-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计五、施工部署5.1施工方法梁、板结构采用14厚木胶合板，40*80木龙骨，支撑体系为直插双自锁型多功能483.0钢管脚手4、架，如下图所示 盘扣式支模架立杆用钢管 盘扣式支模架水平杆用钢管5.2人员部署5.2.1管理人员部署表姓名项目岗位职责李曦项目经理总协调周正春生产经理现场总负责黄河技术经理技术总负责吴求君安全总监安全总负责黄武施工员现场施工执行、问题整改、资料编制曾上施工员现场施工执行、问题整改、资料编制杨静安全员安全隐患检查、日常巡查汤旭技术员组织技术交底、施工测量、技术复核及质量检查魏元军测量员具体实施施工测量罗淇溢测量员具体实施施工测量潘军材料员材料采购舒登材料员材料进场验收肖攀资料员资料收集、整理和报验周利质量员质量隐患检查、日常巡查5.2.2劳务人员投入表序号工种1#-3#栋、幼儿园 4#-6#栋、5、地下车库1木工1201202架子工20203测量放线554塔吊司机和指挥555合计1501505.3机械设备表序号名称数量备注1塔吊5台2木工电锯12台3木工电刨12台4手电钻20套另外各个班组单独配备以下主要机具：铁锤、斧头、手锯、电锯、电钻、活动扳手、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等。5.4材料要求1) 直插双自锁型多功能钢管横杆，立杆采用483.0钢管，必须表面平整光滑、顺直，无锈蚀、裂纹、分层、划道、压痕、硬弯现象。新用钢管有出厂合格证。2) 连接轮盘、插头一级可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造是，其材料机械性能不能低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352）中牌号为ZG6、230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10，允许尺寸偏差0.5。3) 对拉螺杆采用Q235圆钢制作，（需用套管处）采用硬质PVC套管，蝴蝶扣及螺栓碧玺配套，丝扣紧密。4) 木方采用4080木枋，模板采用14厚木胶合板。腐朽、断裂、松散的木枋、木胶板不得使用，木枋、模板需平直，符合模数。必要时要用槽钢做背楞。六、梁板支模架施工工艺梁板支模架决定采用ZSDJ直插双自锁型多功能钢管支架作为梁、板模板的主要支撑体系，辅助以扣件钢管作为局部支撑和加固。直插双自锁多功能钢管支架由立杆、横杆两类构件组成。横杆、立杆都采用483.07、mm钢管做构件管材，关键在于节点的设计，节点由轮盘、插头、立杆管材的外圆的组成。立杆是在一定长度的焊管上每隔600按特定的技术要求焊接一只轮盘，立杆尾部焊接一只套筒；横杆是在一定长度的焊管的两端按特定的技术要求各焊接一只插头。搭接时把立杆尾部的套筒套接在另一只立杆的顶部就可以达到立杆在垂直方向任意加高的目的。把横杆端头的插头插入立杆上轮盘的相应的锥形长孔内，由于设计的特点用铁锤向下敲击横杆插头，即可达到锁紧的目的。每只轮盘上可以同时在水平方向连接4只横杆，4只横杆互成90。在一个节点上，当一只横杆与立杆的锁紧失效，另外三只横杆与立杆的锁紧仍然可靠有效（自锁型）。（1） 板主要尺寸序号部 位板 8、厚()158#栋地下室负2层楼板160、300258#栋地下室负1层楼板120、140、160358#栋1层楼板100、1204 58#栋2层楼板100、110、120、140558#栋331层楼板100、120、140658#栋屋面板120、130、140759#栋地下室负2层楼板250、300859#栋地下室负1层楼板120959#栋1层楼板100、120、1801059#栋2层楼板100、110、120、1401159#栋328层楼板100、120、1401259#栋屋面板100、120、130、1401360#栋地下室负3层楼板160、3501460#栋地下室负2层楼板120、130、9、3001560#栋地下室负1层楼板120、1301660#栋1层楼板120、150、1601760#栋223层楼板100、110、1201860#栋屋面板100、1201961#栋地下室负3层楼板1602061#栋地下室负2、负1层楼板1202161#栋1层楼板150、1802261#栋2、5、8层、屋面板100、1202361#栋3、4、627、29层楼板100、110、12024地下室B区负一层楼板12025地下室B区顶板180、25026幼儿园2、3层楼板10027幼儿园屋面板120（2） 板模板搭设参数板厚名称材料选用支设参数地下室负三层板350板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间10、距150支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：900900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1800；竖向剪刀撑沿架体四周设置一道，中间每6跨设一道地下室负二层板250300板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距150支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：900900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1800；竖向剪刀撑沿架体四周设置一道，中间每6跨设一道地下室顶板160180板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距150支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：900900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；11、水平杆：步距1800；竖向剪刀撑沿架体四周设置一道，中间每6跨设一道地下室顶板150160板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距150支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：900900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1800；竖向剪刀撑沿架体四周设置一道，中间每6跨设一道标准层板100140板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距200支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：12001200，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1800；竖向剪刀撑沿架体四周设置一道（3） 梁主要尺寸序号部 位梁规格尺寸()158#栋地下室负二层12、梁200*400,200*500,200*560,300*500,300*700,300*900，400*900258#栋地下室负一层梁200*300,200*400,200*450,200*500,200*600,250*500,250*700,300*500,300*560，300*700358#栋1层梁150*400,200*300,200*400,200*430,200*500,200*530,200*650,200*1000,250*560,250*700,250*800,250*1940300*680,300*700,300*800,300*900,300*1880,300*19413、0350*900,350*900,400*900458#栋2层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*700,200*800,200*1400,250*710,250*700558#栋34、6层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*710,200*800,200*1200,200*1400658#栋5、7、817层梁150*400,200*300,2014、0*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*710,200*800,200*1200,200*1400758#栋1822层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*710,200*800,200*1200,200*1400858#栋2327层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*6015、0,200*660,200*710,200*800,200*1200,200*1400958#栋2931层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*710,200*800,200*1200,200*14001058#栋屋面梁150*400,200*400,200*440,200*450,200*500,200*560,200*600,200*700,200*750,200*800,200*14001158#栋机房屋面梁200*300,200*400,200*450,216、00*500,200*600,200*620,200*8001259#栋地下室负二层梁200*400,200*500,250*800,300*500，300*700,300*800,400*9001359#栋地下室负一层梁200*300,200*400,200*450,200*500,200*600,250*500,250*700,300*500,300*560，300*7001459#栋1层梁150*400,200*300,200*400,200*430,200*500,200*530,200*600,200*650,250*560,250*680,250*700,250*1000,250*17、1940,300*680,300*700,300*800,300*900,300*1880,300*1940，350*900,400*9001559#栋2层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*700,200*800,200*1000,200*14001659#栋34、6层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*710,200*120018、,200*14001759#栋5、728层梁150*400,200*300,200*400,200*410,200*450,200*500,200*510,200*560,200*600,200*660,200*710,200*800,200*1000,200*12001859#栋屋面梁150*400,200*400,200*440,200*450,200*500,200*600,200*700,200*750,200*800,200*10001959#栋机房屋面梁200*300,200*400,200*450,200*500,200*600,200*620,200*8002060#栋地下室负19、三层梁150*400,200*400,200*660,250*450,250*500,250*600,250*660,250*850,300*450，300*500，300*660,300*1110，300*1710，350*500,2160#栋地下室负二层梁150*400,200*400,200*450,200*500,200*600,200*700,250*450,250*500,250*600,300*450，300*500，300*650,350*500，350*6002260#栋地下室负一层梁150*400,200*350,200*400,200*450,200*500,200*6020、0,250*450,250*500,250*600,300*400,300*450，300*500,300*550，300*600，300*6502360#栋1层梁200*350,200*400,200*600,200*700,200*710,200*1000,200*1210,250*450,250*600,300*400,300*450，300*500,300*550，300*600，300*650，300*750，300*800，300*1060，350*850，2460#栋2层梁150*350,200*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*5021、0,200*510,200*600,200*620,200*700,200*710,200*1600,220*700,250*560,250*600,300*5002560#栋37层梁150*350,200*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*710，220*500,300*500,2660#栋823层梁150*350,200*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*722、00,200*710,250*560，300*5002760#栋屋面梁150*500,200*400,200*450,200*500,200*560,200*585,200*600,200*640,200*700,200*710,200*1100,300*500，300*6002861#栋地下室负三层梁200*400,200*660,250*450,250*500,250*660,250*700,250*850,300*450，300*500，300*660,300*810，300*1310，300*1410，350*700,2961#栋地下室负二层梁200*400,200*450,200*523、00,200*600,200*700,250*450,250*500,250*600,300*450，300*500，300*650,300*800，350*600，300*6503061#栋地下室负一层梁200*350,200*400,200*450,200*500,200*600,250*450,250*500,300*400,300*500,300*550，300*6003161#栋1层梁200*10,200*350,200*400,200*500,200*600,200*700,200*710,200*1000,250*450,250*500,250*600,300*450,300*524、00,300*550,300*600,300*650,300*900,3261#栋2层梁200*10,200*350,200*400,200*500,200*600,200*700,200*710,200*1000,250*450,250*500,250*600,300*450,300*500,300*550,300*600,300*650,300*900,3361#栋37层梁150*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*7103461#栋812层梁200*350,200*25、410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*710,250*560，300*5003561#栋1317层梁150*350,200*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*710,250*560,300*5003661#栋1822层梁150*350,200*400,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*710,2526、0*560,300*5003761#栋2327层梁150*350,200*350,200*400,200*410,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*710,250*560,300*5003861#栋2829层梁150*350,200*400,200*450,200*460,200*500,200*510,200*560,200*600,200*700,200*710,250*560,300*5003961#栋屋面梁150*500,200*400,200*450,200*500,200*560,200*585,200*600,27、200*640,200*710,200*1100,300*60040地下室B区负一层梁250*550,300*60041地下室B区负一层顶板梁300*950,400*1000，500*1000，42幼儿园二层梁200*400,200*500,200*550,200*600,250*650,43幼儿园三层梁200*400,200*500,200*550,200*600,250*650,250*750,400*800,44幼儿园屋面梁200*400,200*500,200*600,（4） 梁搭设参数梁尺寸名称材料选用支设参数地下室顶板、梁梁底模15木胶板/梁底小梁5070木枋间距180支模架48328、.0mm承插型盘扣式钢管脚手架梁两侧立杆间距：1800，下设可调底座。梁跨方向间距：900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1500；200300板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距180支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：900900，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1500；180及以下板底模15木胶板/板底搁栅5070木枋间距180支模架483.0mm承插型盘扣式钢管脚手架钢管间距：12001200，下设可调底座。扫地杆：距楼地面350；水平杆：步距1500；（5） 施工顺序测量放线搭设满堂盘扣式支模架调整标高安装梁底模（需要时）29、梁底加设早拆头顶柱绑梁钢筋安装梁侧模，校正标高，加设保险卡安装梁底模验收（6） 板模板细部做法立杆：立杆离梁、剪力墙或柱边间距不宜大于300，立杆底部垫可调底座，立杆搭接必须采用配套盘扣式立杆，模数不同盘扣式支模架必须采用钢管将其连接成一整体。纵横水平杆：纵横水平杆必须用锤子锤紧，不能有松动现象，纵向间距要符合前表要求，地下室顶部横杆采用双横杆。对于立杆模数不同，平面标高不一致的立杆，其扫地杆采用钢管、扣件进行连接。七、模板拆除1、 拆除前的准备及要求：模板拆除前，由施工员填写模板拆除申请书，技术负责人审批后方可进行。模板拆除时临时警戒线已设置，并派专人监护。2、 底模拆除时的混凝土强度要求应30、符合下表要求，检查同条件试块强度。项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件-1003、 侧模拆除，是混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。4、 梁、板模板拆除1) 拆模顺序：拆除支架部分水平拉杆及剪刀撑拆除梁侧模及支撑拆除木楞及支柱拆除梁底模 及支撑系统。2) 拆除梁底模时，应从跨中开始下调承重架，高度300500，然后向两端逐步下调，拆除梁底模支柱时，也应从跨中向两端作业。用钢锲轻轻撬动模板，或用木锤轻击，切不可用钢棍猛击乱撬。每块模板拆下时，应用人工托扶放在地上。板模拆模时先拆支撑，然后用小撬棍相对两31、侧面中点将模壳撬起拆除。严禁使拆下的模板自由坠落地面，并堆码整齐，高度不超过2m。3) 严禁拆除满堂架时整体落架，操作面距模板高度不超过2m。4) 模板拆除后，及时清理干净，并做好“四口”防护。5、 墙模拆除：单块就位组拼墙模先拆墙两边的接缝窄条模板，再拆除背楞和穿墙螺栓，然后逐次向墙中心方向逐条拆除。6、 拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：1) 拆除模板及其支架结构时，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。2) 拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不了承重32、的模板，后拆承重部分的模板，自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。3) 在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应理解停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。7、 模板工程作业组织，应遵循支模与拆模同意由一个作业班组进行作业。好处是支模就考虑拆模的安全和方便，拆模时，人员熟悉情况，易找拆模关键点，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。八、质量保证措施1、 模板支撑架底层纵横向水平杆作为扫地杆，距地高度350，立杆上端包可调顶托伸出顶层的高度不得700。2、 满堂脚手架在架体外侧四周及内部纵横向每6m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。3、 满堂支撑架的可调33、底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300，插入立杆内的长度不得小于150。4、 满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300，插入立杆内的长度不得小于150。九、安全、文明施工措施9.1安全措施1) 新工人进场，必须做好安全三级教育，严格遵守操作规程。2) 进入施工现场人员必须戴好安全帽，严禁赤膀、赤脚、披衣散扣。3) 承重支模架必须严格遵照施工技术交底要求施工，严禁随意更改；拆除前严格执行审批程序，未经批准，不得拆除。4) 操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下。5) 二人抬运模板是要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模34、时，严禁从高处抛下。不得在脚手架上堆放大批模板等材质。6) 模板安装过程中，柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等处必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。如模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好，并做好警示标牌。7) 模板上堆放材料不超过3000N/m2，严禁超早，且堆料均匀。8) 装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作。拆模作业时，必须设警戒区，严禁下发有人经过。应在下班前将材料及时清理，分类堆在指定场所，不能搬走的，要码放整齐。9) 加工棚内必须做好消防工作，下班前必须将锯末、刨花等易燃材料清理干净。严格遵守木工加工机械操作规程。10) 圆盘锯必须设置保护罩，必须使35、用按钮开关。11) 在拆墙模前不准将脚手架拆除。拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行、当心坠物等安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好操作平台的架体上作业。12) 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，设备与开关箱之间的距离不得超过3m，外壳接保护零线，并且要有良好的绝缘性能。电锯和电刨必须使用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查），且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械是严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套。长度小于50或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不36、得硬拉硬拽；机械停用时及时断电加锁。9.2预防监控措施9.2.1模板安装应遵循下列规定：1) 作业前认真检查模板、支撑构件是否符合要求，钢管有无严重锈蚀或变形，木模板及支撑材质是否合格。2) 地面上的支撑场地平整夯实，同时排除现场的不安全因素。3) 模板工程作业高度在2m或2m以上时，必须设置安全防护设施。4) 操作人员登高走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高差狭窄而无防护的模板面上行走。5) 模板的立柱顶撑必须设牢固拉杆，不得与门窗等不牢靠的临时物件相连接，模板安装过程中，不得间歇、柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等处必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。6) 运送37、模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下发操作人员必须远离危险区域。7) 组装立柱模板是，四周必须设牢固支撑，如柱模在6m以上，应将几个柱模连接成整体，支设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作和在主梁底模上行走。9.2.2模板拆除应遵循下列规定：1) 拆除时必须满足拆模时所需混凝土强度，经项目技术负责人同意，不得因拆模而影响工程质量。2) 拆模的顺序和方法，应按照先支后拆，后支先拆，先拆不了承重的模板，后拆承重部分的模板及支撑。3) 拆除作业时，必须设置警戒区，严禁下发有人出入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。4) 严禁用吊车直接38、吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓结牢固，且吊顶平衡。5) 拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须搭设安全网等可靠防坠落措施。6) 拆除的模板支撑等材料、必须边拆、边清、边运、边码垛。楼层高处拆下的材料，严禁向下抛掷。9.3应急救援1) 安全事故发生后，如有人要受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车道事故现场救护人员。2) 同时，当时人或发现人应立即向应急救援小组报告，并采取应急措施，防止事态扩大、减少事故损失。3) 应急救援负责人接到报告后，组织有关人要对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人要出入，保护现场。4) 如事故等级构成大事故或有人要伤亡，项目应急领导小组应及时通知公司安39、全生产领导小组，公司领导小组成员到达现场后，按各自的职责开展应急救援工作。5) 紧急事故处理结束后，事故发生所在的单位负责人在24小时内写出事故调查报告上报公司安全质量部，并妥善处理后续事宜。十、环境保护措施楼层拆模后，做到工完场清，清除的材料分规格堆码整齐，拆模后的临边及洞口及时做好防护工作。模板堆放整齐、安全，高度不超过2m。模板上YY的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量在支座和设计模板时，尽量节约材料。对在加工或使用后的残余材料集中处理，对废木屑应集中处理。锯末集中收集，加以二次利用（用于养护或其他）使用电锯时，遵守作息时间，保证在正常的施工时间内使用，其他如电刨的使用亦是如此40、。模板运输是轻拿轻放。模板调整时，不要过度敲击，避免损坏模板及其附件和造成大的噪声。模板拆除时，必须尽量保持模板的完整性，减少模板的报废率。废旧模板用的穿墙螺栓等要收集处理。模板进行清理时，不要破坏模板和其配件。十一、计算书及相关图纸标准层梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8（1）新浇混凝土梁计算跨度(m)8.22混凝土梁截面尺寸(mmmm)60057041、新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用42、梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表43、面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.42.5121.062kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.57117.562kN/44、m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.57114.635kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.117.5620.22+0.1173.50.220.087kNm Mmax/W0.087106/375002.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67714.6352004/(10010000281250)0.056mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=45、R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.417.5620.2+0.453.50.21.72kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.117.5620.2+1.23.50.24.704kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.414.6350.21.171kN R2=R3=1.1 q2l=1.114.6350.23.22kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm46、4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.72+1.2(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，4.704+1.2(0.3-0.1)0.6/3=4.752kN/m q2max1.171+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，3.22+(0.3-0.1)0.6/33.26kN/m 1、抗弯验算 Mma47、xmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.7520.92，0.54.7520.1520.385kNm Mmax/W0.385106/408309.426N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.7520.9，4.7520.152.566kN max3Vmax/(2bh0)=32.5661000/(25070)1.1N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.269004/(10096001429200)1.055mml1/250900/2503.6mm48、 2q2l24/(8EI)3.261504/(896001429200)0.015mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.7520.9，0.44.7520.9+4.7520.154.704kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.163kN，R2R34.704kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.260.9，0.43.260.9+3.260.153.227kN 49、同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.62kN，R2R33.227kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.716106/4490159.394N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.693kN max2Vmax/A=2650、.6931000/42431.569N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.301mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.174kN，R2=13.385kN，R3=1.174kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R313.385kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强51、度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.40.92.5120.712kN/m 2)小梁验算 q1m52、ax1.688+1.2(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，4.62+1.2(0.3-0.1)0.6/3=4.668kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.161kN，R213.183kN，R31.161kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(3.6-0.57)+Mw/lbmax1.161，13.183，1.161+0.545+0.04/1.213.762kN fN/(A)+Mw/W13761.966/(0.386424)+0.04153、06/449092.952N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=13.762kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权54、平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上55、式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=13.762kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影56、响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=13.762kN 满足要求！梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ2357、1-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14（1）新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400570新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他58、支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)90新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离59、(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/160、2281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.42.5121.062kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.57117.562kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.57114.635kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12521.0620.220.105kNm Mmax/W0.105106/375002.808N/mm2f15N/mm2 61、满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52114.6352004/(10010000281250)0.043mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37517.5620.2+0.4373.50.21.623kN R2=1.25q1l=1.2521.0620.25.265kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37514.6350.21.098kN R2=1.25q2l=1.2514.6350.23.659kN 五62、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.917验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.623+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.57-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，5.265+1.2(0.3-0.1)0.4/2=5.313kN/m q2max1.098+(63、0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.57-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，3.659+(0.3-0.1)0.4/23.699kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.3130.92，0.55.3130.120.43kNm Mmax/W0.43106/4083310.54N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.3130.9，5.3130.12.869kN max3Vmax/(2bh0)=32.8691000/(25064、70)1.23N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.6999004/(10096001429170)1.197mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.6991004/(896001429170)0.003mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.3130.9，0.45.3130.9+5.3130.15.26kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大65、支座反力依次为R1R33.342kN，R25.26kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.6990.9，0.43.6990.9+3.6990.13.662kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.822kN，R23.662kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、66、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.371106/449082.683N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.848kN max2Vmax/A=22.8481000/42413.433N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.169mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.494kN，R2=10.956kN，R3=0.494kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)367、0 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R310.956kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.790)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 根据建筑68、施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.40.92.5120.712kN/m 2)小梁验算 q1max1.592+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.57-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.92.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，5.178+1.2(0.3-0.1)0.4/2=5.226kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.49kN，R210.817kN，R30.49kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.169、5(3.6-0.57)+Mw/lbmax0.49，10.817，0.49+0.545+0.04/1.211.395kN fN/(A)+Mw/W11395.371/(0.386424)+0.04106/449078.492N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=11.395kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设70、计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不71、宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=11.395kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB5001072、-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35cl73、fcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=11.395kN 满足要求！十一、节点图附图1、模板支架区域结构平面图；附图2、支模架立杆和水平杆平面布置图；附图3、水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图；附图4、支模架纵、横向立面图和剖面图；附图5、梁板支模节点详图；附图6、支模架与柱、梁拉结节点详图；附图7、特殊部位节点详图；附图8、支模架监测点平面布置图；附图9、模板支架验收记录表。地下室负一层400厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 374、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称地下室暗梁楼板，标高-5.4m新浇混凝土板板厚(mm)400模板支架纵向长度La(m)10模板支架横向长度Lb(m)8模板支架高度H(m)3.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准75、值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)160小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度L1(mm)65主梁最大悬挑长度L276、(mm)115平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.4)+1.413=16.368kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.4)=12.168kN/m77、 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.4)+113=13.14kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12516.3680.152=0.046kNm =Mmax/W=0.046106/37500=1.227N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=513.141504/(3849350281250)=0.033mm max=0.033 mmmin150/150，10=1mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm70mm 截面惯78、性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式四等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.15(0.3+(24+1.1) 0.4)+1.40.153=2.491kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.15(0.3+(24+1.1) 0.4)+10.153=2.001kN/m 按 四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为65mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/79、W=0.215106/40833=5.265N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.353kN 3Vmax/(2bh0)=31.3531000/(25070)0.58N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.691mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.05kN R2=2.551kN R3=2.086kN R4=2.551kN R5=1.05kN 正常使用极限状态 R1=0.843kN R2=2.049kN R3=1.675kN R4=2.049kN80、 R5=0.843kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)200弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)115计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4,R5=max1.05,2.551,2.086,2.551,1.05=2.551kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4,R5=max0.843,2.049,1.675,2.049,0.843=2.049kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =M81、max/W=0.63106/4490=140.312N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax6.684kN 2Vmax/A=26.6841000/42431.528N/mm2=115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.465mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=82、1200+20.7160=1424mm l02=h=1.21800=2160mm 取两值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/15.9=135.849=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1424/15.9=89.56 查表得，=0.558 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.430.60.9=9.098kN f=N1/(1A)9.098103/(0.558424)=38.454N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=21683、0/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.4)+1.430.60.9=9.454kN f=N2/(2A)9.454103/(0.28424)=79.633N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.61.82/10=0.037kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.430.60.9+0.037/0.9=8.912k84、N f=N1w/(1A)+Mw/W=8.912103/(0.558424)+0.037106/4490=45.909N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.4)+0.91.430.60.9+0.037/0.9=9.269kN f=N2w/(2A)+Mw/W=9.269103/(0.28424)+0.037106/4490=86.315N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值N(kN)60 按上节计算可知，85、可调托座受力 N =9.098kNN=60kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.051082 MT=67.41kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.41082 MT=38.745kN.mMR 满足要求！86、 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)500混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50 F1=N=9.269kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷87、载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，f88、t=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=480mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12120480/1000=1118.342kNF1=9.269kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数89、Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.72500/1000=169.088kNF1=9.269kN 满足要求！地下室顶板300厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231201090、 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称地下室暗梁楼板，标高-5.4m新浇混凝土板板厚(mm)300模板支架纵向长度La(m)10.6模板支架横向长度Lb(m)8模板支架高度H(m)4.03 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水91、平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)160小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度L1(mm)65主梁最大悬92、挑长度L2(mm)115平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.3)+1.413=13.356kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.3)=9.15693、kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.3)+113=10.63kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12513.3560.152=0.038kNm =Mmax/W=0.038106/37500=1.013N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=510.631504/(3849350281250)=0.027mm max=0.027 mmmin150/150，10=1mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm70mm94、 截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式四等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.15(0.3+(24+1.1) 0.3)+1.40.153=2.039kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.15(0.3+(24+1.1) 0.3)+10.153=1.624kN/m 按 四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为65mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =M95、max/W=0.176106/40833=4.31N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.109kN 3Vmax/(2bh0)=31.1091000/(25070)0.475N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.56mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=0.86kN R2=2.09kN R3=1.709kN R4=2.09kN R5=0.86kN 正常使用极限状态 R1=0.683kN R2=1.66kN R3=1.357kN R4=1.66kN 96、R5=0.683kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)200弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)115计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4,R5/2=max0.86,2.09,1.709,2.09,0.86/2=1.045kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4,R5/2=max0.683,1.66,1.357,1.66,0.683/2=0.83kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 97、=Mmax/W=0.594106/4490=132.294N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.033kN 2Vmax/A=24.0331000/42419.024N/mm2=115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.008mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+298、ka=1200+20.7160=1424mm l02=h=1.21800=2160mm 取两值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/15.9=135.849=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1424/15.9=89.56 查表得，=0.558 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.430.90.9=11.207kN f=N1/(1A)11.207103/(0.558424)=47.368N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/99、i=2160/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.3)+1.430.90.9=11.742kN f=N2/(2A)11.742103/(0.28424)=98.905N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.91.82/10=0.055kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.430.90.9+0.055/0.9100、=10.928kN f=N1w/(1A)+Mw/W=10.928103/(0.558424)+0.055106/4490=58.439N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.3)+0.91.430.90.9+0.055/0.9=11.463kN f=N2w/(2A)+Mw/W=11.463103/(0.28424)+0.055106/4490=108.804N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN101、)60 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.207kNN=60kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0510.682 MT=77.825kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.310.682 MT=102、42.839kN.mMR 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)500混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50 F1=N=11.463kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N103、/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为104、板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=480mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12120480/1000=1118.342kNF1=11.463kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的105、规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.72500/1000=169.088kNF1=11.463kN满足要求！主楼180厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架106、安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称B2-1，新浇混凝土板板厚(mm)180模板支架纵向长度La(m)4模板支架横向长度Lb(m)4模板支架高度H(m)3.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产107、生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)350小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100108、主梁最大悬挑长度L2(mm)200平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.18)+1.413=9.742kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.18)109、=5.542kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.18)+113=7.618kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1259.7420.22=0.049kNm =Mmax/W=0.049106/37500=1.307N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.6182004/(3849350281250)=0.06mm max=0.06 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型5110、0mm70mm 截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.18)+1.40.23=1.996kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(24+1.1) 0.18)+10.23=1.564kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强111、度验算 =Mmax/W=0.355106/40833=8.694N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.487kN 3Vmax/(2bh0)=31.4871000/(25070)0.637N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.423mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.112kN R2=2.975kN R3=1.113kN 正常使用极限状态 R1=0.868kN R2=2.32kN R3=0.868kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型112、483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.112,2.975,1.113/2=1.4875kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max0.868,2.32,0.868/2=1.16kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.566106/4490=126.058N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vm113、ax3.603kN 2Vmax/A=23.6031000/42416.995N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.677mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7350=1490mm l02=h=1.21800=2160mm 取两值中的大值l0=2160m114、m =l0/i=2160/15.9=135.849=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1490/15.9=93.711 查表得，=0.527 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.430.91.2=11.039kN f=N1/(1A)11.039103/(0.527424)=49.403N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=2160/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1kl115、alb=1.2(1.05+(24+1.1)0.18)+1.430.91.2=11.752kN f=N2/(2A)11.752103/(0.28424)=98.989N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.91.82/10=0.055kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.430.91.2+0.055/1.2=10.632kN f=N1w/(1A)+Mw/W=10.632103/(0.527424)+0.055106116、/4490=59.831N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.18)+0.91.430.91.2+0.055/1.2=11.344kN f=N2w/(2A)+Mw/W=11.344103/(0.28424)+0.055106/4490=107.802N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.039kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土117、浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.05442 MT=27.418kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.18442 MT=15.624kN.mMR 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底118、座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=11.344kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度119、，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+120、h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=11.344kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部121、受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=11.344kN 满足要求！标准层120厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑122、结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称B2-1，新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)4模板支架横向长度Lb(m)4模板支架高度H(m)3.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.5123、5Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)350小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)200平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚124、度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ125、1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.22=0.04kNm =Mmax/W=0.04106/37500=1.067N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1122004/(3849350281250)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm70mm 截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯126、强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.23=1.635kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.23=1.262kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.291106/40833=7.127N/mm2f=12.87N127、/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.22kN 3Vmax/(2bh0)=31.221000/(25070)0.523N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.15mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=0.912kN R2=2.439kN R3=0.912kN 正常使用极限状态 R1=0.701kN R2=1.874kN R3=0.701kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm128、2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max0.912,2.439,0.912/2=1.2195kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max0.701,1.874,0.701/2=0.937kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.845106/4490=188.196N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.55kN 2Vmax/A=23.551000/42416.745N/mm2=125129、N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.205mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7350=1490mm l02=h=1.21800=2160mm 取两值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/15.9=135.849=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验130、算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1490/15.9=93.711 查表得，=0.527 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117103/(0.527424)=54.227N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=2160/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN 131、f=N2/(2A)13.067103/(0.28424)=110.066N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.151.21.82/10=0.073kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.073/1.2=11.573kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.573103/(0.527424)+0.073106/4490=68.051N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G132、(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.073/1.2=12.523kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.523103/(0.28424)+0.073106/4490=121.742N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.117kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh133、2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.05442 MT=27.418kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.12442 MT=15.624kN.mMR 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=12.523kN 1、受冲切承载力134、计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5135、+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7136、11.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=12.523kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=137、(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=12.523kN满足要求！地下室顶板梁12001000模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室人防顶板KZ138、L5(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)12001000新浇混凝土结构层高(m)4.03梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间139、距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)10新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)900板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)900板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600,1200梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求140、结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+2)1)+1.42.5134.82kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+2)1131.32kN/m q1活0c1.4Q1kb1.141、42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+2)1126.1kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.320.22+0.1213.50.220.151kNm Mmax/W0.151106/375004.026N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63226.12004/(10010000281250)0.094mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 142、q1活l=0.39331.320.2+0.4463.50.22.774kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14331.320.2+1.2233.50.28.016kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92831.320.2+1.1423.50.26.612kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39326.10.22.051kN R2=R4=1.143 q2l=1.14326.10.25.966kN R3=0.928 q2l=0.92826.10.24.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)143、5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式四等跨连续梁 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.774+1.2(0.3-0.1)1.2/6+0.5(1-0.25)+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42.5max0.9-1.2/2，0.9-1.2/2/21，8.016+1.2(0.3-0.1)1.2/6=8.064kN/m q2max2.051+(0.3-0.1)1.2/6+0.5(1-0.25144、)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.9-1.2/2，0.9-1.2/2/21，5.966+(0.3-0.1)1.2/66.006kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.0640.62，0.58.0640.120.311kNm Mmax/W0.311106/408307.608N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.0640.6，8.0640.12.937kN max3Vmax/(2bh0)=32.9371000/(25070)1.259N/mm21.145、4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.0066004/(10096001429200)0.359mml1/250600/2502.4mm 2q2l24/(8EI)6.0061004/(896001429200)0.005mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.0640.6，0.3938.0640.6+8.0640.15.53kN 同理可得，梁底支撑小梁受最大支座反力依次为146、R1R73.44kN，R2R65.53kN，R3R4R54.568kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.0060.6，0.3936.0060.6+6.0060.14.119kN 同理可得，梁底支撑小梁受最大支座反力依次为R1R72.945kN，R2R64.119kN，R3R4R53.355kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗147、矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.758106/4490168.895N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.59kN max2Vmax/A=27.591000/42435.804N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.416mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.38kN，R2=14.442kN，R3=14.442kN，R4=1.38kN 七、可调托座验148、算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)60 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R414.442kNN60kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.710)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 R11.38kN，R214149、.442kN，R314.442kN，R41.38kN 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(4.03-1)max1.38，14.442，14.442，1.38+0.54514.988kN fN/(A)14.988103/(0.386424)91.577N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50 F1=N=14.988kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.2150、5pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或151、集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11720380/1000=718.306kNF1=14.988kN 满足要求！ 2、局部受152、压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，A153、ln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.72500/1000=169.088kNF1=14.988kN 满足要求！地下室梁（1200700）模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL62(4)新浇混凝土梁计算跨度(m)7.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)1200700新浇混凝土结构层高(m)4.83梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷154、载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调155、托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)900板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)900板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)700,1100梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(156、N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42.5125.04kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.7121.54kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mma157、x0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.540.22+0.1213.50.220.109kNm Mmax/W0.109106/375002.91N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.952004/(10010000281250)0.065mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.540.2+0.4463.50.22.005kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223158、 q1活l=1.14321.540.2+1.2233.50.25.78kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.540.2+1.1423.50.24.797kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.21.411kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.24.103kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.23.332kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)960159、0小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.917验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.005+1.2(0.3-0.1)1.2/6+0.5(0.7-0.3)+1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42.5max0.9-1.2/2，0.9-1.2/2/21，5.78+1.2(0.3-0.1)1.2/6=5.828kN/m q2max1.411+(0.3-0.1)1.2/6+0.5(0.7-0.3)+(0.5+(24+1.1)0.3)max0.9-1.2/2，0.9-1.2/2/21，4.103+(0.3-0160、.1)1.2/64.143kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.8280.92，0.55.8280.220.472kNm Mmax/W0.472106/4083311.561N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.8280.9，5.8280.23.147kN max3Vmax/(2bh0)=33.1471000/(25070)1.349N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.1439004/(1009600142161、9170)1.341mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.1432004/(896001429170)0.06mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.8280.9，0.45.8280.9+5.8280.25.77kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R74.221kN，R2R65.77kN，R3R4R54.797kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2162、max1.14.1430.9，0.44.1430.9+4.1430.24.102kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.633kN，R2R64.102kN，R3R4R53.346kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.889106/4490198.022N/mm2f163、=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.03kN max2Vmax/A=27.031000/42433.162N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.337mml/250700/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.961kN，R2=14.226kN，R3=14.226kN，R4=2.961kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)60 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R414.226kNN60k164、N 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 R12.961kN，R214.226kN，R314.226kN，R42.961kN 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(4.83-0.7)max2.961165、，14.226，14.226，2.961+0.74314.969kN fN/(A)14.969103/(0.386424)91.464N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=14.969kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.166、9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱167、，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12320380/1000=968.878kNF1=14.969kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压168、面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=14.96169、9kN 满足要求！地下室顶板梁（4002000）模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL10A(4)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002000新浇混凝土结构层高(m)6.17梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准170、值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱171、中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，172、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42.5164.82kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)2161.32kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2151.1kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.161.320.1332+0.1173.50.13320.116kNm Mmax/W0.116106/37173、5003.101N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67751.1133.3334/(10010000281250)0.039mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.461.320.133+0.453.50.1333.48kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.161.320.133+1.23.50.1339.554kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.451174、.10.1332.725kN R2=R3=1.1 q2l=1.151.10.1337.495kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.917验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.48+1.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(2-0.25)+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2175、1，9.554+1.2(0.3-0.1)0.4/3=9.586kN/m q2max2.725+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(2-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，7.495+(0.3-0.1)0.4/37.521kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.19.5860.452，0.59.5860.1520.194kNm Mmax/W0.194106/408334.754N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.69.586176、0.45，9.5860.152.588kN max3Vmax/(2bh0)=32.5881000/(25070)1.109N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6777.5214504/(10096001429170)0.152mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)7.5211504/(896001429170)0.035mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max177、1.19.5860.45，0.49.5860.45+9.5860.154.745kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.41kN，R2R34.745kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.17.5210.45，0.47.5210.45+7.5210.153.723kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.036kN，R2R33.723kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值178、(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.644106/4490143.457N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.566kN max2Vmax/A=27.5661000/42435.69N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.218mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.589kN，R2=15179、.133kN，R3=0.589kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)60 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.133kNN60kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 180、查表得，0.386 R10.589kN，R215.133kN，R30.589kN 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3+1.20.15(6.17-2)max0.589，15.133，0.589+0.75115.883kN fN/(A)15.883103/(0.386424)97.048N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=15.883kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.181、7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响182、系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12320380/1000=968.878kNF1=15.883kN 满足要183、求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(2002184、00)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=15.883kN满足要求！梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8（1）新浇混凝土梁计算跨度(m)8.22混凝土梁截面尺寸(mmmm)600570新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模185、板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)12186、00支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类187、型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.42.5121.062kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.57117.562kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k188、+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.57114.635kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.117.5620.22+0.1173.50.220.087kNm Mmax/W0.087106/375002.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67714.6352004/(10010000281250)0.056mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.417.5620.189、2+0.453.50.21.72kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.117.5620.2+1.23.50.24.704kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.414.6350.21.171kN R2=R3=1.1 q2l=1.114.6350.23.22kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬190、臂梁分别计算，如下图： q1max1.72+1.2(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，4.704+1.2(0.3-0.1)0.6/3=4.752kN/m q2max1.171+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，3.22+(0.3-0.1)0.6/33.26kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.7520.191、62，0.54.7520.1520.171kNm Mmax/W0.171106/408304.19N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.7520.6，4.7520.151.711kN max3Vmax/(2bh0)=31.7111000/(25070)0.733N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.266004/(10096001429200)0.208mml1/250600/2502.4mm 2q2l24/(8EI)3.261504/(8960014292192、00)0.015mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.7520.6，0.44.7520.6+4.7520.153.136kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.109kN，R2R33.136kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.260.6，0.43.260.6+3.260.152.151kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.746kN193、，R2R32.151kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.477106/4490106.271N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.462kN max2Vmax/A=24.4621000/42421.047N/mm2125N/mm2 194、满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.201mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.783kN，R2=8.924kN，R3=0.783kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R38.924kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、195、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.61.52/100.027kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.57)+1.40.92.5120.712kN/m 2)小梁验算 q1max1.688+1.2(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.57-196、0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，4.62+1.2(0.3-0.1)0.6/3=4.668kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.774kN，R28.79kN，R30.774kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(3.6-0.57)+Mw/lbmax0.774，8.79，0.774+0.545+0.027/1.29.357kN fN/(A)+Mw/W9357.085/(0.386424)+0.027106/449063.082N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支197、承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.357kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中198、反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.199、43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=9.357kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝200、土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=9.357kN 满足要求！梁模板（盘扣式）400x900计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑201、结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KLg4（3）新浇混凝土梁计算跨度(m)8.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)3.1梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(k202、N/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)400支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)200板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)800梁底增加203、立柱根数0梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42.5131.16kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G204、3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.9127.66kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12531.160.220.156kNm Mmax/W0.156106/375004.155N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.052004/(10010000281250)0.068mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 205、设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37527.660.2+0.4373.50.22.38kN R2=1.25q1l=1.2531.160.27.79kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.21.729kN R2=1.25q2l=1.2523.050.25.763kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)206、142.92验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.38+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.50.9+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42.5(0.8-0.4/2)/21，7.79+1.2(0.3-0.1)0.4/2=7.838kN/m q2max1.729+(0.3-0.1)0.4/2+0.50.9+(0.5+(24+1.1)0.1)(0.8-0.4/2)/21，5.763+(0.3-0.1)0.4/25.803kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.8380.62，0.57207、.8380.1520.282kNm Mmax/W0.282106/408306.911N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.67.8380.6，7.8380.152.822kN max3Vmax/(2bh0)=32.8221000/(25070)1.209N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.8036004/(10096001429200)0.371mml1/250600/2502.4mm 2q2l24/(8EI)5.8031504/(896001429200)0208、.027mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.8380.6，0.47.8380.6+7.8380.155.173kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.959kN，R25.173kN，R33.328kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.8030.6，0.45.8030.6+5.8030.153.83kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.529209、kN，R23.83kN，R32.898kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.517106/4490115.217N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.546kN max2Vmax/A=24.5461000/42421.441N/mm2210、125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.23mml/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=4.546kN，R2=5.914kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R25.914kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验211、算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.61.52/100.027kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92.5130.81kN/m 2)小梁验算 q1max2.35+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.50.9+1.2(0.5+(212、24+1.1)0.1)+1.40.92.5(0.8-0.4/2)/21，7.702+1.2(0.3-0.1)0.4/2=7.75kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.497kN，R25.865kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+1.20.15(3.1-0.9)+Mw/lbmax4.497，5.865+0.396+0.027/0.46.328kN fN/(A)+Mw/W6327.806/(0.386424)+0.027106/449044.573N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200213、立杆底座宽b(mm)200 F1=N=6.328kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面214、有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=215、1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=6.328kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表：公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按216、本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=6.328kN 满足要求！梁模板（盘扣式）1计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇217、混凝土梁名称二层梁Kla1新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数218、z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)90新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱219、依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42.5121.98kN/m q1静0220、1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.6118.48kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.118.480.1332+0.1173.50.13320.04kNm Mmax/W0.04106/375001.07N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67715.4133.3334/(10010000281250)0.012mml/250221、133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.418.480.133+0.453.50.1331.196kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.118.480.133+1.23.50.1333.27kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.415.40.1330.821kN R2=R3=1.1 q2l=1.115.40.1332.259kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计222、值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.917验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.196+1.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.6-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，3.27+1.2(0.3-0.1)0.4/3=3.302kN/m q2max0.821+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6223、-0.4/2，0.6-0.4/2/21，2.259+(0.3-0.1)0.4/32.285kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.3021.22，0.53.3020.120.476kNm Mmax/W0.476106/4083311.646N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.3021.2，3.3020.12.378kN max3Vmax/(2bh0)=32.3781000/(25070)1.019N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(224、100EI)0.6772.28512004/(10096001429170)2.338mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.2851004/(896001429170)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.3021.2，0.43.3021.2+3.3020.14.359kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.037kN，R2R34.359kN 正常使用极限状态 Rmax225、max1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.2851.2，0.42.2851.2+2.2850.13.017kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.543kN，R2R33.017kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.692106/4490154.226、161N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.721kN max2Vmax/A=27.7211000/42436.422N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.242mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.675kN，R2=15.443kN，R3=0.675kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.443kNN30kN 满足227、要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.790)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-228、2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92.5121.63kN/m 2)小梁验算 q1max1.175+1.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.6-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，3.214+1.2(0.3-0.1)0.4/3=3.246kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.669kN，R215.25kN，R30.669kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(4.5-0.6)+Mw/lbmax0.669，15.25，0.669+229、0.702+0.053/1.215.996kN fN/(A)+Mw/W15996.074/(0.386424)+0.053106/4490109.557N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=15.996kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000230、mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型231、的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=15.996kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfc232、AlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=15.996kN 满足要求！