1、正本校区工程高大支模架搭拆构造制作安装支设砼浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一章 工程概况4一、工程概况简要说明4二、超高梁、板构件情况51、示图一,超高梁、板构件情况（活动中心部分）52,示图二（活动中心部分）53,示图三（活动中心部分）64,示图四（活动中心部分）65,示图五（活动中心部分）66,示图六,超重梁构件情况说明（教学楼部分）6第二章 编制原则和依据7一、编制范围及原则7二、编制依据7第三章 设计理念及材料要求8一、支撑体系的设计理念8二、材料要求8第四章 支架搭设方案11一、搭设流程2、11二、构造要求111、立杆112、水平杆123、剪刀撑124、其它135、搭设参数、详图13第五章 模板制作与安装说明14一、准备工作141、模板拼装152、模板的基准定位工作15二、模板支设工艺151、梁、板模板15第六章 模板的拆除、堆放方案15一、模板拆除15第七章 施工管理与安全措施17一、安全组织机构框架图17二、技术交底17三、支模架搭设验收17四、过程管理201、施工前管理202、施工中管理要点203、质量管理措施20五、砼浇捣管理211、准备工作222、浇注顺序223、浇注方法224、浇注施工注意事项23六、重大危险源辨识241、机械伤害242、触电244、物体打击245、高3、处坠落246、坍塌247、起重伤害25七、安全管理措施25八、监测措施261、监测控制262、监测点设置263、监测措施264、仪器设备配置265、监测说明266、监测频率27九、应急预案271、高处坠落和物体打击事故应急救援预案272、触电事故应急救援预案273、机械伤害应急救援预案284、模板、脚手架坍塌应急救援预案285、消防事故应急救援预案296、项目部安全急救援预案30第八章 支模架计算书31第一章 工程概况一、工程概况简要说明参建单位 工程名称：XXXX前校区一期食堂，活动中心，商学院工程 工程地点：工程位于XXXX路。 建设单位：XX城建开发集团 设计单位：XX大学建筑设计院，X4、X设计院， 勘察单位：XX地质工程勘察院 监理单位：XX监理工程有限公司 施工单位：XX建设集团有限公司工程名称：XX大学XX校区一期食堂活动中心、XX商学院建筑工程，设计总建筑面积74235，投资额约为1.46亿；食堂活动中心建筑面积为32122.59，地上四层建筑面积为22124.94、地下室建筑面积为9987.65；XX商学院总建筑面积为42122，地上十层，建筑面积为33282，地下一层建筑面积为8840。剪力框架结构施工，耐火等级地上二级，地下一级，抗震设防烈度六级，地基处理采用预应力管桩及钻孔灌注桩。食堂活动中心地下室层高为5m，上部结构分为综合食堂及学生活动中心。综合食堂共4层，5、13层层高为5.4m，四层层高为3.9m，总高度为21.6m；学生活动中心共3层，1、3层层高为3.6m，2层层高为3.9m，其中报告厅上空为钢网架，总高度为20.3m，目前已完成地下室顶板混凝土浇筑。 食堂、活动中心:结构层楼面标高、结构标高屋面14.700C30310.8003.900C3025.4005.400C430首层-0.0505.400C30-1-5.4005.400C30P8层号标高（m）层高（m）砼标号二、超高梁、板构件情况本工程在上部结构共有一种规格梁的线荷载超出20KN/米，属超重支模架；食堂和活中心的梁、板支模架垂直高度超出8米，属超高支模架。超重超支架立杆搭设于地下室6、顶板上，顶板板面标高-0.050，顶板厚度200MM。主体结构平面25/QS轴梁面标高+4.370M.，支模架高度为4.200米,结构最大截面600*1150,600*1200,建筑面积423。示(图六)所示食堂和活动中心有六块结构超过8.00米属于超高支模架,支架立杆搭设在地下室顶板上，地下室顶板厚度0.20米，顶板板面标高有-0.050米。食堂位于510/LM轴，梁面标高16.150米，楼板板厚120，从地下室顶板面-0.050米算起，高度16.200米。活劝中心共有六块结构,选二块作代表性说明 (1)位于1821/A1/H轴，梁面标高8.450及9.300米，楼板板厚120，从地下室顶板7、面-0.040算起，高度8.500及9.350米最大截面400*1000,400*1650,建筑面积:845。(2) 位于1/2021/1交C1/H轴，梁面标高12.40米，楼板板厚120，从地下室顶板面-0.040算起，高度12.450米。最高截面400*800,400*650,建设筑面积:50.1、示图一,超高梁、板构件情况（活动中心部分）KL305：4001000位于1/1921轴/1/C轴计算高度8.450米跨度8.100米L313： 300800位于191/21轴/1/C轴计算高度8.450米跨度8.100米KL305A：4001650位于1921/A1/C轴 计算高度8.450米跨8、度8.000米KL305：250700位于18-19轴/1/C轴计算高度9.300米跨度8.000米WKL327：300850位于18-21轴/1/H轴计算高度8.450米跨度10.800米 KL355: 250*1450位于1/C-E轴/19轴计算高度9.300米跨度9.000米取截面:400*1650、高度:8.45米、跨度:8.00米为计算对像 2,示图二（活动中心部分）KL345：400700位于K-L轴/1217轴计算高度10.800米跨度8.400米L; 250*1300位于L轴/13-16轴计算高度10.800跨度8.000米WKL314: 400700位于12.1314.15.9、16轴/KL轴计算高度10.800米跨度8.400米3,示图三（活动中心部分）WKL250*500位于1/20-21/1/C-1/H轴计算高度12.400米跨度5.200米WKL405: 250*700位于1/C轴/1/20-21轴计算高度12.400米跨度5.200米WKL458: 取截面:250*800、高度:16.150米、跨度9.00米为计算对像4,示图四（活动中心部分）L436: 250*600位于5-10轴/L-M轴计算高度16.150跨度3.000米WKL421A: 400*650位于M轴/7,8,9轴计算高度16.150跨度3.000米WKL402: 250*800位于M轴/610、-10轴计算高度16.150跨度9.000米WKL401 250*800位于6-10 轴跨度9.000米5,示图五（活动中心部分）WKL411A：4001100位于1/H轴/1719轴计算高度12.400米跨度16.000米KL441：250500位于1/H-H轴/1719轴计算高度12.400米KL442: 250*1120位于H轴/17-19轴计算高度12.400米跨度8.000米6,示图六,超重梁构件情况说明（教学楼部分）2KL40：6001200位于Q轴/25轴计算高度4.370米跨度25.200米2KL23：600*1200位于R轴/25轴计算高度4.370米跨度25.200米2KL11、24：6001200位于S轴/25轴计算高度4.370米跨度8.400米2KL4: 350*1200位于5轴/RS轴计算高度4.370米跨度8.400米2KL4: 300*1150位于5轴/QS轴计算高度4.370米跨度8.400米2KL2: 350*850位于3轴/RS轴计算高度4.370米跨度8.400米2KL3： 350*750位于3轴/QR轴计算高度4.370米跨度8.400米2KL1: 350*700位于2轴/Q-S轴计算高度4.370米跨度8.400米 取截面:600*1200、高度:4.370米、跨度:25.20米为计算对像7,示图七（活动中心部分）KL383: 600*140012、位于16轴/E2H轴计算高度9.700米跨度13.200米L310: 250*500位于H-1/H轴/1/14-16轴计算高度8.450米跨度4.000米KL343: 250*600位于16轴H-1/H轴计算高度8.450米跨度6.000米KL311: 250*700位于1/H轴/15-16轴计算高度8.450米跨度8.000米KL334: 250*600位于1/14轴/H-1/H轴计算高度8.450米跨度6.000米 取600*1400、高度9.700米、跨度13.200米为计算对像第二章 编制原则和依据一、编制范围及原则1、本方案编制范围为超高、超重模板支架，普通模板支架搭设已另外编制。213、本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。 二、编制依据1、建质【2009】87号文件2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）4、建筑施工计算手册江正荣著 5、建筑施工手册第四版6、建筑施工脚手架实用手册杜荣军著7、钢结构设计规范（GB50017-2003）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）；9、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；10、扣件式建筑脚手架用钢管DB33/58814、-2005；11、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）13、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001）14、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）15、建设工程安全生产管理条例16、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）17、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告、施工组织设计18、品茗支模架安全计算软件（XX省标2009-版本V6.0.3.120）19、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料第三章 设计理念及材料要求一、支撑体系的设计理念在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是15、：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件准备材料，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。1、梁支撑选用材料：模板采用18厚胶合板，龙骨为6080松木；梁侧模用M12对拉螺栓，采用钢管加固；支撑系统采用483.2钢管（计算时按483.0进行），立杆下垫板为20020050木板，超高支模架立杆底部采用16#槽钢铺设。2、板支撑选用材料：模板采用18厚胶合板，横楞为6080松木，支撑系统采用483.2钢管（计算时按483.0进行），立杆下垫16、板为20020050木板，超高支模架立杆底部采用16#槽钢铺设。二、材料要求搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3、每根钢管的最大质量不应大于25kg。4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质17、检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（7）钢管上严禁打孔。5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量18、检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。三、劳动力配置（项目经理）组长，负责协调指挥工作； (施工员) 负责现场施工；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，工种计划人数班制木工301架子工201钢筋工201混凝土工151安装预埋人员51普工151特种作业人员（架19、子工）名单人员分工姓名证号架子工班长架子工架子工架子工架子工架子工架子工架子工架子工架子工特种作业人员（架子工）有效证件（如下） 四、施工进度计划附后页五、支模架现场平面布置图第四章 支架搭设方案一、搭设流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线铺设垫板（槽钢）放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。二、构造要求1、立杆（1） 商学院超高超重梁支模架立杆支承在200厚混凝土底板上，立杆下垫20020050木板。食堂活动中心支模架立杆支承在地下室200厚顶板上，为保证支撑系统的稳定性，搭设食堂活动中心支模架时，地下室下部对应的支模架不拆；由于上下层20、梁轴线位置不一致，导致立杆位置无法对齐，支模架立杆下铺设16#槽钢，以扩散上部荷载。（2） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头21、不应设置在同步内；b：搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（5） 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、水平杆（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b：搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边22、缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）每步的纵、横向水平杆双向拉通。3、剪刀撑搭设高度4米以下不设剪刀撑，搭设高度4米以上设置水平、竖向剪刀撑。（1）设置剪刀撑a：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（超高支模架时使用）。（2） 剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b：剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c23、：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4、其它（1）竖向结构与水平结构分开施工，柱、墙混凝土工程施工完成后，施工梁、板混凝土工程。（2）模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行每隔一步的刚性拉结（抱柱）。加固方案图附后页，5、搭设参数、详图框架梁、板截面尺寸及搭设参数详见下表： （单位：）框架梁主要截面截面600*1400截面250*800搭 设 参 数计算截面600*1400250*800搭设层高970016150支架形式扣件式钢管模板支架扣件式钢管模板支架梁底方木4根60*80（长方木）2根60*824、0（长方木）梁侧方木60*8035060*80350对拉螺杆512700312350梁高方向螺杆距离30+200+500+800+110030+300+300立杆横距900梁底增加1道承重立杆/梁底承重杆间距450+450900立杆纵距(跨度方向)450900梁底支撑小横杆（钢管）250450梁底支撑小横杆（方木）/立杆步距15001500框架梁主要截面截面积600*1200400*1650搭 设 参 数计算截面600*1200400*1650搭设层高43708450支架形式扣件式钢管模板支架扣件式钢管模板支架梁底方木4根60*80（长方木）3根60*80（长方木）梁侧方木60*802506025、*80250对拉螺杆412500512500梁高方向螺杆距离30+200+500+80030+200+500+800+1200立杆横距900梁底增加1道承重立杆900梁底增加1道承重立杆梁底承重杆间距450+450450+450立杆纵距(跨度方向)450450梁底支撑小横杆（钢管）250250梁底支撑小横杆（方木）/立杆步距15001500楼板支模楼板支模板截面120mm搭 设 参 数计算板厚120mm板跨3300*10800支架形式扣件式钢管模板支架搭设层高8450、9300、10800、12400板底木方60*80400立杆纵距900立杆横距900立杆步距1500扣件梁、板底水平杆与立杆连26、接采用双扣件，其它单扣件剪刀撑支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置扫地杆离地面200高，纵、横向连续设置立杆基础30030018木板钢管类型全部采用483.0第五章 模板制作与安装说明一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴线控制必须到位，以便于模板的27、安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设工艺1、梁、板模板（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模对拉螺栓复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（2）楼板模安装工艺：搭支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供28、施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。第六章 模板的拆除、堆放方案一、模板拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定：底模及其支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（2）现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超高支模架未拆除前，地下室对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方29、可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（4） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木30、档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。（6）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。（7） 运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。第七章 施工管理与安全措施一、安全组织机构框架图 经理 XX生产XX安全XX技术XX机械XX劳务XX消防XX1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、31、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查二、技术交底施工前，项目技术负责人组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，交底主要32、内容包括施工部位、搭设参数、工艺流程、质量和安全要求及保证措施、注意事项、文明施工、应急措施，最后双方签字保存。三、支模架搭设验收模板支架投入使用前，应由班组进行自检,再报项目部检查.并由项目部组织验收，项目部安全、质量管理网络机构成员、施工企业工程部相关人员，监理工程师参加模板支架的验收。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519091150151280281500501120012013233、0058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710对高度超过8m，或集中线荷载大于15kN/m梁的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。表F 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测34、情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 四、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合35、格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。（3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系36、单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移37、和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱38、子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。公司主管质量经理公司质监管理领导小组公司质量发展部总工程师公司质监管理人员建设单位监理员 质监站项目经理工地质量员分包单位质量员安装工程各班组质量员土建工程各工种班组质量员五、砼浇捣管理1、准备工作（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购39、单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。（2）浇筑前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。（3）砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。（4）竖向结构与水平结构分开施工，柱、墙混凝土工程施工完成后，施工梁、板混凝土工程。（5）40、模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行每隔一步的刚性拉结（抱柱）。加固方案图附后页，2、浇注顺序参照设计图纸后浇带位置，本方案将高支模梁板浇筑范围划分为2个施工区块，(1)商学院输送由远而近,由二端向中间浇筑,(2)活动中心两块。输送顺序由远而近浇筑，具体分块混凝土浇捣先后顺序详见后面附图。（3）竖向结构与水平结构分开施工，柱、墙混凝土工程施工完成后，施工梁、板混凝土工程。（4）模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行每隔一步的刚性拉结（抱柱）。加固方案图附后页，3、浇注方法采用一次性连续浇捣方案，梁和板应同时浇筑混凝土。较大尺寸的梁（梁的高度大于1m）的41、结构，可单独浇筑。超1m高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以2030秒为宜，(砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行42、列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径3040cm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。4、浇注施工注意事项（1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，43、将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地44、临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于15天。六、重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（45、3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试46、。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。七、安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以47、上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业48、持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作 入内。八、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急49、措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/精密水准仪/12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”红外线水准仪/1/激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/6/检测板手/10/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过50、程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。九、应急预案1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进51、行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（52、3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。3、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故53、调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。4、模板、脚手架坍塌应急救援预案（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应54、做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。5、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即55、到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首56、先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及57、时向公司汇报。6、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。（1）安全事故紧急救援小组名单：组长： XX副组长： XX组员： XX组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做58、到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。（2） 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110（3）现场安全值班电话项目负责人：XX 技术负责人：XX 通信联系方式在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第八章 支模架计算书1、4001650梁模板支架计算书 本算例中，取KL305a作为计算对象。梁的截尺寸为400mm1650mm，模板支架计算长度为8m，梁支撑架搭设高度H(m)：8.450M，,结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。高支撑架的计算依据建59、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL305a。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端60、伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.45；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板61、荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根62、数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，500mm，800mm，1200mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 63、混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1531.864、1.8/6=82.62cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.5317.85=32.769kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.534=8.568kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.132.7692502 + 0.117 8.5682502 = 2.67105Nmm；面板的最大支65、座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.132.7690.25+1.28.5680.25=11.582kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.67105 / 8.26104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=32.769N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的66、截面惯性矩: I = 1531.81.81.8/12=74.36cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.7692504/(10060007.44105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.582/(1.650-0.120)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度67、80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.412 kNm，最大支座反力 R= 5.071 kN，最大变形 = 0.438 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.12105/1.28105 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm68、2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.438mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.071kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩69、图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.570 kNm，最大支座反力 R= 11.283 kN，最大变形 = 0.368 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.70105/6.40104 = 8.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =8.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.368 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.36870、mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.283 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.283kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模71、板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2251818/6 = 1.22104mm3； I = 225181818/12 = 1.09105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.65+0.372、00.23=11.441kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.23=1.575kN/m；q=11.441+1.575=13.016kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12513.0162002=6.51104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37511.4410.2+0.4371.5750.2=0.996kNRB=1.25ql=1.2513.0160.2=3.254kN =Mmax/W=6.51104/1.22104=5.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.4 N73、/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.534kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52111.4412004/(10060001.09105)=0.145mm；面板的最大74、挠度计算值: =0.145mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.254/0.225=14.462kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算75、计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.4620.2252 = 0.073 kNm；最大应力 = M / W = 0.073106/64000 = 1.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.614.4620.225 = 1.952 kN；方木受剪应力计算值 = 31.9521000/(26080) = 0.61 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力76、计算值 0.61 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.4622254 /(10010000256104)=0.01mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.01 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.996kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.254kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自77、重传递的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.225(1.20.12024.000+1.43.000)+1.220.225(1.650-0.120)0.300=0.463kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.368 kN；N2=5.435 kN；最大弯矩 Mmax=0.126 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.051 mm；最大应力 =0.126106/4490=28.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 28.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强78、度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.368 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.029 kNm ；最大变形 max = 0.017 mm ；最大支座力 Rmax = 0.791 kN ；最大应力 =M/W79、= 0.029106 /(4.49103 )=6.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.017mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.435 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.428 kNm ；最大变形 max = 0.258 mm ；最大80、支座力 Rmax = 6.25 kN ；最大应力 =M/W= 0.428106 /(4.49103 )=95.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 95.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.258mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连81、接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.25 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.25kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1298.45=1.309kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.82、90/2+(0.90-0.40)/4)0.450.30+(0.90/2+(0.90-0.40)/4)0.450.120(1.50+24.00)=1.043kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(3.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.400)/40.450=1.811kN；N =N2+N3+N4+N5=6.25+1.309+1.043+1.811=10.414kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面83、抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 =84、 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=10413.854/(0.205424) = 119.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.435kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1298.45=1.309kN；N =N1+N3 =5.435+1.309=6.745kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查85、表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=86、1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=6744.569/(0.205424) = 77.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.015(1.5+0.12) = 2.014 m； k1 - 计算长度87、附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.015；lo/i = 2013.659 / 15.9 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 10413.854/(0.412424) = 38.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全2、6001200梁模板支架计算书 88、本算例中，取2KL40作为计算对象。梁的截尺寸为600mm1200mm，模板支架计算长度为25.20m，梁支撑架搭设高度H(m)：4.370M，,结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板89、高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:2KL40。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.37；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.0090、；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/91、mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，500mm，800mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按92、下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚93、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1081.81.8/6=58.32cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0817.85=23.131kN/m；振捣94、混凝土荷载设计值: q2= 1.41.084=6.048kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.123.1312502 + 0.117 6.0482502 = 1.89105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.123.1310.25+1.26.0480.25=8.175kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.89105 / 5.83104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.695、77ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=23.131N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1081.81.81.8/12=52.49cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.1312504/(10060005.25105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计96、算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.175/(1.200-0.120)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.297 kNm，最大支座反力 R= 4.262 kN，最大变形 = 0.228 mm(1)次楞强度验算强度97、验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.97105/1.28105 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.228mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.262kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm98、，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.479 kNm，最大支座反力 R= 9.483 kN，最大变形 = 0.310 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.79105/6.40104 = 7.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =7.5N99、/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.310 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.31mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最100、大拉力: N =9.483 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.483kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2251818/6 = 1.22104101、mm3； I = 225181818/12 = 1.09105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.23=8.343kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.23=1.575kN/m；q=8.343+1.575=9.918kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.3432002+0.1171.5752002=4.07104Nmm；RA=RD=0.4102、q1l+0.45q2l=0.48.3430.2+0.451.5750.2=0.809kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.3430.2+1.21.5750.2=2.213kN =Mmax/W=4.07104/1.22104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.953kN/m； l-计算跨103、度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.3432004/(10060001.09105)=0.138mm；面板的最大挠度计算值: =0.138mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均104、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.213/0.225=9.838kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.8380.2252 = 0.05 kNm；最大应力 = M / W = 0.05106/64000 = 0.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求105、!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.8380.225 = 1.328 kN；方木受剪应力计算值 = 31.3281000/(26080) = 0.415 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.415 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.8382254 /(10010000256104)=0.007mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=106、0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.007 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.809kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.213kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.600)/40.225(1.20.12024.000+1.43.000)+1.220.225(1.200-0.120)0.300=0.304kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.729 kN；N2=107、5.195 kN；最大弯矩 Mmax=0.227 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.071 mm；最大应力 =0.227106/4490=50.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 50.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；108、集中力P= 0.729 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.057 kNm ；最大变形 max = 0.035 mm ；最大支座力 Rmax = 1.567 kN ；最大应力 =M/W= 0.057106 /(4.49103 )=12.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 12.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.035mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁109、底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.195 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.409 kNm ；最大变形 max = 0.246 mm ；最大支座力 Rmax = 5.974 kN ；最大应力 =M/W= 0.409106 /(4.49103 )=91.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 91.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max110、=0.246mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.974 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十111、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.974kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1294.37=0.677kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.60)/4)0.450.30+(0.90/2+(0.90-0.60)/4)0.450.120(1.50+24.00)=0.953kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(3.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.600)/40.450=1.654112、kN；N =N2+N3+N4+N5=5.974+0.677+0.953+1.654=9.258kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167113、1.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9257.56/(0.205424) = 106.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 106.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支114、撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.195kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1294.37=0.677kN；N =N1+N3 =5.195+0.677=5.872kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计115、算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=5871.794/(0.205424) = 6116、7.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.001；lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 9257.56/(0.423424) = 32117、.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全3、600*1400梁板支架计算书本算例中，取KL383作为计算对象。梁的截尺寸为600mm1400mm，模板支架计算长度为13.00m，梁支撑架搭设高度H(m)：9.70M，,结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规118、范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:kL383。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆119、横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.70；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.120、材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁121、底距离依次是：30mm，200mm，500mm，800mm，1100mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝122、土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1281.81.8/6=69.12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯123、曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2817.85=27.415kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.284=7.168kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.127.4153502 + 0.117 7.1683502 = 4.39105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.127.4150.35+1.27.124、1680.35=13.565kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.39105 / 6.91104=6.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=27.415N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1281.81.81.8/12=62.21cm4；面板的最125、大挠度计算值: = 0.67727.4153504/(10060006.22105) = 0.746 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=13.565/(1.400-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 168126、8/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kNm，最大支座反力 R= 3.891 kN，最大变形 = 0.110 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.72105/6.40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞127、的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.891kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M128、 = 0.613 kNm，最大支座反力 R= 8.657 kN，最大变形 = 0.388 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.13105/1.28105 = 4.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.388 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.388mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五129、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.657 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.657kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模130、板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2251818/6 = 1.22104mm3； I = 225181818/12 = 1.09105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.40+0.300.23=9.720kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载131、设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.23=1.575kN/m；q=9.720+1.575=11.295kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12511.2953002=1.27105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3759.720.3+0.4371.5750.3=1.3kNRB=1.25ql=1.2511.2950.3=4.236kN =Mmax/W=1.27105/1.22104=10.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求132、！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=8.100kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.723004/(10060001.09105)=0.625mm；面板的最大挠度计算值: =0.625mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，133、满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.236/0.225=18.825kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.118.8250.2252134、 = 0.095 kNm；最大应力 = M / W = 0.095106/64000 = 1.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.618.8250.225 = 2.541 kN；方木受剪应力计算值 = 32.5411000/(26080) = 0.794 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.794 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm135、2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67718.8252254 /(10010000256104)=0.013mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.013 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.300kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.236kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.0000.225(1.20.12024.0136、00+1.43.000)+1.220.225(1.400-0.120)0.300=0.207kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.781 kN；N2=5.687 kN；最大弯矩 Mmax=0.117 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.058 mm；最大应力 =0.117106/4490=26.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 26.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载137、为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.781 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.062 kNm ；最大变形 max = 0.037 mm ；最大支座力 Rmax = 1.679 kN ；最大应力 =M/W= 0.062106 /(4.49103 )=13.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设138、计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 13.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.037mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.687 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.448 kNm ；最大变形 max = 0.27 mm ；最大支座力 Rmax = 6.54 kN ；最大应力 =M/W= 0.448106 /(4139、.49103 )=99.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.27mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑140、承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.54 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.54kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1299.7=1.503kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.60)/2-0.000)0.450.30+(0.90/2+(0.141、90-0.60)/2-0.000)0.450.120(1.50+24.00)=1.089kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(3.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.600)/2-0.0000.450=1.890kN；N =N2+N3+N4+N5=6.54+1.503+1.089+1.89=11.021kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受142、压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆143、的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11021.414/(0.205424) = 126.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.687kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1299.7=1.503kN；N =N1+N3 =5.687+1.503=7.19kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 144、1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长145、度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7189.909/(0.205424) = 82.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，146、h+2a =1.7按照表2取值1.02；lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 11021.414/(0.412424) = 41.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全4、250*800梁板支架计算书本算例中，取WKL402作为计算对象。梁的截尺寸为250mm800m147、m，模板支架计算长度为9.00m，梁支撑架搭设高度H(m)：16.150m，,结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WKL402。 一、参数信148、息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：16.15；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模149、板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：150、13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 151、- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑152、新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6817.85=14.564kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.684=3.808kN/m；计算跨度:153、 l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.114.5643502 + 0.117 3.8083502 = 2.33105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.5640.35+1.23.8080.35=7.206kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.33105 / 3.67104=6.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线154、荷载设计值: q=14.564N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 681.81.81.8/12=33.05cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.5643504/(10060003.30105) = 0.746 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞155、均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.206/(0.800-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.098 kNm，最大支座反力 R= 3.582 kN，最大变形 = 0.015 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 156、= 9.84104/6.40104 = 1.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.015mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.582kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 157、2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.564 kNm，最大支座反力 R= 7.970 kN，最大变形 = 0.357 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.64105/1.28105 = 4.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！158、(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.357 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.357mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.431159、04mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.45=11.178kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.45=3.150kN/m；q=11.178+3.150=14.328kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/814.3282502=1.12105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.514.3280.25=1.7160、91kN =Mmax/W=1.12105/2.43104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.315kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值161、: = 511.1782504/(38460002.19105)=0.433mm；面板的最大挠度计算值: =0.433mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.791/0.45=3.98kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=162、688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.980.452 = 0.081 kNm；最大应力 = M / W = 0.081106/64000 = 1.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.980.45 = 1.075 kN；方木受剪应力计算值 = 31.0751000/(26080) = 0.336163、 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.336 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.984504 /(10010000256104)=0.043mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.043 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.791kN梁两侧部分楼板混凝164、土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.900-0.250)/40.450(1.20.12024.000+1.43.000)+1.220.450(0.800-0.120)0.300=0.780kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.571 kN；最大弯矩 Mmax=0.836 kNm；最大挠度计算值 Vmax=3.147 mm；最大应力 =0.836106/4490=186.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 186.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度165、 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.571 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.405 kNm ；最大变形 max = 0.976 mm ；最大支座力 Rmax = 5.528 kN ；最大应力 =M/W= 0.405106 /(4.166、49103 )=90.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 90.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.976mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力167、设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.528 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.528kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12916.15=2.502kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.90-0.25)/4)0.900.30+(1.50/2+(0.90-0.25)/4)0.900.120(1.50+24.00)=3.311kN；施工168、荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(3.000+2.000)1.500/2+(0.900-0.250)/40.900=5.749kN；N =N2+N3+N4+N5=5.528+2.502+3.311+5.749=17.09kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(169、m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=17089.7/(0.205424) = 196.6N/170、mm2；钢管立杆稳定性计算 = 196.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！5、 120厚板模板支架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横171、向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):12.40；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计172、值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1173、)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.7= 7.398kN/m最大弯矩 M=0.17.3982502= 46237.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 46237.5/48600 = 0.951 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.951 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm174、2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼175、板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.75 = 2.055 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.0550.92 = 0.166 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.166106/64000 = 2.601 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大176、应力计算值为 2.601 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.0550.9 = 1.11 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.11103/(2 6080) = 0.347 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.347 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.177、6770.8389004 /(10090002560000)= 0.161 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.219kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.727 kNm ；最大变形 Vmax = 1.795 mm ；最大支座力 Qmax = 8.807 kN ；最大应力 = 72694178、4.833/4490 = 161.903 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.903 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.795mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.807 kN；R 12.80 kN,179、所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.15112.4 = 1.871 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.585 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ 180、= (3+2 ) 0.90.9 = 4.05 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.172 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.172 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 181、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.3+0.052 = 1.4 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05 m；l0/i = 1400 / 15.9 = 88 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11171.592/(0.673424) = 39.15 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.15 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的182、安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.042(1.3+0.052) = 1.702 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.042 ；Lo/i = 1702.42 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11171.592/(0.537424) = 49.065 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.065 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满183、足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1200.4=48 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.172/0.25=44.686 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.172 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=44.184、686 fg=48 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过185、1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，186、其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。