1、正本抗震设防烈度六度住宅支模架搭拆专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 专项施工方案审批表（总包）工程名称xx苑1.2期日 期施工单位专项施工方案内容简述：模板搭拆施工方案专项施工方案附在表后编制人签名审核部门审核意见审核人审核日期技术安全质量总承包单位技术负责人审批意见： 签名： （总承包单位公章）： 年 月 日 目 录第一章 工程概况11第一节 工程简介11第二节 施工要求12第三节 技术保证条件12第二章 编制依据12第三章 支模架设计范围13第一节 支模架设计范围13第四章 施工部署14第2、一节 管理体系及项目部组成141、管理体系142、项目部组成及人员名单15a、项目经理151、周转材料投入计划192、机械设备投入计划203、主要班组劳动力配置情况204、专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置21专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置表21第三节 临时用电布置21主要施工机械电箱分配一览表21第四节 施工进度计划22第五节 混凝土浇捣施工部署221、施工顺序222、混凝土浇捣注意事项222）施工荷载控制措施223、混凝土浇捣设备224、 混凝土浇捣注意事项221）本工程分二次浇捣砼，即先浇柱，后浇筑梁板22第五章 支模架形式选用及设计23第一节 支模架形式选用23第二节 3、支模架设计231、支撑架施工荷载取值23a、施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2232、支撑架布置情况243、各方参建单住及典型梁、柱截面、层高见下表(地下汽车库另详)244、不同形式支撑架连接方式255、架体基础处理措施25第六章 支模架的构造要求及措施25一、支模架构造要求251、立杆252、水平杆263、剪刀撑26第七章 支模架的搭设及拆除方法26第一节 施工准备26第二节 钢管、扣件管理27第三节 地基与基础28第四节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求281、搭设前准备282、立杆282）歩距292、扫地杆293、水平杆294、剪刀撑305、扣件316、其他要求31第五节 拆除支撑架注4、意事项321、拆除支模架前的准备322、拆除模板支架时的规定323、卸料时的规定32第八章 支撑体系检查和验收要求33第一节 使用的钢管扣件检查331、钢管332、扣件333）对新进场的扣件外观质量进行抽样检测33第二节 钢管支撑架使用中应定期检查的内容34扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准表34第三节 支撑架验收要求351、验收程序352、验收内容353、扣件力矩检验35第九章 模板支撑体系监测监控措施361、管理体系362、日常检查、巡查重点部位363、天气环境364、砼浇筑过程注意事项36支模架构件允许偏差表365、变形监测361）监测方式362）变形控制允许范围37a、轴线偏位的预防措5、施376、监测人员名单39第十章 质量保证措施391、质量标准392、质量保证措施404）保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。419）墙、柱模板拼装前，应先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。413、成品保护措施411）模板堆放时，下面应垫放方木,保持稳定。417）浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。42第十一章 安全管理与维护措施42第一节 工作目标42第二节 安全措施42第十二章 文明施工措施44第一节 防止大气污染措施44第二节 减少扰民和降低噪音措施44第三节 施工现场环境保护措施44第十三章 应急预案45第一节 危险源分析45危险源评估及控制措施表（1）45第二6、节 应急领导小组48应急领导小组名单48第三节 应急材料准备48应急材料、设备一览表49第四节 应急措施491、事故报警系统492、紧急救援工具493、应急照明494、紧急医疗工具495、紧急联络与通讯496、紧急撤离方法507、紧急工作组508、紧急救援的一般原则519、急救知识与技术52第十四章：附件521、)多层楼地下室墙厚300模板计算书52一、参数信息531.模板构造532.荷载参数533.模板参数53二、墙模板面板的计算541.荷载计算及组合542.面板抗弯强度计算553.面板挠度计算56三、墙模板支撑的计算561.次楞计算562.主楞计算593.穿墙螺栓计算61一、参数信息6217、.模板构造622.荷载参数623.模板参数63二、墙模板面板的计算631.荷载计算及组合642.面板抗弯强度计算653.面板挠度计算65三、墙模板支撑的计算651.次楞计算652.主楞计算683.穿墙螺栓计算702、xx多层500x500柱模板计算书70一、参数信息721.基本参数722.面板参数723.柱箍734.竖楞735.对拉螺栓参数736.荷载参数73二、柱模板面板的计算731.荷载计算及组合742.柱B边模板面板计算753.柱H边模板面板计算76三、柱模板竖楞的计算761.柱B边竖楞计算772.柱H边竖楞计算79四、柱模板柱箍的计算791.柱B边柱箍计算792.柱H边柱箍计算81五、8、扣件抗滑力的计算811.B边扣件抗滑力计算812.H边扣件抗滑力计算81六、柱箍对拉螺栓的计算81一、参数信息841.模板构造及支撑参数842.荷载参数843.梁侧模板参数854.梁底模板参数85二、梁侧模板面板的计算861.荷载计算及组合862.面板抗弯强度计算873.面板挠度计算87三、梁侧模板支撑的计算881.次楞计算882.主楞计算903.穿梁螺栓计算92四、梁底模板面板计算931.荷载计算及组合932.面板抗弯强度验算933.面板挠度验算94五、梁底支撑梁的计算941.第一层支撑梁的计算942.第二层支撑梁的计算953.扣件抗滑力的计算98六、立杆的稳定性计算981.梁底立杆稳定性验9、算982.梁侧立杆稳定性验算99xxxx多层800x300梁模板(扣件钢管架支撑)计算书100一、参数信息1021.模板构造及支撑参数1022.荷载参数1023.梁侧模板参数1034.梁底模板参数103二、梁侧模板面板的计算1041.荷载计算及组合1042.面板抗弯强度计算1053.面板挠度计算105三、梁侧模板支撑的计算1061.次楞计算1062.主楞计算1083.穿梁螺栓计算110四、梁底模板面板计算1111.荷载计算及组合1112.面板抗弯强度验算1113.面板挠度验算112五、梁底支撑梁的计算1121.第一层支撑梁的计算1122.第二层支撑梁的计算1133.扣件抗滑力的计算116六、立10、杆的稳定性计算1161.梁底立杆稳定性验算1162.梁侧立杆稳定性验算117立杆的稳定性计算公式117一、参数信息1191.模板构造及支撑参数1192.荷载参数1203.板底模板参数120二、模板面板计算1211.荷载计算及组合1212.面板抗弯强度验算1222.面板挠度验算122三、板底支撑梁的计算1231.第一层支撑梁的计算1232.第二层支撑梁的计算1253.扣件抗滑力的计算128四、立杆的稳定性计算1281.立杆轴心压力设计值计算1282.立杆稳定性验算129立杆的稳定性计算公式129五、楼盖承载力计算130（缺乏相关规范，仅供参考）130(一)模板支架参数信息130结构模型立面图1311、1(二)荷载计算131(三)板单元弯矩计算132(四)最终结论135xx高层600x600柱模板计算书(供参考)135一、参数信息1371.基本参数1372.面板参数1373.柱箍1384.竖楞1385.对拉螺栓参数1386.荷载参数138二、柱模板面板的计算1381.荷载计算及组合1392.柱B边模板面板计算140各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1413.柱H边模板面板计算141三、柱模板竖楞的计算1411.柱B边竖楞计算142各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1442.柱H边竖楞计算144四、柱模板柱箍的计算1441.柱B边柱箍计算144各跨实际最大挠12、度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1462.柱H边柱箍计算146五、扣件抗滑力的计算1461.B边扣件抗滑力计算1462.H边扣件抗滑力计算146六、柱箍对拉螺栓的计算1461.柱B边对拉螺栓计算1462.柱H边对拉螺栓计算147xx高层400x400柱模板计算书147一、参数信息1491.基本参数1492.面板参数1493.柱箍1504.竖楞1505.对拉螺栓参数1506.荷载参数150二、柱模板面板的计算1501.荷载计算及组合1512.柱B边模板面板计算152各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1533.柱H边模板面板计算153三、柱模板竖楞的计算1531.柱B边竖楞13、计算154各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1562.柱H边竖楞计算156四、柱模板柱箍的计算1561.柱B边柱箍计算156各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1582.柱H边柱箍计算158五、扣件抗滑力的计算1581.B边扣件抗滑力计算1582.H边扣件抗滑力计算158六、柱箍对拉螺栓的计算1581.柱B边对拉螺栓计算1582.柱H边对拉螺栓计算159xxxx高层700x300梁模板(扣件钢管架支撑)计算书159一、参数信息1611.模板构造及支撑参数1612.荷载参数1613.梁侧模板参数1624.梁底模板参数162二、梁侧模板面板的计算1631.荷载计算14、及组合1632.面板抗弯强度计算1643.面板挠度计算164三、梁侧模板支撑的计算1651.次楞计算165各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1672.主楞计算167各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1693.穿梁螺栓计算169四、梁底模板面板计算1701.荷载计算及组合1702.面板抗弯强度验算1703.面板挠度验算171五、梁底支撑梁的计算1711.第一层支撑梁的计算1712.第二层支撑梁的计算172各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！1743.扣件抗滑力的计算174R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！175六、立杆的稳15、定性计算1751.梁底立杆稳定性验算1752.梁侧立杆稳定性验算176立杆的稳定性计算公式176一、参数信息1781.模板构造及支撑参数1782.荷载参数1793.板底模板参数179二、模板面板计算1791.荷载计算及组合1802.面板抗弯强度验算1802.面板挠度验算181三、板底支撑梁的计算1811.支撑梁的计算1812.扣件抗滑力的计算184R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！184四、立杆的稳定性计算1841.立杆轴心压力设计值计算1852.立杆稳定性验算185立杆的稳定性计算公式185五、楼盖承载力计算186（缺乏相关规范，仅供参考）186(一)模板支架参数信息116、86结构模型立面图187(二)荷载计算187(三)板单元弯矩计算188(四)最终结论191第一章 工程概况第一节 工程简介项目名称：xx区xx苑建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位： 施工单位：本工程为xx市xx1.2期工程，该工程分4个单体，其中1栋为7+1多层，3栋为26层。7#楼及地库为一层地下室。11#、15#、21#楼为二层地下室总面积约为85000m2。建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为六度。26层总高度为83.40m，多层总高度为23.36m。黄海标高3.100m为室内0.000M。结构特点本工程结构形式为现浇钢筋混凝土框架剪力墙加填充墙结构，设计基本地震加速度为0.0517、g，建筑场地土类别为类，建筑抗震设防类别为丙类建筑，结构设计使用年限为50年。建筑耐火等级：地上部分为二级，地下部分为一级。在本工程中所使用的主要建筑材料：一、 混凝土基础垫层：C15；地下室底板、剪力墙、柱为C35，梁板为C35、抗渗等级为P6；地下室外墙及其相连的剪力墙和框架柱：C35；地下室顶板上结构方C35；构造柱、圈梁、过梁（独立浇筑）：C20。二、 填充墙：外墙、卫生间为混疑土小型砌块，内墙为加气混凝土砌块三、 地下室：室内填充墙采用Mb5混合砂浆砌筑，MU5普通砼小型空心砌块。四、 钢筋：工程所涉及到的钢材HPB300级钢筋之间、HPB300级钢筋与Q235钢筋或HRB335、H18、RB400级钢筋之间采用E43系列焊条；HRB335、HRB400级钢筋之间、或HRB400级钢筋与Q345钢板之间采用E50系列焊条。第二节 施工要求本工程是自开工以来受到各界领导的关注，公司领导也十分重视此项工程，组织一批有经验、有技术的管理人员成立项目部，落实各项管理体系，将各项责任落实到人，对支模施工阶段的质量、安全进行部署，要求严格按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等国家规范规程和专项施工方案施工。确保施工过程中无安全事故，施工质量无严重缺陷。第三节 技19、术保证条件根据工程自身的实际情况编制理论可行、技术先进、经济合锂、安全适用、操作方便、提高効益、符合实际的专项施工方案，严格按照方案执行。组织一批有经验、有技术的管理人员和工人进行施工作业，对钢管、扣件等材料在进场前做好复试，保证质量符合要求。在施工完成后，会同监理、业主单位对支模架进行验收，在确保符合质量安全的条件下再进行混凝土浇筑。 第二章 编制依据1、国家、省、市有关安全方面的法律、法规及规定2、本公司有关安全生产文明施工方面的规定、制度和管理规程3、施工设计图纸及施工组织设计4、建筑工程施工手册5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）6、建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范（JGJ20、130-2011）7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）8、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）9、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2010）10、建筑施工高处作业安全技术规范11、直缝电焊钢管（GB/T13793）12、JGJ162-2008 13、浙江铭轩工程项目施工标准化管理规定QJ/MX-1001-2013第三章 支模架设计范围第一节 支模架设计范围本专项施工方案编制范围、支模区域和位置，相应结构工程概况详见概况明细表。 搭设参数表编号部 位梁 尺 寸层 高两侧板厚备注1高层地下二层车库2004502.米120参照结构图2多层地下一层车库3008002.21、8米160参照结构图3多层主楼二层梁2004503.00米120 参照结构图4多层主楼三层梁2004003.00米120 参照结构图5多层主楼四层梁2004003.00米120参照结构图6多层主楼五层梁2004003.00米120参照结构图7多层主楼六层梁2004503.00米120参照结构图8多层屋面层梁2006003.00米120同上9高层主楼二层梁2004702.9米120同上10高层主楼三层梁2004702.9米120同上11高层主楼四层梁2004702.9米120同上12高层主楼五层梁2004002.9米120同上13 高层标准层梁2004002.9米120同上14卄六层屋顶层梁2022、05002.9米150同上第四章 施工部署第一节 管理体系及项目部组成 1、管理体系1）质量保证体系工程质量确保一次性合格，在开始支模架搭设施工作业前，项目部制定完善的支模架搭设施工作业质量管理体系，将责任落实到个人，做到分工明确、职责清晰。在施工阶段严格按照管理体系的内容执行，监督现场施工作业。认真做好施工前人员施工技术交底工作，说明施工中的重点、难点及如何解决。由项目部组成专门的高层支模作业质量领导小组，在支模板前、支模板施工中、砼浇捣过程中、拆除模板时，对施工的质量做全过程监控，以保证施工的质量。质量领导小组成员名单组 长：副组长： 组 员：2）安全保证体系以项目经理为组长建立高支模作业23、安全领导小组，在施工作业前做好工人的安全教育和安全技术交底工作，明确施工中人的危险行为和物的危险状态，预先做好防护措施，形成书面的交底文件，由施工人员签字确认。确保责任的可追溯性。安全领导小组成员名单：组 长：副组长： 组 员：2、项目部组成及人员名单1）项目部组成a、项目经理 、全面负责管理体系在工程项目施工过程的具体运行和实施，协调和指挥工程项目管理工作。 、组织项目部有关管理人员和作业班组按期作好各施工阶段的准备工作。 、负责对施工活动中能够控制和可能施加影响的环境因素和危险源进行识别和评价。 、组织和领导施工现场质量安全、职业健康、环境保护各项管理工作、制定实施计划和落实各项措施。 、24、组织施工员向作业班组进行技术交底。 、安排和调度作业人员和施工设备，确保施工进度按计划实施。定期检查人员持证情况和机械使用状况。 、审定施工员编制的工程材料、工程设备的采购计划，由材料员采购。 、指导和组织施工各阶段质量控制点及日常管理。对特殊过程的施工必须连续监控。需例外放行时，经有关部门批准后，组织实施。 、工程施工完毕后，应组织项目自检和资料整理、督促施工员作好施工小结。 、负责产品（工程）的防护，在工程交付前应组织人员采取适当防护和隔离措施。b、生产经理 、协助项目经理，抓好项目部施工生产管理工作，确保工程质量、进度、安全生产等指标的完成，使承包合同如期完成。 、按施工组织设计部署、指25、挥施工生产，负责分管劳动力、材料等计划，争取达到最佳组合。 、熟悉图纸和了解施工场地周围情况，参加讨论施工方案、设计交底、安全措施，材料节约措施等工作，负责办理设计变更和额外签证手续。 、参加项目部召开的生产例会，汇报工程进度及下一步生产工作安排，切实抓好施工生产。 、协助项目经理，切实搞好施工现场文明施工标准化工作。 、分管负责做好施工班组交底工作，督促施工班组严格按工艺，安全生产要求组织施工。 、以工程量为根据，在任务单施工内容完成后签署意见，并会同有关部门进行考核。、严格执行挖土和混凝土浇灌令，负责做好“三令”验收准备工作，并做到无令不准施工。c、项目技术负责人职责 、在项目经理领导下，26、对本项目工程的质量、安全、施工技术管理工作负具体责任。 、认真贯彻执行并组织职工学习党和国家的有关政策、法令和规定，严格执行国家规定的技术标准、规范和规程、质量规划、工艺标准、质量检验评定标准和规章制度以及公司的管理体系文件，提出改进工程质量的技术措施，针对工程质量薄弱环节，发动技术人员和单位职工开展QC活动，进行质量攻关。 、组织项目管理人员，学习和熟悉施工图并按图施工。参加图纸会审，负责分部分项工程的技术交底。 、组织制订和贯彻实施施工组织设计、施工方案、技术措施，积极采用新技术、新工艺、新设备、新材料，并组织年度技术总结和技术经验交流工作。 、参与施工组织设计的编制并汇总上报，认真实施已27、审批的施工组织设计，若施工中需要改变或补充施工组织设计，应提出书面申请经修改后，报原审批单位审批同意后方可实施。 、积极参加创优质工程活动，协助项目经理严格管理，严格要求，采取有力措施，确保实现创优目标。 、协助项目经理组织工程质量、安全大检查，参加质量、安全事故的调查处理，提出技术鉴定意见和技术改进措施或方案；发生重大事故时，要即时报告。 、组织对职工进行技术培训，掌握技术人员的技术水平，会同有关部门组织对技术人员的使用、晋级、奖励等方面的评定和考核工作。 、负责项目工程的翻样图和外加工计划的复核工作并指导和协调项目施工员的技术业务工作。 、具体负责混凝土浇灌令的送审和签发工作，负责隐蔽工程28、验收，自检和申请工作，并及时通知建设单位和上级质监部门验收，并做好资料汇总工作。 、负责分部分项工程技术复核及汇总工作，并督促有关人员及时做好技术复核自检和申请工作。 、具体负责砂浆和混凝土级配管理工作，做好级配申请单的复核和签发，并督促试验人员做好粗细骨料的分析，水泥复验及试块计划的执行。 、配合项目经理做好基础、结构和装饰工程的预验收及资料准备工作，负责收集整理工程施工技术资料，竣工后交项目部资料员。 、负责组织编制工程的专项施工方案。 、负责项目工程技术节约措施的实施，结合工程特点推广科技成果，开展技术开发、合理化建议等活动。 、负责组织有关人员做好施工图、规范、规程、标准图集等技术书籍29、的管理和竣工资料的收集、整理工作，每半月会同项目部资料员对工程档案资料进行检查，发现问题及时整改，确保工程档案资料齐全、完整。d、安全员职责、认真学习贯彻执行国家、各级政府部门关于安全生产和劳动保护的法令、法规和企业制定的安全生产规章制度，搞好安全管理、监督检查工作。 、协助工程负责人、施工员开展工地的安全生产文明施工。 、参加施工组织设计的编制、审查工作，对施工组织设计中的安全技术措施计划，提出合理化建议。 、深入施工现场第一线，及时掌握安全生产状态及时解决问题，消除隐患，把事故苗头消灭在萌芽状态。解决不了的问题及时向上级领导报告。 、经常向职工进行安全生产宣传教育，抵制违章指挥，制止违章作30、业，必要时有权下令停工整改。 、督促工程负责人按规定添置安全设施和劳动保护用品，并指导职工正确使用。 、认真学习安全知识，提高自身素质，认真做好安全技术资料，总结推广安全生产、劳动保护工作的先进经验。 、参加工伤事故的调查处理，进行统计、分析，按照“四不放过”的原则督促实施。e、质量员职责 、会同相关人员负责采购物资和提供物资的验证工作。 、负责质量控制的日常管理工作，检查监督项目管理实施方案（施工组织设计）的具体实施。、监督和指导班组操作是否符合施工规范。 、负责单位工程技术资料检查工作。 、负责分项工程质量检查，核定分项工程质量等级。 、负责隐检工序复查签证工作。 、对不符合工程质量评定标31、准要求的分部分项工程，提出整改意见，立即进行标识工作，并对整改措施进行验证。f、施工员职责 、对单位工程的技术质量、生产安全、职业健康、环境保护负责具体实施。 、根据设计文件和合同要求按规定编制项目管理实施规划（施工组织设计），工程开工前确定并策划直接影响工程质量的过程和针对重大危险源和重大环境因素有关的活动（产品、服务）。 、根据施工图纸要求和工程进度计划，编写工程需要材料采购计划和采购文件，并报分管负责人审批。 、依据工程进度，负责过程产品检验和试验的日常管理工作。 、负责单位工程技术资料填报、收集、整理、汇总、保管工作。 、根据工程联系单的设计变更内容，及时作好图纸更改工作。 、依据施工32、规范对操作班组下达分部分项工程作业指导书。 、负责按标识和可追溯性控制程序对便行、放行的工程材料，做好标识管理工作和有关记录。 、负责不合格标识、隔离、处置的管理工作。、负责工程最终检验和试验前的竣工资料的准备工作，编写施工小结。g、材料员职责 、负责对外购和顾供的工程材料和工程设备的采购和验证，做好进货验证记录和产品标识。 、负责审核和收集采购验证时各种质量、环保等保证和证明文件，做好登记和保管工作。 、在进货验证时发现损坏、不合格、不适用的工程材料和工程设备，应做好“不合格品”标识和相关记录，并进行隔离，向主管部门报告。 、负责需试验的工程材料抽样工作，填写“送样单”交由相关人员送检。接到33、试验报告后，汇总保存试验报告，并对材料进行状态标识，发现不合格也应隔离并向材料科报告。 、根据施工现场布图合理堆放进场材料和设备，做好施工现场的安全生产、文明施工和环境保护。 、对现场工程材料和工程设备应按要求检查。h、班组长职责 、在项目经理和技术负责人的领导下，做好木工、钢筋工、架子工、砼工等相关工种的施工技术管理工作。 、熟悉施工图，并按图施工，参加图纸会审、施工技术方案讨论等各项技术环节工作。 、根据工程进度及时提出构配件、成品、半成品、工程材料及设备材料的加工、申请计划，并绘制加工详图和模板排列、支撑方案图、施工详图。 、参与对进场的材料、成品、半成品的构配件质量复验以及使用监督。 34、负责模板、钢筋、砼工程等相关的技术复核项目自检、模板轴线、模板校正、隐蔽工程验收和申请工作。 、负责木工、钢筋工、架子工、砼工等相关工种施工前的技术质量、安全生产等交底施工中的技术指导，并督促技术质量措施和技术节约措施的落实。、负责木工、钢筋工、架子工、砼工等相关工种的分项工程施工质量检验并会同有关人员进行质量等级评分。1、周转材料投入计划 周转材料投入计划表序号材料名称规格型号单位数量进场时间1模板15mm厚九夹板4500基础施工，陆续进场2钢管483.00mm(壁厚不小于3.0mm)t200基础施工，陆续进场3扣件铸铁制作只20000基础施工，陆续进场4安全网/500超高模板支架施工5135、2、14对拉螺栓12、14圆钢套9000基础施工2、机械设备投入计划机械设备投入计划表名 称规格功率数量扳手开口宽（）17-19、22-2430把圆盘锯MJ-1063kW2台平刨MB-5033kW2台手电钻/4把台钻VV508S520W2台手提电锯M-651A1.05kW5台手提电刨/0.45kW5台压刨MB10657.5kW2台线垂0.5kg/15个砂轮切割机/2台水准仪DS0.5/DS1/2台钢卷尺50m、5m/10只工程检测尺2m/2根塞尺/4把扭矩扳手100N.m/2把电子秤/1台经纬仪J2/1台3、主要班组劳动力配置情况本工程将选用素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程36、施工经验的施工班组进行施工，并根据施工进度要求及现场资源配置、工作面等情况合理配置工人数量。详见劳动力配置计划表 劳动力配置计划表序 号工 种投 入 人 数1木 工1002架子工153钢筋工804泥工705电焊工26电 工27机修、后勤154、专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置 本工程配置专职安全员2名；架子工15名；电工2名；电焊工2名，各类人员均持证上岗。详见专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置表：专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置表岗 位姓 名 证 书 号架 子 工架 子 工架 子 工架 子 工架 子 工第三节 临时用电布置主要施工机械电箱分配一览表序号机械或设备名称型号37、规格数量额定功率 备 注1塔 吊QTZ801台35.6KW2塔 吊QTZ803台35.6KW3对焊机UN1002台100KW4钢筋切断机QT-402台5.5KW5钢筋弯曲机WJ40-12台2.8KW6切割机4004台1.5KW7竖向焊机KZ-5006台20KW8电焊机BX4004台20KW9平板振动器PZ-504台1.1KW10振动棒HZ-5010台2.2KW11砂浆搅拌机HJ200B2台2.8KW12砼搅拌机JZ350C2台7.5KW13木工圆盘锯MJ1062台4.0KW14平刨MB-5032台3kW15开孔机KZ-22002台2.2KW16电动直螺纹套丝机1/2-“4”2台2.5KW17潜38、水泵QY-T20台2.5KW18发电机TAD734GE1台200KW19临时设施20KW20消防备用电10KW第四节 施工进度计划本工程支模架搭设、拆除、钢筋绑扎、混凝土浇捣施工进度计划详见施工进度计划表。第五节 混凝土浇捣施工部署1、施工顺序 本工程梁板水平结构混凝土浇筑采用由长向向前均匀浇筑方式。先浇谫力墙桩，后浇梁板梯水平结构，框架柱拆模后及时做好养护并与支撑架做好相应的连接，增加整体性。2、混凝土浇捣注意事项1）防止支模架产生偏心受力的措施 a、浇筑混凝土时应随浇、随捣、随平整，混凝土不可集中堆载在一处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷。b、装卸其它物料时防止对模板支撑或脚手架产39、生振动和冲击。c、不得集中堆放建筑材料、预制构件或施工设备等。2）施工荷载控制措施在浇捣混凝土时，要控制好浇捣顺序，随捣、随抹平。混凝土不得超过板面200mm高，减小混凝土泵送所产生的压力对模板产生的冲击力，超过支模架设计受力值。3、混凝土浇捣设备本工程采用商品混凝土，地下室混凝土浇捣采用长臂泵车结合塔吊浇筑混凝土，主体混凝土浇捣采用汽车混凝土泵结合塔吊浇筑混凝土。柱、梁混凝土采用插入式振捣棒振捣，楼板采用平板式振捣器振捣。4、 混凝土浇捣注意事项 1）本工程分二次浇捣砼，即先浇柱，后浇筑梁板2）本工程梁板水平结构混凝土开始采用由中间向两边均匀对称的浇筑方式，浇筑时要勤移动软管。 3）浇筑剪力40、墙框架柱时，应分两次浇筑，不应一次到顶，预防炸模。 4）浇筑过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。 5）浇筑工程中要勤移动软管，并及时把混凝土均匀分散开，不得使某一点的混凝土堆积高度不得超过150mm。 6）浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形的情况要及时告知现场负责人。施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。7）浇灌混凝土时应绝对避免振动棒强力撞击水电预埋管，以防止振动棒将水电管振破后漏浆。柱、梁端交接处钢筋较为集中，混凝土浇捣必须注意振捣密实。砼浇捣时，施工人员应严禁踏压或意端41、部和钢筋较密处砼的密实性，防止发生空洞现象。9）如果使用砼输送管要另行搭设支架，不得支撑在模板支架上。10)架子工班组等特种作业人员名单及证书详见附件第五章 支模架形式选用及设计第一节 支模架形式选用 本方案根据安全、经济、施工方便的原则结合工程实际情况选择合适的支模架形式，墙柱支模采用扣件式钢管脚手架搭设；顶板、梁、楼板支模架采用扣件式钢管脚手架结合。第二节 支模架设计1、支撑架施工荷载取值1）模板支架设计时考虑的荷载标准值：a、模板0.5KN/m2及支架自重0.428KN/m；b、新浇混凝土自重24KN/m3；c、钢筋自重1.1KN/m3；d、施工人员及施工设备荷载荷载1.0KN/m2;e42、振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。2）模板支架的荷载分项系数: a、模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1.35；b、人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。 3）本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：a、施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2b、振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m24）本工程支撑架采用北京恒智天成科技科技有限公司提供的软件计算。a、梁模板支架计算：每块选最大梁截面尺寸计算。b、板模板支架计算：每块板按厚度分别计算。2、支撑架布置情况根据不同部位支模架搭设的不同，梁板底小楞、大楞，次龙骨、主龙骨布置方向、布置间距及模板支架的立杆布置43、情况和立杆间距等详见支模架搭设计算书。3、各方参建单住及典型梁、柱截面、层高见下表(地下汽车库另详)工程名称 xx市xx苑建设单位苏州市xx海亮房地产有限公司设计单位苏州科技学院设计科研有限公司监理单位苏州长诚工程监理有限公司勘察单位苏州中岩勘察有限公司施工单位浙江铭轩建筑有限公司层 高高层地下室二层：2.60m；地下室一层：2.57m；标准层（一层二十七层）：2.90m；多层地下室一层：2.80m；标准层为3、00m。典型柱截面400400、400300非典型柱截面500500、500300典型梁截面200400、200450非典型梁截面300800、300900、200500、20080044、最大板厚地下二层板厚120，顶层板厚160，标准层板厚120，屋面层150不等。工 期质 量符合（工程施工质量验收规范）标准，达到合格且满足设计及使用功能。备注：非典型截面搭设按照典型截面计算参数的要求搭设。4、不同形式支撑架连接方式 本工程采用钢管扣件式模板支架，采用483.00钢管和可锻铸铁制作的双扣件连接方式进行连接，计算采用的钢管类型为483.00，同实际检测的壁厚相同。5、架体基础处理措施搭设支架场地要求平整、坚实，承载力满足上部结构荷载的要求，沉降变形在允许范围内。控制沉降变形，满足支模架搭设结构稳定要求。根据现场实际情况，本工程架体基础为地下室现浇底板及主体现浇楼板，搭设支架前应45、先对底板及楼板面进行清理，清楚杂物，并确保底板及楼板平整，混凝土强度满足承载上部结构荷载的要求。架体基础混凝土浇筑完成后，必须待强度达到31kN/m2以上或满足设计要求后，方能进行上层模板支架的搭设。第六章 支模架的构造要求及措施一、支模架构造要求1、立杆1.1立杆支撑在底板、楼面及顶板上，大梁部位立杆底部放置6080方木500，扫地杆搁置在6080方木上，使大梁荷重分散，大梁底部起拱为跨度1/1000。1.2模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件与立杆固定在6080方木上方，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。1.3当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采46、用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300，梁底立杆应按梁宽均设置，当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200。1.4立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1M，应不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100。（强制性条文）1.5立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、水平杆2.1对47、接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2.2搭接长度不应小于1M，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100。2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150。（强制性条文）2.4每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、剪刀撑3.1模板支架高度超过4M的应按下列规定设置剪刀撑：竖向剪刀撑：模板支架四边满步竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续48、设置。3.2每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，剪彩刀撑斜杆与地面倾角宜在45-60之间，倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总量的1/3。3.3模板支架高度超过4M时，柱与梁板混凝土应分二次浇筑。模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件通过连墙杆件进行可靠连接。3.4 顶托梁如采用单根钢管，应居中搁置在顶托上。第七章 支模架的搭设及拆除方法第一节 施工准49、备1、编制专项施工方案，由企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准后实施。2、根据工程自身实际情况，准备搭设模板所需的钢管、扣件、模板等材料，合理组织劳动力，根据不同施工部位具体安排。 3、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。第二节 钢管、扣件管理1、模板支架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规50、定。模板支架的钢管采用规格483.00mm，钢管上严禁打孔。2、现场支模所有的扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，材质应符合其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。严禁使用有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件，同时还需对扣件做好防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N/m时，不得发生破坏。3、现场搭设支模架的钢管、扣件由专人负责管理，对采购、租赁的钢管、扣件进场前产品合格证和检测单位出具的检测报告进行核对，钢管、扣件的生产厂家必须具有质量技术监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。在搭设支模架前需对钢管、扣件的外观质51、量进行检查，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，同时还需做好钢管的防锈处理。钢管外径、壁厚、端面等偏差应符合下表的要求。 钢管允许偏差表序号项 目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm),外径48壁厚 3.00+0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲：a各种杆钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺5b立杆钢管弯曲3ml4m，4ml6.5m12206c 水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30 4、扣件不得有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的情况，如出现上述情况的扣件严禁使用，同时扣件需做好防锈处理52、。5、经检验合格的钢管、扣件由材料员负责按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地搭设防护棚，用雨布遮盖防止雨水浸湿。由资料员对施工现场的钢管、扣件进行登记，建立钢管、扣件使用台帐。记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。第三节 地基与基础 根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定，结合本工程实际情况，进行模板支架地基与基础的施工，同时还必须满足立杆地基承载力的计算要求。在搭设前，落实架子班施工人员对搭设场地进行清理，清除场地内杂物，平整搭设场地。第四节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求1、搭设前准备1）进行支模架搭设前要熟悉53、施工图纸及模板工程的专项施工方案，理解施工方案的施工要点。2）对搭设模板支架用的钢管、扣件进行抽样检测。未经检测或检测不合格的一律不得使用。经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3）清除搭设场地杂物，平整搭设场地并使排水畅通。4）正式施工前，应由项目技术负责人、安全员向全体施工人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应符合模板支架专项施工方案及现场实际情况，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。扣件式钢管模板支撑架的搭设必须满足对剪刀撑、水平杆、等采取一系列加强措施；同时还需54、满足下列要求：2、立杆1）立杆间距本工程纵横立杆距离均不应大于计算间距，为保证支撑体系的稳定，主次梁及板底立杆间距应按模数统一考虑，板下立杆纵横方向间距应为沿梁纵向立杆排距的整数倍，从而保证水平横杆能完全贯通，有效提高架体的整体稳定性。大梁计算中采用双扣件连接。2）歩距a、模板支架步距为1.5m。b、搭接要求：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不能设置在同步内；搭接长度不小于1m，采55、用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。 2、扫地杆模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、水平杆 1） 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。2）水平杆搭接采用对接扣件连接或采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3； b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣56、件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。 c、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不大于150mm。4、剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量。注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示 当模板支架高度超过4m时应按下列规定设置剪刀撑： 1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3）超重梁两侧必须设置垂直剪刀撑。 4）剪刀撑的构造应符合下57、列规定： a、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根。 b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。 c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5、扣件1）扣件的安装应满足扣件的规格必须与钢管外径相匹配。2）螺栓拧紧扭力矩不小于40N.M,且不大于65N.M，落实架子班组对安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查梳58、理与质量判定标准，按建筑施工扣件式钢管支模板支架技术规程表7.5.5确定。3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离小于150mm。4）对接扣件的开口方向应朝上或朝内设置。5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。6、其他要求 1）本工程部分模板支架高度超过4m，柱与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。2）新搭设的模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。超高大跨大荷载承重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。3）对跨度较大的混凝土梁、板，因考虑到自重的影响，采取模59、板适度起拱的措施以保证构件的形状和尺寸。施工时注意只考虑模板本身在荷载下的下垂，对木模板取偏大值。本工程有较多跨度大于4m的混凝土梁、板，根据条的规定其模板应按设计要求起拱，起拱高度宜为跨度的3/1000，检测数量按GB50204执行。4）模板支架的整体高宽比不应大于5，高大支模架下部支架不能拆除。第五节 拆除支撑架注意事项 拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。同时拆除支模架时混凝土的强度需满足设计要求及下列规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%60、）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1001、拆除支模架前的准备 1）在模板拆除前由技术负责人、安全员、班组长对拆除人员进行详细的安全技术交底，并做好书面交底记录。 2）严格执行施工方案确定的拆除顺序和措施，经监理工程师签字确认后方可进行拆除。 3）拆架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除模板支架时的规定 1）支模架拆除时，必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2）模板支架拆除顺序应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不61、应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 3、卸料时的规定 1）拆除的钢管用钢丝绳捆绑，扣件用金属容器或木容器装好后用运输设备将其运至地面指定的地点，严禁高处抛掷至地面。2） 运至地面的构件应按规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第8.1.28.1.5条规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的构件，并按品种、规格码堆存放。第八章 支撑体系检查和验收要求第一节 使用的钢管扣件检查1、钢管1）用于支模架的钢管应采用现行国家标准直62、缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。2）模板支架的钢管应采用标准规格，壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔。 3）新钢管的检查应符合下列规定：a、有产品质量合格证；b、有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量符合规范要求；c、钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌和深的划道；d 、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程的要求；e、钢管必63、须涂有防锈漆。4）进场（租赁）旧钢管的检查应符合下列规定：a、表面锈蚀深度应符合规范规定。绣蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；b、钢管弯曲变形、尺寸应符合规范规定。2、扣件1）用于支模架的扣件可采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。2）扣件进场前应检查产品合格证、生产厂家生产许可证以及检测报告。3）对新进场的扣件外观质量进行抽样检测4）支模架使用过程中对出现滑丝的螺栓须进行更换，严禁使用有裂缝和变形的扣件。第二节 钢管支撑架使用中应定期检查的内容 施工现64、场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定进行。1、在未拆除支模架前，要定期对支模架进行检查，对不符合搭设要求的部位及时进行整改。a、底座安放：底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板厚度50mm 的木垫板。b、立杆：检查支模架立杆底部木垫板是否缺失，木垫板是否准确放在定位线上；立杆的纵横距离对重载支模应保持在800mm范围内，对高大模板立杆纵横距离控制在900mm以内，对超出范围的立杆距要及时进行修正；检查立杆对接是否符合要65、求。c、扫地杆：检查支模架扫地杆是否齐全，对缺少扫地杆的部位进行重新搭设；检查扫地杆距地面距离是否符合要求。 d、水平杆：检查水平杆搭接方式是否符合要求；检查对接扣件是否交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头是否设置在不同步、跨内；检查水平杆搭接长度是否符合要求。 e、支模架扣件螺栓拧紧扭力矩： 已搭设完成的支模架应对安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用抽样方法按随即分布的原则进行检查，扣件拧紧扭力矩控制在40-65N.M之间。抽样检查数量与质量判定标准，应按下表确定。 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准表项次检查项目安装扣件数量抽检数量允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆66、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200581320325012357102、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。在浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。第三节 支撑架验收要求 1、验收程序支模67、架投入使用前，应由项目部组织验收，由项目经理、技术负责人和相关人员，以及甲方、监理单位参加支模架的验收。支模架验收应严格根据批准的专项施工方案执行，检查现场实际搭设情况与方案是否符合。验收后形成书面记录。2、验收内容1）材料技术资料2）参数专项施工方案3）构造专项施工方案和规程模板支架验收主要检查现场实际搭设情况与方案的符合性。各主要受力构件、构造杆件是否与方案一致。3、扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样检查数量与质量判定标准应按扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准表确定。本工程属于高大模板的支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。拧紧扭力矩未达到要求68、的扣件必须重新拧紧，直至满足要求第九章 模板支撑体系监测监控措施模板支撑系统在搭设、钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本工程采取如下监测措施：1、管理体系坚持开展班组日常进行安全检查和每周项目部安全检查活动，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位 1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度是否符合要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、69、天气环境脚手架在承受六级及六级以上大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、砼浇筑过程注意事项在浇筑高支模梁板砼之前，由项目部组织对支模架进行全面检查，验收合格后才能进行砼浇捣，浇筑过程中，由质量员、安全员、施工员对架体进行检观察，随时观测架体变形情况。发现隐患要及时停止施工，采取相应措施确保安全后，方可再进行施工。支模架构件允许偏差表序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m 4mL6.5m12 20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、变形监测1）监测方式主要采用在大梁侧、结构中间、外边缘70、挂线锤的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。2）变形控制允许范围序号高支模区域变形允许偏差mm检查工具1梁板挠度10水准仪、塔尺3)异常情况处理检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围，应立即停止施工，并撤离施工人员，及时向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。a、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用尺杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线71、较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。b、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水72、平角不宜大于45。高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。c、标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的73、不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。d、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上如果留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。梁模板侧模下口必须有夹木，钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错位而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得74、太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧，易造成内凸、滑丝，最终也失去对拉螺栓的作用。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。f、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于强度达到要求的混凝土底板、楼板上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。g、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；75、浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。h、拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面76、，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。6、监测人员名单监 测 人 员 名 单序 号姓 名联系电话1234第十章 质量保证措施1、质量标准本工程为苏州市重点工程，按照国家质量目标施工要求，制定模板配制质量的规范要求。主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳77、定性。一般项目： 1）模板接缝无漏浆，并浇水湿润。2）模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，3）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。现浇结构模板安装的允许偏差,要求符合下表的规定：2、质量保证措施1）本工程开落实开展全面的质量管理工作，严格按照施工方案组织，图纸要求、工艺标准、规范要求施工，并认真落实施工自检、互检和交接检制度。2）由项目部技术负责人组织质量员、材料员对进场的钢管、扣件、模板和其他材料进行认真细致的检查，及时对进场材料进行复试，对不合格的材料做退场处理。3）为了保证施工质量，项目部对进场施工人员实行工作考核制，所有施工人员通过考核后方可上岗作业。4）保证测量放线结构施工中轴线位78、置、标高位置的准确。5）墙体模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。6）支模前，墙体及梁内设置模板支撑铁（长度为墙厚-2mm），支撑铁端头刷防锈漆。根据墙体高度，设置3-4道支撑铁，第一道距地15cm左右，水平间距1000mm，地下室外墙采用定位防水螺栓，以保证模板位置准确。7）门洞口模板除了采用水平支撑外，还须在内侧加设45斜撑，以确保模板刚度。8）窗模在下口留设排气孔，确保空气排除以达到保证砼质量的目的。9）墙、柱模板拼装前，应先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。10）所有支撑、柱箍的规79、格、间距应经计算确定，安装时严格按计算数据执行。11）梁板应按规格要求起拱；梁高大于700mm时应加穿墙螺栓。12）通排柱、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤，随打砼，设专人观察模板有无变形走位并及时调整模板。13）所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触的模板面粘贴密封条。14）拆模时混凝土构件必须达到设计强度，严格执行同条件试块砼强度达标制度，不达标绝不拆模。3、成品保护措施 1）模板堆放时，下面应垫放方木,保持稳定。 2）拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时要在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。 3）操作和运输过程中，不得抛掷钢管、扣件、模板等。80、拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，堆放场地应平整。 4）拆下的钢管、扣件、模板应对其外观质量进行认真的检查，如发现钢管、扣件表面出现裂缝等现象禁止继续使用。如发现模板表面不平、变形、边角受损等现象，应及时修整，拆下的螺帽用麻袋收集，不得随意散落放置。 5）安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。 6）模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。7）浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。8）梁、板、多层板模板加工、使用完毕后应分类码放，存放在具有防雨措施的仓库。第十一章 安全管理与维护措施第一节 工作目标项目部认真落实现场各项安全管81、理制度，确保浙江省建筑安全文明施工标准化工地，争创国家安全生产文明工地。第二节 安全措施1）严格执行项目部制定的各项安全生产管理制度以及安全生产责任制，将安全责任落实到人。2）坚持进行项目部每周一次的安全检查，对检查发现的安全问题提出书面整改意见，要求相关人员对发现的问题“定人员、定措施、定时间”落实整改。每周对上一周检查整改情况进行复查，总结上周安全情况及落实本周的安全工作重点。针对不同工种、不同部位、不同阶段对工人进行细致的安全教育，并形成书面记录。施工前做好各班组人员安全技术交底工作，明确施工过程中的危险情况及防护措施，做好书面记录并签字齐全。3）模板支架搭设和拆除人员及电焊工、塔吊司机82、等特殊工种工人，必须经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，获得特殊工作操作证后持证上岗。上岗人员应定期体检，合格者方可继续从事该项工作。4）搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5）钢管、扣件质量与搭设质量，应按国家相关规程规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。6）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。7）支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没固定牢固之前，禁止利用拉杆支撑进行攀登作业，不准在已拆除或松动的模板上进行作业。8）支模架搭设应设置可靠的支模架周边围护及人员操作平台和人员上下通道。83、支模架周边设置安全网，人员上下通道采用钢管搭设的便道，通道栏杆高度1.2m。9）模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。10）水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上。11）模板支撑要求符合施工组织设计及专项施工方案的要求，不得擅自改变模板支撑形式，如需改变的，需再次进过专家论证后方可执行。12）当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。13）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。14）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责84、人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。15）混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。16）在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。17）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。18）模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。19）拆模时应按顺序逐一拆除，后支的先拆、先支的后拆；先拆除非承重部位，后拆除承重部位；拆除顶板时要设置支撑，确保施工安全。20）拆除模板时，对已被拆除松动的模板要一次性85、拆除，拆完后方可停歇，如应天气等原因无法一次性拆除的，应将活动部位固定牢固，以免发生事故。21）在2m以上高处拆除模板时，施工人员必须戴好安全帽，使用安全带，安全带要高挂低用，安全带需固定牢固。22）在高处拆除模板时，不得将拆除的钢管、扣件、模板等随手抛掷，必须统一堆放在制定位置再由塔吊或井架运输至地面，分码堆放。23）基槽上口1m范围内不准堆放支承件，塔吊起吊运输模板时须有专人负责指挥，所有人员必须听从指挥，在起吊区域内设立警示标志，禁止人员进入。24）大模板吊装时要求平稳、准确。25）做好现场模板、钢管、扣件的管理，对模板存放有防火措施。26）施工作业时，施工人员必须遵守现场安全操作规程，86、不得违章指挥、违章作业。第十二章 文明施工措施 施工现场的环境保护是文明施工的具体体现，也是施工现场管理达标考评的一项重要指标，对保障建筑工地附近居民和施工人员的身体健康具有重要意义。第一节 防止大气污染措施楼层清理施工垃圾时采用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘；地面垃圾清运时，应适量洒水减少扬尘。施工现场全部采用砼硬化，减少道路扬尘。夏季高温季节，指定专人洒水降尘。第二节 减少扰民和降低噪音措施工程开工前到当地环境保护行政主管部门办理排污申报登记手续，并提出防治噪声污染的技术资料。合理安排施工项目，有效控制施工噪声，施工人员不得大声喧哗和撞击其它物件，减少人为的噪声扰87、民现象。运输材料尽量安排白天，减少夜间运输机械噪音。对参施人员实行教育，夜间不要大声喧哗，施工时轻拿轻放，严禁敲打物体。根据各分部分项工程施工的特殊情况，采取一定的封档措施，减少扰民。如遇特殊情况，提前贴出安民告示，以得相邻单位及附近居民的谅解和支持。第三节 施工现场环境保护措施为确保浙江省安全文明施工标准化工地的评选，项目部制定了工程卫生管理制度。要求各班组严格执行“落手清”工作，做到“工完，料尽，场地清”，保证施工现场环境整洁。1、 支模时不得将要用的模板、钢管、扣件等材料堆放在现场道路上或楼梯口、通道口、临边等处。 2、支模完成后必须及时清理掉多余的材料，按型号、规格分码堆放整齐。3、混88、凝土浇捣完成后，及时对现场残余的混凝土进行清理，混凝土车出场前用水冲洗掉车身、车轮上的混凝土。4、拆模阶段禁止拆除人员随意堆放已拆除的模板、钢管、扣件等。需按材料的品种、规格分类堆放，待拆除完成后，由运输设备运输至指定地点存放。 第十三章 应急预案第一节 危险源分析重大危险源是安全事故发生的主要因素，为了对其进行有效控制，通过对本工程高支架搭拆中各项活动危险源的识别，评价其危险程度，制定相应措施，并实施控制，保证安全生产和工程施工的顺利实施。详见下表。危险源评估及控制措施表（1）项 目活动、产品或服务中的危险源可能导致的事故控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求架89、体倒塌高空坠物高空坠落按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求架体倒塌高空坠物高空坠落同上。扣件有夹沙现象同上同上。立杆未设置离地20cm的扫地杆同上同上。立杆的接头间隔不符合规范要求同上架子班组应按JGJ130-2001标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。立杆的间隔不符合安全要求同上同上。架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大同上架工班组按照JGJ130-2001标准的要求，地面夹角应在45-60之间并经过检查合格后投入使用。横杆的端头与扣件的中心小于10同上架工班组按照JGJ130-2001标准的要求，经90、过检查合格后投入使用。水平杆搭接间隔不符合安全要求同上同上。有些焊接钢管作为立杆同上将焊接的钢管全部退场，禁止使用。连墙点的设置不符合安全要求同上按照JGJ130-2001标准及落地式双排竹脚手架标准进行纠正，检查符合要求后方可使用。扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求同上按照JGJ130-2001标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用。防护缺陷安全帽没有定期检查物体打击按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全带没有定期检查高处坠落按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全网没有定期检查高处坠落按照安全网管理规定91、的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。不配戴或不正确配戴安全防护用具物体打击、高处坠落、触电按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育。运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落物体打击完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育。工作环境不良大风、大雨天搭设外架架体倒塌高空坠物高空坠落遇到大风、大雨天停止高空作业。搭设或拆除外架时，有人在外架下通行高空坠物搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理。标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌物体打击项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理。心里生理性危险因素负荷极限：92、体力听力视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患视力损害高处坠落按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间。个别作业人员视力不好进行特殊作业物体打击高处坠落按照特种作业的有关规定，发现此情况的予以调离。有心脏病、高血压的人员进行高空作业高处坠落同上。夏天高温天气作业，容易中暑高处坠落提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间。作业人员注意力不集中，心情低落引发事故高处坠落物体打击现场根据实际情况予以调整人员。行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程架体倒塌高空坠物高空坠落根据职业健康安全管理制度进行处理组织相关的技能培训和教育。操作失误架子工无证上岗作业架体倒93、塌、高空坠物、高空坠落检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业。监护失误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护物体打击项目部根据现场实际情况进行。危险源评估及控制措施表（2） 项目活动、产品或服务中的危险源可能导致的事故控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测机械伤害项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用。使用的手持电动工具没有进行绝缘检测触电按照手持电动工具安全安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用。使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固高处坠落使用前进行检查，发现问题处理后方可作业。类手持电动工具无保护零线触电按照手持电动工具安全安全管理规定进行检94、测，合格后方可投入使用。振动危害冲击钻使用发生的振动高处坠落按照国家规定调整作息时间。运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行物体打击施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施。防护缺陷防护缺陷操作工高空作业不使用安全带高处坠落按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业。漏电保护器失灵触电按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的机电人员及时更换。心里生理性危险因素负荷极限：体力听力视力超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中高处坠落项目部合理安排作息时间。酒后作业高处坠落安全员监督、禁止酒后作业。有心脏病、高血压的人员进行电器安装作业高处坠落触95、电安全员监督、及时调整。行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥物体打击机械伤害按照职业健康安全管理制度执行，加强教育。 施工过程中模板支撑架坍塌后，施工人员常因发生异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡，因此必须有效的建立模板支撑架坍塌事故应急救援措施，以减少事故的伤亡和损失。第二节 应急领导小组项目部专门成立高支模施工阶段应急领导小组，由项目经理亲自挂帅组织项目副经理全面负责落实现场管理人员各项责任。应急领导小组成员名都如下：应急领导小组名单组 长项 目 经 理副组长生 产 经 理组 员技术 负责人组 员安 全 员组 员安 全 员组 员质 量 员组 员材 料 员组 员施 工 员第三节 应急材料准96、备项目部针对施工过程中可能发生的突发事件，准备了相应的应急材料、设备。详见应急材料、设备一览表：应急材料、设备一览表序号应急材料设备名称单位数量1f483.5（壁厚不少于3.0mm）钢管m40002扣件（十字/旋转/对接）只260/100/1003毛竹片张20004手电筒只55干粉灭火器只106警示隔离带m2007翻斗车辆108千斤顶只59铁 锹把2010羊 镐把511撬 棍支1512安全帽顶13013安全带条3014葫芦只315麻 绳m6016对讲机只1217钢丝绳根10第四节 应急措施模板支撑架紧急救援系统应包括:1、事故报警系统当有事故发生时,现场用于救助的报警装置立即开启。事故报警系统97、必须与工地的办公区、值班室、门卫等主要岗位相连。2、紧急救援工具主要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。3、应急照明用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。4、紧急医疗工具用于紧急医疗救护的基本器材,如急救药箱、担架等。5、紧急联络与通讯发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络（xx市人民医院，电话： ）。6、紧急撤离方法事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离。7、紧98、急工作组紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。紧急工作组的组成和职责：1）救援组。主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。2）事故处理组。按预案用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。3）联络组。负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。4）警戒组。主要负责安全警99、戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。支模架应急领导小组网络系统保安环境治安总指挥（项目经理）负责总体调度、指挥向上级报告事态进展副总指挥（项目副经理）疏散人员、环境治安、人员急救副总指挥（现场技术负责）抢险、抢救物资供应安全员抢救质量员、施工员疏散人员、环境治安医务室人员急救120联络仓库保管员材料员抢救物资供应泥工班保护现场钢筋班修复机修工架子工担架水电工疏散人员木工班物资供应各相关方通讯及地址1、医疗急救中心： 1202、公 安： 110 3、集团公司工程部电话：4、项目部管理机构 项 目 经 理生 产 经 理技术 负责人安 全 员安 全 员质 量 员100、材 料 员施 工 员施 工 员5、附近医院： xx市人民医院详细地址： 电话号码： 8、紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其它人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。9、急救知识与技术鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭,因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技101、术。坍塌是建筑施工“四大伤害”之一，而模板支撑工程又是坍塌事故多发的主要危险源之一，为此建设部发布了关于防止建筑施工模板倒塌事故的通知，并要求作为施工安全专项治理的主要内容。 第十四章：附件附件一)：支模架计算书多层：1)剪力墙厚300 2)地下室柱500x500 3)梁 900x300，800x300 4)现浇板厚120 支模架计算书高层 ：1)柱600x600 2)梁 700x300，3)现浇板厚1601、)多层楼地下室墙厚300模板计算书 本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设102、计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。墙段：Q3。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.模板构造墙模板高度H：2.64m；墙混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：隐藏；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：44.343kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：15103、0,450*5；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：450mm；螺栓竖向间距(104、mm)依次是：150,450*5；二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为2.640m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 2640153/12= 7.425105mm4； W = 2640152/6 = 9.900104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入105、0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.640m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=44.343 kN/m2 F2=63.360 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=44.343 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=44.343/24106、.000=1.848m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=44.3432.64=117.066kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=146.892kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.244.343+1.42)2.64=133.084kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)2.64=146.892kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =9.900104mm3； M - 面板的最大弯107、矩(Nmm) M=0.125ql2=4.131105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=146.892kN/m；面板计算跨度: l = 150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.131105 / 9.900104=4.173N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.173N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 117.066 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: 108、I = 7.425105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 5117.066150.0004/(384115007.425105) = 0.090 mm；实际最大挠度计算值: =0.090mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组，间距150mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算109、及组合计算挠度采用标准组合： q=44.3430.150=6.651kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=8.346kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.244.343+1.42)0.150=7.562kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)0.150=8.346kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3544.3430.150=8.082kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.150=0.265kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际110、受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.151kNm 最大剪力：V= 1.951kN 最大变形：= 0.038mm 最大支座反力：F= 3.828kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.151106/6.750104 =2.233N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.233N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.951100050625/(3.03810650)=0.650N/mm111、2；实际剪应力计算值 0.650 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.011m112、m，容许挠度为0.960mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共6组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.828kN，计算挠度时取次楞的最大支座力3.140kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经113、过计算得到: 最大弯矩 M= 0.459kNm 最大剪力：V= 4.849 kN 最大变形：= 0.123mm 最大支座反力：F= 12.506kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.459106/8.980103 =51.159N/mm2实际弯曲应力计算值 =51.159N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.42510006084/(2.1561053)=22.807N/mm2；实际剪应力计算值 22.807 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度:114、 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.123mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.123mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M12；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: 115、N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =12.506 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.506kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2)多层短肢柱墙模板厚400计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。墙段：D-kZ3。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.模板构造墙模板高度H：2.05m；墙混凝土楼116、板厚度：400mm；结构表面要求：隐藏；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：44.343kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：150,450*4；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：12117、0N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：450mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,450*4；二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为118、2.050m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 2050153/12= 5.766105mm4； W = 2050152/6 = 7.688104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.050119、m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=44.343 kN/m2 F2=49.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=44.343 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=44.343/24.000=1.848m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=44.3432.05=90.903kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=114.064kN/m； 由可变荷载效应控制的组合120、： q1=0.9(1.244.343+1.42)2.05=103.341kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)2.05=114.064kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =7.688104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=3.208105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=114.064kN/m；面板计算跨度: l = 150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.208105 / 7.688104=4.173N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.121、173N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 90.903 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5.766105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 590.903150.0004/(384115005.766105) = 0.090 mm；实际最大挠度计算值: =0.090mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满122、足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组，间距150mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=44.3430.150=6.651kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=8.346kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.244.343+1.42)0.150=7.562kN/m； 由永久荷载123、效应控制的组合：q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)0.150=8.346kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3544.3430.150=8.082kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.150=0.265kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.126kNm 最大剪力：V= 1.711kN 最大变形：= 0.037mm 最大支座反力：F= 3.166kN(三) 次124、楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.126106/6.750104 =1.866N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.866N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.711100050625/(3.03810650)=0.570N/mm2；实际剪应力计算值 0.570 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为1.800mm，125、满足要求！第3跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共5组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中126、力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.166kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.495kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.380kNm 最大剪力：V= 4.010 kN 最大变形：= 0.098mm 最大支座反力：F= 10.342kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.380106/8.980103 =42.306N/mm2实际弯曲应力计算值 =42.306N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪127、强度计算 =VS0/Itw=2.00510006084/(2.1561053)=18.860N/mm2；实际剪应力计算值 18.860 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.098mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.098mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力128、； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M12；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =10.342 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.342kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2、xx多层500x500柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范129、(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：KZ4。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：2.4m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：500mm；柱截面高H：500mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,450*5；材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q2130、35钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根5090木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：500mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：166.666666666667*3；H边最外两根竖楞间距：500mm；H边竖楞根数131、：4；H边竖楞间距调整(mm)：166.666666666667*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：500mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：500mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12=132、 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.00133、0。根据以上两个公式计算得到： F1=36.952 kN/m2 F2=57.600 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=46.661kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.952+1.42) 1=42.428kN/m； 由永久荷载效应控134、制的组合： q2=0.9(1.3536.952+1.40.72) 1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.130kNm 最大剪力：V= 4.667kN 最大变形：= 0.098mm 最大支座反力：F= 8.553kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.130106/3.750104 =3.456N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.456N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(2) 面135、板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.098mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.098mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=10136、000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.167=6.159kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.777kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.42)0.167=7.071kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.40.72)0.167=7.777kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3536.9520.167=7.483kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.167=0.294kN137、/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.152kNm 最大剪力：V= 1.938kN 最大变形：= 0.044mm 最大支座反力：F= 3.711kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.152106/6.750104 =2.252N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.252N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.938100138、050625/(3.03810650)=0.646N/mm2；实际剪应力计算值 0.646 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.005mm，容许挠139、度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大140、集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.306kNm 最大剪力：V= 4.285kN 最大变形：= 0.026mm 最大支座反力：F= 8.569kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 1.282kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=1.282103/848.000+0.306106/8.980103 =35.639N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.639N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm141、2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.14210006084/(2.1561053)=20.151N/mm2；实际剪应力计算值 20.151 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为1.456mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为1.456mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表142、5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取0.641 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.H边扣件抗滑力计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉143、螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M12；查表得： 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =8.569 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.569kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。xxxx多层900x300梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建144、筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：2.8m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：160mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支145、撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/146、m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：100,320*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；间距(mm)：400；木147、材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,320*2；4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁上顺下横扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；根数：3；木材品种：速生马尾松；弹性模148、量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.740m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 740153/12= 2.081105mm4； W = 740152/6 = 2.775104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H149、其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=21.600 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产150、生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.74=9.570kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=14.239kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.74=14.066kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.74=14.239kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.775104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.848105N151、mm； 计算弯矩采用基本组合: q=14.239kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.848105 / 2.775104=10.262N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.262N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 9.570 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.081105mm4； 容许挠度: 结构表面隐152、藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 59.570400.0004/(384115002.081105) = 1.333 mm；实际最大挠度计算值: =1.333mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.400=153、5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.400=6.285kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和154、剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.056kNm 最大剪力：V= 1.069kN 最大变形：= 0.009mm 最大支座反力：F= 1.868kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.056106/6.750104 =0.826N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.826N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.069100050625/(3.03810650)=0.356N/mm2；实际剪应力计算值 0.356 N/mm2 小于抗剪强度155、设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.280mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.280mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/m156、m2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.868kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.272kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.261kNm 最大剪力：V= 1.214 kN 最大变形：= 0.169mm 最大支座反力：F= 4.015kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.261106/8.980103 =29.116N/mm2实际弯曲应力计算值 =29.116N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，157、满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.60710006084/(2.1561053)=5.709N/mm2；实际剪应力计算值 5.709 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.169mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.169mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N 158、- 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.015 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.015kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板159、按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800153/12= 2.250105mm4； W = 800152/6 = 3.000104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.9=17.280 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.8000.9=1.080 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.760 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q160、=18.760kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=24.205kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.218.760+1.41.600) =22.277kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3518.760+1.40.71.600) =24.205kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.000104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.808104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=24.205kN/m；面板计算跨度: l = 300/(3-1)=1161、50.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.808104/3.000104=2.269N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.269N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 18.760 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.250105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 518.760150.0004/(3162、84115002.250105) = 0.048 mm；实际最大挠度计算值: =0.048mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5090木方（宽度高度mm），共3组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 24.2051163、50.000/800.000+0.036=4.575 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 18.760150.000/800.000+0.027=3.545 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.5750.82=0.293kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.64.5750.8=2.196kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.5750.8=4.026kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.5458004/(1009000.0003.038106)=0.360mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.293106/6.75010164、4 =4.338N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.338N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.196100050625/(3.03810650)=0.732N/mm2；实际剪应力计算值 0.732 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.360mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.360mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483钢管，间距800165、mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.026kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.452kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.119kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.885kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布166、荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.371kNN2=8.229kNN3=0.371kN计算得到： 最大剪力：V= 2.102kN 最大变形：= 0.048mm 最大支座反力：F= 8.229kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.206106/4.490103 =45.771N/mm2实际弯曲应力计算值 =45.771N167、/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.10210003042/(1.0781053)=19.770N/mm2；实际剪应力计算值 19.770 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范168、培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。(一) 梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取8.229 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二) 梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取169、12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.371 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.229 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(2.8-0.9)=0.265 kN；N =N1+N2=8.229+0.265=8.494 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008170、附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =8.494103/(0.5924.240102) = 33.843N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.843N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳171、定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.371 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(2.8-0.16)=0.368 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=4.572 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.23.240+1.40.720)=4.406kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.353.240+1.40.70.720)=4.572kN；永久荷载标准值Gkb=(250.16+0.5)(0.172、3+1.2/2)0.8=3.240 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)0.8=0.720kN；N =N1+N2+N3=0.371+0.368+4.572=5.311 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允173、许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =5.311103/(0.5924.240102) = 21.159N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.159N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！xxxx多层800x300梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L0。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面174、示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.8m；楼层高度H：2.8m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：160mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm175、2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500176、N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：100,270*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；间距(mm)：400；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用177、穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,270*2；4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁上顺下横扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；根数：3；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和178、刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.640m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 640153/12= 1.800105mm4； W = 640152/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼179、侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=19.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.64=8.277kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=12.180、315kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.64=12.165kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.64=12.315kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.400104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.463105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=12.315kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.463105 / 2.400104=10.262181、N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.262N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 8.277 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.800105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 58.277400.0004/(384115001.800105) = 1.333 mm；实际最大挠度计算值: =1.333mm小于最182、大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.400=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.4183、00=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.400=6.285kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.034kNm 最大剪力：V= 0.889kN 最大变形：= 0.003mm 最大支184、座反力：F= 1.518kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.034106/6.750104 =0.499N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.499N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.889100050625/(3.03810650)=0.296N/mm2；实际剪应力计算值 0.296 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.185、003mm，容许挠度为1.080mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.518kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.133kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪186、力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.212kNm 最大剪力：V= 0.986 kN 最大变形：= 0.151mm 最大支座反力：F= 3.263kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.212106/8.980103 =23.661N/mm2实际弯曲应力计算值 =23.661N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.49310006084/(2.1561053)=4.640N/mm2；实际剪应力计算值 4.640 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv187、=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.151mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.151mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm188、； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.263 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.263kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800153/12= 2.250105mm4； W = 800152/6 = 3.00010189、4mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.8=15.360 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.8000.8=0.960 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=16.720 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=16.720kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=21.726kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.216.720+1.41.600) =20190、.074kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3516.720+1.40.71.600) =21.726kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.000104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.110104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=21.726kN/m；面板计算跨度: l = 300/(3-1)=150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.110104/3.000104=2.037N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.037N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/m191、m2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 16.720 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.250105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 516.720150.0004/(384115002.250105) = 0.043 mm；实际最大挠度计算值: =0.043mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采192、用1根5090木方（宽度高度mm），共3组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 21.726150.000/800.000+0.036=4.110 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 16.720150.000/800.000+0.027=3.162 kN/m；最大193、弯矩 M = 0.1ql2=0.14.1100.82=0.263kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.64.1100.8=1.973kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.1100.8=3.617kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.1628004/(1009000.0003.038106)=0.321mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.263106/6.750104 =3.897N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.897N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.973100050625/(3194、.03810650)=0.658N/mm2；实际剪应力计算值 0.658 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.321mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.321mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；(一)195、 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.617kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.189kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力2.783kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.673kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算196、简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.332kNN2=7.371kNN3=0.332kN计算得到： 最大剪力：V= 1.877kN 最大变形：= 0.043mm 最大支座反力：F= 7.371kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.184106/4.490103 =40.873N/mm2实际弯曲应力计算值 =40.873N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.87710003042/(1.0781053)=17.656N/mm2；实际剪应力计算197、值 17.656 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。(一) 梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接198、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取7.371 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二) 梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.332 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的199、稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.371 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(2.8-0.8)=0.279 kN；N =N1+N2=7.371+0.279=7.650 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =2200、05 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =7.650103/(0.5924.240102) = 30.478N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.478N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.332 kN ；脚201、手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(2.8-0.16)=0.368 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=4.572 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.23.240+1.40.720)=4.406kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.353.240+1.40.70.720)=4.572kN；永久荷载标准值Gkb=(250.16+0.5)(0.3+1.2/2)0.8=3.240 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)0.8=0.720kN；N =N1+N2+N3=0.332+0.368+4.572=5.272 kN；-202、 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！120板厚多层模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 500203、09-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：120。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：2.9m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1.1m；立杆横向间距或排距lb：1.1m；立杆步距h：1.5m；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy204、：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1100mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15205、mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：2根5090木方（宽度高度mm）；间距：400mm；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.100m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1100153/12= 3.0206、94105mm4； W = 1100152/6 = 4.125104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.100=0.330 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.1000.12=3.168 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.1000.12=0.145 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.330+ 3.168+ 0.145=3.643 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.100=2.750 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.643kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久207、荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=7.400kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.643+1.42.750) =7.400kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.643+1.40.72.750) =6.852kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.643 =3.935kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.643 =4.426kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中208、：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.125104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.394kNm； Ma=0.125ql2=0.1257.4000.42 =0.148kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1253.9350.42+0.253.1500.4 =0.394kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.4260.42+0.252.2050.4 =0.309Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.394106/4.125104=9.544N/mm2；实际弯曲应力计算值 =9.544N/209、mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.643kN/m； l-面板计算跨度: l =400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.094105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 53.6434004/(384115003.094105)=0.341mm；实际最大挠度计算值: =0.341mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁210、的计算支撑梁采用2根5090木方（宽度高度mm），间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=250903/12 = 6.075106 mm4； W=250902/6 = 1.350105 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.4=0.120 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.40.12=1.152 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.40.12=0.053 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.120+1.152+ 0.053=1.325 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.4211、=1.000 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.325+0.054=1.3788kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.325+0.054) =1.489kN/m； q2=0.91.41.000 =1.260kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.325+0.054) =1.675kN/m； q2=0.91.40.71.000 =0.882 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载212、组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.325+0.054) =1.489kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.325+0.054) =1.675kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，M213、b）=0.882kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.4891.12+0.1171.261.12 =0.359kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.4891.12+0.2133.1501.1=0.882kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.109 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l214、=0.6001.4891.1+0.6171.2601.1=1.838kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.4891.1+0.6753.150=3.109kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.378811004/(10090006.075106)=0.250mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.882106/1.350105 =6.535N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.535N/mm2 小于抗弯强度设计值f =11N/mm2，满足要求！(215、2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.5551000101250/(6.07510650)=0.518N/mm2；实际剪应力计算值 0.518 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.250mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.400mm；实际最大挠度计算值: =0.250mm小于最大允许挠度值: =4.400mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483钢管为一组，间距1100mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4216、.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.4=0.600 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.489kN/m；q2=0.91.40.217、600 =0.756kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.675kN/m；q2=0.91.40.70.600 =0.529kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.4891.1+1.2000.7561.1 =2.800kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.6751.1+1.2000.5291.1 =2.726kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.800kN；B 第218、一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.37881.1=1.668kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大剪力：V= 4.288kN 最大变形：= 1.864mm 最大支座反力：F= 8.532kN(三) 219、支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.888106/4.490103 =197.751N/mm2实际弯曲应力计算值 =197.751N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.28810003042/(1.0781053)=40.332N/mm2；实际剪应力计算值 40.332 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.864mm，容许挠度为4.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.184mm，220、容许挠度为4.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.862mm，容许挠度为4.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取8.532 kN；R 12.8 kN，双221、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=7.607+0.431=8.038 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值222、比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.4=0.400 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 7.607 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(2.9-0.12)=0.431 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=8.038 kN；- 轴心223、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.59cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=8.038103/(0.5924.240102) = 32.024N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.024N/mm2 小于 钢管立杆抗压224、强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算（缺乏相关规范，仅供参考）楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设3层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=220mm，混凝土设计强度为C225、25，已浇筑5天，混凝土强度fc1=5.355MPa，混凝土弹性模量Ec1=17640.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑10天，混凝土强度fc2=8.330MPa，混凝土弹性模量Ec2=23800.000MPa；3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑15天，混凝土强度fc3=9.496MPa，混凝土弹性模量Ec3=25984.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=8.0226、38kN；楼盖自重荷载标准值：g1=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaLb) =8.038/(1.11.1)=6.643kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：227、Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=17640.0000.223=187.8307Ec2h23=23800.0000.223=253.4224Ec3h33=25984.0000.223=276.6776G1=1.2(187.8307/717.9308)16.500=5.180kN/m2G2=1.2(253.4224/717.9308)16.500=6.989kN/m2G3=1.2(276.6776/717.9308)16.500=7.631kN/m2Q1=1.4(187.8307/717.9308)8.143=2.98228、3kN/m2Q2=1.4(253.4224/717.9308)8.143=4.024kN/m2Q3=1.4(276.6776/717.9308)8.143=4.393kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx=-0.07010，my=-0.05650；四边简支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=6.672kN/m2；Gq=G1+Q1=8.163kN/m229、2；Q1=Q1/2=1.491kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=2.851kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=1.728kN/m2；Mx=mxGqBc2=-5.150kN/m2；My=myGqBc2=-4.151kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 2.851 ASX=70（HPB235）楼盖Y向正筋 1.728 ASY=42（HPB235）楼盖X向负筋 -5.150 ASX=89（HRB335）楼盖230、Y向负筋 -4.151 ASY=72（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=9.001kN/m2；Gq=G2+Q2=11.013kN/m2；Q2=Q2/2=2.012kN/m2；Mx231、=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=3.846kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=2.331kN/m2；Mx=mxGqBc2=-6.948kN/m2；My=myGqBc2=-5.600kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 3.846 ASX=94（HPB235）楼盖Y向正筋 2.331 ASY=57（HPB235）楼盖X向负筋 -6.948 ASX=120（HRB335）楼盖Y向负筋 -5.600 ASY=97（HRB232、335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=9.827kN/m2；Gq=G3+Q3=12.024kN/m2；Q3=Q3/2=2.197kN/m2；Mx=(mx+my)G3Bc2+(mqx+mqy233、)Q3Bc2=4.199kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2=2.545kN/m2；Mx=mxGqBc2=-7.586kN/m2；My=myGqBc2=-6.114kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.199 ASX=103（HPB235）楼盖Y向正筋 2.545 ASY=62（HPB235）楼盖X向负筋 -7.586 ASX=131（HRB335）楼盖Y向负筋 -6.114 ASY=105（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量234、及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！xx高层600x600柱模板计算书(供参考)本计算书依据建筑施工235、模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：A-GDZ38。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：2.2m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm236、2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,400*5；材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：2根5090木方（宽度高度mm）；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；B边最外两根竖楞间距：600mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm237、)：200*3；H边最外两根竖楞间距：600mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：200*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：600mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：600mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别238、为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2239、- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=36.952 kN/m2 F2=52.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=46.661kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.952+1.42) 1=42240、.428kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3536.952+1.40.72) 1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.187kNm 最大剪力：V= 5.599kN 最大变形：= 0.204mm 最大支座反力：F= 10.265kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.187106/3.750104 =4.977N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.977N/mm2 小于抗弯强度设计值 f241、=21N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.203mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.204mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用2根5090木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=250903/12 = 6.075106 mm4； W=250902/6 =242、 1.350105 mm3； E=9000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.200=7.390kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.332kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.42)0.200=8.486kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.40.72)0.200=9.332kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3536.9520.200=8.979kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.243、40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.142kNm 最大剪力：V= 2.038kN 最大变形：= 0.017mm 最大支座反力：F= 3.924kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.142106/1.350105 =1.051N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.051N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计244、算 =VS0/Ib=1.0191000101250/(6.07510650)=0.340N/mm2；实际剪应力计算值 0.340 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！245、第6跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞246、计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.365kNm 最大剪力：V= 4.398kN 最大变形：= 0.040mm 最大支座反力：F= 8.797kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 1.488kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=1.488103/848.000+0.365106/8.980103 =42.406N/mm2实际弯曲应力计算值 =42.406N/mm2 247、小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.19910006084/(2.1561053)=20.687N/mm2；实际剪应力计算值 20.687 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.656mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.656mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、扣件抗滑力的计算按248、扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取0.744 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.H边扣件抗滑力计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺249、栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M12；查表得： 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =8.797 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.797kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。xx高层400x400柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算250、手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：A-GDZ1。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：2.5m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：400mm；柱截面高H：400mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,470*5；材料：2251、根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根5090木方（宽度高度mm）；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；B边最外两根竖楞间距：400mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：133.333333333333*3；H边最外两根竖楞252、间距：400mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：133.333333333333*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：400mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：400mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 253、I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼254、坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=36.952 kN/m2 F2=60.000 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=46.661kN/m； 255、由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.952+1.42) 1=42.428kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3536.952+1.40.72) 1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.083kNm 最大剪力：V= 3.732kN 最大变形：= 0.040mm 最大支座反力：F= 6.845kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.083106/3.750104 =2.2256、12N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.212N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为0.533mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.533mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为0.533mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 257、I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.750104 mm3； E=9000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.133=4.927kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=6.221kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.42)0.133=5.657kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.40.72)0.133=6.221kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91258、.3536.9520.133=5.986kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.133=0.235kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.133kNm 最大剪力：V= 1.626kN 最大变形：= 0.047mm 最大支座反力：F= 3.103kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.133106/6.750104 =1.968N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.968N/259、mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.626100050625/(3.03810650)=0.542N/mm2；实际剪应力计算值 0.542 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.047mm，容许挠度为1.880mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.880mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为1.880mm，260、满足要求！第5跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.880mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.880mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集261、中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.222kNm 最大剪力：V= 3.716kN 最大变形：= 0.014mm 最大支座反力：F= 7.431kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 0.939kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=0.939103/848.000+0.222106/8.980262、103 =25.881N/mm2实际弯曲应力计算值 =25.881N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.85810006084/(2.1561053)=17.475N/mm2；实际剪应力计算值 17.475 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.256mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.256mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要263、求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取0.469 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.H边扣件抗滑力计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计264、算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M12；查表得： 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =7.431 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.431kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。xxxx高层700x300梁模板265、(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：D-1L7。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.7m；楼层高度H：2.6m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：160mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距266、h：1.4m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2267、；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：180,360；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面268、承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；间距(mm)：400；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：180,360；4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁上顺下横扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：1150269、0N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5090木方（宽度高度mm）；根数：3；木材品种：速生马尾松；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.2N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.540m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 540153/12= 1.519105mm4； W = 540152/6 = 2.025104mm3；1.荷载计算及组合270、(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=16.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12271、.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.54=6.984kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=10.390kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.54=10.264kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.54=10.390kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截272、面抵抗矩，W =2.025104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.078105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=10.390kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.078105 / 2.025104=10.262N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.262N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.984 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量273、: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.519105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 56.984400.0004/(384115001.519105) = 1.333 mm；实际最大挠度计算值: =1.333mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5090木方（宽度高度mm）为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150903/12 = 3.038106 mm4； W=150902/6 = 6.7501274、04 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.400=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.400=6.285kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.400=1.411kN275、/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.113kNm 最大剪力：V= 1.197kN 最大变形：= 0.058mm 最大支座反力：F= 2.270kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.113106/6.750104 =1.678N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.678N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.197100276、050625/(3.03810650)=0.399N/mm2；实际剪应力计算值 0.399 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.440mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.277、980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.270kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.400kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.318kNm 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：= 0.186mm 最大支座反力：F= 4.880kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.318106/8.980103 =35.387N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.387N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.73810006084/(2.1561053)=6.939N/mm2；实际剪应力计算值 6.939 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.186mm，容许挠度为3