1、编号：SJHN.JZY-XX13.4米高大学北大门高支模梁支模架工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章工程概况5一、工程概况51、工程简介52、高支模概况5第二章 编制依据51、施工图纸64、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）68、建筑结构荷载规范(GB2011版)；6第三章 施工准备6一、技术准备6二、作业准备61、材料准备：62、机具准备：73、周转材料准备：74、 基础处理准备：7三、劳动力准备7第四章 支撑方案7一、楼板支撑架的设置7二、梁模板支撑设置8三、楼板模板支2、撑设置8第五章高支模梁支模架的施工8一、施工工艺流程8二、支撑架搭设91、安装顺序92、支撑系统安装9三、模板安装102、楼面模板的安装11四、验收及拆除的批准程序11五、模板工程质量保证措施112、模板安装须符合以下规定：114、本工艺应具备以下主要质量记录；12第六章 高大支模的拆除12一、支顶、模板的拆除127、严格控制模板及其支架拆除的顺序。13二、模板的清理维修、存放131、模板清理维修132、模板的堆放133、模板拆除成品保护要求13第七章 高支模施工的安全管理13一、高支模系统施工管理机构13二、高支模的安全管理措施1417、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：15第八章 监测措施13、61、高支模必须安排专人进行日常检查，巡查重点部位：163、监测频率：16第九章 浇捣砼输送安全措施17一、施工部署17二、施工方法171、准备工作173、混凝土养护184、试块制作185、质量要求18第十章 安全文明施工措施19一、预防坍塌事故的安全技术措施19二、预防高空坠落事故的安全技术措施19三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施201、预防物体打击安全技术措施202、预防火灾安全技术措施21四、文明施工措施21第十一章 应急求援预案22一、应急救援机构22三、应急救援工作程序22四、应急救援装备23五、应急救援药品232、服药品：人丹、一般退烧药品。23六、应急救援措施24、31、物体打击急救措232、高空坠落急救措施243、坍塌事故急救措施254、触电事故急救措施26A、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)265、火灾事故急救措施26第十二章 计算书27梁模板扣件钢管高支撑架计算书27一、参数信息271.模板支撑及构造参数272.荷载参数273.材料参数284.梁侧模板参数28二、梁模板荷载标准值计算281.梁侧模板荷载28三、梁侧模板面板的计算291.强度计算292.挠度验算30四、梁侧模板内外楞的计算301.内楞计算302.外楞计算32五、梁底模板计算331.抗弯强度验算332.挠度验算34六、梁底支撑的计算341.荷载的计算：352.钢管的支撑力验算35、53.支撑钢管的强度验算36七、梁跨度方向钢管的计算371.梁两侧支撑钢管的强度计算：382.梁底支撑钢管的强度计算：38支撑钢管计算弯矩图(kN.m)39八、扣件抗滑移的计算:39九、立杆的稳定性计算:40立杆的稳定性计算公式401.梁两侧立杆稳定性验算:402.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:41如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算42十、立杆的地基承载力计算:42一、参数信息:431.模板支架参数432.荷载参数433.材料参数434.楼板参数43二、模板面板计算:441、荷载计算442、强度计算443、挠度计算45三、模板支撑方木的计算:451.荷载的计算：452.强度验算:6、453.抗剪验算：464.挠度验算:46四、托梁材料计算:47五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):481.静荷载标准值包括以下内容：482.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。483.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算48六、立杆的稳定性计算:48第十三章 附图49梁模板支撑剖面图简图50第一章工程概况一、工程概况 1、工程简介 工程地点：XX省XX市XX区XX学院 1）建设单位：XX省XX学院 2）设计单位：XX城市建筑设计院3）监理单位：4）施工单位： 5）工程概况：拟建的XX省XX学院北大门工程位于XX湖中路南侧，XX湖内环路东侧，XX湖外环路西侧，结构类型：钢筋混凝土7、框架结构；建筑层数：局部一层；建筑高度：13.4米。 2、高支模概况 高支模概况：本工程高支模位于大门中部。 高支模的结构设计概况如下： 本工程高支模高度为13.5米，最大跨度为30米,梁截面尺寸为主梁4501750，板厚为120mm；采用满堂扣件式钢管脚手架支撑系统。第二章 编制依据 为了保证本工程高支模及高大梁的施工安全，根据XX省建设工程高支模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下： 1、施工图纸 2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 3、建筑施工扣8、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 4、混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-2011）； 6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 7、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）； 8、建筑结构荷载规范(GB2011版)； 9、本方案支撑系统计算采用品茗施工安全设施计算软件进行计算，软件版本为：CSC2013版； 10、关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知 。第三章 施工准备一、技术准备 在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方9、案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、作业准备 1、材料准备： 支撑系统：采用483mm钢管； 模板：采用915mm1830mm12mm（厚）胶合板； 木枋：采用4080mm木枋。 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，10、并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 2、机具准备： 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 架子扳手用于脚手架搭设和拆除；力矩扳把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。 3、周转材料准备： 做好模板、钢管、扣件、木枋、支顶等周转材料的备料工作，满足施工要求。4、 基础处理准备：本工程高支模架支设在150厚C20混凝土垫层，（具体做法是回填土夯实-5公分碎石垫层-150厚C20砼垫层），垫层标高为-0.650m，基础梁间多余的土方应挖去，垫层处在基础梁顶平面位置，架体两侧且距架体约60cm处设置两道排水沟（排水沟截面3030cm11、），并汇集到设置的集水坑长宽深（150015001000mm）中抽排出去（见平面图）。三、劳动力准备 1、计划架子工15人，负责架子搭设及拆除，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工2人，负责对脚手架垂直度的控制 2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。第四章 支撑方案一、楼板支撑架的设置 1、模板均采用915mm1830mm12mm（厚）胶合板： 2、支撑系统：因为梁中间距2000mm，梁宽4512、0mm，考虑梁侧模加固面，纵向间距取800mm，所以梁支撑选用中483mm，钢管作立柱纵横间距控制取600800mm，剩余板支撑选用中483.5mm钢管作立柱纵横间距控制在600600mm。 3、纵横水平拉杆：选用483mm钢管竖向最大间距为1.5m，加强高支模的整体稳定性，底部纵横向水平扫地杆离地高度不大于200mm。 4、纵横向剪刀撑：选用483mm钢管由底至顶四周连续设置纵向设置六道，横向三道。 5、平面水平剪刀撑：选用483mm钢管，层高为13.5米的高支模竖向共设四道，底部(扫地杆处)、3步处设一道，9.0m处梁底设一道，顶部设一道； 6、板底横楞40mm80mm木枋间距为150mm13、，顶托梁均采用483mm钢管。二、梁模板支撑设置 1、梁截面为450*1750采用以下方法支撑，模板支架采用的钢管类型为483mm。梁截面支撑立杆间距0.6m，纵向间距为0.8m，立杆的最大步距1.50米；梁立杆支撑从结构边向外延伸一跨，梁底第一道龙骨采用4080松木方，间距为100mm，第二道龙骨采用483mm双钢管，间距为600mm；梁底模及侧模均采用12mm的胶合夹板；梁侧内龙骨竖向设置，采用4080松木方纵向间距为100mm，外龙骨采用483mm双钢管纵向设置，沿梁断面高度设置5道，即与对拉螺栓的间距一致；对拉螺栓采用直径12mm的对拉螺栓，沿梁断面高度中间设置4道，对拉螺栓水平间距414、00mm，竖向间距第一道与梁底钢管用扣件锁死，第二道距梁底300，以上螺栓间距为400mm；梁底立杆支撑使用2根垂直于梁截面，立杆间距为1200mm，与架体连为一体，并在立杆上设置一道双水平杆至于顶托上。 三、楼板模板支撑设置 1、楼板为120厚采用以下方法支撑模板支架采用的钢管类型为483mm。板截面支撑立杆横距0.6m，纵向间距为0.6m，立杆的最大步距1.50米，板底顶部一步水平杆步距不超过0.75m；第一层龙骨采用4080单枋间距为150mm；第二层龙骨采用483mm单钢管；底模及楼模板均采用12mm的胶合夹板。 模板及支架系统的验算取梁截面：450*1750分别进行支架系统的稳定验算15、；楼面板支架系统取板厚120进行稳定验算。楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成。板模板支撑时采用平行于板短向布置，并根据梁底的高度组合拼装。 第五章高支模梁支模架的施工一、施工工艺流程 1、放出轴线及梁位置、定好水平控制标。 2、梁板模支撑架搭设 3、架设梁底龙骨 4、梁底模安装 、梁侧模安装 、架设板底木枋龙骨于顶托上 7、板模板安装 、纵横、水平剪刀撑安装 、整个支撑系统验收 10、梁、板钢筋绑扎敷设 11、梁板混凝土浇筑 12、混凝土保养 13、达到规范要求的拆模强度 14、拆模令经监理审批、同意拆模 15、拆除梁、板模板，清理模板 16、拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆二、支撑架搭设 116、安装顺序 底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。 2、支撑系统安装 1)支撑搭设前，应按公司要求进行三级安全教育及安全技术交底，并签字确认。 2)支撑搭设前，应确保基础上的天然气管道改迁完成。 3)对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 4)根据立杆平面布置图要求17、放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。 5)立杆底座，立杆底部采用脚手架配套底托。 6)水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。 7)支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H600。 8)立杆管件的连接应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。 9)立杆、可调托座应根据支撑高度设置，可调托座杆螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 10)立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严18、格按要求布置。 11）扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。 12)模板承重架应与已浇注的柱作为接结节点，每隔3步与框支柱拉结一体，增强整体稳定性，板底顶部的水平杆应加密不超过步距的1/2。 13)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、验收通过后，方可投入使用。 三、模板安装 1、梁底、梁侧模采用12mm胶合板，梁底平板模铺设在40 80松木方上，4080松木方搁置在483mm双钢管托梁上。 1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架支撑的标高，将其调至预定的高度，然后在在横向水平杆上安放483mm双钢管19、。固定后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1100031000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。 2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，采取如下措施： A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 B、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固。 C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序20、，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 2、楼面模板的安装 首先通线，然后调整水平横杆符合结构面设计要求，将其固定到预定的高度，把木枋托梁放在上面，然后在横枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。 四、验收及拆除的批准程序 1、本工程高支模安装验收：由班组、项目部自检公司专项验收后报监理单位验收进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告。监理单位签字同意后方可拆模。 五、模板工程质量保证措施 1、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定： 1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的21、正确。 2)具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不不发生不允许的下沉和变形。 3)构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。 4)模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。 5)模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模扳拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。 6)模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝 及养护等工艺要求。 2、模板安装须符合以下规定： 1)模板安装前应对操作人员进行技术交底。 2)现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000. 3)模板工程22、完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。 4)模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。 3、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 1)扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设； 2)纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3)托顶螺旋杆伸出长度； 4)安全设施、垫木情况。 4、本工艺应具备以下23、主要质量记录； 1)模板检验批质量验收记录； 2)钢筋检验批质量验收记录； 3)模板分项工程质量验收记录； 4)钢筋分项工程质量验收记录； 5)钢筋隐蔽验收记录； 6)拆模申请报告；第六章 高大支模的拆除一、支顶、模板的拆除 1、拆除顺序：梁底横杆梁底木枋梁底模板板上顶托板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱垫木。 2、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土同条件试块送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。 3、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设回头顶。 4、拆除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台24、，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 5、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 6、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 7、严格控制模板及其支架拆除的顺序。 8、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物件等杂物。 9、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 10、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。 11、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后25、拆的顺序及下列安全作业的要求运行： 1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。 4)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品. 5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。 二、模板的清理维修、存放 1、模板清理维修 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。 2、模板的堆放 现场拆下的模板26、不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 3、模板拆除成品保护要求 1)拆模时不碍用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2)坚持每次使用后清理板面。 3)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面。第七章 高支模施工的安全管理一、高支模系统施工管理机构 为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支工专项管理小组，其中 同志为第一责任人：组长： 组员： 公司管理部门 项目经理施工主管技术负责施工员质量员安全员送样员材料员机电工资料员施工队伍二、高支模的安全管理措施 1、经本项目经理和技术负责人对本工程情况分析后，27、决定采用扣件式钢管式脚手架。 2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 3、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 4、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。 5、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 6、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。 7、高支模搭设、拆除和砼浇筑期问，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 8、28、支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。 9、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 10、项托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 12、应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 13、水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。 14、操作层上旋工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵29、泵管及起重重设备等。 15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。 16、高支模安装完毕后，由班组自检、项目部专检后通知相关部门进行验收，并报监理单位，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 1)杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2)底座垫木是否松动。 3)钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 4)安全保护措施是否符合规范30、要求。 18、在浇筑项板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。 19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。 20、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。 21、拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 22、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 23、设立支架维护小组，对拆下来31、的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规，格分类整理存放，妥善保管。 24、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人具进入支撑架内。第八章 监测措施 1、高支模必须安排专人进行日常检查，巡查重点部位： 1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2)底座垫木是否松动，立杆是否悬空。 3)连接扣件是否松动。 4)架体垂直度。 5)施工过程中是否确超载现象。 6)安全防护措施是否符合规范要求。 7)支架与杆件是否有变形的现象。 2、监测点布设 在各高大梁支架跨度的中部设置1个监测剖面。 每个监测剖面应布置不少于2个支架32、水平位移和立杆变形监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 3、监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。 扣件式钢管脚手架高支摸搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5M12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M30mm/3立杆全高度绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内12mm10mm吊线及卷尺5支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺33、 4、当监测数据超过此表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加强固处理。 第九章 浇捣砼输送安全措施一、施工部署 本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用一台输送泵输送至浇筑施工点。 二、施工方法 1、准备工作 1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。 2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范要求。 3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比。 4)混凝土浇筑前组织34、施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。 5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。 6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。 2、混凝土浇筑和振捣一般要求 混凝土浇筑采用汽车泵先浇捣梁，待浇筑至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。 1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼按400mm分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前：将上层混凝土洗筑完毕，梁浇筑速度应控制在2.5mh。 2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情35、况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525 cm,取50cm；30棒应为405cm,取40cm)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡，下沉为宜。 4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的34高时，应加强对支项变形的监控。 5)梁侧及梁底部位要用30或5036、插入式振动捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大干板厚振捣完毕后用154m刮尺刮平。 6)砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。 7)泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。 3、混凝土养护 1)浇筑完梁、板后在1 2小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。 2)养护时问不少于14d。 4、试块制作 在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备一用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。37、 5、质量要求 1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。 2)混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。 3)混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。 4)混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。 5)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。 6)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。 7)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用15m25m刮尺刮平。 8)做好混凝土浇筑记录。 9)每次开始浇砼前必须38、做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。 第十章 安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施 一般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施： 1、模板作业前，按设计要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。 2、模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。 3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂39、及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。 4、板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。 5、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。 6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 二、预防高空坠落事故的安全技术措施 1、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态40、时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。 2、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。 3、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。 4、要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。 5、在没有可靠的防护设施时，41、高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。 6、登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。 7、不准在六级强风或大雨天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施 1、预防物体打击安全技术措施 (1)进入施工现场必须戴好安全帽。 （2)安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤42、及行人。 (3)使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。 (4)高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋(套)内。 (5)吊运物料时必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。(6)电锯必须设置分料器(锯尾刀)防止介木时，因无分料器造成木料飞出伤人。 2、预防火灾安全技术措施 制定安全防火措施，增强工人安全防火意识： (1)成立项目安全防火责任小组 (2)做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。 (3)根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。 (4)每周对员工43、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。 (5)项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。 (6)作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。 四、文明施工措施 1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。 2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将44、就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下15M处拉设对兜底网。 3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。 4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。应存放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。 5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑固定，未就位和未固定前不得摘钩。 6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆45、和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。 第十一章 应急求援预案 在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警119安全：llO医疗：120交通：122 一、应急救援机构 项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，项目部应急求援小组成员名单：组长：成员: 1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2、负责突发事故预防工作相部门人员的应急救援夹施的准备工作，统一对人员，46、材料物资等资源的调配。 3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。三、应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助 2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 3、事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。 4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者47、采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。 5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。 6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 四、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。 五、应急救援药品 1、外用48、药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。 2、服药品：人丹、一般退烧药品。 六、应急救援措施 1、物体打击急救措 当发生物体打击事故后抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。 1)发物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。 3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼49、吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。 4)出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎：污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎50、骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。 6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。 2、高空坠落急救措施 当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保51、暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 2)出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 3)领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物52、无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。 4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。 5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。 7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带53、加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 A、一般作品小的止血法：先用生理盐水(O9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。 B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带54、状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近以及位置)下肢血结扎在大腿上l3处(靠近以及位置)结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松O5l min。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 3、坍塌事故急救措施 1)应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。 2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响55、范围内的所有人员。 3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。 4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。 5)项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。 6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。 4、触电事故急救措施 1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，56、并应防止触电者二次触电或抢救者触电。 2)隔离电源方法： A、断开电源开头； B、使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体； C、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。 3)抢救方法： A、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者) B、胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者) 5、火灾事故急救措施 1)事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。 2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向57、公司应急救援指挥部报告。 3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。 火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。 火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被58、救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。 4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二章 计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书一59、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.75；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：13.50；梁两侧立柱间距(m):0.80；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:1.00；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):43.8；倾倒混凝土侧压力60、(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁侧模板参数次楞间距(mm)：100 ，主楞竖向根数：5；主楞间距为：300mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm61、，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 46.47962、 kN/m2、43.750 kN/m2，取较小值43.750 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝63、土侧压力设计值: q1= 1.2143.750.9=47.25kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 47.250+2.520 = 49.770 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 100mm；面板的最大弯距 M= 0.12549.771002 = 6.22104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.22104 / 7.35104=0.846N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.846N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 264、.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=49.77N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 100mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.21.21.2/12=14.4cm4；面板的最大挠度计算值: = 549.771004/(38495001.44105) = 0.047 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传65、递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4822/6 = 85.33cm3；I = 4832/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.243.750.9+1.420.9)1=49.77kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):66、 l = 375mm； 内楞的最大弯距: M=0.10149.77375.002= 7.07105N.mm； 最大支座力:R=1.149.770.375=5.475 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.07105/8.53104 = 8.284 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 8.284 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=49.77 N/mm； E - 内楞的弹性模量：67、 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67749.775004/(100100003.41106) = 0.617 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.617mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.475kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯68、性矩 I = 24.38cm4；1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.742 kN.m；其中，F=1/5qh=17.42，h为梁高为1.75m，a为次楞间距为100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.74106/1.02104 = 171.452 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =171.452N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N69、/mm2，满足要求！2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=17.42kN； l-计算跨度：l=200mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=17419.500200.003/(100206000.000243800.000)=0.028mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.028 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠70、度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001212/6 = 1.44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；71、 q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.00+1.50）0.601.750.90=30.05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=30.05+0.23+1.51=31.79kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1031.790.152=0.072kN.m； =0.072106/1.44104=4.967N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.967 N/72、mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.0+1.50)1.750+0.35）0.60= 28.04KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.0351504/(10095008.64104)=0.117mm；面板的最大挠73、度计算值: =0.117mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (25+1.5)1.750.15=6.956 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.75+0.45)/ 0.45=0.461 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(74、kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.956+1.20.461=8.9 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.9+0.945=9.846 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.8460.20.2= 0.075、39 kN.m；最大应力 = M / W = 0.039106/4490 = 8.771 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 8.771 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.90.6 = 3.204 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23204.180/424.000 = 15.114 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 15.114 N/mm2 小于 钢管抗剪强76、度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.956 + 0.461 = 7.417 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6777.4172004 /(10020600010.78104)=0.004mm；钢管的最大允许挠度 =0.2001000/250=0.800 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.004 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (25.000+1.77、500)1.750= 46.375 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(46.375 + 0.350 )+ 1.44.500 = 62.370 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=078、.378 kN，中间支座最大反力Rmax=2.582；最大弯矩 Mmax=0.066 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.023 mm；最大应力 =0.066106/4490=14.738 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14.738 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.378 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算79、弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.061 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.07 mm ；最大支座力 Rmax = 1.235 kN ；最大应力 = 0.061106 /(4.49103 )=13.48 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 13.48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.07mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁80、计算；集中力P= 2.582 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.413 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.478 mm ；最大支座力 Rmax = 8.436 kN ；最大应力 = 0.413106 /(4.49103 )=92.058 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 92.058 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.478mm小于600/150与10 mm,81、满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.436 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.82、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12913.5=2.091 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(0.80-0.45)/2)0.600.35=0.120 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(0.80-0.45)/2)0.600.120(1.50+25.00)=1.088 kN； N =1.235+2.091+0.12+1.088=4.534 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i83、 - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.94584、 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4533.957/(0.209424) = 51.164 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.164 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.033 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo 85、= k1k2(h+2a) = 1.1671.033(1.5+0.12) = 2.049 m；Lo/i = 2049.369 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4533.957/(0.401424) = 26.667 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.667 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.436 kN ； 脚手架钢管的自重：86、 N2 = 1.20.129(13.5-1.75)=2.091 kN； N =8.436+2.091=10.256 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加87、系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10256.477/(0.205424) = 117.999 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 117.999 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo =88、 k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.033 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.033(1.5+0.12) = 2.049 m；Lo/i = 2049.369 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10256.477/(0.401424) = 60.324 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.324 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 89、f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1800.4=72 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.4360.25=33.745 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.436 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=33.745 fg=72 kpa 。地基承90、载力满足要求！板模板(扣件钢管高架)计算书 一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm91、2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；4.楼板参数 楼板的计算长度(m):30.00；楼板的计算宽度(m):2.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截92、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应93、力计算值 = 47000/24000 = 1.958 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.958 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095001706666.667)=0.005 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别94、为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.08895、)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.62 = 0.068 kN.m；最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.880.6 = 1.241 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.068106/42666.67 = 1.586 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.586 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.61.880.6 = 0.677 kN96、；方木受剪应力计算值 T = 3 0.677103/(2 4080) = 0.317 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8386004 /(10095001706666.667)= 0.045 mm；最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.045 mm 97、小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.241 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.183 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.098 mm ；最大支座力 Qmax = 3.291 kN ；最大应力 = 182874.389/8980 = 20.365 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm298、；托梁的最大应力计算值 20.365 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.098mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13813.5 = 1.868 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.60.6 = 1.08 kN；经计算得99、到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.074 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.957 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.957 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A100、 = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 101、107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5957.28/（0.537424） = 26.164 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 26.164 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.033 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.033(1.5+0.12) = 2.183 m；Lo/i = 2182.832 / 15.9 = 137 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.362 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5957.28/（0.362424） = 38.813 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 38.813 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。第十三章 附图梁模板支撑剖面图简图