1、编号：SJHN.JZY-XX1.78万平方米大厦转换层柱、梁、板、墙、楼梯模板支设工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一节：模板计算报审表2一、800*2000梁模板计算报审表2二、180厚板模板计算报审表2三、800*1400梁模板计算报审表5四、600*1400梁模板计算报审表6五、400*1600梁模板计算报审表8六、500*1000梁模板计算报审表11第二节：模板计算书12一、800*2000梁模板计算书13二、180厚板模板计算书31三、600*1400梁模板计算书41四、802、0*1400梁模板计算书62五、400*1600梁模板计算书83六、500*1000梁模板计算书100第三节：模板工程施工方案120一、工程概况120二、材料选用121三、技术准备121四、柱、梁、板、墙、楼梯等模板的支设工艺1211、柱模施工工艺和质量措施1212、墙模施工工艺和质量措施1223、梁板模施工工艺和质量措施1234、楼梯模板施工工艺1245、梁柱节点设计1256、早拆模板体系施工1257、模板安装要求1268、模板检验1269、模板拆除12710、安全要求12711、质量标准12812、模板工程质量控制1296、模板工程质量控制程序图134第一节：模板计算报审表一、800*203、00梁模板计算报审表 工程名称XXXX大厦审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.45m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.2m；梁支撑架搭设高度3.5m；梁两侧立杆间距1.6m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为150mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度2m；次楞间距350mm；主楞竖向根数5；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：30mm，430mm，830mm，1230mm，1630mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工4、荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =9.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =1.289mm =1.4mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =1.4 N/5、mm2 f=11 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.052 mm =1 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 f=11N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.446mm =1.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=10.622 kN N=12.92 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.1 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.125 mm =0.6mm。 符合要求5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值23.8N/mm2 f=205N/mm2;符合要求钢管受剪应力计算值8.669N/6、mm2 fv=120N/mm2;符合要求钢管的最大挠度=0.316mm =6.4mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=1.8N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0.005mm 450/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 26.9 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 26.9 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。二、180厚板模板计算报审表工程名称XXXX大厦审核部位板模板(扣件钢7、管高架)计算参数立杆纵距0.9m立杆横距0.9m，立杆步距1.2m，模板支架搭设高度为5.26m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.3m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2.5kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.553 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 =0.048 mm =1 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =2.796 N/mm2 f=13 N/mm2符合要8、求方木的受剪应力计算值 =0.419 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.197 mm =3.6 mm符合要求3托梁材料计算托梁的最大应力计算值=91.784N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度1.018mm 900/150与10 mm;符合要求4立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式=51.426 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式=68.753 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求5立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120Kpa脚手架立杆对地基的压力 P=43.261 fg=19、20 kpa 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。三、800*1400梁模板计算报审表工程名称XXXX大厦审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.45m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.2m；梁支撑架搭设高度4.1m；梁两侧立杆间距1.6m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度1.4m；次楞间距350mm；主楞竖向根数4；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁10、底距离依次是：30mm，400mm，750mm，1100mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =9.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面11、板的最大挠度计算值: =1.289mm =1.4mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =1.1 N/mm2 f=11 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.024 mm =0.925 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =5N/mm2 f=11N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.401mm =1.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=9.572 kN N=12.92 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.3 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.277 mm =0.8mm。 符合12、要求5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值34.7N/mm2 f=205N/mm2;符合要求钢管受剪应力计算值10.427N/mm2 fv=120N/mm2;符合要求钢管的最大挠度=0.4mm =6.4mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=2.7N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0.007mm 450/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算）钢管立杆稳定性计算公式 = 36.5 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 36.5 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符13、合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。四、600*1400梁模板计算报审表工程名称XXXX大厦审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.45m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.2m；梁支撑架搭设高度4.1m；梁两侧立杆间距1.4m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度1.4m；次楞间距350mm；主楞竖向根数4；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：30mm，4014、0mm，800mm，1100mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =9.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =1.15、289mm =1.4mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =1.2 N/mm2 f=11 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.021 mm =1 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =5.5N/mm2 f=11N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.436mm =1.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=10.395 kN N=12.92 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.3 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.277 mm =0.8mm。 符合要求5梁底支撑钢管的计算钢管最16、大应力计算值30.3N/mm2 f=205N/mm2;符合要求钢管受剪应力计算值10.329N/mm2 fv=120N/mm2;符合要求钢管的最大挠度=0.427mm =5.6mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=3.1N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0.008mm 450/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算）钢管立杆稳定性计算公式 = 31.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 29 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人17、审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。五、400*1600梁模板计算报审表工程名称XXXX大厦审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.45m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.2m；梁支撑架搭设高度3.9m；梁两侧立杆间距1.2m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；梁截面高度1.6m；次楞间距350mm；主楞竖向根数4；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：30mm，430mm，830mm，1230m18、m。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =9.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =1.289mm =1.4mm;符合19、要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =1.4 N/mm2 f=11 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.05 mm =1 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 f=11N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.451mm =1.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=10.758 kN N=12.92 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =6 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.317 mm =0.8mm。 符合要求5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值46.2N/mm2 f=20、205N/mm2;符合要求钢管受剪应力计算值12.024N/mm2 fv=120N/mm2;符合要求钢管的最大挠度=0.544mm =4.8mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=2.2N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0.006mm 450/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 43.3 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 41.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。六、50021、*1000梁模板计算报审表工程名称XXXX大厦审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.45m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.2m；梁支撑架搭设高度4.5m；梁两侧立杆间距1.3m；梁模板支撑采用梁底小楞平行梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底横向支撑间距为200mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1m；次楞间距350mm；主楞竖向根数3；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距700mm；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，700mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇22、混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =9.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =1.289mm =1.4mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =1 N/mm2 f=11 N/mm223、;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.026 mm =0.925 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =4.8N/mm2 f=11N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值： =0.383mm =1.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力: N=9.12 kN N=12.92 kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.199 mm =0.8mm。 符合要求5梁底支撑钢管的计算钢管最大应力计算值19.7N/mm2 f=205N/mm2;符合要求钢管受剪应力计算值7.241N/mm2 fv=120N/mm24、2;符合要求钢管的最大挠度=0.262mm =5.2mm;符合要求6梁跨度方向托梁的计算托梁的最大应力计算值=1.9N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度0.005mm 450/150与10 mm;符合要求7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算）钢管立杆稳定性计算公式 = 23.4 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算公式 = 22 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。第二节：模板计算书本工程转换层模板工程概况：转换层建筑面积96225、，本层高5.5m，柱最大截面为1200*1200，梁截面为500*1000， 400*1600800*1400,600*1400,800*2000，板厚为180。本工程支撑采用的钢管(mm):483.0，木枋为杉木，截面为50*90，面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；对拉螺栓直径(mm):M12；其它材料详见计算书本工程模板就按以上综合数据进行模板的有关计算如下：一、800*2000梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规26、范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KZL7。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立杆间距(m27、)：1.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm228、)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，430mm，830mm，1230mm，1630mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(29、mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小30、值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1821.51.5/6=68.25cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模31、板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8217.85=38.98kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.824=10.192kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.138.983502 + 0.117 10.1923502 = 6.24105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.138.980.35+1.210.1920.35=19.288kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.24105 / 6.83104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力32、计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=38.98N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1821.51.51.5/12=51.19cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67738.983504/(10060005.12105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠33、度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=19.288/(2.000-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M34、 = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 4.774 kN，最大变形 = 0.052 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/1.35105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取35、次楞的最大支座力4.774kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.752 kNm，最大支座反力 R= 10.622 kN，最大变形 = 0.446 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.52105/1.35136、05 = 5.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.446 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.446mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M137、2 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.622 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.622kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 838、001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.802.00=48.960kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.80=0.288kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(48.96+0.288)1502+0.1174.48139、502=1.23105Nmm； =Mmax/W=1.23105/3.00104=4.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=48.960+0.288=49.248kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =15040、.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67749.2481504/(10060002.25105)=0.125mm；面板的最大挠度计算值: =0.125mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.820.15+ 0.30.15(21.82+0.8)= 7.584 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.80.15=0.672 kN；均布荷载设计值 q = 7.584+0.672 41、= 8.256 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.151.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.60-0.80)/4=0.324kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49100cm3；I=1.08101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N6=0.137 kN；N2=N5=3.3 kN；N3=N4=1.014 kN；最大剪力：V= 1.838 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=042、.107106 /4.49103=23.8 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=21.838103/(4.24100)=8.669N/mm2；钢管的最大挠度： =0.316 mm；钢管的允许挠度: =1600.000/250=6.400 mm；钢管最大应力计算值 23.819 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 8.669 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.316 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =6.400 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计43、算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.137 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.017 kNm ；最大变形 max = 0.005 mm ；最大支座力 Rmax = 0.449 kN ；最大应力 =M/W= 0.017106 /(8.98103 )=1.8 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/m44、m2；托梁的最大应力计算值 1.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.005mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.3 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.449 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1653.5=0.694 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =45、 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.3= 2.356 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点46、的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3597.681/(0.316424) = 26.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.3 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 147、.20.165(3.5-2)=0.694 kN；N =N1+N2+N3 =3.3+0+0.297=3.598 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，48、即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.3= 2.356 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3597.681/(0.316424) = 26.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 20549、 N/mm2，满足要求！二、180厚板模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(50、m):0.30；模板支架搭设高度(m):5.26；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):151、3.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75 cm3；I = 901.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 4.3652、5 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.365+1.42.25= 8.388kN/m最大弯矩 M=0.18.3882502= 52425 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 52425/33750 = 1.553 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.36553、kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.3652504/(100950025.312104)=0.048 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.048 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=599/6 = 67.5 cm3；I=bh3/12=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.212 kN54、/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.212+1.40.625 = 2.33 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.330.92 = 0.189 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.189106/67500 = 2.796 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.796 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.55、抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.330.9 = 1.258 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.258103/(2 5090) = 0.419 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.419 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2129004 /(10090003037500)= 0.197 mm；最大允许挠度56、 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.197 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.516kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.824 kNm ；最大变形 Vmax = 1.018 mm ；最大支座力 Qmax = 9.985 kN ；最大应力 = 824224.556/8980 = 91.7857、4 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 91.784 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.018mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1585.26 = 0.832 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25058、.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.76 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.815 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.815 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) 59、：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.32 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10860、15.127/（0.496424） = 51.426 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.426 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1851.004(1.2+0.32) = 2.142 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 2141.532 / 15.9 = 135 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆61、的最大应力计算值 ；=10815.127/（0.371424） = 68.753 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.753 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础62、底面的平均压力：p = N/A =10.815/0.25=43.261 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.815 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=43.261 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步63、距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，64、高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确65、保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、600*1400梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB500166、0-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KCL9。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L67、b(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.10；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗68、压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，800mm，1100mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合69、并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得70、 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1221.51.5/6=45.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax =71、 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2217.85=26.129kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.224=6.832kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.126.1293502 + 0.117 6.8323502 = 4.18105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.126.1290.35+1.26.8320.35=12.929kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.18105 / 4.58104=9.1N/mm2；面72、板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.129N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1221.51.51.5/12=34.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.1293504/(10060003.43105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值:73、 = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.929/(1.400-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图74、(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.168 kNm，最大支座反力 R= 4.672 kN，最大变形 = 0.021 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.68105/1.35105 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 次楞的最大容许挠75、度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.672kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.736 kNm，最大支座反力 R= 10.395 kN，最大变形 = 0.436 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf76、经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.36105/1.35105 = 5.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =5.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.436 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.436mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁77、螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.395 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.395kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷78、载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.40=25.704kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.60=0.216kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l279、= 0.1(25.704+0.216)2002+0.1173.362002=1.19105Nmm； =Mmax/W=1.19105/2.25104=5.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=25.704+0.216=25.920kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量80、: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.922004/(10060001.69105)=0.277mm；面板的最大挠度计算值: =0.277mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.61.40.2+ 0.30.2(21.22+0.6)= 5.36 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.60.2=0.81、672 kN；均布荷载设计值 q = 5.360+0.672 = 6.032 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.40-0.60)/4=0.431kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49100cm3；I=1.08101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N4=0.252 kN；N2=N3=3.195 kN；最大剪力：V= 2.190 kN钢82、管最大正应力计算值 ： =M/W=0.136106 /4.49103=30.3 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=22.19103/(4.24100)=10.329N/mm2；钢管的最大挠度： =0.427 mm；钢管的允许挠度: =1400.000/250=5.600 mm；钢管最大应力计算值 30.329 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 10.329 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.427 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =5.600 83、mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.252 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.028 kNm ；最大变形 max = 0.008 mm ；最大支座力 Rmax = 0.629 kN ；最大应力 =M/W= 0.028106 /(8.98103 )=3.1 N/mm2；托84、梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.008mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.195 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.629 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1574.1=0.772 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -85、 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a 86、- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3515.477/(0.301424) = 27.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.195 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 87、=0 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.157(4.1-1.4)=0.772 kN；N =N1+N2+N3 =3.195+0+0.509=3.704 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式l88、o=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3703.779/(0.301424) = 29 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29 N/mm2 89、小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851(1.2+0.32) = 2.133 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1 ；lo/i = 2133 / 15.9 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 3703.779/(0.376424) = 23.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.2 N/mm2 小于 钢管90、立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当91、中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架92、四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，93、钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、800*1400梁模板计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB94、 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KCL11。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.10；梁两侧立杆间距(m)：195、.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：196、1.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，750mm，1100mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；97、次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN98、/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1221.51.5/6=45.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：99、新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2217.85=26.129kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.224=6.832kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.126.1293502 + 0.117 6.8323502 = 4.18105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.126.1290.35+1.26.8320.35=12.929kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.18105 / 4.58104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/100、mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.129N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1221.51.51.5/12=34.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.1293504/(10060003.43105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.101、289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.929/(1.400-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.14102、5 kNm，最大支座反力 R= 4.302 kN，最大变形 = 0.024 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.45105/1.35105 = 1.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 370/400=0.925mm；次楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.925mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，103、取次楞的最大支座力4.302kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.678 kNm，最大支座反力 R= 9.572 kN，最大变形 = 0.401 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.78105/1.351104、05 = 5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.401 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.401mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查105、表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.572 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.572kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515106、/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.40=34.272kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.80=0.288kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(34.272+0.288)2002+0.1174.482002=1107、.59105Nmm； =Mmax/W=1.59105/3.00104=5.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=34.272+0.288=34.560kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/2108、50 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.562004/(10060002.25105)=0.277mm；面板的最大挠度计算值: =0.277mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.81.40.2+ 0.30.2(21.22+0.8)= 7.088 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.80.2=0.896 kN；均布荷载设计值 q = 7.088+0.896 = 7.984109、 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.60-0.80)/4=0.431kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49100cm3；I=1.08101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N5=0.217 kN；N2=N4=4.128 kN；N3=0.157 kN；最大剪力：V= 2.210 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=0.156106 110、/4.49103=34.7 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=22.21103/(4.24100)=10.427N/mm2；钢管的最大挠度： =0.4 mm；钢管的允许挠度: =1600.000/250=6.400 mm；钢管最大应力计算值 34.711 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 10.427 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.400 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =6.400 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载111、包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.217 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.024 kNm ；最大变形 max = 0.007 mm ；最大支座力 Rmax = 0.541 kN ；最大应力 =M/W= 0.024106 /(8.98103 )=2.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应112、力计算值 2.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.007mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.128 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.541 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1654.1=0.813 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； 113、A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0114、.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5794.991/(0.301424) = 45.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =4.128 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1115、65(4.1-1.4)=0.813 kN；N =N1+N2+N3 =4.128+0+0.535=4.663 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即116、: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4663.07/(0.301424) = 36.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N117、/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851(1.2+0.32) = 2.133 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1 ；lo/i = 2133 / 15.9 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 5794.991/(0.376424) = 29.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，118、满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可119、采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要120、并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的121、设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、400*1600梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高122、度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KZL11。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；123、梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4124、；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，430mm，830mm，1230mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新125、浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板126、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1421.51.5/6=53.25cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4217127、.85=30.413kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.424=7.952kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.130.4133502 + 0.117 7.9523502 = 4.87105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.130.4130.35+1.27.9520.35=15.049kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.87105 / 5.33104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm128、2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=30.413N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1421.51.51.5/12=39.94cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.4133504/(10060003.99105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm129、，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=15.049/(1.600-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 4.835 kN，最130、大变形 = 0.050 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/1.35105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.835kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。131、本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.762 kNm，最大支座反力 R= 10.758 kN，最大变形 = 0.451 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.62105/1.35105 = 5.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N132、/mm2；主楞的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.451 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.451mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面133、积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.758 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.758kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001515/6 = 1.50104mm3； I = 4001515134、15/12 = 1.13105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.60=19.584kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.40=2.240kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(19.584+0.144)2002+0.1172.242002=8.94104Nmm； =Mmax/W=8.94104/1135、.50104=6N/mm2；梁底模面板计算应力 =6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=19.584+0.144=19.728kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677136、19.7282004/(10060001.13105)=0.317mm；面板的最大挠度计算值: =0.317mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.41.60.2+ 0.30.2(21.42+0.4)= 4.15 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.40.2=0.448 kN；均布荷载设计值 q = 4.150+0.448 = 4.598 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=137、0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.20-0.40)/4=0.431kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49100cm3；I=1.08101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N3=0.181 kN；N2=5.098 kN；最大剪力：V= 2.549 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=0.208106 /4.49103=46.2 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=22.54910138、3/(4.24100)=12.024N/mm2；钢管的最大挠度： =0.544 mm；钢管的允许挠度: =1200.000/250=4.800 mm；钢管最大应力计算值 46.223 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 12.024 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.544 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4.800 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :139、483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.181 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.02 kNm ；最大变形 max = 0.006 mm ；最大支座力 Rmax = 0.452 kN ；最大应力 =M/W= 0.02106 /(8.98103 )=2.2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 2.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁140、的最大挠度max=0.006mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.098 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.452 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1493.9=0.697 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)141、：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.3= 2.356 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.9 = 14142、8 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5815.623/(0.316424) = 43.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.098 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.149(3.9-1.6)=0.697 kN；N =N1+N2+N3 =5.098+0+0.41143、1=5.509 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.3= 2.356 m； k - 计144、算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5509.103/(0.316424) = 41.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、500*1000梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚145、手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30146、；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种147、：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，700mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：148、50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土149、坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 821.51.5/6=30.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载150、最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8217.85=17.562kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.824=4.592kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.117.5623502 + 0.117 4.5923502 = 2.81105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.5620.35+1.24.5920.35=8.69kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.81105 /151、 3.08104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=17.562N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 821.51.51.5/12=23.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.5623504/(10060002.31105) = 1.152、289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.690/(1.000-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.0153、0 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.135 kNm，最大支座反力 R= 4.099 kN，最大变形 = 0.026 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/1.35105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 370/400=0.925mm；次楞的最大挠度计算值 =0.154、026mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.925mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.099kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.646 kNm，最大支座反力 R= 9.120 kN，最大变形 = 0.383 155、mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.46105/1.35105 = 4.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.383 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.383mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁156、螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.12 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.12kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构157、自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001515/6 = 1.88104mm3； I = 500151515/12 = 1.41105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.00=15.300kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+158、 q2)l2+0.117q3l2= 0.1(15.3+0.18)2002+0.1172.82002=7.50104Nmm； =Mmax/W=7.50104/1.88104=4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=15.300+0.180=15.480kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E159、-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.482004/(10060001.41105)=0.199mm；面板的最大挠度计算值: =0.199mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.510.2+ 0.30.2(20.82+0.5)= 3.214 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.160、50.2=0.56 kN；均布荷载设计值 q = 3.214+0.560 = 3.774 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(1.30-0.50)/4=0.431kN2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49100cm3；I=1.08101cm4；E= 206000 N/mm2； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N4=0.156 kN；N2=N3=2.162 kN；最大剪力：V= 1.5161、35 kN钢管最大正应力计算值 ： =M/W=0.089106 /4.49103=19.7 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=21.535103/(4.24100)=7.241N/mm2；钢管的最大挠度： =0.262 mm；钢管的允许挠度: =1300.000/250=5.200 mm；钢管最大应力计算值 19.723 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 7.241 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.262 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =5162、.200 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.156 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.017 kNm ；最大变形 max = 0.005 mm ；最大支座力 Rmax = 0.39 kN ；最大应力 =M/W= 0.017106 /(8.98103 )=1.9 N/m163、m2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 1.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.005mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.162 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.39 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1534.5=0.826 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； 164、i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.002165、(1.2+0.32) = 2.137 m；lo/i = 2137.266 / 15.9 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=0/(0.376424) = 0 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 0 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.162 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.153(4.5-1)=0166、.826 kN；N =N1+N2+N3 =2.162+0+0.643=2.804 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1167、851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2804.209/(0.301424) = 22 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支168、撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.002(1.2+0.32) = 2.137 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.002 ；lo/i = 2137.266 / 15.9 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 2804.209/(0.376424) = 17.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求169、！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小170、上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架171、框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满172、足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第三节：模板工程施工方案一、工程概况XXXX大厦工程。工程建设地点：XX。本工程属于框架剪力墙结构，地上27层；地下2层；建筑高度：85.9m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：17815.09平方米；总工期：540天。本工程由XX有限公司投资建设，XX，XX研究院有限公司，XX有限173、公司。二、材料选用1、木材的选择要符合GB50206-2002规范中的能承重选材的标准，材质不应低于等材。不得使用脆性、受潮、易变形、易开裂的木材，材质不得有腐朽、折裂。2、为保证本工程工期及质量要求，工程中所用模板均采用15mm厚的木胶合板。支撑时背面用4080木枋加肋。增以钢管、扣件、螺杆等综合应用的支撑体系；总之以施工生产的需要为前提，合理、科学为原则，严慎的采选模板支撑用材。三、技术准备项目部已经组织施工组、木工专业技术人员和与生产、技术相关的所有人士熟悉图纸，认真学习掌握了施工图内容、要求和特点。对疑难问题，已经通过图纸会审等途经解决。某些节点，施工技术和施工方法也与建设方、监理方、174、设计方等取得了共识，并对以后可能发现的新问题，如何及时迅速解决，通过沟通创造了较好的条件。对建筑物各部位的截面尺寸、标高、如何制定模板等都有比较成熟的构思。模板的计算见前计算书，所有的支设按计算书数据进行，如有个别特殊情况再补充计算，确保支架及模板的稳定。四、柱、梁、板、墙、楼梯等模板的支设工艺1、柱模施工工艺和质量措施(1)支模前，必须认真清理好底部的废渣和杂物。(2)支模前，模板板面必须清理干净，认真涂刷脱模剂（注意：禁止使用废机油做脱模剂）而且，不得玷污钢筋。(3)支模前，必须先校正钢筋位置，以防钢筋偏移，造成结构偏斜。(4)在底板或楼板上弹出墙、柱纵横轴线和墙、柱四周边线，并且将柱位置175、兜方找中。(5)弹出支模的位置线，以控制和检查支模质量。(6)为防止柱模下口跑浆，发生烂根现象和控制支模高度，做法如下：在底板及楼板混凝土钉上2cm厚50mm宽与墙、柱同长的木板做成柱底模。木底模里口、上口和底口必须经过刨平刨直处理，柱模才可以安放在上面。且在浇混凝土之前将木底模与底板（楼板）之间的缝隙用砂浆或海绵条或其它可靠措施等堵严。(7)柱模支好后，加底模顶撑和中上部加拉撑，以保证结构截面尺寸的准确性。(8)柱模板施工完毕后，必须经检查验收合格后方可进行下道工序。2、墙模施工工艺和质量措施模板安装前把板面清理干净，脱膜剂涂抹均匀，不得漏刷。钢筋就位后，将电线管、电线盒等与钢筋网片固定，门176、洞口模支好后，内用木枋支撑，门洞模板与大模板接触处要粘贴海绵条或其它可靠措施。安装工序：放线做砂浆找平层安放角模安装穿墙螺栓安装外模调整模板垂直度固定混凝土浇筑拆模、清理下段施工。在常温下墙体混凝土拆模强度必须达到1MPa。模板拆除顺序与模板安装顺序刚好相反：先拆下穿墙螺栓，再松斜支撑调节螺栓，使模板完全脱离混凝土墙面（局部有吸附或粘结时，可在模板下口撬模点用撬棍撬动，不得在墙上口晃动或用大锤砸模板），拆下的穿墙螺栓、垫片、螺帽清理后放入工具箱内，以备周转使用。阴角模拆除：阴角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，拆除时在用撬棍撬动角模下口，使角模脱出，不得因拆除困难而用大锤砸，造成破坏，影响后续177、施工。角模拆除后，突出墙面的混凝土线条应及时磨平。模板起吊前必须认真检查穿墙螺栓是否已全部拆完，有无钩、挂、兜、绊的地方，并清除模板及平台上的杂物，检查吊环是否安放牢固无误，待垂直、慢速确认无障碍后方可提升吊走，同时注意不得碰撞墙体。墙模板落地或周转至另一工作面上时，必须一次安放稳固，倾斜度要符合7580度自稳定角的要求。注意事项混凝土浇筑时对模板的侧压力较大，施工中分层浇筑，速度不宜超过2.5m/小时。拆模时砼强度遵照GB50204-2002的规定，不得提前松动穿墙螺栓。根据现场的气温条件控制在砼强度达到1MPa以上方可拆模，但强度也不宜过高，否则模板不易拆除。模板堆放时向后倾斜1520度，178、不得将模板堆放在施工层上，以防模板在风荷载作用下倾覆。堆放场地要平整，不得堆放在松土及坑洼不平处。3、梁板模施工工艺和质量措施(1)梁板施工；梁侧模包底模，板模压梁侧模方法。(2)在支撑钢管上测出主梁标高控制线，在下层混凝土面上弹出主梁的中心线或轴线和位置线。(3)按规范要求支搭梁底钢管脚手架。(4)从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，上好连接横杆，再安第二排立杆，二者之间用横杆连接好，依次逐排安装。(5)按设计标高调整支撑头的标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求，进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加上地基下沉、支撑间179、隙闭合因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求。(6)梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。(7)梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形。(8)支模时梁底应起拱，要求同前。(9)梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于60,使斜撑起作用。(10)跨度8m梁、板底模拆除须在混凝土强度达到75时才可以拆除，悬臂构件和8M梁、板底拆除须在混凝土强度达到100时才可以拆除,具体时间由项目技术部门提供，并认真填写拆模申请表。(11)如局部采用模板和木板支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，180、其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土内。(12)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。(13)当采用木模板和胶合板时，要用木枋进行转接。(14)绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。(15)用48*3.0钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆（模板为竖拼时的做法）。(16)调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。(17)按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设模板，尽可能选用整张的，并且是经包边角处理的模板，余下尺寸再需裁切，181、以利于多次周转使用。(18)模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。(19)标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。(20)支撑搭设时，尽量保证上下层支撑在同一垂直线上。4、楼梯模板施工工艺模板采用15mm厚的木胶合板及50mm90mm的木枋现场放样后配制。踏步模板用15mm厚的木胶合板和50mm木枋预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时采用整体封闭体系，踏步顶板与底板用螺栓拉结，使其变形得到控制，螺栓套管采用16PVC管。5、梁柱节点设计在工程结构施工中，框架结182、构梁柱接头如果处理不好，容易产生混凝土外观的蜂窝麻面以及梁柱的不规则形状。为了避免以上情况发生，对梁柱接头模板采取如下措施：（1）、梁柱接头模板由专人进行制作，利用计算机进行放样，以保证梁柱接头模板的尺寸准确性。梁柱接头模板与梁模板一次支设，以确保梁柱接头的方正。（2）、采用四块模板配制的带梁豁的柱模板组合制成定型模板，公母扣模。面板采用模板，背肋采用5090mm木枋，木枋与模板的接触面必须过刨。根据梁的尺寸在模板上留出梁豁，豁口周边加4080mm木枋，木枋必须双面过刨。在木枋与模板组成的平面上加一块200mm宽模板，模板一边必须与梁豁模板内侧对齐，且必须与背肋木枋固定牢固。梁豁以下的柱模长度183、不应小于100mm长。（3）、在柱子混凝土浇筑时，混凝土的标高控制在梁底标高处，四片带梁豁的柱模板四面抱柱支设，支模前在柱顶侧面交圈粘贴10mm厚海绵条或其它可靠措施或双面胶；公母扣模时，母模模板侧面粘贴10mm厚海绵条或其它可靠措施或双面胶，防止漏浆；在梁豁下，用柱箍将柱模四面抱死。6、早拆模板体系施工(1)梁面放线后，先立楼面支架后竖梁支撑。(2)支架安装：地面放线后，确定立杆位置，并使上下层支撑竖向位置一致。在相应位置放上调底托，插上立杆先支2根，并用一横杆联系两立杆，再立第三根立杆和联系杆，以此为基础扩大成整跨的支撑。(3)梁支撑安装：用一根带可调底托的脚手钢管作横杆，顶在梁端的墙或柱184、上，支设梁底支撑并用扣件与上述横杆连结，再用 一根短横杆将梁支撑与柱支撑架联系，形成稳定支架。(4)模板安装：安装梁模时，在梁支模立杆插上可调双翼柱头，在柱头的板搁置2根50mm90mm木枋，上铺小横杆，安装梁底模板和侧模板，柱头的上翼板穿过木枋和小横杆的间隙。梁跨度6M（悬挑梁跨度2M）时模板应起拱L/500，板跨度4M时，模板应起拱L/400。柱模板组装前要复核平整度、垂直度，纵横位置要线控制。轴线、断面尺寸、标高等一定要准确，并派专人负责复核。模板组装根据模板排列图依次对号入座，就位后固定，然后安装围栏板夹紧，梁柱的截面尺寸以缩小2mm为宜。梁、板模板一次支撑完成，梁底模铺排时从梁两端退185、向中间，使嵌木被安排在梁中，以克服梁柱节点缩颈的质量通病。结构柱与砖墙之间按规范及设计要求设置拉结筋，方法（1）：在柱钢筋绑扎后，在墙位置处每隔630mm（二层加气混凝土块高度）放置26，L=1000mm或留短筋后焊接，根据楼层的高度砖模数确定拉结筋的间距，予埋件一面与模板相贴，待砼浇好后把插铁凿出；方法（2）主体结构时不考虑拉结筋，在砌墙时再按要求植筋，此方法的特点是位置准确，对模板的损坏小，不影响主体进度。凸出墙面的线脚等必须从下一层引上，水平拉通线制模，要求做到结构上下，左右均在一直线上，保证装饰质量。楼层平台模板支撑立杆间距按前计算书，每隔一定间距设剪刀撑，使整个支撑系统具有足够的强度186、，刚度和稳定性,搁栅采用4080mm木枋，模板拼缝要严密，防止漏浆。7、模板安装要求模板必须具有足够的强度、刚度及稳定性，以确保在浇筑混凝土过程中不发生松动变形，确保混凝土浇筑质量，做到面光内实，棱角方正垂直，尺寸准确。组装的模板必须符合模板施工计算书的要求。各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。模板块的木胶合板面边缘孔眼，均应涂刷防水涂料，使用前认真涂刷隔离剂。严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。临时用的爬梯、脚手板，均应支挂牢靠。楼层边缘要设护身栏和安全网，以保施工安全。在支设的模板上电气焊时，应在模板板面铺放石187、棉布和阻燃物质，周边准备好灭火器，焊接后应及时将模板浇水降温。8、模板检验模板支设完毕后，要检查模板加固是否牢靠、并用检测工具检查其垂直度和平整度，在自检合格的基础上报请业主、监理公司进行验收，检验合格后，才可以进行砼的施工。9、模板拆除（1）要严格建立模板的拆除申请、批准制度，防止为赶进度而盲目拆模。（2）对竖向结构，在其混凝土浇筑48小时后，待其自身强度能保证构件自身不缺棱掉角时，方可拆模。防水混凝土模板须714d后才能拆除，或采用其它方法控制干缩裂缝。（3）梁板等水平结构早拆模板部位的拆模时间，应通过同条件养护的混凝土试件强度实验结果结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定，一般梁底模拆除时188、，砼强度要达到设计值70%以上，跨度大于8m的梁混凝土应达到设计值的100%，悬挑构件须待上部结构完工且砼达到设计强度100%后方可拆除支撑。（4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。（5）拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂。以备待用。（6）模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理，立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。10、安全要求（1）、模板高度超过2.5m，必须搭设牢固的脚手架，且架高超过工作面。（2）、模板在装拆189、过程中，除操作人员外，下面不得站人；高处作业时，操作人员必须系挂好安全带。（3）、高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上；扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。（4）、模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作。（5）、柱模支撑必须支设牢固。（6）、所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。（7）、垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。（8）、模板在施工中应随时进行清理和检修，尤其是组合柱模的吊点处。（9）、不允许一次吊运二块组合成型的模板。（10）、有止水要求的墙柱模拆除前后，及时用气焊割掉预埋的钢筋（需保留的除外），消除安全隐患190、。11、质量标准（1）、必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002)及相关规范要求。（2）、保证项目模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。（3）、基本项目a.接缝宽度1.5mm（用工程检测仪上的楔行塞尺检查）。b.模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（通过观察检查）(4)允许偏差项目允许偏差项目表序号项 目允 许 偏 差国家标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁522底模上表面标高52 53截面内部尺寸基础105柱、墙、梁+4 -5+3 -44层高垂直度不大于5m64大于5m865相邻两板表面高低差21.56表面平整度(2m长度内)547预埋钢板中心线位置38预191、埋管、预留孔中心线位移339插 筋中心线位置53外露长度+10 0+8 010预埋螺栓中心线位置21外露长度+10 0+8 011预留洞中心线位置108截面内部尺寸+10 0+8 0注：检查中心线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。(5)其它a.安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。b.阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。12、模板工程质量控制（1）、质量控制程序模板成型交验班组内实行：“三检制”，合格后报所配属队伍工长检验，合格后依次报项目区域责任工长、质检员进行核定，并填写单位颁发的预检记录表格，再填写质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中192、要点真实记载，并向监理人员报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节责任人负责改正。（2）、质量控制注意点a.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。b.混凝土吊斗和泵管卡具等不得冲击模板和支架，特别是泵管至楼层的转弯处，泵管在混凝土泵的推力作用下，最容易造成模板支架整体位移。c.为保证外墙观感质量，所有接缝处加粘海绵条或其它可靠措施或采用其它可靠措施（包括柱根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。d.支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。193、（3）、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法表序号项目允许偏差（mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高+2，-5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸+2，-5线锤或2m扣线板检查6每层垂直度3用直尺和尺量检查7相邻二板表面高低差12m靠尺和楔形尺检查8表面平整度3柱线尺量检查9预埋件中心线位移3柱线尺量检查10预埋管、预留孔中心线位移3柱线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2柱线尺量检查12预埋螺栓外露长度+10柱线尺量检查13预留洞口中心线位移10柱线尺量检查14预留洞口截面尺寸10柱线尺量194、检查（4）、模板加工、安装、拆除、维修等项1、模板加工（a）模板加工要求柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光。翘曲、变形的木枋不得作为龙骨使用。大钢模板表面平整度控制在1mm以内，拼缝小于1mm，模板必须具备足够的刚度、强度、稳定性，并做抛光和防锈处理，重点检查面板、龙骨及吊环的焊缝牢固性及加工尺寸。模板背面喷刷两遍防锈漆。模板进入现场后，进行模板支腿及防护架的组装，并预先拼装模板，校对模板的平整度、尺寸、拼缝等。（b）、模板加工管理模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格195、后方可使用。对于周转使用的模板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。2、模板安装（a）模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。1）柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装柱模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止柱模板根部出现漏浆“烂根”现象，柱模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条或其它可靠措施，做到平整、准确、粘牢固。并注意穿墙螺栓的安装质量。2）196、梁模板安装顺序及技术要点模板安装顺序在基梁垫层上按边线钻孔在孔内插钢筋（侧模定位）绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整加固模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后将其固定，在侧模底部外侧垫层上钉一条模板，以防底部与垫层接合不严。4、模板的拆除（1）柱模板拆除在混凝土强度达到1.2Mpa以上且能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵后横。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0Mpa后，先松到动穿墙螺栓，使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍或小木楔在模板底部或侧面使其松动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，模板拆除后每次进行197、全面检查和维修，保证使用质量。（2）门洞口模板拆除松开洞口模板四角与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞模板。防止门洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。（3）顶板模板拆除顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，跨度均在2m以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m的顶板当混凝土强度达到设计强度100%强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在示强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落或物造成质量事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏模板。拆除的材料要码放198、整齐，并注意不要集中一处堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。5、模板的维护及维修（1）模板使用注意事项吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；大模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口海绵条。严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或橇棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。拆下的模板，如发现不平或周边损坏变形，应及时修理，如不能满足要求必须更换。定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。1）模板维修模板运输堆放防止雨淋水浸；覆膜模板严禁与硬物碰199、撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆膜不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起覆膜模板起层和变形；覆膜模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口木枋阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕，碰伤或其它较少较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD01环氧木模保护剂，模板一般周转次数为1020次，当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。6、模板工程质量控制程序图学习图纸和技术学习操作规程和质量标准技术人员书面操作人员参加和钢筋、混凝土工工序交接检查浇捣混凝土时留人看模（巡检）执行检验标准不合格的处理自检记录质量评定记录施工日记配模板整平模板、清理模模板涂刷隔离剂与钢筋工工序交接检查脚手架、脚手底部标高、中心线、端面尺寸放线中间抽查自 检梁柱和板抽查按规范注意保护棱角清理现场、文明施工准备工作技术交底支 模质量评定拆 模资料汇总