1、恒瑞-惠友大厦工程项目 （转换层）安全专项施工方案 施工单位： 贵州宏科建设工程有限责任公司 编制人： （职务） （职称） 审核人： （职务） （职称） 审批人： （职务） （职称） 编制日期： 目 录一、编制意义及编制依据1.1、编制意义1.2、编制依据二、工程概况2.1、工程概况、工程总体概况、结构设计概况2.1.结构楼层标高结构层高情况32.1.4转换层不同截面梁分类情况统计表.32.2转换层支撑体系施工平面布置.42.3施工要求和技术保证条件.52.3.1、施工要求.5、设计思路、技术保证条件.5三、施工计划3.1、施工进度计划3.2、材料和设备计划四、施工工艺技术.74.1、高大模板2、支撑施工整体思路.74.2、技术参数、转换层施工通用材料技术参数、转换层以下钢筋砼板设计荷载技术参数.84.2.3、转换层钢筋砼墙技术参数、转换层柱技术参数、转换层钢筋砼板技术参数、转换层梁技术参数.94.3、工艺流程4.4、施工方法、高大模板模板支撑体系的构造和施工要求、高大模板搭设施工及注意事项、模板安装、拆除施工要求4.5、高支模验收管理4.6、高支模使用与检查4.7、钢筋工程174.7.1、原材料进场174.7.2、钢筋下料、制作184.7.3、钢筋的连接184.7.4、闪光对焊184.7.5、电渣压力焊194.7.6、使用要求194.7.7、材料要求194.7.8、制作工艺要求4.73、.9、外观质量要求4.7.10、注意事项4.8、砼浇筑施工204.8.1、砼浇筑前审批4.8.2、砼浇筑顺序4.8.3、砼浇筑注意事项4.8.4、泵送砼施工及插入式振动器使用要点.234.8.5、砼内控温度方法.244.8.6、砼试块留置注意事项4.8.7、施工缝留设注意事项.27五、施工安全保证措施5.1、组织保障、组织机构、安全生产责任制5.2、技术措施、转换层模板施工安全防护措施、转换层支撑系统施工安全防护措施、防高处坠落安全技术措施、防触电安全技术措施、防火安全技术措施、塔机及机械使用安全措施、防机械伤害安全措施、安全管理措施5.3、应急预案、应急救援的方针、应急救援组织机构、应急预案4、的任务和目标、应急救援组织机构的职责、分工和组成、应急救援的培训与演练、应急响应、救护途中、事故调查、应急救援预案的启动、终止和恢复5.4、监测监控、钢管、顶托和扣件的检验39、扣件抗滑试验的检测39、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测39六、劳动力计划6.1、专职安全员安排计划6.2、特种作业人员及监控监测人员安排计划七、设计计算书7.1、第一类梁模板计算书417.2、第二类梁模板计算书.647.3、第三类梁模板计算书.877.4、转换层楼板计算书.108 7.5、柱模板计算书.1167.6、楼板抗冲切验算.128附图一：转换层立杆及剪刀撑搭设平面布置图.131附图二：转换层进度计划横道图.15、34附图三：转换层浇筑路线图.135附图四：转换层高支模变形观测点平面布置图.136附图五：转换层高支模冷却管平面布置图.137一、编制意义及编制依据1.1、编制意义根据国家住房和城乡建设部颁发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定：超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围为水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m,施工总荷载大于15KN/m2，或集中线荷载大于20KN/m的模板支撑系统需要组织专家对专项方案进行论证;本方案所涉及的部位最大集中荷载较大，故编制此安全施工方案并进行专家论证;并在施工过程中严格根据经专家评审的方案进行施工。1.2、编制依据（16、）、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号。（2）、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）。（3）、贵州省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。（4）、现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）。 （5）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。（6）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）。（7）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）。（8）、砼结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）。 （9）、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）。（10）、建筑工程施工质量验收统一标7、准（GB50300-2001）。（11）、砼结构设计规范（GB50010-2011）。（12）、木结构设计规范（GB5005-2003）。（13）、工程测量规范（GB50026-2007）。（14）、建筑荷载规范（GB5009-2012）。（15）、普通砼配合比设计规程（JGJ55-2000）。（16）、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）。（17）、建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2001)。（18）、泵送砼技术规程（JGJ55-2000）。（19）、砼模板用胶合板（ZBB70006）。（20）、大体积砼施工规范（GB50496-2009）。（21）、恒瑞-惠友大厦工程8、建筑和结构设计图纸等有关资料。（22）、恒瑞-惠友大厦工程施工组织设计。(23)、品茗施工安全设施计算软件（2010年版本）二、工程概况2.1、工程概况2.1.1、工程总体概况工程名称恒瑞-惠友大厦工程地点盘县红果经济开发区50米大街中部建设单位六盘水市红果经济开发区惠友贸易有限公司监理单位四川江阳工程项目管理有限公司地勘单位贵州黔美基础工程公司设计单位中国华西工程设计建设有限公司施工单位贵州宏科建设工程有限责任公司监督单位盘县建筑工程质量、安全监督站结构类型框支剪力墙结构建筑面积44943.37m2建筑层数 -2F+31F0.000相当于绝对标高1771.8m计划工期自2013 年3月12日9、开工至2014年7月31日竣工2.1.2、结构设计概况项 目具体内容结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级6度设防结构形式结 构框支剪力墙工程地基基础基 础人工挖孔灌注桩及柱下独立柱基结构设防抗震设防丙类，6度设防墙体工程外墙及分户墙采用190粉煤灰砖，内墙为100厚粉煤灰砖，强度等级：外墙MU5, 内墙MU3.5；用Mb5混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，转换层板厚180mm厚。砼强度等级墙柱：地下室转换层柱、墙为C50、转换层梁板砼等级为C50，地下室转换层下层梁板砼C30。 特殊部位2.1.3、结构楼层标高结构层高概况概况-2层-8.754.2-1层-4.554.5110、层-0.054.82层4.754.83层9.554.84层14.355.43层19.753.0（以上标准层）2.1.4、转换层不同截面梁分类情况统计表恒瑞-惠友大厦转换层梁分类统计表类 别型 号根 数备 注一类梁60018001最大净跨度8.5米70018003最大净跨度 4.95米75018001最大净跨度7.85米70020002最大净跨度5.55米80018003最大净跨度5.3米 80020003最大净跨度8.55米80021008最大净跨度7.825米70021004最大净跨度7.975米90021002最大净跨度7.35米100020001最大净跨度5.65米110020001最大11、净跨度5.65米100021002最大净跨度7.35米二类梁40010002最大净跨度2.6米80010002最大净跨度4.55米50014002最大净跨度6.04米60014001最大净跨度4.0米60015006最大净跨度8.6米50015004最大净跨度5.3米三类梁20040015最大净跨度4.42米4008004最大净跨度3.55米2006006最大净跨度3.038米30080014最大净跨度8.465米2005002最大净跨度2.5米30060010最大净跨度4米2.2、转换层支撑体系施工平面布置转换层施工平面布置，对转换层施工的顺利实施，在实施性施工组织设计之中，已经进行了认真的12、考虑，做到了施工机械的合理布置，临时用水用电能保证转换层顺利施工，周转及构成工程实体的材料能方便到达转换层施工现场等一些施工有利的因素，故而在此只考虑转换层及其支撑体系立杆及剪刀撑搭设施工平面布置。具体见后附图一。2.3、施工要求和技术保证条件2.3.1、施工要求（1）、施工技术要求必须严格按照本方案要求进行搭设，如果局部与方案不符的地方，应提前告知我项目技术负责人及监理单位进行处理，不得擅自处理。（2）、施工质量要求必须严格控制材料质量，使用合格材料，立杆间距，剪刀撑位置，扫地杆、纵横向水平杆严格按规范设置等。（3）、施工进度要求转换层施工必须在保证安全、质量的前提下，同时尽量避开寒冷季节浇13、筑砼，因此，需适当调整转换层以下结构施工进度；同时，转换层施工进度应快、连续，应在一个月内完成施工。根据以上要求，结合目前施工情况，今年10月底前浇筑完该工程转换层砼。2.3.2、设计思路本工程转换层设计在本工程的四层，转换梁截面较大，单靠转换层以下的一层梁板，是不能承受转换层的施工荷载的，所以，为了保证转换层模板及其支撑体系的施工安全,考虑用两层支撑体系，须在二层施工时考虑搭设转换层首层支撑体系，才更可靠满足转换层承载要求。并且为了保证转换层整体稳定,考虑首先浇筑转换层墙柱,此点必须在施工工艺流程上有所体现。合理的选择施工方案，使其理论计算合理，施工能顺利实施，这就是转换层模板及其支撑体系的14、施工要求及设计思路，对施工工期也有相应的要求，各个施工工序的衔接，连续都是非常重要的，不然也会影响模板支撑体系的搭设。2.3.3、技术保证条件为了保证转换层模板及其支撑体系的施工安全,对转换层模板及其支撑体系必须保证做到以下技术保证条件:1、对施工方案设计之中采用的各种技术参数,要符合现场实际情况，方案前的各种技术参数的收集和选择性的关键部位的必要的试验，这是保证方案能和施工实际有机结合的关键所在。2、对施工方案之中所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。3、要严格执行由专家审核通过的施工方案，加强技术交底和施工过程控制，使参建人员能知道方案的内容，知道该怎么15、做，如何做，这是保证施工安全的必要因素。4、转换层以下保留两层支撑且在转换大梁下立杆加密，上下层对位；保证转换层以下各层梁板柱墙最后浇筑的梁板砼也在28天以上，故转换层以下梁板柱墙的承载能满足承载要求。三、施工计划3.1、施工进度计划本工程转换层施工进度计划横道图，见后附图二。3.2、材料和设备计划转换层模板周转材料计划表（每栋楼）序号材料种类单位规格（MM）数量备注1长钢管吨483.01802短钢管吨483.01303直角扣件个4812004旋转扣件个4820005对接扣件个4810006模板M218915183025007对拉螺杆根1290008力矩扳手把小型109顶托副承载力不少于2吨716、00010木方根10050400011垫木根2000100501000用于立杆底部12砼加筋垫块块500013安全帽顶10014安全网m22000目200015安全绳条10016脱模剂千克10转换层模板施工所需设备计划表（每栋楼）序号设备种类单位规格数量备注1塔吊台QTZ55101自有2模板圆盘锯台4自有3手提式木工切割机台6自有4钢管切割机台2自有5J2经纬仪台2自有6红外铅垂仪台1自有7J2水准仪台2自有8砼输送泵台2租赁9高压水泵台2自有10钢筋对焊机台3自有11钢筋弯曲机台3自有12电焊机台6自有13平板式振动器台2自有14插入式振动器台A50，A30各5自有四、施工工艺技术4.1、高17、大模板支撑施工整体思路考虑到结构梁截面尺寸较大，集中及线荷载较大，因此为保证高大模板支撑施工安全，脚手架一次性搭设。（1）、针对高大模板支撑的特点，经过分析，高大模板支撑的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与外脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣砼作业会增加垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；三是它半刚性连接牵拉约束摆动；因此，这对模板支撑稳定，尤其是对高大模板的稳定很不利。 （2）、高大模板支撑坍塌事故都是钢管立杆失稳破坏造成；而且，都是先从局部坍塌，使钢筋砼牵动模板支撑向坍塌处倾倒，造成大面积坍塌；因此，针对高大模板18、支撑承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高大模板支撑的整体稳定强度和刚度；根据本工程转换层高大模板支撑设计特点，考虑最不利因素后，选取最大截面的转换梁及厚度最大的板进行构造设计及验算。1）、按（转换层）板厚最厚180mm，作为该层模板的验算依据。2）、取较大截面的梁层高5.4m进行验算。4.2、技术参数4.2.1、转换层施工通用材料技术参数1、木方采用50mm100mm杉木（按照40mm90mm验算），方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13，方木弹性模量E(N/mm2):9000，方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.3，W=5.331019、4mm3。2、模板：采用1830 mm 915 mm 18mm的胶合板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。3、钢管：采用483.0（实际按48.32.7验算）的钢管。4、扣件：支撑体系的连接方式是用扣件，取扣件抗滑承载力折减系数:0.9。5、对拉螺杆：对拉螺栓直径(mm): 12。6、荷载参数：砼自重取24kN/m3，模板自重:0.5 kN/m2，钢筋自重:1.5 kN/m3，施工均布荷载标准值:2 kN/m2，倾倒砼侧压力:4 kN/m2，振捣砼荷载标准值:2 kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。7、其他参数1：施工平均大气温度():20、20，转换层楼板的计算厚度:180mm。8、其他参数2：转换大梁立杆沿梁跨度方向间距La:0.45mm，立杆上端伸出至模板支撑点长度a:0.1m，横杆步距h：1500 mm，板底承重立杆横向间距或排距Lb:900 mm，梁模板支撑体系搭设高度H(m)：5.22。转换层板及其以下的立杆搭设间距0.90.9m。4.2.2、转换层以下钢筋砼板设计荷载技术参数转换层立杆支撑在三层C30钢筋砼楼模板上，其板厚为120mm,板内配底筋三级8200，负筋三级8200钢筋，根据计算，三层楼板在施工转换层时足以承受上层荷载，为确保施工安全，在转换层施工时，转换层以下一层，以保证楼板受力牢固、安全。为了使施工现场21、与楼板承载复核计算中的假设条件相吻合（即计算时假设梁砼浇筑时的荷载及其下部支撑体系的所有荷载均简化为均布荷载向下传递），施工转换大梁立杆底部必须先垫2000mm100mm50mm厚木方或垫木。转换梁底部承重立杆可调式顶托的中心线要与转换梁底钢管大楞的中心线上下对准，且可调式顶托伸出钢管的高度不超过200mm，搭设模板支撑体系时，纵横向水平杆均要用直角扣件固定在立杆上。4.2.3、转换层钢筋砼墙技术参数（1）、基本参数钢管内龙骨间距:150mm；双钢管外龙骨竖向间距:450mm；穿墙螺栓竖向间距:450mm，水平间距450mm，模板悬挑220。（2）、主楞信息：主楞采用钢管，主楞肢数:2。（3）22、次楞信息：次楞采用钢管，次楞肢数:1。4.2.4、转换层柱技术参数基本参数：根据转换层柱截面宽度设计范围，共分一类柱截面进行设计：12501250其中，木方次楞间距为180mm，柱箍为对拉螺栓+双钢管，竖向间距450mm；穿柱对拉螺栓设置道数分别为横向五道，竖向八道，竖向间距为450mm。对拉螺栓直径为12。4.2.5、转换层钢筋砼板技术参数1、模板支架参数横向间距或排距900mm，纵距:900mm，步距:1500mm，立杆上端伸出至模板支撑点长度:100mm，模板支架搭设高度:5.22m，采用的钢管，板底支撑连接方式:方木支撑，立杆承重连接方式:单扣件。2、材料参数：模板下木方截面为50m23、m100mm（按40mm90mm验算），间隔距离:250mm。3、立杆下垫方：50mm100mm，支撑3根立杆。4.2.6、转换层梁技术参数(1)、截面尺寸为7501100 mm18002100 mm的转换梁模板支撑搭设技术参数,即一类框支梁. 1)、梁支撑计算时断面取1000mm2100mm，支撑验算高度取6m。2)、模板采用18mm厚胶合板拼制，50mm100mm木方配制成梁侧和梁底的木楞。3）、梁支撑采用483.0钢管双扣件搭设，木方龙骨垂直于梁长方向布置，间距150mm。平行于梁方向小龙骨采用483.0钢管搭设，侧模次龙骨采用50mm100mm木方，主龙骨采用483.0钢管，用12对拉24、杆间距400mm450mm进行拉结。4）、支承架支设方式采用钢管平行梁长方向。5）、梁两侧立柱间距梁宽+2100mm；立柱梁跨度方向450mm；沿梁截面方向增加3根立杆（即共5根立杆承重），梁底支撑木方间距200mm，梁底模水平钢管采用每隔450mm设置一根钢管；梁底承重大横杆沿梁长方向设置5道，与立柱采用双扣连接，脚手架步距采用1.5m。（2）、40060010001500mm模板支撑搭设技术参数（二类梁）1）、梁支撑计算时断面取6001500mm，支撑验算高度取5.4m。2）、模板采用18mm厚胶合板拼制，50mm100mm木方配制成梁侧和梁底模板木楞。3）、转换梁支撑采用483.0钢管扣25、件搭设，木方龙骨垂直于梁长方向布置，间距不超过200mm。沿梁高间距450mm设置对拉杆，跨度方向间距450mm。4）、支撑架支设方式采用木方垂直于粱长方向。5）、框支梁两侧立杆间距梁宽+2100mm；立杆沿梁跨度方向间距450mm；梁底模水平模板钢管采用每隔450mm设置一根钢管，梁底承重大横杆沿梁长方向布置4道，与立杆采用双扣件连接；脚手架大横杆步距1.5m；梁底增加2道承重立杆沿梁跨方向450mm设置。（3）、300500mm500900 mm模板支撑搭设技术参数（三类梁）1）、梁支撑计算时按最不利因素断面取500900mm，支撑验算高度取6m。2）、模板采用18mm厚胶合板拼制，50m26、m100mm木方配制成梁侧和梁底模板木楞。3）、转换梁支撑采用483.0钢管扣件搭设，梁侧面木方龙骨平行于梁长方向布置，间距不超过250mm。梁高700以上(含700)设置1道对拉螺栓，沿跨度方向间距450mm。4）、支撑架支设方式采用木方平行于粱长方向。5）、框支梁两侧立杆间距梁宽+2100mm；立杆沿梁跨度方向间距450mm；梁底模水平模板钢管采用每隔450mm设置一根钢管；脚手架大横杆步距1.5m；梁底增加1道承重立杆沿梁跨方向450mm设置，支撑横杆与两侧立柱采用双扣件连接。4.3、工艺流程转换层施工工艺流程：施工放线搭设模板支架绑扎柱、墙钢筋（箍筋至转换梁底）立转换层梁以下墙、柱模浇27、墙、柱砼转换梁底模安装绑扎转换层梁高范围内的墙、柱钢筋铺放转换层梁底钢筋用钢管搭设支承钢筋架至转换梁面最下排钢筋标高处铺设楼板模型安设管线及预埋件铺放转换梁面钢筋绑扎转换梁腰筋及箍筋安装转换梁高范围内的梁、墙、柱模安设对拉螺栓转换层以下支撑体系检查加固拆除支承钢筋架绑扎板钢筋施工上部竖向钢筋插筋再次检查模板支撑体系浇筑梁板砼养护拆模。（注：为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的砼浇筑方式）。4.4、施工方法4.4.1、高大模板模板支撑体系的构造和施工要求除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的相关要求外，本工程高支模还要考虑以下内容：（1）、模板28、支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计强度和刚度。 （2）、高模板支撑体系步距不应超过1.5m。（3）、整体性构造层的设计：a.双水平加强层在模板支撑体系的顶部和中部每隔10m左右设置，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；b.在任何情况下，高模板支撑体系的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；c.可调顶托底部的立杆顶端沿纵横间设一道水平拉杆。（4）、竖向剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满设竖向连续式剪刀撑；b.中间在纵横向应每隔10m左右设置自下而上的竖向连续式剪力撑，其宽度为5跨，并在剪力撑的顶部和扫地杆处设置水平剪力撑，剪力撑的低端应与地面顶29、紧，夹角为4560。（5）、顶部支撑点的设计1）、最好在梁下中部增加的立杆顶部设置可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其可调支托伸出钢管顶部不得大于200mm，可调支托外径与立柱钢管内部的间隙不得大于3mm，安装时必须保证上下同心；使用填充材料将可调支托与钢管间的空隙填满，使可调支托固定。2）、顶部支撑可调支托位于顶层横杆处时，应与立杆紧密牢固连接，且其高度不大于200mm。3）、受力支撑横杆与立杆连接扣件，要进行抗滑验算，当设计荷载N8kN时，根据立杆承载力的大小采用双扣件或者三扣件，且不超过三颗扣件。（6）、模板支撑体系搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头30、均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560Nm，不能选用已经长期使用发生变形的钢管。（7）、由于板面载荷较大，在施工搭设钢管时顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。（8）、扫地杆、水平拉杆采用对接扣件连接，剪力撑采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件，分别离杆端不小于100mm处进行固定。（9）、固结点的设计：浇筑砼时必须先浇筑柱墙，然后，再用钢管在转换层支撑体系内的大横杆的每个步距内与每根已浇筑柱墙进行有效拉结。（10）、施工使用的要求1）、精心设计砼31、浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受力，本工程采用由中部核心筒和柱向两边扩展的浇筑方式。2）、采用专人负责的方式严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，在本方案中对于砼的浇筑采用整体连续推进浇筑，在施工中所使用的钢筋、钢管、木方及模板等材料不能在转换层支撑体系上堆放，布料机的放置位置在方案设计中，要认真进行考虑，布置的位置要根据砼浇筑顺序，进行有效的控制。3）、转换层砼的浇筑过程中，要派专人检查支撑体系的支撑情况，如发现下沉、松动和变形等情况及时报项目技术进行有效的处理解决。4.4.2、高大模板搭设施工及注意事项（1）、模板支撑体系及模板搭设程序搭设满堂钢32、管架支梁、板底模安装柱模板、梁侧模调整、加固、验收模板砼浇筑拆模。 （2）、首先按梁的纵向轴线定出梁两侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，其间距不超过0.9米，所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设，任何情况下不得超过0.45m。 （3）、当转换梁跨度超过8m时，梁底水平钢管搭设按规范要求起拱，当发现起拱数据较大时，考虑到转换梁钢筋较大较多，其起拱数据确定为2030。 （4）、支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。 （5）、搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好2000100mm50mm木方垫块。 （6）、严禁将不同直径的钢管混合使用，本工程立杆一律采用483.0的钢管。33、（7）、支撑立杆近地面处均设置扫地杆，且离地距离150mm。同时按构造要求和规范规定设置垂直剪刀撑。 （8）、模板支撑体系完成后，要及时进行模板支撑系统专项检查，且要满足本工程的方案设计的稳定性、强度和刚度的要求，上面搁置木方，最后上面安装梁底模板，模板拼缝要严密，防止砼浇筑时漏浆。 （9）、模板支撑体系必须设纵横向扫地杆（10）、模板支撑体系每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于15mm。 （11）、模板安装必须严格按施工方案进行施工，严禁随意变动。 （12）、模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，并及时清扫安装部位的垃圾及杂物。 （13）、搭设高支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓34、松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设模板支撑体系和受力系统。 （14）、由于高支模搭设时，高度较高，两人抬运模板，要相互配合，协同工作，传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 （15）、高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部专职安全员的验收，质量合格后，由栋号长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收合格后，方可进行下道工序的施工。 （16）、另外，在砼浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验算。 （17）、模板安装及预埋件、预留洞允许偏差见下表： 项目允许偏差允许偏差（mm）轴线位置5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高35、低差5表面平整度5预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+104.4.3、模板安装、拆除施工要求（1）、模板的安装模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底，模板工程作业高度在2m以上（包括2m）时，要有可靠安全的操作平台。 （2）、模板安装顺序： 设置柱墙厚度限位清理柱墙梁部位基层垃圾排放柱墙模板搭设钢管架安装柱墙模板安装梁模板铺楼板搁栅和底模安装楼梯模板清扫模板内垃圾，模板安装的基本原则是既要有稳定性、安全性，又要方便拆除。 （3）、模板安装要满足下列要求1）、模板的接缝不要漏浆，在浇筑砼前，木模板要浇水湿润，但模板36、内不要有积水。2）、模板与砼的接触面要清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3）、浇筑砼前，模板内的杂物要清理干净；对跨度不小于4的现浇钢筋砼梁、板，其模板要按设计要求起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且要安装牢固，其偏差要符合相关规定。 （4）、拆除管理1）、高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监要核查砼同条件试块强度报告，浇筑砼达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2）、高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不要大于两层，设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随模板支37、撑体系体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆模板支撑体系体。3）、高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，要应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。4）、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面要设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。（5）、模板拆除1）、拆除顺序 模板拆除要遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。 2）、梁侧模的拆除 侧模拆除时砼强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。 3）、墙、柱模板拆除 A、墙、柱模板的拆38、除 墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓，再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离，脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。 B、角模的拆除：角模两侧都是砼墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被砼握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的砼剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。 （6）、模板拆除注意事项 1）、转换层梁板底模拆除时的要求 转换层梁板模板及支持拆除时要满足下列要求：A、达到设计强度的100%；B、砼浇筑完成28天后，且标准层一层39、符合拆模条件时。2）、转换层阳台悬挑梁板模板及支撑拆除要求A、砼强度达到100%；B、必须待标准层上至3层以上，标准层1层满堂架拆除后，搭设好临边防护，方可拆除搭设于悬挑板上的外脚手架；方可拆除悬挑板下模板及支撑。3）、模板的拆除顺序和方法： A、模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。 B、遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 C、拆模时，工作人员要站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。 D、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接要传递，按指定地点堆放，并做到及时清理40、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。 E、拆除竖直面模板，要自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，要先从跨中开始，分别拆向两端。 F、拆除梁、楼板底模时，要先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除，拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。 G、多层楼板支柱的拆除，要按下列要求进行：上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的墙柱，仅可拆除一部分；跨度为4m或4m以上梁下均应保留支柱，支柱间距不得大于3m。 H、在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。 （7）、模板的运输、维修、保管1）、运输：装卸模板要轻装轻卸，严禁抛掷，并41、要防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时要采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。2）、维修和保管 模板拆除后，要及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及时涂刷隔离剂，暂时不使用要按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100以上，成垛高度不超过1.8m。 （8）、模板成品保护1）、模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。 2）、安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。 3）、模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜及偏位。 4）、禁止平台模板面上集中堆42、放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢筋不能集中堆放在平台模板上。 5）、砼浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，砼均匀入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。 6）、模板安装成型后，派专人值班保护，并进行检查、校正，以确保模板安装质量。 7）、模板在吊装过程中，要轻起轻落，严禁碰撞。 4.5、高支模验收管理 （1）、高大模板支撑系统搭设前，要由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存验收记录。（2）、高大模板支撑系统的结构材料要按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记验收录等资料。1）、施工单位要对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进43、行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。2）、对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3）、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底受力扣件要进行100%检查。（3）、高大模板支撑系统要在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员要包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师，验收合格，经施工单位44、项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4.6、高支模使用与检查（1）、模板、钢筋及其他材料等施工荷载要均匀堆置，放平放稳，施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。（2）、模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。（3）、施工过程中检查项目要符合下列要求：1）、立柱底部基础要达到设计承重强度；2）、垫木要满足设计要求；3）、顶托螺杆伸出长度要符合规定；4）、立柱的规格尺寸和垂直度要符合要求，不得出现偏心荷载；5）、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置要符合规定，固定可靠；6）、安全网和各种安全防护设施符合要45、求。4.7钢筋工程4.7.1原材料进场钢筋到场后按等级、规格分类堆放，并及时取样送检，现场挂标识牌。现场收料人员应注意钢筋表面不得有裂纹，结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，钢筋表面允许的其它缺陷，如深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢筋每1m弯曲度不应大于4mm。当钢筋送检结果及外观等不符合要求时，不得用在本工程主体上，特别是转换层结构。4.7.2、钢筋下料，制作根据试件送检合格后，方可下料制作，钢筋下料前料单必须经过施工员和技术负责人审核。钢筋下料长度应根据保护层、锚固、连接、弯折等各项要求仔细计算；箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求46、。转换层柱子基本封顶，上部结构钢筋另外预插。由于施工时柱钢筋的连接接头位置肯定不是原先设想位置，故而封顶的柱子钢筋连接应根据现场一根一根量取，由于柱子内钢筋较多，容易混绕，应在柱子图中标示清楚为哪根钢筋下多少长料，需要单根匹配。柱子顶部采用传统方式弯锚，具体做法参见GB101-1图集做法，下料时应考虑。4.7.3、钢筋的连接本工程采用的连接方式较多，主要的连接方法有，闪光对焊、电渣压力焊和直螺纹连接，以下简要说明4.7.4、闪光对焊对焊人员的操者作必须持有证件，在上岗操作之前对其进行检测考核，合格后方才正式上岗。焊接参数的选择对焊参数数值(mm)调伸长度1.01.5d闪光留量810mm预热留量47、47mm顶锻留量46.5mm在焊接之前，应清除钢筋端头的铁锈、污泥等，如钢筋有弯应先截除。焊接完毕后，不能马上松开夹具，等接头变为红黑色之后才松开夹具，平稳取出钢筋，以免钢筋产生弯曲。焊接好钢筋架空堆放并做好标识，同时确保焊接场地防风、防雨，以免接头发生骤然冷却，发生脆断。4.7.5、电渣压力焊对本工程竖向钢筋采用电渣压力焊，利用四台BX21000型交流弧焊机。焊接时根据钢筋直径大小选择焊接参数。焊接参数的选择规格焊接电流（A）电弧过程电压（V）电渣过程电压（V）电弧过程时间（S）电渣过程时间（S）钢筋熔化量162002504045222714420251825030015520300350148、752235040018625400450216外观检查：检查接头外观焊包是否饱满，有无明显烧伤痕迹，检查钢筋轴线是否偏位，偏位不得超过钢筋直径的0.1d，且不得大于2mm，接头弯折处不大于4，如出现此种情况对接头截除后予以重焊。拉伸实验：在一层中同种规格小于等于300个接头作为一批，现场取三个接头进行拉伸试验。试验合格方可使用在工程中，如不合格则取双倍数量的试样进行复验，复验如达不到要求，此批为不合格品，予以截除重新焊接。4.7.6使用要求不同工况下，丝头应满足下列使用要求：适用于标准型接头的丝头，其长度应为1/2套筒长度，公差为+1P（P为螺距）以保证套筒在接头的居中位置；适用于加长型接头49、的丝头，其长度应大于套筒长度，以满足只转动套筒进行钢筋连接的要求。不同工况下，套筒应满足下列使用要求：标准型套筒应便于正常情况下连接钢筋；变径型套筒应满足不同直径钢筋的连接要求；正反丝型套筒应满足钢筋带弯头而无法旋转钢筋，只能转动套筒拧紧的部位。 4.7.7材料要求钢筋：用于套丝钢筋规格应与套丝机环刀对应，钢筋直径偏差不应过大，钢筋的截面应成圆形，套丝的钢筋端部应平整，马蹄形严重的端头应切除后再套丝。套筒：购买的套筒应与丝头配套，可将套筒拧紧钢筋丝头8丝左右，再摇动套筒，如果晃动过大的应另行配套筒。4.7.8制造工艺要求钢筋下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，端部弯曲过大的，50、应调直后下料。加工钢筋丝头时，应采用水溶性切削润滑液，当气温低于0时应有防冻措施，不得在不加润滑液的情况下套丝。钢筋丝头的螺纹应与连接套筒的螺纹相匹配，公差带应符合GB197的要求。套筒内螺纹的公差也应符合GB197。套筒表面应进行防锈处理；套筒材料、尺寸、螺纹规格，公差带及精度等级应符合产品设计图纸的要求。4.7.9外观质量要求丝头：牙形饱满，牙顶宽超过0.6mm秃牙部分累计长度不超过一个螺纹周长；外形尺寸，包括螺纹直径及丝头长度应满足产品设计要求。套筒：表面无裂纹和其它缺陷；外形尺寸包括套筒内螺纹直径及套筒长度应满足产品设计要求；套筒二端应加塑料保护塞。接头：接头拼接时用管钳扳手拧紧，应使51、两个丝头在套筒中央位置相互顶紧；拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。套筒拧紧后使用力矩扳手检查。4.7.10 注意事项在竖筋电渣压力焊时，如发现裂纹、偏心、弯折、咬边、未熔合、焊包不匀、气孔、烧伤、焊包下流时，应采取必要的防止措施进行纠正或割除后重新焊接，不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。A级接头时，同一截面的接头百分率不大于50%，采用接头时，接头的百分率不受限制；钢筋弯折点与接头端头距离不宜小于200mm；钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。4.8、砼浇筑施工4.8.1、砼浇筑前审批砼浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备砼浇筑的安全生52、产条件后，签署砼浇筑令，方可浇筑砼。4.8.2、砼浇筑顺序1）、模板支撑体系必须与主体结构（已经浇筑的墙柱）进行有效连接，以增强模板支撑体系的整体稳定性，柱墙砼必须先浇筑，24h以上方可与架体连结，待其砼浇筑强度达到75%(一般为三天后)再进行梁板砼浇筑。固结点大样如下图所示，具体布置见下图：2）、浇筑顺序砼浇筑流程要按先浇墙和柱，后浇梁与板的施工顺序，从中心筒向周边延伸的方法，每次浇筑范围按后浇带为界进行划分，在板面采用布料机进行浇筑。（砼浇筑路线图详见附图三）。4.8.3、砼浇筑注意事项1）、浇筑时板面面积较大，采用布料机进行浇筑砼，浇筑时布料机支撑脚要有两个位于主梁上，下垫三根木方，防止53、压弯板筋。2）、浇筑梁柱交接处时，柱头部分钢筋较密，且钢筋间距空隙较小，层高较高，故为保证柱和墙砼浇筑质量，砼浇筑前要先填入50100mm厚，且与砼配合比相同的减半石子砼。砼自由倾落高度不得大于2m，否则要用软管引导下溜砼，转换层砼浇筑的分层厚度控制在400mm以内，钢筋较密的梁柱接头，要采用30高频振捣棒，分层分批振捣，每次振捣时间不得超过20s，待表面泛浆不再下沉、气泡溢出为止，并严禁过振，要求上层砼振捣棒插入下层砼50100mm。在浇筑前，要求商砼公司根据配合比调整石子粒径，在满足设计强度的情况之下，尽可能采用小粒径石子。3）、浇筑方法要由一端开始采用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层54、阶梯形浇筑。4）、对于本工程稍大一些梁，如截面高度在1000、1200、1600mm及以上梁，在浇筑梁时要注意浇筑与振捣必须紧密配合，浇筑速度控制在0.6m/h，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均要振实后再下料，梁底部位要振实，振捣时不得触动钢筋及预埋管线、预埋件等。5）、对于需浇筑的框架柱，要严格控制模板的加固是否到位，严防有涨模和坍蹋现象发生。6）、在浇筑外墙或独立柱（特别是边柱、边外墙）时，上层柱或墙施工时，要保留下部的顶层模板不拆。可使施工缝处砼光滑平整，不流淌水泥砂浆，避免施工缝部位的通病-“裙子现象”。7）、砼自管口下落的自由55、倾落高度不宜超过2m，超高时，要加设串筒或应用软管引导下溜砼。8）、由于梁、柱节点处钢筋较密，且此部位的板厚标高不易控制，因此在绑扎梁柱节点处的钢筋时，在符合设计的要求下，要进行适当的调整箍筋的高度和主筋尽量减少钢筋的重叠措施，同时考虑到有部分柱子钢筋直径较大、较密，在无法用50的振动棒振密实的情况下，必须采用小直径的振动棒进行振捣密实。 9）、浇筑板砼的虚铺厚度要略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣，并用铁插尺检查砼厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。施工缝处或有预留埋件及插筋处用木抹子找平，浇筑板砼时严禁用振捣棒铺摊砼。10）、柱子砼要一次浇筑完毕，如出现意外，需留施工缝时要留在主梁下面56、。柱砼要分层振捣，使用插入式振动器的每层厚度不大于500mm，并边投料边振捣（可先将振动棒插入柱底部，使振动棒产生振动，再投入砼），振动棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。在浇筑柱砼的全过程中要注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、位移、螺栓和拉杆是否有松动、脱落、以及漏浆等现象，并要有专人进行管理。浇筑柱墙砼时，要将浇筑速度控制在1.5m/h内，要采用跳跃式浇筑方法。11）、浇筑完毕后，要随时将伸出的搭接钢筋整理到位，以便下一层或下一工序连接。12）、浇筑过程要有专人对高大模板支撑系统进行变形观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取57、相应的加固措施。4.8.4、泵送砼施工及插入式振动器使用要点（1）、泵送砼浇筑顺序1）、采用商品砼输送泵输送砼，要由远而近的顺序浇筑砼。2）、同一区域的砼，要先竖向结构后水平结构的顺序，分层连接浇筑。3）、当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的砼浇筑间歇时间，不得超过砼的初凝时间。（2）、插入式振动器的使用要点A、使用前，应检查各部件是否完好，各处连接是否紧固，电动机绝缘是否可靠，电压和频率是否符合规定，检查合格后，方可接通电源进行试运转。B、作业时，要使振动棒自然沉入砼，不得用力猛插，宜垂直插入，并插到尚未初凝的下层砼中50100mm，以使上下层相互结合。C、振动棒各插点间距要均匀，插点58、间距不要超过振动棒有效半径的1.25倍，最大不超过50cm。振捣时，要注意“快插慢拔”的操作方法，确保构件振捣密实。D、振动棒在砼内振捣时间，每插点约2030s，见到砼不再显著下沉，不出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。振捣时要将振动棒上下抽动50100mm，使砼振实均匀。E、作业中要避免将振动棒触及钢筋、芯管及预埋件等，更不得采取通过振动棒振动钢筋的方法来促使砼振实；作业时振动棒插入砼中的深度不要超过棒长的2/33/4，更不宜将软管插入砼中，以防水泥浆侵蚀软管而损坏机件。F、振动器在使用中如温度过高，要立即停机冷却检查，冬季低温下，振动器使用前，要缓慢加温，使振动棒内的润滑油解冻后，方能59、使用；振动器软管的弯曲半径不得小于500mm，并不得多与两个弯。软管不得有断裂，死弯现象，若软管使用过久，长度变长时，要及时更换。G、振动器不得在初凝的砼上及干硬的地面上试振。H、严禁用振动棒撬动钢筋和模板，或将振动棒当锤使用；不得将振动棒头夹到钢筋中；移动振动器时，必须切断电源，不得用软管或电缆线拖拉振动器。L、振动棒振动时，电源线应架空，避免漏电伤人。M、作业完毕，要将电动机、软管、振动棒擦刷干净，按规定要求进行保养作业。振动器应放在干燥处，不要堆压软管。4.8.5、砼内控温度方法2、水化热计算（1）、材料用量水泥490kg/m3；水：180kg/m3；大气温度在25，水温在15粗骨料：160、016 kg/m3；细骨料：724kg/m3；粉煤灰：12kg/m3；缓凝型减水剂：1%。（2）、混凝土温度计算a、搅拌温度计算和浇筑温度混凝土拌和温度计算表: (注：本表中数值为经验数据)材料名称重量W(kg)比热c(kJ/kg)热当量 Wc(kJ/)温度Ti()热量 TWc(kJ)水 泥4900.973 476.77209535.4水1754.27351511025砂 子7240.84608.162012163.2碎 石10160.84853.442017068.8粉煤灰120.8410.0820201.6合计2683.4549994混凝土拌和温度计算:Tc=TiWc/Wc=49994/261、683.45=18.6。考虑到混凝土运输过程中受日晒等因素，入模温度比搅拌温度约高4。混凝土入模温度约Tj =22.6。b、混凝土中心最高温度Tmax=Tj+ThTj=22.6(入模温度)，散热系数取0.70 混凝土最高绝热温升Th=WQ/c/=510350/0.973/2500=73.6其中490 Kg为水泥用量；350KJ/Kg为单位水泥水化热；0.973KJ/Kg.为水泥比热；2500Kg/m3为混凝土密度。则Tmax=Tj+Th=22.6+73.60.70=74.12。c、混凝土内外温差混凝土表面温度(未考虑覆盖)：Tb=Tq+4h(H-h)T/H2。H=h+2h=3+20.07=3.62、14m，h=k/0.6662.33/220.07m式中Tbmax-混凝土表面最高温度()；Tq-大气的平均温度()；H一混凝土的计算厚度；h-混凝土的虚厚度；h-混凝土的实际厚度；T混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；-混凝土的导热系数，此处可取2.33WmK；K-计算折减系数，根据试验资料可取0.666；-混凝土模板及保温层的传热系数(W/mmK)，取22Tq为大气环境温度，取25，T= Tmax-Tq=49.12故Tb=36.7。混凝土内表温度差：Tc=Tmax-Tb=74.12-31.3=42.8225砼表面与内部温差超过250C,故在浇筑后表面用塑料薄膜加湿麻袋作覆盖材料，保持砼内外63、温差不能过大。（3）、温度应力计算计算温度应力的假定：混凝土等级为C50，水泥用量较大490 kg/m3；混凝土配筋率较高，对控制裂缝有利；底模对混凝土的约束可不考虑；几何尺寸不算太大，水化热温升快，散热也快。因此，降温与收缩的共同作用是引起混凝土开裂的主要因素。先验算由温差和混凝土收缩所产生的温度应力max是否超过当时厚板的极限抗拉强度Rc。采用公式；max=EaT1-1/(coshL/2)s式中：E混凝土各龄期时对应的弹性模量Et=Ec(1-e-0.9t)=2.79104式中:e=2.718自然对数的底；t-混凝土龄期(天数)；Ec混凝土28天时C30的弹性模量Et=3104 MPa；a混64、凝土的线膨胀系数1.010-5L结构长度，本工程厚板长度L=8.8m(取长度)。T结构计算温度：前面已述该厚板最大绝热温升Tmax=74.12 实际温升最高在混凝土浇筑后第三天T3=Tmax-Tq=74.12 -25=49.12 cosh是双曲余弦函数H结构厚度，本工程厚板厚度 H=2.2Cx混凝土板与支承面间滑动阻力系数，对竹胶模板，比较砂质土的阻力系数考虑，取Cx=30 N/mm2.S混凝土应力松弛系数，查表得S=0.186max=EaT1-1/(coshL/2)S=2.79104110-549.12(1-1/1.02113/4.4)0.186=1.71MPa参照“大体积混凝土施工”，根据65、以上公式、代入本工程相应数据，算得max=1.71MPa1.75 MPa(该混凝土30天龄期时的抗拉强度,由混凝土结构设计规范查得),由此可知,不会因降温时混凝土收缩而引起收缩裂缝。3、降温措施由于砼内部温度高，必须采取有效方法，对内部热量进行散发，本工程采用硬塑胶管，梁宽为1100mm(含1000mm以上)的采用预埋50冷却管，梁高2100。预埋位置从砼外表面算起50cm，埋设第一排，上下间距120cm，后埋第二排,梁高1800mm，预埋位置从砼外表面算起40cm，埋设第一排，上下间距100cm，后埋第二排,一跨梁设置一对进出水口。在砼浇筑后8小时通入自来水。其余宽度梁不埋管。具体安装塑料管66、平面布置图见附图4、针对现有条件，采用人工测温孔进行测温，每条梁在4个地方埋设20mm管径铁管（下端封堵），2100mm高的梁深度按1.9m、1.2m、0.5m埋置。1800mm高的梁深度按1.7m、1.1m、0.5m埋置，用以测量不同深度砼的温度。待砼终凝后，每2小时测一次，8天后每4小时测一次。并派专人负责，记录测温资料。并同时记录大气温度。5、在测温过程中，发现温度差超过250C时表面应及时采取有效的降温措施，内部散热水流应加压增大流速。4.8.6、砼试块留置注意事项（1）、用于检查结构构件砼强度的试件，要在砼的浇筑地点随机抽取，取样与试件留置应符合下列规定：A、每工作班拌制的同一配合比67、的砼不足100盘时，取样不得少于一次。B、当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比砼每200m3取样不得少于一次。C、同一配合比砼，取样不少于一次。D、每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定，同一种标号的砼取样不得少于3组。根据上述条件，本工程浇筑砼时分为一个单元两次浇筑，因此，根据每次浇筑方量，柱、梁板砼标准养护试件数量为每次浇筑不超过100m3取一组；实体检测用同条件养护试块数量为每种标号各一组；拆模同条件试块（仅梁板砼）数量为：七天试压每次一组，十四天试压每次一组（寒冷季节时留置28天试压报告）。取样及送样均由试验员负责，试压由具有相应资质等级68、的实验室负责，取样及送样均在至少一名见证取样员见证下进行。（2）、对有抗渗要求的砼结构，其砼试件应在浇筑地点随机取样。同一工程、同一配合比的砼，取样不应少于一次，抗渗试块留置组数可根据实际情况需要确定。（3）、同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取与现场构件相同的养护方法进行养护。（4）、试块制作由专人负责，所有制作试块应标明强度等级、成型日期、施工部位，并有书面记录，标准养护试块达到28天龄期后送检试压，同条件养护试块养护时间累积温度达600d，其养护龄期不应少于14d，最多不超过60d，就可送检。4.8.7、施工缝留设注意事项（1）、施工缝留设位置砼结69、构施工时不能连续浇筑完成，根据施工技术、施工组织及设计要求留设施工缝，施工缝设在结构受剪力较小且便于施工的部位：柱的水平施工缝在楼层留在比梁底高10mm处及在楼板顶面处，墙留在门窗洞口过梁跨中的1/3范围内。有主次梁的楼板，宜顺着次梁方向浇筑，施工缝留在次梁跨中的1/3范围内，板留在板跨的1/3处，楼梯的施工缝留在楼梯段的1/3的部位。（2）、施工缝施工方法及措施楼板厚度小于300mm的现浇板模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板内侧绑钢丝网方法作挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径12mm的钢筋、间距300mm进行固定。楼板施工缝模板示意图；楼板厚度大于等于300mm时施70、工缝模板做法同梁后浇带模板做法。楼板施工缝模板示意图五、施工安全保证措施5.1、组织保障5.1.1、组织机构项目成立以项目经理为组长，技术负责人为副组长、施工员（栋号长）、施工员（一般工长）、安全员、质量员和材料员为核心的组织保障体系，确保转换层施工安全顺利的进行，其组织机构框图如下：项目经理安全员技术负责人施工员现场调度计划成本核算材料采购供应材料计划验收现场管理治安消防安全监督质量监督技术管理四新推广成本验算泥工队砼队电工队后勤队钢筋队作业班组5.1.2、安全生产责任制公司、项目、班组建立安全生产责任制，项目负责人、工长（施工员）、班组长等生产指挥系统及生产、技术、机械、器材、后勤等有关部71、门均应按照其职责分工，确定安全生产责任；具体安生生产责任制是：（1）、项目经理安全生产责任制项目经理是项目安全生产工作的第一责任人，对其负责施工的项目的安全生产工作负全面责任，其主要职责是：1）、认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，建立和完善项目安全生产责任制，保证国家安全生产法规和企业安全生产规章制度在项目上贯彻落实。2）、负责组织制定项目安全管理目标和考核制度。3）、严格安全管理，认真组织落实施工组织设计或施工方案中的施工安全技术措施，在编制施工计划时必须将安全防护设备、设施的实施同时纳入计划。4）、组织对项目各类人员进行安全思想、安全知识和安全技术教育，严格遵守操作规程。5）、保证本项72、目安全生产所必须的资金投入（即安全生产措施费）。6）、进行爆破、吊装等危险作业时，必须安排专门管理人员进行现场安全管理，确保操作规程和安全措施的落实。7）、定期（每周）组织项目上管理人员进行安全生产检查，对检查中发现的事故隐患，应当责令立即排除；对重大事故隐患排除前或排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，责令立即停工，并定人员、定措施、定时间进行整改，合格后方可继续组织施工。8）、项目上应当配备必要的应急救援器材及设备，并进行经常性维护和保养，保证正常运转。9）、项目上发生生产安全事故后，项目经理应当立即报告本单位负责人，并迅速采取有效措施，紧急组织抢救，防止事故扩大，最73、大限度减少人员伤亡和财产损失，同时做好事故现场保护工作，积极配合有关部门进行事故调查和处理。（2）、项目技术负责人（总工程师或副总工程师）安全生产责任制1）、认真贯彻国家和上级地有关规定和安全技术标准，对本工程安全生产项目的一切技术问题负总技术责任。2）、编制施工组织设计时，将安全措施落实到施工组织设计的各项环节中去，并经常深入现场，检查执行情况。3）、组织安全技术攻关活动，对新产品的设计，新技术、新材料、新工艺的研究从技术、安全生产上负责。4）、对职工、各主管职能部门进行安全技术知识教育。5）、及时组织解决在施工中存在的安全技术问题，参加重大伤亡事故的调查分析，针对事故原因，从技术上提出防范74、和改进措施。（3）、施工员（栋号长）安全生产责任制施工员对项目的安全生产负直接领导责任，其主要安全生产职责是。1）、认真落实安全生产的法规、标准、规范及各项规章制度制度，定期检查落实情况。2）、协助项目经理、项目副经理，认真抓好施工现场安全管理工作。3）、组织实施各项安全技术措施，检查指导安全技术交底与安全设施验收工作。4）、组织并参与每天的施工现场安全巡视，组织有关人员定期进行安全生产和文明施工检查，对发现的问题组织整改。5）、加强对项目管理人员的安全教育，提高管理层的安全意识。6）、发生伤亡事故时组织抢救人员、保护现场，并及时上报。并配合调查组人员进行调查。（4）、专职安全管理人员的安全生75、产责任制1）、在公司安全生产监督管理部门和项目经理的领导下负责项目安全生产日常监督管理工作，协助项目经理、项目副经理贯彻落实国家和上级有关安全生产的指示、规定和规章制度，并检查督促执行。2）、负责制定项目安全管理目标和考核制度，并进行考核。3）、负责或参与制定项目上有关安全生产管理制度、安全技术措施计划和安全技术操作规程，督促落实并检查执行情况。4）、负责在有较大危险因素的生产经营场所的有关设备上设置安全警示标志。5）、负责纠正和查处违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为和人员；正确分析、判断和处理各种事故隐患，负责编制事故隐患整改方案，并及时检查整改方案的落实情况；对施工现场存在重大事故76、隐患，有权下达停工整改决定。6）、负责组织项目人员的安全意识、安全技术教育与考核工作，督促检查班组、特种作业人员，三级安全教育和安全技术交底落实情况。7）、负责项目安全设备、防护器材和急救器具的管理。8）、负责项目安全基础管理资料的编制、收集整理归档工作，及时向公司填报项目上职工伤亡事故月报和做好各类事故登记工作。9）、项目上发生生产安全事故后，应当立即报告项目负责人，并迅速采取有效措施，组织紧急救援，防止事故扩大，最大限度减少人员伤亡和财产损失，同时做好事故现场保护工作，做好详细记录，积极配合有关部门进行事故调查和处理。（5）、项目施工员（工长）的安全生产责任1）、认真执行上级和项目上制定的77、有关安全生产规定，对所管辖班组的安全生产负直接领导责任。2）、认真执行安全技术措施及安全操作规程，针对生产任务特点，向班组（班组长和操作工人）进行书面安全技术交底，履行签字手续，并对规程、措施、交底的执行情况进行检查，随时纠正违规、违章作业；3）、经常检查所管辖帮班组作业环境的各种电气、设备、脚手架及安全设施。发现问题及时解决；对重点特殊部位施工，必须检查操作人员及设备状况是否符合安全技术措施，并督促执行。4）、定期或不定期组织所管辖班组学习安全操作规程，开展安全教育，接受安全监督部门人员的安全监督检查，对存在的不安全因素和事故隐患及时安排整改。5）、对项目采用新材料、新技术、新工艺时应严格执78、行申报、审批制度，应用中发现问题应立即停止，并报项目经理和技术负责人确认。6）、发生伤亡事故或未遂事故要保护好现场，并立即上报。（6）、班组长安全生产责任制1）、认真做好新入场工人和换岗及歇业后重新上岗工人的岗前安全教育工作，并做好教育内容登记和接受教育人员的签字工作。2）、认真执行国家和本企业安全生产规章制度及安全技术操作规程，合理安排本班组工人严格按本工种安全技术操作规程作业，不违章指挥，冒险作业，并对本班组人员在生产过程中的安全和健康负责。3）、建立班前安全活动制度，认真开展班前安全活动，做好活动记录，并监督班组人员正确佩带和合理使用个人劳动防护用品。4）、保证本班组特种作业人员必须持有79、效特种作业上岗证上岗。5）、认真向本班组全部工人进行安全技术交底，并做好交底内容登记和接受交底人员的签字工作。6）、经常检查本班组作业现场的安全生产状况，发现问题及时解决，如不能解决的要立即向施工员或项目部其他领导报告。7）、发生伤亡事故或未遂事故要保护好现场，并立即向项目安全员、施工员和项目负责人报告。（7）、班组工人安全生产责任制1）、认真学习和严格执行安全操作规程，不违章作业，不盲干乱干，对违章作业的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。2）、严格遵守安全生产各项规章制度和劳动纪律，不得在施工现场玩耍、嬉戏、追逐和打闹，不得擅自离开工作岗位和到工作区域外的地方去。3）、参加各项安全学习80、和安全活动，提出改进安全工作意见，搞好安全生产，不断提高自我防护意识和能力。4）、服从领导、听从指挥、工作时思想要集中，坚守岗位。严禁酒后上班，不得在禁止烟火的地方吸烟及动火。5）、严格遵守“施工现场各项安全规定”，正确使用“三宝”（即安全帽、安全带、安全网），爱护各种安全设施及安全标语牌，不得任意拆除和随意挪动。6）、在施工现场要注意安全，要有自我保护意识，不得攀登脚手架、井字架和随吊笼上落。7）、坚持“三级”安全教育，凡未经安全教育的不得上岗作业。8）、发生事故在立即上报，并迅速及时抢救伤员，保护好现场。9）、搞好场地的环境卫生，宿舍周围不能乱扔杂物、乱倒垃圾。10）、宿舍内和生活区严禁使81、用“三炉”，班组负责人要经常检查，发现隐患要及时处理。11）、若发现有偷盗行为的人员，被抓获经处理后，要立即退出现场，凡进入工地的人员要严格审查，无身份证的人员，工地不得安排，认安排认负责。5.2、技术措施5.2.1、转换层模板施工安全防护措施（1）、支撑体系中的材料及模板不得使用腐烂、跷裂、暗伤的材料，也不得使用锈蚀严重及弯曲的钢管作支撑。（2）、在砼施工前，必须把支撑体系及模板仔细的检查，并不准在外临边旁堆放模板、钢管、扣件等材料，并严禁随意拆除模板支撑。（3）、安装模板和搭设支撑体系时，木工要保管随身带的工具，禁止垂直施工，拆模间歇时要将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止坠落82、伤人。（4）、拆模板必须一次拆清，不得留有无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐，拆模时不许站在正拆除的模板上，避免整块模板落下，严禁站在门窗洞口处拆模，防止掉落伤人。（5）、安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及2m以上时，要搭支撑体系或工作台并设有防护栏杆或安全网。支撑体系或工作平台要由木工搭设，并经检查验收后方可使用。（6）、模板的预留孔洞等处，要加盖或设防护栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作人员及物体坠落。（7）、高空作业人员要通过专用坡道、楼梯上下通行，严禁攀登模板支架上下，也不得在高空的墙顶、独立梁或其模板等上面行走。5.2.2、转换层支撑系统施工83、安全防护措施（1）、浇筑梁板砼前，应组织专门小组检查支撑系统中各种坚固件的固体程度。（2）、浇筑梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告。由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。 （3）、操作面必须设护身栏杆。5.2.3、防高处坠落安全技术措施 （1）、脚手架或作业区的外立面应有栏护物和架面满铺脚手板。（2）、“四口”应加设盖板或其他覆盖物。（3）、高空作业应配挂安全带。（4）、定期检查梯笼或其他载人设备以防止失控坠落。（5）、现场机械设备操作人员应持证上岗，组织技术、安全培训，保证正84、规操作。5.2.4、防触电安全技术措施（1）、定期检查并及时处理未加可靠保护、破皮损伤的电线和电缆的现象。（2）、电闸箱应设门并上锁。（3）、起重机或其他导电物体应避开架空高压裸线。5.2.5、防火安全技术措施 （1）、现场的易燃物堆放地点应远离一切火源。（2）、做好防止雷击的措施。5.2.6、塔机及机械使用安全措施（1）、塔机及机械操作人员应持证上岗。（2）、对塔机及机械操作人员做好安全思想教育。（3）、禁止非操作人员操作机械设备。5.2.7、防机械伤害安全措施（1）、现场上固定的加工机械的电源线必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。 （2）、按照建筑施工临时用电安全技术规范要85、求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止发生漏电。 （3）、各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。 （4）、现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2公分的不能使用，短于50CM的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。 （5）、木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。（6）、使用套丝机、立式钻床及木工平刨作业等，严禁戴手套。（7）、砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险绳。（8）、机械在运转中不得进行维修、保养、紧固及调整等到作业。（9）、机械运转中操作86、人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室，作业时思想要集中，严禁酒后作业。（10）、使用砂轮机和切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。 （11）、操作钢筋切断机切50cm以下短料时，手要离开切口15cm以上。（12）、操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗，并坚持十不吊。（13）、加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。 5.2.8、安全管理措施（1）、安装和拆除模板时，施工人员应带安全帽、系安全带、穿防滑鞋，安全帽、安全带应定期检查，不合格严禁使用；（2）、支模过程中如遇87、停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮阁或悬空。拆模中途停歇时，应将以松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。（3）、如大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气，应停止户外高空作业。5级或以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。5.3、应急预案5.3.1、应急救援的方针为了保护人员安全，防止和控制事故蔓延，做到很好的保护环境，采取以“预防为主，常备不懈，高效协调和持续改进”的思想,做到 “以人为本，安全第一，统一领导，分级负责，资源共享，协同应对，依靠科学，依法规范，反应快捷，措施果断，预防为主、分工明确具体” 的应急救援的方88、针。5.3.2、应急救援组织机构（1）应急救援组织 为有效实施应急救援工作，项目经理部成立应急救援小组。其成员名单如下： 应急组长：冯跃熙，电话：。应急副组长：沈世平 ，电话： 王光明， 电话：。成员：、李诚，电话：， 、陈波， 电话： ， 、冯浩，电话：， 、刘敏，电话：。冯跃平，电话： ， 张如兵 ，电话：1388541902。建设单位：六盘水红果经济开发区惠友贸易有限公司 现场负责人：张道清 电话：。通用紧急救援电话： 公安：110；消防：119。医疗：120；盘县人民医院，联系电话：120。（由应急副组长全权负责）5.3.3、应急预案的任务和目标为了更好地适应应急预案的要求；给企业员工89、班组人员的工作和施工场区提供安全的生产环境，组织机构的成立是为了提供更好更安全的保障施工安全；保证应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行；防止应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱，而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失，帮助实现应急反应行动的快速、有序及高效；充分体现应急救援的“应急精神”，此5.3.2组织机构框架即为信息传递线路。5.3.4、应急救援组织机构的职责、分工和组成（1）、应急预案总指挥的职能及职责1）、分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型。2）、指挥、协调应急反应行动。3）90、高效的与外部应急反应组织和机构进行联络。4）、检查应急操作人员的行动。5）、最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全。6）、协调后勤保障。7）、保证应急反应组织的启动，行动积极有效。8）、及时进行应急的评估、确定升高或降低应急警报级别。9）、通报上级机构，决定请求外部援助。10）、决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。（2）、应急预案副指挥的职能及职责1）、协助应急总指挥组织和指挥应急任务。2）、向应急总指挥提出应急反应对策和建议。3）、保持与事故现场总指挥的直接联络。4）、协调、组织和获取应急所需的物资、设备，以支援现场的应急救援。5）、组织相关技术和管理人员对施工场区生产91、过程各种危险源进行风险评估。6）、定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作及应急反应淮备状态。（3）、现场抢救组的职能及职责1）、抢救现场伤员。2）、抢救现场物资。3）、保证现场救援通道的畅通。（4）、危险源风险评估组的职能和职责1）、对各施工现场及加工区特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估。2）、指导生产安全部门的安全措施落实和监控工作，减少和避免危险事故发生。3）、完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据。4）、落实应急反应共享资源及应急反应的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施。5）、科学合理地制定应急反应物资器材和人力计划。（5）、技92、术处理组的职能和职责1）、根据项目经理部的施工生产内容及特点，制订其可能出现，必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务工作，做好技术储备。2）、应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。（6）、善后工作组的职能和职责1）、做好伤亡人员的善后工作，做好家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定。2）、做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调与医疗救护单位的关系。3）、与保险部门起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作。4）、慰问有关伤员及家属。（7）、事故调查组的职能93、及职责1）、保护事故现场。2）、对现场的有关实物资料进行取样封存。3）、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任。4）、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育和总结。（8）、后勤供应组的职能及职责1）、负责制订施工项目应急反应物资的储备计划，负责储备计划的检查、监督及落实。2）、定期检查和监督应急反应物资管理人员的到位和变更情况。3）、定期收集和整理项目经理部施工场区的应急反应物资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资数据储备。4）、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资到事故现场。5.3.5、应急救援的培训与演练（1）、培训和演练内容应急预案和应急94、计划确立后，按计划组织全体人员进行有效的培训，应具备完成其应急任务所需的知识和技能，组织全员应急小组每年进行一次 “应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应” 的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。1)、应急物资的准备、维护及保养要点，2)、应急物资的准备、简易担架、跌打损伤药品及包扎纱布。3)、各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。（2）、预防措施1）、为防止事故发生，转换层模板及其支撑体系支搭必须先编好施工方案，经有关法定的技术总工程师审批后遵照执行。2）、所有木工必须持证上岗95、，工作时佩带好个人防护用品，支搭支撑体系严格按方案施工，做好支撑体系拉结点拉牢工作，防止架体倒塌。3）、所有架体平台架设好后，必须经过各方专业技术人员和安全员验收签字后，方可投入使用。5.3.6、应急响应（1）、如有模板及其支撑系统(平台架) 倾覆坍塌事故发生，首先由发现者在现场高呼，提醒现场工作人员迅速离开危险区。（2）、发现者通知应急预案小组或项目管理人员(立即反应) 启动应急预案，按各自分工职责进行救援。根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救，应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场，同时，现场急救人员在急救车到来以96、前，应对受伤人员进行急救，本项目部配备应急急救药箱1只和担架 1幅，药箱和担架存放在医务室。 （3）、按小组预先分工，各负其责，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最底限度。（4）、电工班长或电工直班员得到倾覆坍塌坍塌事故通知，应立即对倾覆坍塌处的相关电线电源切断(拉闸) ，防止发生触电事故。如特殊需要用电，另拉临时专用线，保证应急需求。（5）、按小组预先分工，木工班长组织所有木工，立即拆除倾覆坍塌或倒塌相关支撑体系，注意、协助人员在清理有关材料过程中的安全，防止事故在发生。（6）、作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件，所有物料应堆放平稳，不得放在临97、边及洞口附近，并不可妨碍通行。（7）、高空作业的木工必须配戴安全带，挂好保险钩，架工搭设材料必须放在施工层板上不得将扣件、短钢管放在楼周边，防止落物伤人。5.3.7、救护途中（1）、救护途中保持呼吸道畅通，如有窒息者，应清除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块及分泌物呕吐物等。（2）、伤员有骨折、关节伤和肢全挤压伤，大块软组织伤都要固定，用平硬的木板（担架）侧卧或平躺送往医院急救。（3）、有出血严重的及时采取按住或者绑扎（每隔5分钟松一次，防止阻碍血液流通）。5.3.8、事故调查（1）、保护事故现场。（2）、对现场的有关实物资料进行取样封存。（3）、调查了解事件主要原因及相关人员的责任。（4）、按“98、四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。5.3.9、应急救援预案的启动、终止和恢复（1）、当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。（2）、对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除，所有现场人员的危害健康，不存在其他影响应急救援预案终止的因素时应急总指挥下达应急终止令。（3）、应急救援预案实施终止后，要采取有效措施防止危害源扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。（4）、对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后预案的建立，制订、修改提供经验和依据。（5）、若在没99、有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救和加固措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5.4、监测监控转换层的支撑体系的检验与检测，是保证施工安全的重要环节，所以，必须从原材料的检测开始，到支撑体系搭设的立杆、大横杆、扣件抗滑和一切与支撑体系有关的构件均是控制的对象，并且,模板承重架要利用已浇筑成型的剪力墙或框支柱用钢管连接,使之成为一个整体。因此，转换层支撑体系的检验与检测，主要从以下几个方面进行。5.4.1、钢管、顶托和扣件的检验对于钢管、可调式顶托及扣件的检验，必须请有资质的检测中心来进行检测，钢管主要检测其外径、壁厚和各种力学性能。顶托和扣件取样做实验后，对100、取样的样品按统一要求进行样品封存，其力学性能的试验数值要用于本施工方案之中，并按一定的安全系数进行拆减，做到设计计算与实际情况相一致。此点在本方案的第七点中，已经进行了充分的考虑。5.4.2、扣件抗滑试验的检测扣件的抗滑对于不同的钢管和不同的扣件有不同的抗滑值，所以，本方案在计算抗滑值之前，已经请有资质的检测中心来进行了检测，其结果比理论上的值更为安全，因此，本方案在设计扣件抗滑时，取了理论上的值，使施工更安全更合理，但是，理论和实际还是有一定的差别，为了消除这样的因素，在实际施工过程之中，本方案考虑使用力矩扳手对扣件螺帽力矩的进行了过程检测，使其力矩控制在试验要求的力矩范围之内，并派专人分区101、域进行不少于三次的实际检测。5.4.3、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测转换层支撑体系沉降观测是保证施工安全的重要措施，主要采用两种方法：其一是在浇筑转换层砼之前一天，在转换层外围选取几颗截面比较大的梁下面的支撑立杆之上，用水准仪器抄1米高的平后，用钢锯水平锯一刻度，并选取一个不会变形的裙楼屋面作为基点，测下首次观测值；在砼浇筑时，派专人根据浇筑时砼荷载增加的情况每隔2小时检测一次，观察其是否产生了沉降；其二是在转换层内的转换梁底的小横杆上吊线坠，线坠的底部距离钢筋砼板400毫米高，然后，在线坠的旁边用冲击电钻在钢筋砼板上打一个直径是12的钻孔50毫米深，再用一根直径是12的三级钢筋长600插102、入孔中，调整好钢筋的垂直度后，在把有刻度的钢卷尺绑在钢筋上，然后在砼浇筑之前用水平尺记下首次观测数据，待砼浇筑过程之中，每浇筑砼0.4米高就观测一次，并认真做好记录。拟建房屋的布点不少于10个，具体位置见后附图四。裙楼一层的沉降观测，除了基点选在裙楼柱上之外，也是采用其上的方法进行，但是，必须选取与转换层正投影区域的立杆进行检测。转换层支撑体系的沉降预警值是1.5（取的钢筋砼梁的允许变形值），裙楼一层的沉降观测预警值1.0（取的钢筋砼梁的允许变形值）。六、劳动力计划6.1、专职安全员安排计划安全员安排计划表序号姓 名分管部位职 责1陈波转换层梁板模安装1、 监督工班按施工方案和技术交底施工。2103、 督促工班自检、专检、交接检及组织验收和过程质量控制，并把检查结果落实到位。3、 填写质量检查巡视记录和各种检查资料。4、 对施工的难点重点组织施工放样，并监督工班实施。2王光明转换层支撑体系3陈波4王光明第二层支撑体系第三层支撑体系6.2、特种作业人员及监控监测人员安排计划特种作业人员及监控监测人员安排计划表序号班组名称施工时段第15日第610日第1115日第1620日第2130日1外架工1086422焊 工444323起重工222224电 工222225监控监测人员22222七、设计计算书7.1第一类梁模板计算书一类梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全104、技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:一类梁主要包括以下梁端，跨度均在8m以内。一类梁参数表宽度（m）高度（m）每米砼方量（m）砼自重（KN/m）0.61.81.0825.920.71.81.2630.240.751.81.3532.40.721.433.60.105、81.81.4434.560.821.638.40.82.11.6840.320.72.11.4735.280.92.11.8945.36122481.122.252.812.12.150.4经比对选取1.1m（宽）2.1m（高）作为验算对象梁段:L1。7.1.1、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.1；梁截面高度 D(m)：2.1；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.4；梁两侧立106、杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度107、设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：6；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，800mm，1200mm，1600mm，2000108、mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正109、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1921.81.8/6=103.68cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度110、设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.9217.85=41.126kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.924=10.752kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.141.1262002 + 0.117 10.7522002 = 2.14105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.141.1260.2+1.210.7520.2=11.628kN；经计算得到，面板111、的受弯应力计算值: = 2.14105 / 1.03105=2.07N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=41.126N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1921.81.81.8/12=93.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67741.126200112、4/(10060009.33105) = 0.08 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.08mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.628/(2.1-0.180)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2499/6 = 108cm3；I = 24999/12 = 48113、6cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.102 kNm，最大支座反力 R= 2.739 kN，最大变形 = 0.023 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.02105/1.08105 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm114、；次楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.739kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.247 kNm，最大支座反力 R= 6.094 kN，最大变形 = 0.115、064 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.47105/8.24103 = 29.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =29.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.064 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距116、和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 112.51818/6 = 6.08103mm3； I = 112.5181818/12 = 5.47104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.1+0.300.11=7.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(117、kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.11=0.630kN/m；q=7.614+0.630=8.244kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.17.1082502+0.1170.632502=4.903104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.47.1080.25+0.450.630.25=0.782kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.17.1080.25+1.20.630.25=2.144kN =Mmax/W=4.903104/6.08103=8.06N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.06 N118、/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.923kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.1082504/(10060005.47104)=0.573mm；面板的最大挠119、度计算值: =0.573mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.144/0.112=19.142kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:计算120、公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.119.1420.1122 = 0.025 kNm；最大应力 = M / W = 0.025106/54000 = 0.47 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.47N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.619.1420.112 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 = 31.291000/(24090) = 0.538 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计121、算值 0.538 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67719.142112.54 /(1009000243104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.1131000/250=0.450 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.45 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.782kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.144kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及122、梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-1.000)/40.113(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.113(2.200-0.180)0.300=0.209kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.655 kN；N2=N4=2.856 kN；N3=1.909 kN；最大弯矩 Mmax=0.065 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.022 mm；最大应力 =0.065106/4490=14.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 14.6 123、N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.655 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.111 kNm ；最大变形 max = 0.071 mm ；最大支座力 Rmax =124、 2.211 kN ；最大应力 =M/W= 0.111106 /(4.49103 )=24.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 24.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.071mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.856 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.482 kNm ；125、最大变形 max = 0.31 mm ；最大支座力 Rmax = 9.639 kN ；最大应力 =M/W= 0.482106 /(4.49103 )=107.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.31mm小于450/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的双扣件承载力取值为1126、4.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.639 kN；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.856 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.4=0.83 kN；127、 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.20-1.00)/2)0.450.30=0.097 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.20-1.00)/2)0.450.180(1.50+24.00)=1.487 kN； N =2.856+0.93+0.097+1.487=5.27 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计128、算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =5270.086/(0.209424) 129、= 59.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 59.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 130、0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =5370.086/(0.417424) = 30.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.284/Sin85o = 4.301 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.4-2.1)/Sin85o = 0.591 kN； N = 4.301+ 0.591 = 4.892 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 85 o； - 轴心受131、压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k132、1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.996 = 2.987 m；lo/i = 2987.217 / 15.9 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4891.62/(0.203424) = 56.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 56.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.133、7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4891.62/(0.417424) = 27.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.2、二类梁模板计算书第二类结构梁计算书高支撑架的计算依据如下：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技134、术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。二类梁参数表宽度（m）高度（m）每米砼方量（m）砼自重（KN/m）0.51.50.75180.61.50.921.60.61.40.8420.160.51.40.716.80.41.00.49.60.810.819.2经比对选取0.135、6m（宽）1.5m（高）作为验算对象梁段:l2。、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.4；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载136、参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：60137、00.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm，800mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，138、并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考139、虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 14222/6=94.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.3217.85=28.271kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2140、= 1.41.324=7.392kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.128.2712002 + 0.117 7.3922002 = 1.48105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.128.2710.2+1.27.3920.2=7.994kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.48105 / 9.47104=1.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l141、/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=30.413N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 132222/12=88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.2712004/(10060009.47105) = 0.058 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷142、载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.994/(1.5-0.180)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.147 kNm，最大支座反力 R= 2.759 kN，最大变形 = 0.156 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞143、的最大受弯应力计算值 = 1.47105/5.40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.156mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.759kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =144、 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.248 kNm，最大支座反力 R= 6.139 kN，最大变形 = 0.064 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.48105/8.24103 = 30.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =30.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足145、要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.064 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.139 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17146、076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.139kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1502020/6 = 1.00104mm3； I = 150202020/12 = 1.00105mm4； 1147、.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.300.15=6.939kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.15=0.840kN/m；q=6.939+0.840=7.779kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.16.9392002+0.1170.842002=3.17104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.46.9390.2+0.450.840.2=0.148、631kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.16.9390.2+1.20.840.2=1.728kN =Mmax/W=3.17104/1.00104=3.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.783kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6149、000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.9392004/(10060001.00105)=0.1254mm；面板的最大挠度计算值: =0.1254mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.728/0.15=11150、.52kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.111.520.152 = 0.026 kNm；最大应力 = M / W = 0.026106/54000 = 0.48 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.48 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大151、剪力: V =0.611.520.15 = 1.037 kN；方木受剪应力计算值 = 31.0371000/(24090) = 0.433N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.433 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.521504 /(1009000243104)=0.002mm；方木的最大允许挠度 =0.1501000/250=0.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.002 mm 小于 方木152、的最大允许挠度 =0.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.667kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.829kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/40.150(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.150(1.500-0.180)0.300=0.202kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.522 kN；N2=N3=2.188 kN；最大弯矩 Mmax=0.052 kNm；最大挠度153、计算值 Vmax=0.014 mm；最大应力 =0.052106/4490=11.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 11.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.522 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图154、(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.063 kNm ；最大变形 max = 0.041 mm ；最大支座力 Rmax = 1.183 kN ；最大应力 =M/W= 0.063106 /(4.49103 )=13.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 13.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.041mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；155、集中力P= 2.188 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.262 kNm ；最大变形 max = 0.172 mm ；最大支座力 Rmax = 4.959 kN ；最大应力 =M/W= 0.262106 /(4.49103 )=58.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 58.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.172mm小于450/150与10 mm,满足要求!、扣件156、抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.959 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳157、定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.188 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.959 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1294=0.83 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.80-0.60)/4)0.450.30+(0.90/2+(0.80-0.60)/4)0.450.180(1.50+24.00)=1.320 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.800-0.600)/40.450=1.260 kN；N 158、=N1+N2+N3+N4+N5=2.188+4.959+0.83+1.32+1.26=10.557 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo 159、= Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10557.043/(0.205424) = 121.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N160、/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.188 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.959 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(5.4-1.5)=0.603 kN；N =N1+N2+N3 =2.188+4.959+0.603=7.75 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.161、49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细162、比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7828.871/(0.205424) = 90.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126163、 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10657.043/(0.417424) = 44.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.3、三类梁模板支撑计算书第三类框架梁计算书第三类梁为常规截面梁，其主要参数如下：三类梁参数表宽度（m）高度（m）每米砼方量（m）砼自重（KN/m）0.20.40.081.920.40.80.327.680.20.60.122.880.30.80.245.760.20.50.12.40.30.60.18164、4.32经比对选取0.4m（宽）0.8m（高）作为验算对象、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.4；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.165、90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/166、mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土167、作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构168、,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(N/m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计169、值: q1= 1.20.517.85=10.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (900-180)/(4-1)= 240mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.71(800-180)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-180)/(4-1)2= 5.97104Nm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.71(800-180)/(4-1)/1000+1.22.8(800-180)/(4-1)/1000=3.129 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.97104 / 2.7104=2.170、2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.71N/mm； l-计算跨度: l = (800-180)/(4-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.71(800-180)/(4-1)4/(1171、0060002.43?05) = 0.1 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-180)/(4-1)/250 = 0.83mm；面板的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.83mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.634/0.500= 7.267kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 172、= 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 3.997 kN，最大变形 = 0.143 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.82105/5.4104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=173、1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.997kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2499/6 = 108cm3；I = 24999/12 = 486cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.300 kNm，最大支座反力 R= 5.689 kN，最大变形 = 0.084 m174、m（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3105/1.08105 = 2.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.084 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= f譇其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓175、有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.689 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170?6/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.689kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新176、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 901818/6 = 4.86103mm3； I = 90181818/12 = 4.37104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24+1.5)0.8+0.30.09=2.236kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4（2+2）0.09=0.504kN/m；q=2.536+0.504=2.74kN177、/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1252.742502=2.14104Nm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3752.2360.25+0.4370.5040.25=0.26kNRB=1.25ql=1.252.740.25=0.685kN =Mmax/W=2.14104/4.86103=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100178、EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =2.36/1.2=1.883kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5212.2362504/(1006004.37104)=0.174mm；面板的最大挠度计算值: =0.174mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土179、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.685/0.09=7.6kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.1257.6110.092 = 0.008 kNm；最大应力 = M / W = 0.008106/54000 = 0.15 N/mm2；抗弯强度设计值 f =180、13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.15 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6257.6110.09 = 0.428 kN；方木受剪应力计算值 = 30.4281000/(24090) = 0.178 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.178 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.521181、7.611904 /(10060002.43104)=0.02mm；方木的最大允许挠度 =0.091000/250=0.360 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.02 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.36 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.28kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=0.685kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.7-0.5)/40.09（1.20.1824+1.42）+1.220.09)10.3=0.076kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续182、梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.217 kN；N2=1.253 kN；最大弯矩 Mmax=0.022 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.006 mm；最大应力 =0.022106/4490=4.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的183、强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.217 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.047 kNm ；最大变形 max = 0.03 mm ；最大支座力 Rmax = 0.972 kN ；最大应力 =M/W= 0.047106 /(4.49103 )=10.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 10.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.03m184、m小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.253 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.271 kNm ；最大变形 max = 0.172 mm ；最大支座力 Rmax = 5.613 kN ；最大应力 =M/W= 0.271106 /(4.49103 )=60.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 60.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 2185、05 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.172mm小于450/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的双扣件承载力取值为14.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.613 kN；R 14.40 kN,186、所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.253 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.613 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.4=0.83 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.9/2+(0.70-0.50)/4)0.450.3+ (0.90/2+(0.70-0.50)/4)0.450.18（1.5+24）=1.320 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.187、4（2+2）0.9/2+(0.7-0.5)/40.45=1.260 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.253+5.613+0.3+1.32+1.26=10.276 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个188、计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10276.275/(0.205424) = 118.2 N/mm2；钢管立杆稳定189、性计算 = 118.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =1.253 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =5.613 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129（5.4-0.9）=0.7kN；N =N1+N2+N3 =1.253+5.613+0.7=7.566 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (c190、m2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算191、结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7566/(0.205424) = 89.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007（1.5+0.12） = 1.998 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按192、照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10276/(0.417424) = 58.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 7、4 转换层楼板计算书、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm): 4193、83.0（按照483.0计算） ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13194、.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 4.365 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备195、荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.365+1.42.25= 8.388kN/m最大弯矩 M=0.18.3882502= 52425 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 52425/48600 = 1.079 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.079 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.365kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67196、74.3652504/(100950043.74104)=0.028 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.212 kN/m ；(2)活荷载为施工人197、员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.212+1.40.625 = 2.33 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.330.92 = 0.189 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.189106/83333.33 = 2.265 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.265 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强198、度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.330.9 = 1.258 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.258103/(2 50100) = 0.377 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.377 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2129004 /(10090004166666.667)= 0.144 mm；最大允许挠度 =9199、00/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.144 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.097kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.687 kNm ；最大变形 Vmax = 1.696 mm ；最大支座力 Qmax = 8.321 kN ；最大应力 = 686853.796/4490 = 152.974 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm200、2；支撑钢管的最大应力计算值 152.974 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.696mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.321 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和201、活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.4 = 0.74 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.669 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N 202、= 1.2NG + 1.4NQ = 10.706 kN；、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.706 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 203、= h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10706/（0.537424） = 47.02 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.02 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.9204、98 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10706/（0.417424） = 60.55 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.55 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7、5 柱模板计算书 柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 500205、09-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1250；柱截面高度H(mm):1250；柱模板的总计算高度:H = 3.50m； 计算简图、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目206、:8；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3（按照3.00验算）；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00（按照40.00验算）；高度(mm):100（按照90.00验算）；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/m207、m2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝208、土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、84.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 8，因此对柱截面宽209、度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m210、；面板的最大弯矩：M =0.110.871180180= 3.52104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3.52104 / 2.43104 = 1.450N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.45N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，211、满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871180.0 = 1174.122N；截面212、抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1174.122N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31174.122/(245018.0)=0.217N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.217N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验213、算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02180.04/(10214、06000.02.19105) = 0.049 mm；面板的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.500m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)；215、 l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1800.900=0.454kN/m； q = 3.895+0.454=4.349 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.349450.0450.0= 8.81104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f216、=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.81104/5.40104 = 1.631N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.631N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1800.900=0.4217、54kN/m； q = 3.895+0.454=4.349 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64.349450.0 = 1174.122N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.349450=1174.122N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31174.122/(240.090218、.01)=0.489N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.489N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.18 = 4.35 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.4219、3106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.35450.04/(1009000.02.43106) = 0.055 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.055mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9220、 + 1.4 20.9)0.18 0.45 = 1.96 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.594 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.176 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.044 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 176326.59 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 18.69 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.761221、08/(1.058.99106)=18.69N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.3mm，满足要求!、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A=222、 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.594 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.594kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420223、.9)0.18 0.45 = 1.96 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.594 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.176 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.044 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 176326.59 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 18.688 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.76108/(1.05224、8.99106)=18.688N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.044 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 =0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.3mm，满足要求!、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对225、拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.594 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.594kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7、6 楼板抗冲切验算1、立杆对钢筋砼楼板的冲切破坏计算考虑最不利因素，根据国家GB500102010混凝土结构设计规范为计算依据，选取最大荷载计算，其数据为FL=9.64KN，转换层下层板砼强度等级C35，其轴心抗压强度设计值为14.3N/mm，板厚为120mm。1）、482.8钢管立杆对钢筋砼楼板的冲切破坏验算（1）、搭设和计算简图（2）、影响系数计算按混凝226、土结构设计规范中的受冲切承载力影响系数计算的公式：等于1和2中的较小者，则有：1=0.41.2/s和2=0.5sh0/s/4um其中：1局部荷载设计值影响系数。 2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数。 s截面高度影响系数,按规范取s=2。 s板柱结构影响系数,按规范取s=40。 h0截面有效高度，h0=120-15=105。 um临界截面周长，um=0.543m。代入上式计算得：1=0.41.2/2=1,2=0.540105/4/543=2.43,两个取较小者=1。（3）、钢筋砼楼板的冲切破坏验算按混凝土结构设计规范中的受冲切承载力计算的公式。则有：FL（0.7hft0.15pc,m）umh0。其中：FL局部荷载设计值，FL=9.64KN。 h截面高度影响系数；h=1。 ft砼轴心抗拉强度设计值；ft=1.43N/2。pc,m临界截面周长上两个方向砼有效预压应力按长度的加全平均值;按规定取pc,m=2.5N/2。代入上式计算得：（0.711.430.151）15430.105=78.12KNFL=17.45KN,（符合要求）附图一：转换层立杆及剪刀撑搭设布置图 转换层高大模板支撑体系平面图附图二：转换层进度计划横道图 附图三：转换层浇筑路线图附图四：转换层高支模变形观测点平面布置图附图五：转换层高支模冷却管立面布置图