1、550034层大厦项目高大模板搭设工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一章编写说明及依据5第二章工程概况7第一节 工程概况7第二节 主要参与项目建设单位7第三节 高支模概况8第四节 满堂架立杆支承面的楼板结构情况9第五节 建立计算模型10第六节 高支模搭设材料选择11第七节 梁、板模板支撑情况如下12第八节 高大模板立杆平面布置及立面图14第九节 支撑基地情况25第十节 高支模区域与相邻结构关系25第三章施工计划26第一节 劳动力计划26第二节 机具设备计划27第三节 进度计划272、第四节 材料计划28第五节 材料检查验收及检测29第四章施工工艺技术30第一节 高支模选用形式30第二节 各种材料的力学性能指标30第三节 主要搭设方法30第四节 工艺要求31第五节 构造要求31第六节 检查、验收33第五章质量保证措施35第一节 编制使用方案和交底35第二节 模板安装工程措施要求35第三节 混凝土的输送浇筑措施要求361. 混凝土的输送362. 混凝土浇筑363. 混凝土施工要求364. 布料机布置位置及加固措施375. 混凝土浇筑线路图41第四节 监测措施45第六章安全技术保证措施53第一节 搭设的安全技术措施53第二节 拆除的安全技术措施54第七章安全文明施工保证措施563、第一节 支撑脚手架施工安全管理措施561. 施工安全要求562. 安全检查与验收56第二节 用电防火与防雷接地措施561. 安全用电技术措施562. 施工现场防火措施573. 防雷接地措施574. 高支模安全保证体系图58第三节 支撑脚手架文明施工措施58第八章应急救援预案60第一节 制定措施目的60第二节 高处坠落事故发生原因和预防措施60第三节 浇筑过程中高支模塌坍事故发生原因和预防措施61第四节 发生事故后的应急救援措施62第五节 应急就医线路及周边医院情况67第九章支撑体系计算67第一节 梁截面为300*700mm的支撑架计算书67第二节 梁截面为500*700mm的支撑架计算书76第4、三节 梁截面为700*1200mm的支撑架计算书85第四节 梁截面为700*1850mm的支撑架计算书94第五节 120mm板的支撑架计算书103第六节 800mm梁侧模板计算115第七节 1400mm梁侧模板计算122第八节 1850mm梁侧模板计算129第一章 编写说明及依据为保证高大模板支撑体系的安全，提高模板安装质量，保证混凝土外观质量和施工安全，依据建设工程安全生产管理条例等相关安全生产法律法规、标准规范，特编制本方案以指导xx中心大厦工程项目高大模板施工顺利进行。方案编制主要包括但不限于以下依据：1、 由业主提供的xx中心大厦建筑（结构）设计图纸。2、 本工程施工组织设计3、 住建5、部建质【2009】254号文4、 省住建厅xx建质【2011】13号文5、 xx建质函【2011】796号文6、 市住建局xx规【2007】14号文7、 xx规【2007】15号文8、 建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-20149、 建设施工安全技术统一规范GB50870-201310、 建筑结构荷载规范GB50009-201211、 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）12、 钢管脚手架扣件规范（GB15831-2006）13、 混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）14、 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201215、 施工现场临时用电安全技6、术规范JGJ46-200516、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201317、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201118、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）19、 建筑施工安全检查标准（JGJ592011）20、 建筑施工模板安全技术规程（JGJ 162-2008）21、 建设工程危险性较大工程安全专项施工方案编写指南22、 材料手册23、 建设工程安全生产管理条例24、 建筑工程施工强制性条文实施指南（第二版）25、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法26、 建设工程高大模板支撑系统施工安全都督管理导则27、 危险性较大7、的分部分项工程安全管理办法的实施细则28、 PKPM施工计算软件第二章 工程概况第一节 工程概况本项目建筑物为xx大厦，xx中心大厦用地面积为5500.12m2；xx大厦地上34层，结构高度149.9m；xx大厦用地面积为4634.02m2；地上22层，结构高度99.9m；裙楼为3层，高约18m。结构形式均为钢筋混凝土框架核心筒结构。项目0.00=8.00m（1956年黄海高程），均设4层地下室。地下室底板结构顶标高为-19.10m（绝对标高-11.10m），基坑开挖深度为19.50m。基坑支护周长为380m，基坑面积为9550m2。基坑四周均分布有地下管线，西侧、南侧主要为给水管、电力管；北8、侧主要为给水管、污水管、雨水管、电力管、电信管；东侧主要为给水管、污水管、雨水管、电力管、电信管、燃气管，其中燃气管距离本基坑约4.00m。第二节 主要参与项目建设单位建设单位项目管理单位设计单位地勘单位监理单位施工单位质监单位 安监单位第三节 高支模概况1. 层高高于8m的高支模部分序号楼层位置支模区域板面标高（mm）高度（m）代表梁梁尺寸截面跨度（mm）板厚（mm）砼强度高宽比备注1xx塔楼3层(1/4)(6)/(C)(E)轴-0.111.611.7250700、400800600800、8008008300、11000120C351.582xx塔楼3层(1/4)(6)/(C)(E)轴-09、.121.721.8全部为钢结构梁，楼板下部为压型钢板作为支承结构32850150C40/不作计算3xx塔楼3层(9)(10)/(H)(D)轴-0.1011.611.7250700、300700700700、8000、8500120C301.274xx塔楼4层(9)(10)/(A)(D)轴5.9017.311.4500700、50080016800120C300.685xx塔楼屋顶层(9)(10)/(H)(D)轴89.399.410.1250700、300700500700、7007008000、8500120C301.12. 梁截面面积大于0.8m2及以上的高支模部分序号楼层位置层高（m）梁10、尺寸截面0.8m2板厚（mm）砼强度备注1xx塔楼3层5.77001200/800(型钢骨架)8001200/800(型钢骨架)120C35（梁板）计算时不考虑钢梁自重2xx塔楼4层4.46001800、7001850120C40（梁板）3xx塔楼4层4.87001200120C30（梁板）4xx塔楼5层4.27001350、9001100、9001400120C30（梁板）备注：截面面积大于0.8m2即为集中线荷载大于20KN/m第四节 满堂架立杆支承面的楼板结构情况楼层位置支模区域板面标高（mm）板厚（mm）砼强度设计承载力备注高支模所在层xx塔楼三层(1/4)(6)/(C)(E)轴11.11、6120C353KN/m2支承面所在层xx塔楼首层(1/4)(6)/(C)(E)轴-0.1180C355KN/m2高支模所在层xx塔楼三层(9)(10)/(H)(D)轴11.6120C303KN/m2支承面所在层xx塔楼首层(9)(10)/(H)(D)轴-0.1180C355KN/m2高支模所在层xx塔楼四层(9)(10)/(A)(D)轴17.3120C303KN/m2支承面所在层xx塔楼二层(9)(10)/(A)(D)轴5.90120C303KN/m2高支模所在层xx塔楼屋顶层(9)(10)/(H)(D)轴99.4120C303KN/m2支承面所在层xx塔楼二十一层(9)(10)/(H)(D12、)轴89.3120C303KN/m2第五节 建立计算模型根据对以上形式梁板的试算，建立最不利模型，进行计算。4.1、假设模型为：落地式脚手架模型搭设高度按照最不利高度取值计算，架体高宽比为2的模型进行计算。梁典型截面计算取值和板典型厚度取值如下表所示：梁截面分类典型梁截面计算模型计算高度（m）板厚度分类（mm）典型板厚度计算（mm）计算高度（m）S0.24M2300X700mm10.9B12012011.580.24M2S0.36M2500X700mm10.90.36 M2S0.9M2700X1200mm10.40.9 M2S1.3M2700X1850mm9.8备注：脚手架搭设过程中按照截面积13、的分类，分别按照以上四种截面类型搭设第六节 高支模搭设材料选择序号架子选型选用材料选型比较是否选用1门架422.5优点:（1）门架所在平面的刚度大；（2）有两榀门架组成的构架单元是合理的静定结构；（3）构配件齐全、组装方便； （4）功能配件多；（5）用材较省，约比扣件式钢管脚手架节省10左右；（6）可方便的构造各种抬价和模板支撑架；（7）杆件轴心受力；（8）有定型的梯段供人上下。缺点：（1）构架尺寸无任何灵活性，构架尺寸的任何改变都要换用另一种型号的门架及其配件；（2）交叉支撑易在铰点处折断；（3）定型脚手板较重；（4）价格较贵。否2扣件式钢管架48.33.6优点:（1）杆配件数量少（仅6种：14、短横杆、长横杆、3种扣件和底座）；（2）长杆的长度任意，接长的接头容易错开；（3）扣件可在杆件的任意位置设置，构架尺寸可任意选定和调整；（4）采用较长杆件，接长接头的数量较少；（5）斜杆和剪刀撑的角度可任意调整；（6）可使用任何种类的脚手板或架面铺板，可对接平铺，亦可搭接铺设；(7）可根据防（围）护要求任意设置杆件；(8）价格较低。缺点（1）扣件（特别是它的螺杆）容易丢失；（2）结点处的杆件为偏心连接，靠抗滑力传递荷载和内力，因而降低了其承载能力；（3）扣件节点的连接重量受扣件本身质量和工人操作的影响显著。是第七节 梁、板模板支撑情况如下序号建模模型构件形式纵向间距（mm）横向间距（mm）步距15、（mm）梁底立杆格栅间距托梁形式水平方向螺杆竖直方向螺杆备注1300700mm梁9009001500/225248.33.6双钢管4002道 2500700mm梁4501000150012254002道47001200mm梁4501200150022254003道57001850mm梁4501200150042254004道7板厚为120mm板9009001500/250/梁侧模梁高700mm时设置对拉螺栓（双向间距均450），起步局底200mm，梁侧模分为三个区间700800、8001400、14001850分别计算。各区间取最大值计算。当梁高1.5m时梁侧相邻楼板水平杆端部增加顶托顶紧梁两16、侧以保证梁侧稳定。第八节 高大模板立杆平面布置及立面图第九节 支撑基地情况本工程高支模搭设在混凝土地面上。架子搭设均在地面混凝土浇筑完毕72小时以后再搭设。第十节 高支模区域与相邻结构关系第三章 施工计划第一节 劳动力计划1. 安全管理组织机构姓名职务工作职责电话项目经理安全生产总指挥项目执行经理负责贯彻执行相关安全生产法律法规执行副经理负责组织现场生产及协调项目总工负责向管理人员、班组及工人交底安全总监负责跟踪搭设过程中的安全和监测专职安全员全程跟踪搭设过程中的安全和监测专职安全员全程跟踪搭设过程中的安全和监测施工员负责组织工人按照交底内容搭设机电负责人负责搭设过程中的用电和设备正常远转2.17、 特种作业人员名单序号姓名工种备注1架子工执证上岗2架子工执证上岗3架子工执证上岗4架子工执证上岗5架子工执证上岗6架子工执证上岗7架子工执证上岗8架子工执证上岗9架子工执证上岗10架子工执证上岗说明：上岗证书详附件第二节 机具设备计划名称数量名称数量圆盘锯木机1台平刨1台压刨1台手用电动锯2台扳手15把水准仪1台第三节 进度计划部位持续时间开始时间结束时间备注xx塔楼3层(1/4)(6)/(C)(E)轴13具体开工时间以现场实际情况为准模板架体搭设3架体验收及初次监测1梁、板模板安装3梁、板模板验收及架体监测1梁、板钢筋绑扎3梁、板钢筋验收及架体监测1梁、板混凝土浇筑及架体监测1xx塔楼3层18、(9)(10)/(H)(D)轴13模板架体搭设3架体验收及初次监测1梁、板模板安装3梁、板模板验收及架体监测1梁、板钢筋绑扎3梁、板钢筋验收及架体监测1梁、板混凝土浇筑及架体监测1xx塔楼4层(9)(10)/(A)(D)轴13模板架体搭设3架体验收及初次监测1梁、板模板安装3梁、板模板验收及架体监测1梁、板钢筋绑扎3梁、板钢筋验收及架体监测1梁、板混凝土浇筑及架体监测1xx塔楼屋顶层(9)(10)/(H)(D)轴13模板架体搭设3架体验收及初次监测1梁、板模板安装3梁、板模板验收及架体监测1梁、板钢筋绑扎3梁、板钢筋验收及架体监测1梁、板混凝土浇筑及架体监测1第四节 材料计划名称数量名称数量备19、注钢管 20t直角扣件 2000个旋转扣件600个对接扣件900个模板 18mm厚 1500木枋50100mm2500条顶托1500个螺杆若干第五节 材料检查验收及检测1、进场钢管、扣件等采用具有产品质量合格证和厂家自检报告的产品。2、材料进场后，根据规定要求进行抽样送检，合格后再使用。3、使用表面平直光滑，没有裂纹、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和划道的钢管和扣件等。4、使用截面尺寸符合规范要求的钢管。第四章 施工工艺技术第一节 高支模选用形式本工程高支模搭设高度高，如果采用门架搭设，由于架子立杆直径小，稳定性无法满足要求。钢管架由于搭设时间长，也不满足工程工期要求，因此通过对比，拟采用扣件式20、钢管脚手架搭设。具体详见第二章第三点细述。第二节 各种材料的力学性能指标材料规格自重抗弯强度设计值(N/mm2)抗剪强度设计值(N/mm2)弹性模量(N/mm2)截面抵抗（cm3）惯性矩（cm4）备注48.33.6mm 39.7kg2051202.061055.2612.71不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管18mm0.2Kg/m2151.46000/板材表面应平整光滑；各层板的原材含水率不应大于15%50100mm 5Kg/m3131.3900083.33416.67不得使用有腐蚀、霉变、虫蛀、折痕、枯节的木材；方木采用松木材质14螺杆1.21Kg/m/容许拉力17.8KN可调托撑可21、调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。支托板厚度不得小于5mm。受压承载力设计值不应小于40KN。扣件不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；第三节 主要搭设方法1、搭设步骤根据梁位置放立杆位置线摆放立杆安装扫地杆安装横杆安装斜杆（同时与结构柱连接）安装顶托放置托梁钢管放木枋铺模板。2、搭设技术参数高支模搭设主要采用落地式满堂钢管架进行搭设，钢管架长度主要选用6000mm长。梁（板）下立杆纵横向间距均详见计算书，步距自扫地杆以上按照1500mm布置。第四节 工艺要求将轴线梁位放线在地面上定好水平控制标高梁竖向支顶安装（含纵横向水平拉杆及剪刀撑）22、架设梁底木枋龙骨于钢管顶托托板上梁底模板架设板底木枋龙骨于钢管顶托托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎梁侧模板安装混凝土柱施工梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管。第五节 构造要求1、水平杆、立杆、剪刀撑均选用48.33.6mm的钢管，钢管不能选用已经长期使用发生变形的，锈蚀严重的钢管不得使用；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-65N.m；2、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距23、，只纵距变而横距不变；3、在立杆底部必须加20020050木垫块。距离立杆底部200mm 按照纵下横上加设扫地杆，梁板下立杆顶端均采用双钢管主楞与可调托撑节点，立杆伸出顶层水平杆至模板支撑点长度不得大于400mm，螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm。安装时应保证上下同心。4、钢管立杆纵横向间距详见计算书，步距为1500mm。5、立杆接长采用对接扣件连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置错开，错开高度不小于500mm。6、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或呈倍数设置；柱边立杆与柱用钢管形成整体连接。7.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建24、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求；8、立杆支撑于混凝土楼板上。立杆离地面200mm高内沿纵横水平方向须设一道纵下横上扫地杆。立杆地步垫木方或模板块，立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。9、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定。立杆各层各部的接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心节点距主节点不宜大于步距的1/3；模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，每四排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑以保证整体稳定。10、剪刀撑的施工25、构造要求A、在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨；B、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔中心距5m设置,根据本工程的具体情况,本方案要求在主要轴线间的跨内按纵横双向设置剪刀撑。C、剪刀撑斜杆与水平面的夹角控制在45度60度间。D、在竖向剪刀撑顶部角点平面和扫地杆的设置层应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面的距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。11、顶部支撑点的施工构造要求顶托用钢管顶部支撑距离支撑点高不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；顶撑用钢管的顶部支撑距离支撑点高为100mm，顶部支撑点位于顶层横26、杆时，应靠近立杆。12、梁板支撑体系净距大于4m时，按2起拱。13、为增强模板支撑体系的整体稳定性，支撑架与周边已浇筑的竖向构件采用钢管抱箍、拉结顶紧等刚性连接。连墙件水平间距不得大于8m，竖向间距不得大于3m。具体如下图：第六节 检查、验收高支模在安装前核查钢管及采用的各种配件性能是否满足国家规范要求，不合格杆件不得应用于工程。高支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，模板按作业流程要求全部或分部安装完毕后，经项目总工程师、安全监督部主持自检检验合格后上报业主监理组织验收，确认支模的刚度、整体稳定性和几何尺寸符合技术方案及技术规程的27、要求并填写验收表格后，才能进行钢筋绑扎施工。1、大面积搭设前，先按方案做搭设样板，样板经业主、监理验收合格后，按样板搭设要求大面积展开搭设；2、钢管脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随架体的增高对其进行检查，不符合要求的应立即整改。3、检查支撑架立杆横距、纵距、步距、位置是否按审批合格后方案实施。立杆的垂直偏差，横杆的水平偏差是否小于规范要求。4、支撑架的水平、垂直方向的剪刀撑以及扫地杆设置必须符合规范及方案要求，检查横杆、立杆的连接扣件是否牢固可靠、符合规范要求。5、钢管脚手架验收应按高支模规定和施工方案要求及施工安全规范进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字28、，自检合格。6、自检合格后，应提请业主、监理部门进行检验验收，验收由总监理工程师组织，业主技术负责人、专业监理工程师、项目技术负责人、安全总监、施工工长参加，经监理和业主最终验收合格后，高大支模支撑架方可投入使用。第五章 质量保证措施第一节 编制使用方案和交底搭设前编制可行的施工方案，并经总监理工程师签字审核合格后方可组织施工。搭设前由项目技术负责人组织交底，应明确使用和保护方法、规范安全使用行为。搭设完成后，必须经监理组织验收合格后方可进行下道工序。1、严格按照审批后方案搭设支撑体系方法施工，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，纵横成行；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件29、架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。2、严格按审核合格后方案控制立杆、步距间距、位置安装。3、精心组织钢筋吊装与安装，精心设计混凝土泵送浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；砼浇筑最好采用中部向两边扩展的浇筑方式。4、严格控制支撑架体实际施工荷载，分散堆放，不得超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载要有相应的跟进控制措施。5、混凝土泵送浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时停止施工作业，及时上报，并采取加固措施，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。6、夜间砼施工应配备足够30、灯光照明，有关部门的抢险材料事前预备，以保证安全及救援。7、在模板面不得超负荷堆放钢筋、混凝土等材料及机械设备，以免支模局部沉陷。第二节 模板安装工程措施要求1、楼面梁板模板全部采用18厚木夹板装订。模板安装严格按有关规范施工。2、安装顺序：复验标高与轴线支梁底模（普通结构按规范起拱，起拱高度为跨度2/1000）复核梁位置、标高与梁截面尺寸支楼板模绑扎梁钢筋支梁侧模绑扎板钢筋全面检查验收（自检、质检、监检）。3、对于梁高超过700及其他需设置对拉螺栓的梁，对拉螺栓及外侧水平拉杆应当在梁钢筋沉放到位后再安装模板。第三节 混凝土的输送浇筑措施要求本工程高支模部分梁板混凝土强度等级为C30，梁板和柱31、子整体统一浇筑，在砼浇筑过程中应先浇筑中间部位，再往两侧浇筑。1. 混凝土的输送1）商品砼浇筑均采用2台泵机浇筑和2台半径为12米的布料机。2）作业工人不得玩闹，醉酒作业，要穿戴好劳保用品。2. 混凝土浇筑1）本工程的混凝土采用泵送混凝土。2）混凝土泵送施工安全措施（1） 浇筑楼板砼时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。梁及柱一次浇筑高度不得大于500mm，布料设备不得碰撞或直接搁在模板上，不得让砼大量堆积在某个施工片区，造成局部荷载过大而对模板支撑不利。（2）浇筑顺序是先浇柱、再浇梁板。（3）振捣器电缆不得在钢筋网上直接拉托，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘32、手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。（4）砼浇筑时应必须配备两个以上木工跟班，检查模板支撑；两个钢筋工跟班，整改歪扭钢筋，发现问题，马上解决。避免出现断松木枋或断支顶事故。（5）施工现场电动振动设备应由专人使用，不能随地丢放，并配备至少一名电工跟班作业。3. 混凝土施工要求（1）高支模混凝土浇筑采取先浇筑竖向构件砼且每次浇筑的高度不得超过6m，待竖向构件砼强度达C20以后，再施工相应部位的梁板钢筋砼，梁高度超过700mm的应分层浇筑，第一层厚度为400mm。（2）振动棒快插慢拔。插点布置均匀排列，逐点移动，顺序进行，不遗漏，不过振。泵送混凝土浇筑速度快，应备足够的振动机械和人员。（3）浇筑砼33、时，应经常检查观察模板、钢筋、预留孔和预埋件，发现问题及时纠正。4. 布料机布置位置及加固措施布料机位置宜布置于高大支模区域中部，在布料机下方设置独立的6X6立杆加固，不与支撑架连接。立杆纵、横向间距600mmX600mm,步距1200，四周设置连续剪刀撑。各高大支模区域布料机布置位置及加固措施图如下所示：5. 混凝土浇筑线路图第四节 监测措施1、监测方案1.1、对主梁的下沉和水平位移进行重点监测。1.2、监测方案设置多个检查点，每隔 1015m 间距各布设 1 个监测剖面。 每个监测剖面应布置不少于 2 个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形34、监测报警值。设于框架梁跨中和板中。1.3、必须在钢筋安装前按照施工方案设置好监测零点，并安排专人负责保护好监测点并监测，钢筋安装和砼浇筑过程中随时注意监测并记录梁模下沉数据。当梁模下沉突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理和模板设计人员，并停止浇筑砼，分析梁模下沉原因，采取加强措施后方可再浇筑。各区域监测点布置图如下所示：2、施工过程控制2.1、顶架、模板搭设过程中，采用全站仪对立杆垂直度偏差进行跟踪监测，发现偏差较大的立即进行纠正，架子搭设完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行钢筋安装。2.2、钢筋安装前在梁底设置监测点，钢筋安装至下放梁底过程中，派专人进行监测，监测频35、率为每4个小时一次。2.3、由施工现场专职安全员、测量员对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为：2.3.1 模板及顶架变形情况2.3.2 钢筋安装及砼浇筑过程中堆高情况2.3.3 施工荷载情况2.4、在混凝土施工过程中，派专门的管理人员与木工、钢筋工、电工进行跟班。2.5、在梁板砼浇筑施工监测的过程中，立杆变形的报警值定位20mm，模板沉降量不大于10mm（GB50017-2003），监测频率为每2个小时一次，但当安装监测点梁筋和浇筑监测点梁混凝土 时，必须全程进行监测。变形量接近警戒值时，应立即疏散人员，采取应急措施，并组织相关人员研究处理 对支撑系统进行加固。第六章 安全技术保证措36、施第一节 搭设的安全技术措施1、高大模板安全专项施工方案作为高支模系统施工和安全生产的技术指导性文件，方案必须经项目组织有关人员进行充分论证后报业主和监理审批后才能执行，项目施工中必须严格遵守方案中的技术要求和安全管理要求。2、必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢杆、配件。系统的施工时，现场必须有安全员监督，施工范围外围设置黄色警告栏杆和悬挂安全警示牌，并派专人看守，严禁非操作人员入内，无关人员不得随意在施工现场架体内穿行。3、高支模施工派专门安全责任人，脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。37、上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。模板和顶架安装须按施工设计要求不得任意变动。施工时要戴安全帽、安全带等配套安全用具。4、严格执行施工安全技术交底制度：施工前，主管工长、安全员对施工班组进行书面安全技术交底，进行专项安全教育，保证施工技术要求和安全生产要求能得到贯彻实施。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。5、使用的木枋必须具有较大的刚度，表面平直。模板支撑不得使用腐朽、扭裂的材料。顶撑、立杆要垂直，底端平整坚实，并加垫模板。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。6、支、拆模板应按工序进行，模板装拆堆放不要堆得太高并采取防倾倒措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得38、爬支模上下。严格按要求架设剪刀撑，模板没固定前，不得进行下道工序。7、在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。支模系统必须经过安全和技术验收后才能进行下步施工：验收由项目技术负责人组织，项目安全主任、施工工长、施工班组长参加，验收包括对方案的评审和现场系统的安全检查评定，验收必须有书面的记录，有技术和安全主管的签字；8、不得在架体基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。9、在架体上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。不得将泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁脚手架上悬挂起重设备。10、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。使用过程中必39、须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。第二节 拆除的安全技术措施1、模板与顶架的拆除时间，受新浇混凝土达到拆模强度要求的养护期限制。当工程结构设计对拆模时混凝土强度无规定时，施工拆除时混凝土的强度应符合混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定。本工程要求混凝土达到100设计强度（同条件养护）方可拆除，且侧模应在保证混凝土其表面及棱角不会因拆模而受损坏方可拆除。拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能，消除脚手架上杂物及地面上的障碍物。2、拆除模板应按有关手续办理，经公司质安部门批准。40、拆除模板时，必须设置警界，而且安排专人监护，拆除时要注意不要用力过猛过急，符合“先支后拆，后支现先拆，先拆侧模板，后拆底模板”的施工顺序，划出拆除区域，做好宣传工作，派专人看守场地并在拆模时注意人身安全。3、应先拆除大梁的顶架，后拆除次梁和楼板的顶架，确保次梁和楼板的荷载逐渐均匀传力于大梁。楼面顶架拆除的顺序：主梁顶架次梁顶架楼板顶架梁模板。跨度较大梁支顶应从跨中向支座端依次拆除。4、操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。模板、木枋、钢管、配件必须均匀堆放，不准多量集中，拆下的模板应及时运送到指定地点集中，防止钉子扎脚。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。5、在拆除过程中，如41、发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，经过研究处理后方可继续拆除。6、拆模以后的钢筋混凝土结构，应在混凝土达到设计强度等级后，方准承受全部计算荷载。如果施工荷载产生的效应比使用和杂效应更不利时必须经过核算并加设临时支撑，保证结构在施工阶段的安全。7、拆下来的钢管、配件不得从高处掷下，以防钢管和扣件损坏或发生砸伤事故。模板和支撑拆除后应及时清理，分类堆放，保证建筑内外有足够的消防通道。8、拆除的模板和支撑，应及时清理和整修，于指定区域堆放，并加以妥善保管，防止模板损坏变形与管件弯曲锈蚀。第七章 安全文明施工保证措施第一节 支撑脚手架施工安全管理措施1. 施工安全要求1）应避免装卸42、物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击。2）剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。3）在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。4）拆除模板支撑时应采用可靠的安全措施，严禁高空抛掷。2. 安全检查与验收模板支撑及满堂脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查。1）脚手架立杆、水平杆的间距设置情况；2）剪刀撑及脚手板配置情况；3）脚手架横杆荷载状况；4）底座、顶托螺旋杆伸出长度；5）扣件紧固扭力矩；6）垫块情况；7）安全网设置情况。第二节 用电防火与防雷接地措施1.43、 安全用电技术措施1.1、所有设备的金属外壳必须与专用保护零线连接，专用保护零线由配电室的零线端子引出。保护零线的统一标志为绿/黄双色线，在任何情况下都不许使用黄/绿双色线作负荷线。1.2、配电箱内的开关电器的设置，必须严格执行一机一闸制，严禁用同一开关直接控制二台及二台以上用电设备（含插座）开关箱内的开关电器必须满足任何情况下都可以对用电设备实行电源隔离，开关箱内必须在设备负荷线的首端设置漏电保护装置，且其额定动作电流及动作时间应与总配电箱处漏电开关的动作电流及动作时间合理配合，具有分级分段保护的功能。1.3、现场严禁用大地做相线或零线。1.4、保护零线应单独敷设，不作它用，重复接地线应与保44、护零线相连接，保护零线截面应小于工作零线的截面，且满足机械强度要求。1.5、施工现场所有用电设备，除做保护接零外，必须在设备负荷线的首端设置漏电保护器。1.6、配电箱切断电源后，应上锁或挂标示牌。1.7、用电设备的操作应有专人负责，不许私自维修，维修时必须由专职电工进行，在任何情况下都严禁带电操作。1.8、现场临时照明电线及灯具的高度不低于2.5m，易燃、易爆场所，应用防爆灯具。1.9、照明开关，灯口及插座等应正确接入火线及零线。1.10、现场的所有用电设备必须定期检查，不达要求重新安装。2. 施工现场防火措施2.1、各单位在编制施工组织设计时，施工总平面图、施工方法和施工技术均要符合消防安全45、要求。2.2、施工现场夜间应有照明设备，保持消防车通道畅通无阻，加强值班巡逻。2.3、焊、割作业点与氧气瓶、电石桶和乙炔发生器等危险物品的距离不得少于10M，与易燃易爆物品的距离不得小于30M；如达不到上述要求的，应执行动火审批制度，并采取有效的安全隔离措施。2.4、乙炔发生器和氧气瓶的存放距离不得少于2M；使用时两者的距离不得少于5M。2.5、施工现场用电，应严格加强电源管理，防止发生电气火灾。3. 防雷接地措施3.1、接地引线采用40*4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接或焊接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不46、小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。3.2、接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50M设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3M，以避免发生击穿事故。4. 高支模安全保证体系图第三节 支撑脚手架文明施工措施1、脚手架材料进场后按总平图划定区域按不同尺寸分门别类集中码放，不得随意乱堆乱放，同时予以标示区分，并安排专人负责看管。2、检47、查钢管及扣件是否满足规范要求，对于锈蚀及滑丝的，及时更换，现场对扣件做打油处理。3、施工中安排专人负责安全管理，操作人员必须持证上岗。搭设时用警戒线维护搭设区域。4、规范操作人员着装，必须穿戴防护鞋和安全带。材料吊装必须有专人指挥调度。5、架体搭设必须进行抄平并标示，防止超高和过低。架体支撑面须稳固可靠。对于搭设后剩余材料，须及时安排人员搬运至堆场，不得随意洒落。6、架体须安装上下通道，进入现场人员必须佩带安全帽。材料堆放不得过重及过高，注意材料摆放尽量美观实用。模板及钢筋安装必须按方案分段进行，不得过于分散施工。7、架体支撑期间，必须按通道进出，不得随意从他处进入架体下方。混凝土浇筑过程须专48、人观测沉降，并做好相关记录。8、架体拆除时严格拆除顺序，拆除材料不得随意抛仍，须互相传递，统一分门别类堆放。第八章 应急救援预案第一节 制定措施目的由于层高较高，梁的集中线荷载大，高支模施工中易发生人员高处坠落事故，在砼浇筑过程中易发生高支模塌坍事故，为避免事故的发生，首先要做好预防，在事故发生后，须即时组织抢救，并对事后进行正当处理。 第二节 高处坠落事故发生原因和预防措施（1）发生原因1）施工人员在搭设排架和铺设梁、板模板时未系挂安全带，引起坠落事故；2）操作人员安全意识不强，不能做到安全三宝的正常使用，引起坠落事故；3）搭设排架的钢管、扣件、脚手板等材料不满足规范要求，出现裂纹、锈蚀、糜49、烂等问题，引起坠落事故；4）高支模搭设施工时，未设置简易上下楼梯，施工人员上下作业时无可靠安全措施保障，引起坠落事故；5）在临时施工洞口处未设置临边防护栏杆，引起坠落事故。（2）预防措施1）对班组进行安全交底，使职工保持高度警惕，认清坠落风险。作业前对作业条件作仔细检查，包括临时上下楼梯、活动空间、脚手架的情况等。2）高支模高度大于6m时，从板底向下一步架平面，应设置防物体打击的防护隔离层。3）遵守安全操作规程和公司、项目部的安全管理制度，做好安全防护工作。4）采用有效合格的个人安全防护用品：凡进入施工区的人员，作业人员必须戴好安全帽。从事无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须使用安全带。安全50、带必须栓在牢固的地方不得栓在带有剪切性的物体上。高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋从事高处作业。高处作业人员使用的工具，应随手放入工具袋。（3）监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。特别加强扣件的施工质量检查。架体是否不均匀的沉降、垂直度。施51、工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。安排现场管理人员对支撑体系进行保护，无关人员不得随意进出施工区域。3）高大支模须建立沉降观测控制网，定期（每1天进行观测一次）观察沉降情况。观测点沿轴线方向设置，间距30m，控制观测点设在梁底钢管上，各观测点形成观测网。钢管脚手架搭设完成和浇筑砼前后必须进行观测。对观测资料进行对比，作为判断支架、梁底模板是否下沉的依据。4）梁板砼浇筑完成后、砼初凝之前，应及时跟踪观测，如有较大的沉降，可用千斤顶系统配合可调支座和可调顶托进行回顶，同时在架子下沉部位，局部52、加钢管支撑，在扫地杆下加木楔，防止支撑系统进一步下沉，控制变形在最小程度。第三节 浇筑过程中高支模塌坍事故发生原因和预防措施1、发生原因：（1）高支模满堂脚手排架搭设时，立杆的间距、水平杆的步距、剪刀撑、扫地杆的设置等，未按专项施工方案要求搭设，导致满堂脚手架整体失稳引起塌坍；（2）高支模满堂脚手架搭设时，操作工人对扣件螺丝的紧固力未进行认真检查，在混凝土浇筑时，排架受力后，局部排架钢管扣件发生滑移，引起整体排架失稳，发生塌坍事故；（3）混凝土浇筑时，混凝土工对模板单位面积内的堆载控制不严，在局部板面堆积过量混凝土，致使该部位板底排架支撑受力过大，引起塌坍事故的发生。2、预防措施（1）项目安全53、部、施工员、质检员、安全员要对搭设的满堂脚手排架进行跟踪检查，对立杆的间距、水平杆的步距等严格按专项施工方案要求进行搭设，不得随意改变设计尺寸。（2）对满堂脚手架钢管进行检查，发现锈蚀的、壁厚偏薄的严禁使用。（3）满堂脚手钢管排架立杆的连接须采用对接形式，避免采用搭接形式，接头率不大于50%，并保证接头错开一个步距以上。（4）对连接钢管的扣件，必须对螺丝进行逐个检查，保证螺丝紧固。（5）混凝土浇筑时，安排专人进行排架支撑监护，发现局部立杆或水平杆件发生偏移或滑移时，立即停止上部混凝土浇筑，组织人员进行支撑加固，经项目部组织验收后，方可继续浇筑砼。（6）混凝土浇筑时，要严格控制板面堆积混凝土量，54、控制每平方面砼堆积厚度不超过300mm。第四节 发生事故后的应急救援措施1. 应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、 模板坍塌、 物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、 模板坍塌、 物体打击触电、 火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警： 119 公安： 110 医疗： 120 交通： 1222. 成立应急救援组织机构 3. 事故应急救援领导小组4. 机构职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责55、任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。2、制定坠落、塌坍事故应急程序（1）木工班组进行模板作业和混凝土浇筑时，其主要负责人应坚守施工现场，并安排专人进行模板看护，即时对松动支撑进行整改加固。（2）混凝土浇筑时，看护人员在排架外围进行流动监护，不得站在排架内。（3）浇筑过程中如发生倒塌事故，首先停止倒塌区域及附近的一切施工作业，所有施工人员清离现场至指定的安全区域集中清点作业班组人数，发现人员被埋，立即组织力量进行抢救。（4）发生塌坍事故后，即时通知救援小组领导和相关部门领导，接到事故通知后，立56、即组织人员到现场指导抢险。（5）在塌坍事故现场周边设置警戒区域，防止无关人员误入，造成新的损失。（6）事故发生后，按四不放过原则进行处理。（7）即时将事故情况报市质检站、安监站及公司、工程处等部门会商处理方案。5. 救援办法5.1、高空坠落应急救援方法：当发生高处坠落事故后， 抢救的重点放在对休克、 骨折和出血上进行处理。 1)发生高处坠落事故， 应马上组织抢救伤者， 首先观察伤者的受伤情况、部位、 伤害性质， 如伤员发生休克， 应先处理休克， 去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、 心跳停止者， 应立即进行人工呼吸， 胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢57、抬高约 20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中， 颈部和躯干不能前屈或扭转， 而应使脊柱伸直， 绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。 有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、 口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时， 可58、用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者， 创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时， 将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折， 不要盲目 搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、 神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、 竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通， 解开衣领扣。7)周围血管伤， 压迫伤部以上动脉干至骨骼。 直接在伤口上放置厚敷料， 绷带加59、压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜， 常有效。 当上述方法无效时可慎用止血带， 原则上尽量缩短使用时间， 一般以不超过 1h 为宜，做好标记，注明上止血带时间。 遇有创伤性出血的伤员， 应迅速包扎止血， 使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 正确的现场止血处理措施是： 创伤局部妥善包扎， 但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 a一般伤口小的止血法： 先用生理盐水(0.9 Nacl 溶液)冲洗伤口， 涂上红汞， 然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。 b加压包扎止血法： 用纱布、 棉花等做成软垫， 放在伤口上再加包扎， 来增强压力而达到止血。 c止血带止血法：选择弹性好60、的橡皮管、 橡皮带或三角巾、 毛巾、 带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上 1 2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1 3 处(靠近心脏位置)。结扎时， 在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 25-40min 放松一次， 每次放松 0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施， 及时把伤者送往邻近医院抢救， 运送途中应尽量减少颠簸。 同时， 密切注意伤者的呼吸、 脉搏、 血压及伤口的情况。5.2、模板、坍塌应急救援方法：1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施， 指挥现场抢险队伍， 迅速组建、 调集抢险及救护队伍。 2)发现事故预兆后， 立即停止作业， 迅速组织人员61、撤离作业场所。 应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、 抢险措施后， 以最快的速度实施抢险。 同时要密切监测事故周围建筑、 道路、 地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施， 并迅速疏散影响范围内的所有人员。 3)分析事故坍塌的影响范围， 迅速组织疏散无关人员撤离事故现场， 并组织人员建立警戒区域， 不让无关人员进入事故影响范围。 4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目 击者应立即大声呼救， 并根据情况可立即采取正确方法施救， 向项目 部有关人员报告或报警。 5)项目 部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救， 判断清楚被掩埋人员位置后， 立即组织人员全力挖掘62、。 6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人， 扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。 7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员， 在等待医生救治或送5.3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千63、万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架、钢管若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4急救箱2个用于抢救伤员5手电筒10个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯2部用于人员疏散8对讲机10台联系指挥求援第五节 应急就医线路及周边医院情况（1）线路：项目部（2）联系电话：（3）线路地图： 支撑体系计算根据第二章第四小节高支模选型中对高支模概况分析，选取最不利条件进行安全验算，计算的64、模型为：落地式脚手架模型搭设高度11.58m，梁典型截面为500700mm、700700mm、800800，板厚为150mm。针对本模型中典型梁、板和梁侧模的计算书如下：本工程计算采用PKPM计算软件进行计算，为确保安全，将计算中钢管的壁厚全部按照3.0mm计算。第一节 梁截面为300*700mm的支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管65、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.0m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标66、准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.35267、5.5000.2000.3000.225=0.418kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.7000.300+0.2000.300)=4.873kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.300=0.540kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面68、抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/16200=2.221N/mm2面板的抗弯强度69、验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.354.873+1.00.540)0.225=0.960kN截面抗剪强度计算值 T=3960.0/(2300.00018.000)=0.267N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8732254/(1006000145800)=0.097mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模70、板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.225=4.016kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.225(20.700+0.300)/0.300=0.255kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.225=0.135kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.354.016+1.350.255)=5.190kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.9871、0.135=0.119kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.256kN N2=1.256kN经过计算得到最大支座 F= 1.256kN经过计算得到最大变形 V= 1.145mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm472、；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.421106/54000.0=7.80N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.256/(24090)=0.523N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =1.145mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载73、P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.826mm最大支座力 Qmax=5.496kN抗弯计算强度 f = M/W =0.424106/4491.0=94.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向74、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.50kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.496kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12711.000=1.698kN N = 5.496+1.698=7.194kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.75、60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7194/(0.458424)=37.054N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳76、定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.6500.126=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0370.9001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.496+0.91.21.397+77、0.90.91.40.008/0.900=7.205kN经计算得到=7205/(0.458424)+8000/4491=38.993N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！第二节 梁截面为500*700mm的支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.78、00。模板支架搭设高度为11.0m，梁截面 BD=500mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，79、梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.3000.225=0.41880、kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.7000.500+0.2000.500)=8.122kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.500=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.80181、.80/6 = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/27000=2.221N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q82、/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.122+1.00.900)0.225=1.599kN截面抗剪强度计算值 T=31599.0/(2500.00018.000)=0.267N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1222254/(1006000243000)=0.097mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢83、筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.225=4.016kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.225(20.700+0.500)/0.500=0.171kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.225=0.225kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.354.016+1.350.171)=5.088kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.225=0.198kN 木方计算简图 木方弯矩84、图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.325kN N2=2.929kN N3=0.325kN经过计算得到最大支座 F= 2.929kN经过计算得到最大变形 V= 0.041mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为85、板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.124106/54000.0=2.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.365/(24090)=0.569N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.041mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支86、撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.105mm最大支座力 Qmax=6.296kN抗弯计算强度 f = M/W =0.231106/4491.0=51.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗87、滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.296kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11111.000=1.483kN N = 6.296+1.483=7.780kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面88、积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7780/(0.458424)=40.070N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计89、值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.6500.115=0.034kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0341.0001.5001.500/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.296+0.91.21.221+0.90.91.40.00990、/0.450=7.801kN经计算得到=7801/(0.458424)+9000/4491=42.093N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！第三节 梁截面为700*1200mm的支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为191、0.5m，梁截面 BD=700mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.92、30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1200.3000.225=0.251kN。采用的钢管类型为493、83.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.2000.700+0.2000.700)=19.404kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.700=1.260kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.801.80/6 = 37.94、80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/37800=3.674N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪95、力 Q=0.600(1.3519.404+1.01.260)0.225=3.703kN截面抗剪强度计算值 T=33703.0/(2700.00018.000)=0.441N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67719.4042254/(1006000340200)=0.165mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(k96、N/m)： q1 = 25.5001.2000.225=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.225(21.200+0.700)/0.700=0.199kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.225=0.315kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.885+1.350.199)=8.607kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.315=0.278kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木97、方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.095kN N2=3.307kN N3=3.307kN N4=0.095kN经过计算得到最大支座 F= 3.307kN经过计算得到最大变形 V= 0.030mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，98、h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.110106/54000.0=2.04N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.860/(24090)=0.775N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.030mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。99、 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.122mm最大支座力 Qmax=7.111kN抗弯计算强度 f = M/W =0.260106/4491.0=57.99N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件100、的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.11kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.111kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11910.500=1.514kN N = 7.111+1.514=8.625kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截101、面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8625/(0.458424)=44.424N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载102、设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.6500.126=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0371.2001.5001.500/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.111+0.91.21.246+0.90.91.40.0103、11/0.450=8.653kN经计算得到=8653/(0.458424)+11000/4491=47.083N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！第四节 梁截面为700*1850mm的支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高104、度为4.0m，梁截面 BD=700mm1850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆6根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立105、面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.85+0.20)+1.402.00=59.650kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.85+0.71.402.00=65.646kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要106、系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.8500.700+0.2000.700)=29.846kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.700=1.260kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面107、板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21010001000/37800=5.562N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3529.846+1.01.260)0.225=5.606kN截面抗剪强度计算值 T=35606.0/(2700.00018.000)=0.667N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.108、40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67729.8462254/(1006000340200)=0.254mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8500.225=10.614kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.225(21.850+0.700)/0.700=0.283kN/m(3109、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.225=0.315kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.614+1.350.283)=13.240kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.315=0.278kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.119kN N2=1.382kN N3=110、3.509kN N4=3.509kN N5=1.382kN N6=-0.119kN间距设置不合理，支点不能出现小于0的支座力!经过计算得到最大支座 F= 3.509kN经过计算得到最大变形 V= 0.008mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.075106/54000.0=1.3111、9N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.781/(24090)=0.742N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.008mm木方的最大挠度小于240.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，112、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.131mm最大支座力 Qmax=7.545kN抗弯计算强度 f = M/W =0.276106/4491.0=61.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00113、kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.55kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.545kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1194.000=0.577kN N = 7.545+0.577=8.122kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值114、，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8122/(0.458424)=41.834N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其115、中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.6500.126=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0371.2001.5001.500/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.545+0.91.20.475+0.90.91.40.011/0.450=8.150kN经计算得到=8150/(0.458424)+11000/4491=44.493N116、/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！第五节 120mm板的支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土117、荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=118、(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.2000.900=2.891kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截119、面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/48600=0.851N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.891+1.42.250)0.250=0.993kN截面抗剪强度计算值 T=3993.0/(2900.00018.120、000)=0.092N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8912504/(1006000437400)=0.029mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷121、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷载 q2 = 1.400.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+0.964)0.900=1.655kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.655/0.900=1.839kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.839=0.993kN最大支座力 N=1.1122、ql = 1.10.9001.839=1.820kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.149106/54000.0=2.76N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 123、3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3993/(24090)=0.414N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.803900.04/(1009000.002430000.0)=0.163mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力124、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.644mm最大支座力 Qmax=7.223kN抗弯计算强度 f = M/W =0.596106/4491.0=132.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力125、设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.22kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12711.500=1.461kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG =126、 (NG1+NG2+NG3)= 4.063kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.710kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W 127、= 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=200.931 允许长细比=165128、.104 210 长细比验算满足要求! =0.180 =6216/(0.180423.9)=81.469N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=208.111 允许长细比=171.003 210 长细比验算满足要求! =0.168 =6216/(0.168423.9)=87.519N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=81.469N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=200.862 允许长细比=165.047 210 长细比验算满足要求! =0.1129、80 =7710/(0.180423.9)=101.049N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4500.6500.126=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0370.9001.5001.500/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw130、=1.2002.818+1.4002.025+0.91.4000.009/0.900=6.229kN 非顶部立杆Nw=1.2004.063+1.4002.025+0.91.4000.009/0.900=7.723kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=200.931 允许长细比=165.104 210 长细比验算满足要求! =0.180 =6229/(0.180423.9)+9000/4491=83.735N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=208.111 允许长细比=171.003 21131、0 长细比验算满足要求! =0.168 =6229/(0.168423.9)+9000/4491=89.799N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=83.735N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=200.862 允许长细比=165.047 210 长细比验算满足要求! =0.180 =7723/(0.180423.9)+9000/4491=103.315N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=48.95所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。132、钢管楼板模板支架计算满足要求！第六节 800mm梁侧模板计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计133、算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新134、浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.405.4000.400=14.688kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = b135、h3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.981kN N2=2.854kN N3=2.319kN N4=2.854kN N5=0.981kN最大变形 V = 0.044mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04510001000/21600=2.083N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00136、N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31516.0/(2400.00018.000)=0.316N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.044mm面板的最大挠度小于170.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1724.30+1.40.175.40=6.242kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1724.30=4.131kN/m 按照三137、跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.497/0.400=6.242kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4006.242=1.498kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4006.242=2.747kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f =138、 M/W =0.100106/54000.0=1.85N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31498/(24090)=0.624N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.131400.04/(1009000.002430000.0)=0.033mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照139、集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.086mm最大支座力 Qmax=8.240kN抗弯计算强度 f = M/W =0.521106/8982.0=58.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:140、 N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.240对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！第七节 1400mm梁侧模板计算梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度1400mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用4090mm木方141、。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/142、m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计143、算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.405.4000.400=14.688kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值144、，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.846kN N2=5.372kN N3=4.364kN N4=5.372kN N5=1.846kN最大变形 V = 0.554mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.16110001000/21600=7.454N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32853.0/(2400.00018.000)=0.594N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4145、0N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.554mm面板的最大挠度小于320.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3224.30+1.40.325.40=11.750kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3224.30=7.776kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.700/0.400=11.750kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40011.750=2.820k146、N最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40011.750=5.170kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.188106/54000.0=3.48N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T147、 = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32820/(24090)=1.175N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.776400.04/(1009000.002430000.0)=0.062mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载148、标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.492mm最大支座力 Qmax=11.637kN抗弯计算强度 f = M/W =0.930106/8982.0=103.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm)149、: 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.637对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！第八节 1850mm梁侧模板计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度1850mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+350+350+350mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.150、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力151、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.405.4000.450=16.524kN152、/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.878kN N2=5.406kN N3=4.581kN N4=4.856kN N5=4.58153、1kN N6=5.406kN N7=1.878kN最大变形 V = 0.370mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14510001000/24300=5.967N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32886.0/(2450.00018.000)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.370mm面板的最大挠度小于288.3/250,满足要154、求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2924.30+1.40.295.40=10.588kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2924.30=6.998kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.764/0.450=10.588kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45010.588=2.859kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45010.588=5.241kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 155、W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.214106/60750.0=3.53N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32859/(24590)=1.059N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满156、足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.007450.04/(1009000.002733750.0)=0.079mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.686mm157、最大支座力 Qmax=12.877kN抗弯计算强度 f = M/W =1.122106/8982.0=124.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.877对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！