1、编号：SJHN.JZY-XX广场建筑楼转换层柱墙混凝土梁模板拼装支设工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况3二、支模材料37、脱模剂：应采用具有合格证的产品。4三、作业条件43、模板涂刷脱模剂须分层堆放。45、根据模板工程方案，向作业人员进行安全技术交底。4四、模板设计41、柱模板设计42、顶板模板支撑设计54、梁模板支撑设计6框支层梁模板设计要求7五、模板施工流程71、施工流程72、模板支设要求73、模板固定及校正9、梁模拼装时，保证木模拼接严密、平整，防止漏浆、夹肉。94、模板拆2、除92）、底模：应在砼强度达到下列强度要求后，才能开始拆模：10六、模板施工质量标准10七、模板施工质量通病与防治11八、模板支撑体系计算书121、柱模板计算书121）、参数信息122)、柱模板荷载标准值计算133)、柱模板面板的计算144）、竖楞方木的计算175）、B方向柱箍的计算196）、B方向对拉螺栓的计算217）H方向柱箍的计算218）、H方向对拉螺栓的计算232、墙模板计算书241）、参数信息242）、墙模板荷载标准值计算253）、墙模板面板的计算254）、墙模板内外楞的计算285)、穿墙螺栓的计算333、混凝土顶板模板支撑架计算书341）、参数信息:342）、模板支撑方木的计算:33、53）、木方支撑钢管计算:374）、扣件抗滑移的计算:385）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):396）、立杆的稳定性计算:397）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:414、梁模板计算书421）、参数信息432）、梁底模板计算443）、梁底支撑的计算46支撑钢管按照简支梁的计算如下484）、扣件抗滑移的计算:495）、立杆的稳定性计算:491）、参数信息512）、梁模板荷载标准值计算523）、梁侧模板面板的计算524）、梁侧模板内外楞的计算545）、穿梁螺栓的计算56九、混凝土浇筑时的安全应急预案572、梁、板、柱及剪力墙浇筑混凝土时必须做到：571）、先将框支梁两端的框支柱进行4、浇筑；57十、确保模板施工质量的技术组织措施586、标准层施工完一层不足28天时转换层的梁板柱模板严禁拆除。58一、工程概况工程名称：XXXX广场1#楼工程位置：XX市建设单位：XX市产开发有限公司设计单位：监理单位：XX监理公司施工单位：实际情况：1）、转换层位置：主体结构第四层；2）、转换层处的层高：4.97米；3）、顶板厚度：0.18米；4）、该转换层处框支梁最大尺寸：0.8m*2.0m*7.95m。二、支模材料1、模板：采用15mm厚的多层木夹板，当模板发生翘边、破损时应进行更换。2、方木：采用40mm80mm厚的标准木方。入场不合格的木方统一用刨板机加工至40mm80mm。3、钢管：5、采用3.548mm钢管，钢管应有产品合格证；钢管表面应平直光滑，不得有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径与壁厚偏差小于0.5mm，钢管两端切斜偏差不大于1.7mm，钢管外表面锈蚀深度不大于0.5mm，钢管的弯曲应符合规范要求；钢管上严禁打孔。4、扣件：扣件采用可锻铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件。有裂缝、变形的严禁使用。5、螺栓：根据实际需要采用12 的螺栓，螺栓应具有出厂合格证，不得使用实际直径小于公称直径的螺栓。6、山型卡：山型卡应选择壁厚较大的合格产品，严禁采用严重锈蚀、变形、裂纹的山型卡用于模板施工。7、脱模剂：应采用具有合格证的产品。三、作业条件1、6、模板板料准备：模板板料数量应按模板设计方案来规划，应充分、全面、综合考虑，合理确定模板的配置数量。2、根据图纸要求做好放线工作，轴线、模板边线的位置不得有差错，同时定好水平控制点标高。3、模板涂刷脱模剂须分层堆放。4、墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管线、预埋件安装完毕，绑好钢筋保护层垫块，同时做好隐蔽验收。5、根据模板工程方案，向作业人员进行安全技术交底。四、模板设计1、柱模板设计1）、转换层处框支柱柱结构尺寸表XXXX广场1#楼柱截面尺寸柱编号10001000KZZ19001000KZZ310001200KZZ2800800KZZ315001000KZZ42）、柱模板的设计柱模板采用15mm厚多层7、木夹板，模板竖楞采用4080方木，均匀布置于柱模板外侧，柱箍采用钢管与12对拉螺栓合并使用，螺栓外套山型卡卡住两根合并钢管，螺帽固定。具体支设方式见下图：各框支柱柱模板支设方式及加固见下表：柱截面尺寸柱截面宽度B向中部对拉螺栓数目柱截面高度H向中部对拉螺栓数目B向(长边)竖楞根数H向(短边)竖楞根数柱箍间距100010001155500900100011455001000120011565008008001144600150010002185400注：、施工时应严格按照设计要求布置竖楞数量，且柱箍间距误差不得大于5mm。、由于本工程我单位已在主体结构一层、地下一层中经过实践，现我单位决定在本层8、中采用本表中的规定进行柱模板的加固。2、顶板模板支撑设计根据图纸已知顶板厚度为180mm，梁、板采用C50混凝土浇筑，所以对顶板支撑脚手架做如下设计：顶板模板高支架采用钢管扣件式脚手架，脚手架立杆横向和竖向间距均为800mm，水平杆高低间距1500mm，脚手架距地200mm设纵横向扫地杆，剪刀撑的设置东西及南北方向均按4跨的布置方式进行施工，板底支撑方木的横向钢管下均使用双扣件，梁底木方布置间距为200mm。如上图所示。4、梁模板支撑设计1）、由于框支梁转换层处存在较多高度大于1m的大梁，在施工时存在较大的施工难度，为使框支层结构能顺利完成，我单位考虑将整个框支梁转换层处的施工段按一次性进行混9、凝土浇筑的方式进行施工。所有梁的支撑重量均按照全梁高的方式进行计算，侧压力按照当梁大于等于1m的按照2m高梁的计算方式进行计算，小于1m的按照梁高进行计算。框支层梁模板设计要求编号项目搭设要求搭设条件1梁纵向立杆间距600梁高1000400梁高10002梁底增加承重立杆数0梁高5001500梁高10002梁高10002梁宽400及梁高10003梁底木方根数3梁宽4004500梁宽6005700梁宽8004梁侧主次楞布置间距主（钢）楞距梁底100开始布置，间隔200一道次（木）楞间隔200一道5M12穿梁螺栓布置间距水平方向间隔400一道竖直方向距梁底100开始布置，间隔200一道注：梁下承重小10、横杆与立杆相接位置均使用双扣件梁两侧立杆布置时考虑每侧各留300mm操作面梁两侧次楞和主楞均为合并两根布置五、模板施工流程1、施工流程模板购买现场加工、刷脱模剂定位、弹墨线模板运至楼层梁排架楼板支撑钢筋验收后制墙、柱模板单片梁底模板楼板模板钢筋验收后封梁侧模板排架加固柱梁头角镶模检查、复核调整再次加固规定时间后拆模整修、刷脱模剂定位、弹墨线2、模板支设要求A、钢管排架搭设要求（1）、在搭设钢管排架前，楼层面上宜弹线以保证排架搭设间距正确，顶板排架间距为800mm800mm；梁排架根据框支层梁模板设计要求表进行搭设（2）、钢管接长宜采用直接形式，如高度不合模数，可部分采用对接扣件连接的形式进行连11、接。（3）、排架必须设置纵扫地杆，扫地杆距地面200mm，第一道水平横杆距扫地杆1500，以上的水平横杆间距1500；纵横向剪力撑的设置间距为5步5跨。B、模板安装前的准备工作（1）、模板的拼装必须严格按照各类型模板的设计图拼装，并严格控制预拼装的质量符合要求。（2）、模板安装前做好模板的定位基准工作。首先按测量放线图引测控制轴线，并据此引出所有的柱、墙的轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的边线和内、外侧控制线（200mm控制线），以便于模板的安装和校正。（3）、做好标高测量工作用水准仪将+50cm标高控制线引测到模板安装位置，以便于进行模板施工的标高控制。（4）、做好报验工作竖向钢筋绑扎12、完毕，水电预埋、箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。（5）、进行找平工作竖向结构模板承垫部位应预先找平，以保证模板的位置正确，防止模板底部漏浆，可沿模板边线用1：3水泥砂浆抹找平，但找平层不能深入截面内。（6）、设置模板定位基准墙体底部可利用已经施工完毕的导墙，墙体上部和柱模可根据构件截面尺寸切割一定长度的钢筋头，电焊在主筋上（2D），作为定位筋，但严禁烧伤主筋；也可在墙、柱内根部预埋短钢筋，作定位焊接之用。（7）、安装墙体、柱、梁模板前应把模板面清理干净，刷好隔离剂（不充许在模板就位后刷隔离剂，防止污染钢筋及砼接触面涂刷均匀，不得漏刷。）（8）、墙13、柱封模前，墙柱根部表面砼要剔凿，出现石子并将浮浆、锯末以及垃圾清走。3、模板固定及校正（1）、柱模板使用48钢管围檩夹紧，围檩与围檩之间严格控制好间距。（2）、墙、柱模板垂直度校正完毕，由技术员和质量员复核、验收后使用48钢管斜向剪力撑固定模板。（3）、预留洞口，用九夹板制作，角部加设木方斜撑，四周用短钢筋限位固定；预埋件、预留钢套筒焊接点焊在墙柱钢筋网上的“井”字形附加钢筋上保证埋件位置正确。（4）、梁底横杆标高复核以后，组装单片梁底模板，位置由操作班组进行自检，木工翻样和技术员抽查，确定准确无误后再安装梁侧模板。（5）、跨度大于4m的梁，模板应按照施工规范和设计要求作2-3起拱。由于梁的14、起拱，侧模的模板与模板之间拼缝，可能产生细小的缝隙，为了防止漏浆，在安装侧模时，要在模板的拼缝中填海绵条或用胶带纸封堵。并注意梁的侧模包住底模，底模龙骨包住侧模。同时要注意梁与柱的交接处，梁的侧模是否伸入柱子中。（6）、平台排架立管及部分水平牵管搭设好以后，在立管上引测出控制标高，根据标高拉统麻线控制大横杆标高，由技术员复核标高后，再开始安装搁栅。（7）、平台模板铺设时遵循“从四周向中间、先大面后小面”的原则，模板拼缝要刨平刨直，缝宽要控制在2mm以内，夹板四条边与下部木方搁栅钉牢。模板拼缝超过2mm时，使用双层胶带纸粘贴；孔洞用木楔填塞，并将表面刨平。（8）、楼梯位置、休息平台标高、梯段厚度15、及长宽度、踏步长宽高及步数必须由技术员按照设计图纸进行复核，确保正确无误。每个梯段宽度内，必须设两块反三角木，反三角木用木方轿杠木及立木支吊。 (9）、梁、楼板模板安装注意事项：、平台模板底模搁栅设置时，接头应互相错开，保证平台模板有足够的刚度和强度。、梁模拼装时，保证木模拼接严密、平整，防止漏浆、夹肉。、预留洞模板全部采用木模，并设好必要数量的水平撑，避免预留洞的位移及变形，并且加钉木盖板，保证预留洞的整体刚度及施工中的安全。4、模板拆除（1）、模板的拆除符合下列规定：1）、侧模：在混凝土的强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除，拆模时混凝土强度应不小于1.2MP。2）、底模16、：应在砼强度达到下列强度要求后，才能开始拆模：结构类型跨度砼强度板、梁、拱跨度2M75%2M跨度8M100%梁跨度8M100%承重结构跨度8M100%悬臂梁及悬臂板跨度2M100%跨度2M100%（2）、模板拆除必须经现场技术主管核查符合有关条件要求后方可进行，已拆除模板及其支架的结构，只有在强度符合设计要求后，方可承受全部使用荷载；当使用荷载效应比设计荷载更为不利时，必须经过核算，并加设临时支撑。（3）、模板的拆除顺序和方法，应按照配板的顺序进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，17、待片刻模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。（5）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、模板施工质量标准（1）、模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要严密，不得漏浆。（2）、模板的穿墙螺栓应紧固可靠，浇筑时要防止冲击洞口模板，保证洞口两侧砼下料对称均匀。（3）、模板施工质量偏差控制标准：序号项目名称允许偏差（mm）检查方法1每层垂直度3用2m托线板2位置2尺量3上口高度2尺量4标高5拉线和尺量5表面平整度2用2m靠尺或楔形塞尺6墙轴线位移3尺量7预留管线中心18、线位移3拉线和尺量8预留洞中心线位移10拉线和尺量9预留洞截面内部尺寸10拉线和尺量10模板接缝宽度1.5拉线和尺量11预埋钢板中心线位移3拉线和尺量七、模板施工质量通病与防治为防止质量通病，模板设计中特制定如下措施：序号项 目防 治 措 施1墙体烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞平，切忌将其伸入墙体位置2墙体不平、粘连墙体砼强度达到要求方可拆模，清理模板表面及涂刷隔离剂必须认真，且有专人验收3垂直度偏差模板支撑时必须用线坠数次吊靠，支模完毕校正后如遇到较大冲撞，应重新用线坠复核校正4墙体凹凸不平加强模板的维修、校正，并随时检修5墙体钢筋移位大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度，加强成品保19、护6门、窗洞偏斜门、窗洞口角部用角钢，洞口设木方做成水平、竖向及角部支撑7墙体阴角不方正、不垂直应及时修理好模板、阴角处的角模，支撑时控制其垂直度偏差，并固定牢固，阴角模与墙体模板之间接缝要用海绵条及胶带封堵8外墙上下层接槎不平漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海棉条封堵。八、模板支撑体系计算书1、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混20、凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):1400.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 4.90m；1）、参数信息、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；、柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):250；柱箍肢数:2；、21、竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；、面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图2)、柱模板荷载标准值计算22、按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 69.125 kN/m2、117.600 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压23、力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。3)、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 232 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的24、三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =232.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.250.90=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =18.664+0.630=19.294 kN/m；面板的最大弯距：M =0.119.294232232= 1.04105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应25、力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 25015.015.0/6=9.38103 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.04105 / 9.38103 = 11.077N/mm2；面板的最大应力计算值 =11.077N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距)26、: l =232.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.250.90=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =18.664+0.630=19.294 kN/m；面板的最大剪力： = 0.619.294232.0 = 2685.690N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2685.690N； b-构件的截面宽度(mm)：b27、 = 250mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32685.690/(225015.0)=1.074N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.074N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 69.130.2517.2828、 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =232.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 25015.015.015.0/12 = 7.03104 mm4；面板最大容许挠度: = 232.0 / 250 = 0.928 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.28232.04/(1009500.07.03104) = 0.507 mm；面板的最大挠度计算值 =0.507mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.928mm,满足要求！4）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，29、按连续梁计算。本工程柱高度为4.9m,柱箍间距为250mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 竖楞方木计算简图、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =250.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.230.90=16.947kN/m； 倾倒混凝土侧压力30、设计值q2: 1.42.000.230.90=0.572kN/m； q = (16.947+0.572)/2=8.759 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.759250.0250.0= 5.47104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 5.47104/4.27104 = 1.283N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.283N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 31、=13.000N/mm2，满足要求！、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.230.90=16.947kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.572kN/m； q = (16.947+0.572)/2=8.759 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.68.759250.0 = 1313.904N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(32、N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1313.904N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31313.904/(240.080.0)=0.616N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.616N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(33、mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =69.130.23 = 15.69 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =250.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 250/250 = 1.000mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67715.69250.04/(1009500.01.71106) = 0.026 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.026mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.000mm ，满足要求！5）、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢34、楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 69.130.90 + 1.4 2.000.90)0.227 0.25/2 = 2.19 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.332 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.692 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: 35、V = 0.878 mm；、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.69 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 146.72 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =146.72N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.878 mm；柱箍最大容许挠度: = 700.0 / 250 = 2.800 mm；柱箍的最大挠度 =0.878mm 小于 柱箍最36、大容许挠度 =2.800mm，满足要求!6）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.332 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.332kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度37、验算满足要求!7）H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.80cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.269.130.90+1.42.000.90)0.232 0.25/2 = 2.24 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.041 kN； H方向柱箍弯矩图(k38、N.m)最大弯矩: M = 0.570 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.498 mm；、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.57 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 120.806 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =120.806N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!、柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.498 mm；柱箍最大容许挠39、度: V = 600.000 / 250 = 2.400 mm；柱箍的最大挠度 V =0.498mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2.400mm，满足要求!8）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.041 k40、N。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.041kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2、墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。1）、参数信息、基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(41、mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；、主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；、次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:1；、面板参数面板类型:多层板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):42、13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图2）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.43、000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 57.604 kN/m2、117.600 kN/m2，取较小值57.604 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.604kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。3）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计44、算简图、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.400.90=24.885kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =24.885+1.008=25.893 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125.893200.0200.0= 1.04105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其45、中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.04105 / 1.50104 = 6.905N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.905N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！、抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l46、 =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.400.90=24.885kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =24.885+1.008=25.893 kN/m；面板的最大剪力： = 0.625.893200.0 = 3107.151N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3107.151N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn =47、 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33107.151/(240015.0)=0.777N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.777N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57.600.40 = 23.04N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200.048、0mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40.001.501.501.50/12=11.25cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.04200.004/(1009500.001.13105) = 0.234 mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.800mm，满足要求！4）、墙模板内外楞的计算(A)、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩49、I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图、内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.200.90=12.442kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.442+0.504)/1=12.946 kN/m；内楞的最大50、弯距：M =0.112.946400.0400.0= 2.07105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.07105/4.27104 = 4.855 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.855 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！、内楞的抗剪强度验算最大剪51、力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.200.90=12.442kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.442+0.504)/1=12.946 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.612.946400.0 = 3107.151N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N52、/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 3107.151N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =33107.151/(240.080.0)=1.456N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.456N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！、内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑53、振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 57.600.20/1=11.52 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.71106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.52/1400.004/(1009500.001.71106) = 0.123 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.123mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.600m54、m，满足要求！(B).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图、外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.257.60+1.42.00)0.200.40/2=2.59kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752589.29400.00= 1.81105 N/mm；强度验算公式： 其中， -55、 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.81105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.81105/4.49103 = 40.368 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =40.368N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！、外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距56、间距): l =400.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.257.60+1.42.00)0.200.40/2=2.589kN；外楞的最大剪力： = 0.652589.293 = 6.73102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 6.73102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =36.73102/(280.0100.57、0)=0.126N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.126N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！、外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 57.600.200.40/22.30 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 2158、0000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1464.61100/2400.003/(100210000.001.08105) = 0.075mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；外楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！5)、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 59、mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =57.6040.4000.400 = 9.217 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.217kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！3、混凝土顶板模板支撑架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程60、梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。1）、参数信息:、脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m): 4.76m；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板61、浇筑厚度(m):0.180；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；、木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3；I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算62、简图、荷载的计算：(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.180 = 1.125 kN/m；(2)、模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3.000+2.000)0.8000.250 = 1.000 kN；、方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷载 p = 1.41.000=1.400 kN；最大弯距63、 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4000.800 /4 + 1.4550.8002/8 = 0.396 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.400/2 + 1.4550.800/2 = 1.282 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.396106/42.667103 = 9.291 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 9.291 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T =64、 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.8001.455/2+1.400/2 = 1.282 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1282.000/(2 40.000 80.000) = 0.601 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.601 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!、方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0.088=1.212 kN/m；集中荷载 p = 1.000 kN；方木最大挠度65、计算值 V= 51.212800.0004 /(3849500.0001706666.67) +1000.000800.0003 /( 489500.0001706666.67) = 1.057 mm；方木最大允许挠度值 V= 800.000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 1.057 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!3）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4550.800 + 1.400 = 2.564 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变66、形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.690 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.331 mm ；最大支座力 Qmax = 9.099 kN ；钢管最大应力 = 0.690106/4490.000=153.580 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 153.580 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P967、6页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.099 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。、静荷载标准值包括以下内容：(1)、脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.620 = 0.596 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)、模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN；(3)、68、钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.8000.800 = 2.880 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.700 kN；、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000 ) 0.8000.800 = 3.200 kN；、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.921 kN；6）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.921 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,69、由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.70、100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8920.530/（0.537424.000） = 39.179 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.179 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加71、系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.002(1.500+0.1002) = 2.117 m； Lo/i = 2117.326 / 15.900 = 133.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8920.530/（0.381424.000） = 55.220 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 55.220 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 2072、5.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。7）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容、模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层73、或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。、整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满74、足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已75、经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、梁模板计算书由于在整个框支层施工时一次施工的方式进行施工，所以大梁的计算也分梁底支撑结构体系和梁侧支撑体系两部分进行考虑：在此处只对转换层处梁断面 800mm2000mm大梁进行计算。A、梁底支撑结构体系计算：高支撑架的计算依据建筑施工扣76、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 1）、参数信息、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：2.80；梁两侧立杆间距(m):1.40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞77、垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准(kN/m2):48.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；、材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量78、E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：15.0；2）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001515/6 = 1.5079、104mm3； I = 400151515/12 = 1.13105mm4；、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.402.000.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；80、q = q1 + q2 + q3=22.03+0.15+1.01=23.19kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1023.1910.22=0.093kNm； =0.093106/1.50104=6.184N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.184 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.40= 20.54KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l81、 =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.542004/(10095001.13105)=0.208mm；面板的最大挠度计算值: =0.208mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！3）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。、荷载的计算：(1)钢筋混82、凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.2=10.2 kN/m；(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(22+0.8)/ 0.8=0.42 kN/m；(3)、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；、方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.210.2+1.20.42=12.744 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 4283、.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；、方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12.744+1.26=14.004 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.114.0040.40.4= 0.224 kN.m；最大应力 = M / W = 0.224106/42666.7 = 5.252 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.252 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!、方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V =84、 0.614.0040.4 = 3.361 kN； 方木受剪应力计算值 = 33360.96/(24080) = 1.575 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.575 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!、方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 10.200 + 0.420 = 10.620 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67710.624004 /(10010000170.667104)=0.108mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/25085、=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.108 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)、钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)、模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁86、底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.291 kN，中间支座最大反力Rmax=9.912；最大弯矩 Mmax=0.444 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.436 mm；最大应力 =0.444106/4490=98.995 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 98.995 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm87、2,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.912 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 、梁两88、侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.291 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1362.8=0.457 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.40-0.80)/2)0.400.35=0.118 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(0.80/2+(1.40-0.80)/2)0.400.180(1.50+24.00)=1.542 kN； N =1.291+0.457+0.118+1.542=3.408 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 89、计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.290、5 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3408.265/(0.209424) = 38.461 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.461 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.912 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(2.8-2)=0.457 kN； N =9.912+0.457=10.042 kN； - 轴91、心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1592、51.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10042.295/(0.209424) = 113.324 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.324 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！B、梁侧支撑体系计算：1）、参数信息、梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 主楞间距为：200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨93、材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；2）、梁模板荷载标准值计算、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正94、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值95、(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21240.9=25.92kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 25.920+2.520 = 28.440 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12528.442002 = 1.42105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.42105 / 7.35104=1.935N/mm2；面板的抗弯强度设计值96、: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.935N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=28.44N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 528.442004/(38495002.81105) = 0.222 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 97、=0.222mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！4）、梁侧模板内外楞的计算、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4822/6 = 85.33cm3；I = 4832/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图a、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩98、： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.9+1.420.9)1=28.44kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.10128.44200.002= 1.15105Nmm； 最大支座力:R=1.128.440.2=6.257 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.15105/8.53104 = 1.346 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.346 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距99、)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.44 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67728.445004/(100100003.41106) = 0.353 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.353mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.257kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面100、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；a、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.138 kNm；其中，F=1/5qh=5.688，h为梁高为1m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.14106/8.98103 = 126.682 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N101、/mm2；外楞的受弯应力计算值 =126.682N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ b、外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.688kN； l-计算跨度：l=400mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6155688.000400.003/(100206000.000215600.000)=0.132mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.132 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.132mm 小102、于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！5）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.224+1.42)0.50.475 =7.505 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.505kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN103、，满足要求！九、混凝土浇筑时的安全应急预案1、模板支撑架搭设完毕后，由项目技术负责人组织管理人员、质量检查员、安全员等进行验收，合格后报监理、甲方进行验收。 2、梁、板、柱及剪力墙浇筑混凝土时必须做到：1）、先将框支梁两端的框支柱进行浇筑；2）、所有框支梁混凝土浇筑时均从梁中部进行混凝土浇筑（当梁高小于800mm时分一次进行混凝土浇筑）；3）、当梁高小于1200mm时分二次进行混凝土浇筑；4）、当梁高大于1500mm时分三次进行混凝土浇筑；5）、当混凝土浇筑时遇到较大框支梁时可在该框支梁进行分层混凝土浇筑时依次将该框支梁四周的框支柱进行混凝土浇筑；6）、本层混凝土浇筑的次序是首先浇筑框支柱及剪104、力墙其次框支梁最后浇筑现浇顶板；7）、混凝土浇筑过程中模板工的看护人员不少于10人（设置的看模人不得进入该层模板内进行看护）；3、为防止在突发事件项目部将在混凝土浇筑过程中成立应急响应小组，负责施工应急工作的指挥和协调：组长：项目经理： 电话：成员：技术负责人： 电话：施工现场负责人：木工工长: 电话：钢筋工长: 电话：砼工长: 电话：安全员: 电话：十、确保模板施工质量的技术组织措施1、所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图，经项目部技术负责人审核后交班组施工，必要时提供细部结构大样图。2、模板使用前，应先进行筛选，对变形、翘曲超出规范的应予清除，不得使用。3、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按规范要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。4、浇筑砼过程中应派技术好经验丰富的木工守模，发现问题及时整改和报告工地现场总施工负责人或现场技术负责人。5、转换层混凝土浇筑后15天内XXXX广场1#楼三层的梁、板模板严禁拆除。6、标准层施工完一层不足28天时转换层的梁板柱模板严禁拆除。