1、目 录一、工程概况2二、落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案2、搭拆方案21、双排架基本搭设要求：22、双排架拆除要求：4、复核计算书51、小横杆的计算:52、大横杆的计算:63、扣件抗滑力的计算:74、脚手架荷载标准值:85、立杆的稳定性计算:96、最大搭设高度的计算:107、连墙件的计算:118、立杆的地基承载力计算:12、外脚手架检查与验收12、安全保证措施：13三、无阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案14、搭拆方案141、悬挑双排架基本搭设要求：142、脚手架搭设163、脚手架检查与验收174、双排架拆除要求：175、脚手架防雷措施186、安全管理18、复核计算书191、小横杆的计2、算:192、大横杆的计算:203、扣件抗滑力的计算:224、脚手架荷载标准值:225、立杆的稳定性计算:236、连墙件的计算:247、悬挑梁的受力计算:258、悬挑梁的整体稳定性计算:279、锚固段与楼板连接的计算:2710、建筑物主体承压梁验算28四、有阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案29、搭拆方案29、复核计算书291、小横杆的计算:292、大横杆的计算:303、扣件抗滑力的计算:324、脚手架荷载标准值:325、立杆的稳定性计算:346、连墙件的计算:347、悬挑梁的受力计算:358、悬挑梁的整体稳定性计算:359、拉绳的受力计算:3710、拉绳和吊环的强度计算:3711、锚固段与3、楼板连接的计算:3812、建筑物主体承压梁和抗拉梁验算39一、工程概况本工程为xx二标段工程，总建筑面积为100813.28。地下室2层，负二层层高4.25m，负一层层高4.65m，地上8栋单体，12#楼为15层，层高3m，建筑高度46.2m；8#楼16层，层高3m，建筑高度49.4m，5#、6#、11#、15#、16#、19#楼为18层，层高3m，建筑高度54.3m。根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，工程外架采用情况：四层楼面标高以下均采用落地式双排扣件钢管脚手架，直接支撑在地下室顶板上。在落地式双排扣件钢管脚手架以上部分全部按照每隔7层（标准层）依次向上搭设悬挑式双排钢管脚手架4、，支座采用I18工字钢，布置间距为外架立杆纵距（1.5m）一根。工字钢在建筑物内用2根直径为18mm的圆钢卡环固定。无阳台部位悬挑出建筑物部分为不大于1.5m，在建筑物内部分由建筑物外边至最内端的卡环距离不得小于3m，工字钢长度最少为4.5m。有阳台的部位，悬挑长度按1.5米+阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离工字钢外端部100mm部位安装17.5mm直径637+1型钢丝绳并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm材料为18圆钢的圆形吊环上，建筑物内工字钢用2根直径为18mm的圆钢卡环固定，做支点的框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，工字钢的最小5、总长为6米。由于砼施工全部用商品泵送砼施工。所以所有外架按装修架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放主体墙体材料。二、落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案、搭拆方案本工程落地式外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ1302001规范（2002年版）要求进行。具体方案如下：1、双排架基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302001规范要求；、双排外脚手架地基，如属回填土应分层夯实达到计算要求的容许承载力，地基土方分层回填分层夯实、整平，土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C15砼106、0mm厚作硬化处理,fgk=10MPa；脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。落在地下室顶板上的部分下垫200mm宽，50mm厚，通长的硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空。、底部垫板采用200mm宽，50mm厚，1500mm长硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；按照方案要求的纵、横间距放钱定位。脚手架基础要有排水措施，防止积水浸泡。、立杆横间距Lb=0.90m，纵距La=1.5m；落地双排外脚手架搭设内，外立杆采取对接接长，内外大横杆采取对接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。相邻立杆按头位置应错开布置在不同步距内7、，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直通扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的1/200。、落地双排外脚手架搭设顺序，摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装抛杆安装第一步小横杆铺站脚脚手板逐步搭设。、大横杆步距h=1.8m，小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑，间距La/2=0.75m；小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。、剪刀撑设置：本落地式外架高为10.78m，低于24m，但本工程建筑总高度超过24m,按照24米以上架子要求进行8、剪刀撑设置。按规范规定，在外架四周外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为4560；、连墙件：本工程采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，因此本工程按二步二跨刚性连接，而每层每二步(2h)三跨(3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：本工程在底层和最上面一层设置固定满铺层，在中间每隔不超过12m设置一层满铺层，考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整体美观，每步架均设防护栏杆。N2=H/h=15/1.8=9，（仅作业层1层有挡脚板）、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步9、的外脚手架满铺一层脚手板，作业层中间层不大于12米满铺一层脚手板，整个架体须在二层操作层满铺脚手板，并在满铺脚手板层拉一道安全平网，设置一道不小于0.18m高踢脚板。每步脚手架外侧设置1.2m高的安全防护栏。（详见上图）落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（2000目）安全围网进行全封闭。、落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。接地冲击电阻30。、结构施工支模架不得与外架联结，严禁悬挂起重设备，商品砼输送管不得与外架联结，其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固。作业层上的施工荷载应控制在本方案所计算的限载范围内，不得超载。10、2、双排架拆除要求：拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后拆，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。拆至下部11、最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后12、再解扣，以防坠落。、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。、复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为10.78米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行13、强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281kN/m 小横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.281=0.314106/5080.0=61.882N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足14、要求!.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.6511050.04/(3842.06105121900.0)=1.041mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.015、501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.118+1.41.575)/2=1.198kN 大横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.198=0.323106/5080.0=63.515N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的16、挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.118+1.575=1.733kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461733.4451500.003/(1002.060105121900.000)=2.67mm最大挠度和 V=V1+V2=2.722mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按17、照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在2018、kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12510.78=1.35kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15031.500(1.050+0.300)/2=0.456kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全19、网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50010.78=0.08kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.224kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.2520、Us 风荷载体型系数：Us = 1.20经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.251.20 = 0.368kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5、立杆的稳定性计算:.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.87kN； 21、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 52.42 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N22、 立杆的轴心压力设计值，N=4.54kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 99.84 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；23、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 10.640kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须采用双扣件抗滑。 连墙件扣件连接示意图8、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p =19.48 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.87 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)； 落地式外架立杆立于地下室顶板（板厚180mm）上，由于地下室顶板设计考24、虑的限制荷载为fg =30kN/m2p = 19.48 kN/m2，所以地下室顶板满足作落地式钢管外架地基的要求。、外脚手架检查与验收1.脚手架所使用的钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告，并应按规范要求检查钢管、扣件的外观质量是否符合相关要求。2.脚手架应在下列阶段进行检查与验收；作业层上施加施工荷载前；每搭完1013m高度后；达到设计高度后；遇大风大雨后；停用一个月后。3.脚手架使用中定期检查下列项目：杆件的设置和连接、支撑构造、特别是连墙件的构造是否符合要求；钢丝绳是否收紧，是否处于绷紧受力状态；底座、扣件、螺丝是否松动，立杆是否悬空；安全防护措施是否符合要求；是否超载或在架体上堆放物料25、。、安全保证措施：1.脚手架所使用的钢管、扣件、拉结件等必须严格按JGJ130-2001、JGJ59-99安全技术规范和本方案的要求进行检查与验收。符合要求后方可投入使用。2.脚手架搭设严格按规范的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。并按检查与验收要求分段进行验收，上一验收段验收检查不合格，不得进行下一验收段的脚手架搭设，必须在上一工序检查验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验收段的架从西向东满足搭设质量和安全使用的要求。3.脚手架搭设人员必须是经过按国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的架子工持证上岗，上岗人员定期体检合格后方可上26、岗。4.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不准穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和带钉易滑鞋，严禁酒后上岗。上岗人员必须接受安全教育和质量、安全技术交底，熟识领会搭设方案和质量安全要求后，方可上岗作业。5.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件和作业。楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓。主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。连墙拉结杆，加劲撑、剪刀撑，安全防护设施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。严禁将外径48mm与27、51mm的钢管混合使用。7.六级以上大风、大雪、大雨天气停止脚手架作业，在冬季要经常检查脚手架、斜板、跳板有无滑移、松动及时采取修整，确保安全。8.在外架脚手板上安全网内以及脚手架内地面上的杂物、垃圾要及时清理，避免掉落伤人。三、无阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案、搭拆方案本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ1302001规范（2002年版）要求进行。具体要求如下：1、悬挑双排架基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度为1.2m。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302001规范要求；、采用I1828、号工字钢，间距按每1.5米一根布置，悬挑部分为1.5m，在建筑主体内的长度为3m；槽钢在建筑主体内距其末端部100mm和350mm处设两根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧30cm以上搭接长度。卡环安装和楼板砼浇注施工同时进行。钢管立杆落在I18号工字钢上，立杆与工字钢连接采用在工字钢上焊接25凸出100mm的钢筋焊接，立杆套在钢筋上防止立杆位移。具体详见附图。、立杆横间距Lb=0.90m，纵距La=1.5m；、大横杆步距h=1.8m，小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考29、虑，间距La/2=0.75m；、主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端的外伸长度0.3m。、剪刀撑设置：本工程每部挑架高为21m，不高于24m，但建筑物总高度超过24米按规范规定，在外侧立面的连续满堂设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。剪刀撑与地面夹角为4560之间；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。、连墙件：必须采用刚性连30、墙件与建筑物可靠连接，本工程按二步二跨刚性连接，而每层每二步(2h三跨(3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加二扣件。连墙件偏离主节点的最大距离不超过30cm。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图： 、脚手架必须设置纵、横向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一杆立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至31、主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、纵向水平杆宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。作32、业层上的非节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。、作业层上脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm，脚手板应设在三根横向水平杆上，当其长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定、严防倾翻。、脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度130150mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，采用对接平铺，四周应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应用33、3.2mm镀锌铁丝与支承杆可靠的固定。、连墙件应从低层第一步纵向水平杆处开始设置，当有困难，应采用其它可靠措施固定。、连墙件应优先采用菱形布置，亦采用矩形布置。、脚手架两端必须设置连墙件。、竹脚手板铺设：架子首层、顶层和作业层脚手板要满铺，在每段挑架的中间高度设一道安全平网。连搭几段挑架时，安全平网的间距不得大于12m。、脚手架外立杆内侧满挂2000目安全网全封闭。2、脚手架搭设、在楼板模板上弹出卡环位置安装卡环（砼达到设计强度后）安装I18号工字钢（已按要求焊好25钢筋）摆放纵向扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）每边竖起3-4根34、立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）安第一节小横杆校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4060N力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况严格确保设计要求和脚手架质量安第二节大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙件后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安装二层连墙件接立杆加设剪刀撑装设作业层间横杆铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网。、脚手架必须配合施工进度搭设，第一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。、每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度35、，其偏差不应超过规范的允许偏差。、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。、当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合下列要求：a、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。b、立杆端部宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。3、脚手架检查与验收、 脚手架及悬挑钢梁应在下列阶段进行检查与验收：a、悬挑钢梁安装完后及36、脚手架搭设前；b、作业层上施加荷载前；c、每搭设完1013m高度后；d、达到设计高度后；e、遇有4级大风与大雨后；f、停用超过一个月。、 脚手架使用中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求；b、悬挑钢梁是否松动，底座是否松动；c、扣件螺栓是否松动；d、安全防护措施是否符合要求；e、是否超载。4、双排架拆除要求：、拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全37、交底后，再进行拆除作业。、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后折，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。、外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆38、随吊走。、在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。、作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭39、设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。、严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。、运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5、脚手架防雷措施、外架用的预埋件必须用二根8钢筋与在建工程的防雷接地网搭焊，以便于架体避雷。、雷雨天气和六级以上大风应停止作业。、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。6、安全管理、脚手架搭设人员必须持相应的特殊工种作业证上岗；、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备；、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、主节点处40、的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；b、连墙件c、悬挑钢梁及卡环。、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。、复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采41、用I18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图.抗弯强42、度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.461=0.339106/5080.0=66.765N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大43、反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN 大横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.2944、2=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.276+1.575=1.891kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461890.9451500.003/(1002.060105121900.000)=2.91mm45、最大挠度和V=V1+V2=2.965mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=246、.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.625kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.418kN(3)47、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.1575kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.62kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.15kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建48、筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.67Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.671.200 = 0.491kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5、立杆49、的稳定性计算:.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.95kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 107.09 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0050、N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.29kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (51、N/mm2)；经计算得到 = 115.35 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 11.300kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须采用双扣件抗滑。 连墙件扣件连接示意图7、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 150052、mm，l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1272.70cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.40cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.95kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/m k=1.50/3.00=0.50 kl=0.30/3.00=0.10 k2=1.35/3.00=0.45代入公式，经过计算得到支座反力 RA=26.18kN支座反力 RB=-5.29kN最大弯矩 MA=16.69kN.m抗弯计算强度 f=16.69106/(1.05141400.0)=1153、2.41N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=9.95kN水平钢梁自重计算荷载 q=25.690.00017.8510=0.20kN/m最大挠度 Vmax=7.160mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!8、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用I18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.794235/(1500.0254、00.0235.0)=1.91由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.923经过计算得到强度 =16.69106/(0.923141399.99)=127.88N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!9、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.29kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=52904/(3.14155、6502)1/2=8mm选用2根18mm直径的圆钢满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。10、建筑物主体承压梁验算本工程钢悬挑梁支承处的周边均为框架梁或连系梁，最小梁截面宽高为200mm600 mm，C25砼，梁底最小配316(HRB400)，两边支座最小配316(HRB400)，梁跨度5.45米，悬挑钢间距1.5米。按梁两端为固端验算。钢悬挑梁传来集中荷载：P26.18KN；按四处分布置于梁上。见计算简图。集中荷载转化为等效均布荷载q1=33/8P/l=33/826.18/5.45=19.81 KN/m砼梁自重：G10.20.624256、.88 KN/m；砌块自重：G20.23.02012.0KN/m；粉刷自重：G30.023.02022.40KN/m；自重产生的均布荷载q2=G1+G2+G3=17.28 KN/m梁跨中最大弯距：M0.07(q1+q2) l20.07(19.81+17.28) 5.452=55.73KN.ms= M/1 fcbh02=55.73106/(111.92005602)=0.074,查表得=0.076As=0.07611.9200560/360=281.36mm2,查表选用214（308 mm2）就满足要求。实体配316（603mm2）满足要求。梁支座弯距：M1/24(q1+q2) l20.042(57、19.81+17.28) 5.452=46.26KN.m= M/1fcbh02=46.26106/(111.92005602)=0.061,查表得=0.063As=0.06311.9200560/360=233 mm2实体配316（603mm2）,满足要求。四、有阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案、搭拆方案悬挑长度按1.5米+阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离工字钢外端部100mm部位安装21.5mm直径637+1型钢丝绳并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm材料为25圆钢的圆形吊环上，建筑物内工字钢用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，做支点的58、框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，工字钢的最小总长为7米。阳台挑出最大长度为1.8米，所有阳台处的材料和构造要求全部按挑出1.8m的阳台进行设置。其余搭设和拆除方法和要求同无阳台悬挑外架的要求。、复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平59、钢梁采用I18号工字钢，其中外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度4.5米。（按阳台挑出长度为1.5m计算）悬挑水平钢梁采用直径17.5mm的钢丝绳与建筑物用直径为18的圆钢吊环拉结（吊环直径为50mm以内），最外面支点距离建筑物1.3m。竖直高度为3米（1层楼层高度）。1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/260、=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.900/8=0.249kN.m=0.249106/5080.0=51.960N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.61、135mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.0342kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.2363kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=(1.20.034+1.20.2363+1.41.350)/2=1.107kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为62、大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.1071.500=0.298kN.m=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷63、载标准值P=0.034+0.2363+1.350=1.620kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461620.31500.003/(1002.060105121900.000)=2.38mm最大挠度和V=V1+V2=2.430mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载64、标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.35kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.41.35=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG165、 = 0.12521.000=2.621kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15031.500(0.900+0.300)/2=0.405kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.521kN。 活荷载为施工荷载标准值产生66、的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.2501.200 = 0.368kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N67、 = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。5、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.90kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手68、架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 108.92 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.04kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度69、附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 141.40 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!7、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离70、墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.90kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.741kN,R2=9.294kN,R3=0.427kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/71、1.05W+N/A=1.517106/(1.05185000.0)+4.6961000/3060.0=9.345N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!8、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =1.52106/(0.929185000.00)=8.83N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!72、9、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.645kN10、拉绳和吊环的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.645kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系73、数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.645/0.820=123.369kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.645kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=126454/(3.1416502)1/2=13mm 选用2根18直径的圆钢做吊环满足要求。11、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强74、度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.294kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=92944/(3.1416502)1/2=11mm，选用2根18直径的圆钢做卡环满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。12、建筑物主体承压梁和抗拉梁验算本工程钢悬挑梁支承处（阳台边的）的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽高为200MM400 MM，C25砼，梁底最小配214（HRB400），两边75、支座最小配214（HRB400），梁最大跨度4.45米，悬挑钢间距1.5米。按梁两端为固端验算。钢悬挑梁传来集中荷载：P9.29KN；按三处分布置于梁上。见计算简图。集中荷载转化为等效均布荷载q1=19/6P/l=19/69.25/4.45=6.59 KN/m砼梁自重：G10.20.6242.88 KN/m；砌块自重：G20.23.02012.0KN/m；粉刷自重：G30.023.02022.40KN/m；自重产生的均布荷载q2=G1+G2+G3=17.28 KN/m梁跨中最大弯距：M0.07(q1+q2) l20.07(6.59+17.28) 4.452=33.08KN.ms= M/1 fcbh02=33.08106/(111.92003652)=0.104,查表得=0.11As=0.1111.9200365/360=265mm2,查表选用214（308 mm2）就满足要求。实体配214（308mm2）满足要求。梁支座弯距：M1/24(q1+q2) l20.042(6.59+17.28) 4.452=19.52KN.m= M/1fcbh02=19.52106/(111.92003652)=0.062,查表得=0.063As=0.06311.9200365/360=152 mm2实体配214（308mm2）,满足要求。