1、57.38万m2商业广场项目住宅、商铺模板安拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1 编制依据11.1.施工组织设计11.2.图纸11.3.国家、行业、地方相关标准11.4.相关法律法规12 工程概况22.1 设计概况22.2 模板加工区及模板存放区平面布置见总平面布置图。32.3 设计图：32.4 工程难点33 施工安排33.1施工工期要求33.2劳动力组织及职责分工44施工准备44.1 技术准备44.2 机具准备54.3 材料准备55施工方法55.1 流水段划分：55.2 楼板模板及支撑配2、置层数。65.3 隔离剂的选用及使用注意事项。75.4 模板设计：75.5 模板的现场制作与外加工195.6 模板的存放215.7 模板的安装215.8 模板拆除255.9 模板的维护和修理285.10 钢管式脚手架295.11 质量要求296技术保证措施306.1工期保证措施306.2质量保证措施316.3安全防护保证措施346.4 消防、保卫、健康保证体系及责任分工356.5节能环保技术措施等367应急预案377.1 适用范围377.2 编制依据377.3 指导方针与原则377.4 模架工程重要危险源部位、环节377.5 应急计划378 计算书428.1地下部分模板计算428.2 地上部分3、计算841 编制依据6.1. 施工组织设计序号名 称1xx商业广场项目施工组织设计6.2. 图纸序号名 称编 号1xx商业广场B地块结构施工图6.3. 国家、行业、地方相关标准序号名 称编 号1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2012版）3钢管脚手架扣件GB/5831-20064建筑结构荷载规范GB50009-20125直缝电焊钢管GB/T13793-20086低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-20087碳素结构钢GB/T700-20068钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20019建筑施工扣件式钢管脚4、手架安全技术规程JGJ130-201110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811建筑工程施工技术资料管理6.4. 相关法律法规序号名 称编 号中华人民共和国建筑法主席令第91号中华人民共和国安全生产法主席令第70号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全管理条例国务院令第393号工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2009年版2 工程概况2.1 设计概况1建筑面积（m2）总建筑面积57.38万地下面积8.99万占地面积10.2万地上面积48.39万2层数商铺地下一屋商铺地上1-2层住宅楼地下一屋住宅楼地上33-34层3层高（m）商铺地下室首层二层4.65m4.5m住宅楼地下5、首层二层标准层一层3.9m、5.3m、5.5m4.2m、4.8m2.94高度基础标高56.7基坑深度56.2商铺檐口9.25m、9.75m建筑高度10.75m、10.25m住宅檐口高度95.7m、95.7m建筑总高97.5m、102.5m5结构形式基础类型桩基础/筏板结构类型地下部分框架-剪力墙结构地上部分剪力墙结构6结构断面尺寸（mm）基础底板厚度mm500、400、300地下室顶板厚度mm180、200地上部分板厚mm100、120、130、140外墙厚度mm300、200内墙厚度mm200柱断面地下部分500*700、500*1100、700*800、地上部分400*400、500*506、0、500*600梁断面地下部分450*1800、400*1600、300*800、300*900、250*500地上部分200*500、200*600、300*700、400*8002.2 模板加工区及模板存放区平面布置见总平面布置图。2.3 工程难点2.3.1管理方面难点作业面大、工期紧，造成全面开花，同时施工的局面，工程复杂，水电暖通安装高级装饰装修穿插施工，预留预埋较多，需要紧密配合和协调。2.3.2技术方面难点（1） 层高较高，地下室内变配电室加层，墙体预留孔洞较多，短柱与墙体交叉，断面较大；（2） 局部大体积混凝土较多，地下部分均为抗渗混凝土，双支柱支模较复杂。（3） 质量目标为x7、x市示范工程，模板为主要控制项目之一，是混凝土外观的质量保证。3 施工安排3.1施工工期要求计划2013年12月28日开工（暂定开工日），2016年12月30日竣工，工期目标1099日历天。3.2劳动力组织及职责分工3.2.1管理层负责人（1）模板的制作，过程控制由木工工长检查，包括：规格、尺寸、制作方式、成型质量、分类码放要求、标识等。责任人： 张勇、张良洪、周 庆（2）模板工程的验收：由施工队长提出申请，填报自检表报项目质检员，质检员组织项目木工工长、技术员进行模板支设验收，验收合格后报监理核验。责任人：敬春良、田 勇 （3）模板的拆除：由施工队长提出申请，填报拆模申请，报项目木工工长，经8、过核查混凝土浇筑时间、拆模混凝土强度试验报告后，报技术部门核查审批后，方可拆模。责任人：江 超（4）工长、安全员负责落实施工中的安全、环卫、成品保护工作。责任人： 李 保 黄 勇（5）技术负责人负责技术全面管理和协调。责任人：马 虔 伍艳军3.2.2劳务层负责人（1）安排模板的加工制作、模板的安装的人员分配。 责任人： 周世龙、候二勤4 施工准备4.1 技术准备（1） 组织组织人员熟悉图纸，学习相关的规范和规程；（2） 根据模板施工方案及相关规范、标准做好完全、技术交底工作并落实到位；（3） 在施工前，施工人员必须了解模板配制情况，掌握支模过程中的重点部位；（4） 施工人员必须了解模板配制型号9、和对应部位。4.2 机具准备（1） 主要机械序号机械名称型号数量功率进场日期1电锯40台201404152平刨MB-50330台201404153手提电刨30台201404154手提电锯M-651A50台201404155手电钻钻头直径1220mm40个/201404156压刨MB1065（2） 小型机具：锤子、斧子、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍等。4.3 材料准备序号材料名称规格数量进场日期1木多层板15mm厚10000块2木方501004000mm100m33对拉螺栓1420000根止不对拉螺栓1420000根4钢管48x3.0500吨5蝴蝶扣20000片6钢管扣件10万个7定型铝模10、 2000平米8可调托撑3680000个9锤子5010钩子100011铁片2000012垫片3000013销钉10005 施工方法5.1 流水段划分：整体工程地下部分均分33个大流水段，地上部分为8个大流水段如图：图5.1-1图5.1-20.00以下部分1） 水平构件流水段划分：以图纸设计的后浇带为界进行划分2）竖向构件流水段划分：第一道设在基础底板上500mm处，并预埋止水钢板,第二道设在首层梁板底。0.00以上部分1） 竖向构件流水段划分：梁、顶板模板支设完成后，柱再支设至梁底或楼板底，支设完成后进行混凝土浇筑，然后再重复此过程2） 水平构件流水段划分：按单体商铺及塔楼划分，各塔楼又以单元11、或伸缩缝划分小流水段5.2 支撑体系选择及支撑配置层数。（1）支撑体系选择：扣件式脚手架支撑体系1） 承台、底板、地梁：侧模板均采用C15混凝土浇注成型，底板以上至导墙面为部分内外模板采用15mm厚多层板。2） 地下部分剪力墙：采用15mm厚的多层板做面板。3） 电梯井：0.000下部分剪力墙采用15mm厚的多层板做面板，预制大模板筒模。0.000以上标准层采用铝合金模板4） 楼层结构楼板、框架梁、一般梁：采用15mm厚的多层板做面板。大梁采用18mm多层板。5） 楼梯：0.000以下部分踏步及底模采用15mm厚的多层板做面板制成临时定型口模。0.000以上部分标准层采用铝合金模板（2）标准层12、支撑架管、楼板模板、楼梯铝模及梁底模考虑按三层进行配制， U型托相应配备，钢管底铺50厚木垫板，立杆位置用墨斗按间距甩线，上下层立杆垂直在同一位置。5.3 隔离剂的选用及使用注意事项。5.3.1隔离剂的选用：全部采用水性脱模剂。5.3.2使用注意事项（1）检查模板是否清理到位（必须对板面进行全面清理，清除板面的油污和锈蚀），凡不符合要求的模板不准擅自作主刷脱模剂；（2）检查脱模剂质量是否异常，如有异常应向班组长反映，采取措施，不合格脱模剂不准使用。（3）刷脱模剂要专人进行，涂刷要薄而匀，不准漏刷，不准有流淌痕迹，1）不得积存脱模剂，脱模剂要随用随领，剩下的要交回集中存放保管，防止浪费和变质。213、）涂刷时，要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具、和人身衣物上，涂刷隔离剂时不得污染钢筋及混凝土接茬处；3）漏刷脱模剂的模板不得使用，更不能在支模后再刷脱模剂；4）涂刷隔离剂应涂刷均匀，不流坠，刷完后挂可使用牌；5）涂刷完的模板不能浇水，不得长时间放置，还要防雨刷或落上灰尘，影响拆模。5.4 模板设计：0.00以下模板设计： 5.4.1.1底板及承台、地梁500mm以上外墙模板（1） 本工程车库底板厚500、400、300mm，承台厚度1000、1200mm，地梁高600、700mm，全部采用混凝土，在混凝土垫层施工完成后，在外围的承台、底板及地梁侧面均采用混凝土胎模，混凝土胎模要压实、压平，14、以保证防水基层面符合要求，基层面干燥度达防水要求后进行防水卷材施工。（2） 塔楼部分的承台、地梁、电梯井、集水井在浇筑完成垫层后，采用C15素混凝土浇筑成胎模，示意图见下：在浇筑混凝土前，外侧必须做好回填土，既保证混凝土模的刚度又可以对混凝土起到养护作用，底板标高上500mm全部采用15mm厚多层板拼装模板作吊模支设，内侧用马凳支架支撑在底板下层附加筋上并加焊，以固定模板位置，防止模板跑位，外侧将模板立在砖墙上，用钢管做斜支撑。（3）穿墙螺栓中间设方形止水钢环，螺杆为14，止水环为方形8080mm，止水钢板厚度5mm， 见附图：5.4.1.2地下室墙体模板设计： （1）墙体模板采用15mm厚多15、层板，龙骨采用50mm100mm木方子，按墙体规格预制大模板，模板的接缝采用企口的接缝方式，配制以单张9151880分别配制，上下两块模板间设企口接缝，模板配制时进行编号，在现场模板拼接时对号拼接，确保模板接缝严密，防止漏浆。（2）剪力墙模板采用多层板与木龙骨（木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用）接合，首先在多层板上打3mm孔，采用5cm长自攻螺丝连接，墙体高度模板根据墙体高度制作，模板的拼装及止水螺栓安装形式如下图所示。图5.4.1-4（3）剪力墙竖楞采用50*100方木，间距200。主楞采用48*3.0双钢管在模板两侧用14进行对拉，沿模板跨度间距450mm，离地面起300处布置第16、一道对拉螺栓，然后往上450的间距布置到剪力中问，中部以上按500设置。5.4.1.3 柱子模板设计： （1）地下室独立框架柱尺寸为700700、700*800、500*1100mm，柱模采用15mm厚多层板，次楞采用50mm 100mm木方，间距150mm，柱箍采用48*3.0双钢架管与对接拉螺栓对拉，间距500mm。为保证位置不偏移，加固用双钢管斜支撑设置两道。（2）附墙边框架柱尺寸为700800mm、700700mm，角柱为700800mm，模板采用15mm厚多层板，次楞采用50mm 100mm木方，间距不大于200mm，主楞采用48*3.0钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，用对拉止17、水螺栓分别从两侧将板体拉紧，如图所示： （3）短柱模板采用15mm多层胶合板，次楞采用50100mm木方，主楞采用48*3.0钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，配合阴角模板一同使用。其它短柱形式不同，参照该配制及加固形式执行。5.4.1.4梁模板设计： 框架梁模板采用15厚多层板，梁侧模水平次龙骨为50100木方 300，竖向48*3.0钢管主龙骨500。梁腹高大于等于450mm的框梁需增设对拉螺栓，沿跨度方向450-600mm之间，沿坚向间距（排距）由计算进行确定，本工程梁腹高大于450、小于等于700，设一道14对拉螺栓，纵横间距500；梁侧加固：设置钢管斜撑1000，梁底支架，立杆纵18、距1000，横距1000；梁腹高大于700、小于等于1000时，设两道14对拉螺栓，纵横间距500；梁侧加固：设置钢管斜撑1000，梁底支架，立杆纵距500，横距500。梁腹高大于1000、小于等于1400时，设三道14对拉螺栓，纵横间距500；梁侧加固：设置钢管斜撑1000，梁底支架，立杆纵距500，横距500。梁腹高大于1400在以上的设四道14对拉螺栓，纵横间距500；梁侧加固：设置钢管斜撑1000，梁底支架，立杆纵距500，横距500。梁高小于700时，在梁底居中位置增加一排立杆，纵距1000。梁高700-1000时，在梁底居中位置增加两排立杆，纵距1000；梁高1100-1800时，19、在梁底居中位置增加两排立杆，纵距500梁底模为50100木方纵向设置，间距不大于200，48*3.0钢管作梁底排木450-600mm，钢管作斜顶拉杆。架子底立杆纵横弹线，上下层立杆尽量在同一直线上。5.4.1.5顶板模板设计：顶板支撑满搭满堂红脚手架，立杆支撑排距1000mm，纵距为1000mm，水平杆间距不大于1500mm，并每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。次龙骨采用50mm100mm，第一道设在靠墙边150mm，按间距250-300mm逐一排放，主龙骨采用48*3.0双钢管，上部铺设15mm厚多层板，用钉20、子钉牢。模板拼缝处采用对接硬拼，模板支设如下图所示:5.4.1.6预留洞口模板设计： 墙体门窗洞口模板、预留洞口模板采用15厚多层板、白松板及木方，根据墙厚、洞口的高度和宽度来制作。洞边钢筋控制洞口模板的位移。窗洞口下留排气孔以保证混凝土的浇筑密实，具体制作方法如下图所示：当洞口较大或无钢筋防碍的预留洞口采用型钢焊制定型钢框模板5.4.2 0.00以上模板设计（梁柱地上混凝土墙对拉螺杆均设塑料套管）：5.4.2.1框架柱模板设计： 地上框架柱尺寸为400mm400mm、500mm500mm、500mm*600mm等、柱模板采用15 mm厚多层板，间距200mm，主楞采用双根48*3.0钢管，用21、对拉螺栓分别从两侧将板体拉紧，截面尺寸较大框架柱在中间部位另加一根48*3.0钢管做竖向主楞，横向主楞间距由设置间距450mm至柱高2/3处，以上设置间距600mm。具体施工做法见下图：5.4.2.2梁模板设计同地下部分。5.4.2.3顶板模板设计顶板支撑满搭满堂红脚手架，立杆支撑排距1200mm，纵距为1200mm，水平杆间距1500mm。次龙骨采用50mm100mm，第一道设在靠墙边150mm，按间距250-300mm逐一排放，主龙骨采用A48*3.0双钢管间距1200mm，上部铺设15mm厚多层板，用钉子钉牢。模板拼缝处采用对接硬拼，模板支设如下图所示5.4.2.4 楼梯模板设计：0.022、0以下楼梯底板为多层板，厚为15mm，踏步为木方及木板加工制成的定型模板，梯段底部沿纵向铺设50mm*100mm方木，间距250。横向采用48*3.0钢管铺设，其底部用48*3.0钢管进行顶撑。踏步上部沿纵向布置一根60mm*80mm方木与踏步踢步进行固定。楼梯模板支设示意如下图： 0.00以上楼梯采用铝合金套模进行施工，其由踏步模、底模、底龙骨、墙模(木模板)、侧封板等组成部分。在安装时，首先需要将低于楼梯踏步的楼梯墙模安装好，接着在楼梯底模上连接底龙骨，然后在两底龙骨之间连接底模；底模安装后将两块侧封板分别连接在两龙骨上，靠墙的侧封板那边还需连接上楼梯墙模，最后在两侧封板之间连接踏步模，盖23、住底模。图5.4.2-5 楼梯铝模示意图图4.5.2-6楼梯模板支设示意图5.4.3特殊部位的模板设计5.4.3.1地上高低差部分 根据板面存在高低差部分用15mm多层胶合板模板，50mm100mm木方做次楞，在板内加附加筋，焊接钢筋顶棍做模板支撑，木方与混凝土面接触位置刷脱模剂，以保证高低跨的结构效果。板下位置高跨处用多层板作侧模，50100mm木方做次楞，48*3.0钢管做主楞，木方支撑木楔塞紧，具体作法见下图：（2）底板、地梁后浇带模板安装：采两道钢丝网或两道钢板网加钢筋网片（钢筋支架）的支撑方案，（即采用钢板网或层钢丝网）与钢筋网焊接成整体，通过焊接将钢筋支架与受力底板等主筋焊接固定，24、防止变形，同时在总部增设斜支撑，防止钢丝网受混凝土侧压力而变形。施工方法如下图所示：（3） 顶板后浇带模板的支设采用梳子板，梳子板分上下两张拼装。见下图：（3）外墙后浇带模板支设方法：墙体后浇带预制80mm厚钢筋砼板或砌240厚实心砖砌体，用做挡土兼作侧模。浇筑后浇带时，用15mm厚多层板作为墙体内模，木方作次楞，利用顶板后浇带支撑体系做连接对模板进行加固。具体施工作法如下图所示：（4）电梯井坑、集水坑等用竹胶合板和木方制作成筒模，钢筋绑扎完成后，用塔吊将筒模吊到安装部位安装，在混凝土浇筑前压上配重，防止上浮。底板集水坑、电梯井坑筒模如图。0.000以上标准层的电梯井内模采用铝合金模拼装，外模25、为普通木模多层板组成支撑体系。电梯井门套处采用木模。剪力墙体铝合金模板14穿墙螺栓配PVC套管，墙体螺栓间距300mm，内楞采用50mmx100mm扁通作为背楞，外楞采用2根483.0钢管通过对拉螺栓和蝴蝶扣固定，从而达到木铝一起加固的效果。电梯井内墙铝模示意图5.5 模板的现场制作与外加工5.5.1 对制作与加工的要求： （1） 地下剪力墙、柱模均采用15厚多层胶合板，木方龙骨拼装大模板。（2） 模板的制作应保证规格尺寸准确，棱角平直光洁，面层平整，拼缝平严。（3） 模板不应有不平、翘曲现象，验收合格后，按规格类型编号标识。（4） 阴阳角的制作：（5） 模板制作的拼缝方式：图5.5.1-2 26、拼缝方式5.5.2 模板的管理和验收（1）模板必须根据模板设计方案所提供的模板数量型号以及模板加工、制作质量要求进行验收，设置足够场地，统一堆放。（2） 墙体模板设置专用堆放区、用10cm10cm木方制成模板垫木，搭设钢管架，模板在堆放区中必须立放于垫木上，靠在钢筋架上。（3） 模板在一段施工完毕，必须吊入模板堆放区，将模板板面及背楞上的浮灰清理干净，刷脱模剂已备第二次使用。（4） 为区分模板是否清理干净，在清理完成模板的做明显标记。5.6 模板的存放5.6.1 存放的位置及场地地面的要求（1） 模板存放位置见施工设计施工总平面布置附图（2） 场地地面要求：堆放场地全部硬化。5.6.2 一般技27、术与管理的注意事项（1） 模板拆除后及时运出堆放，堆放场需硬化，下设枕垫，背楞相对，基倾角80为宜。（2） 模板堆放时模板边面朝外，堆放应留有便于清刷模板的距离，堆放架应稳定，防止被风刮倒。（3） 模板堆放设有安全围护区，并挂牌，非工作人员严禁入内。（4） 模板堆放区应符合总平面图的要求。5.7 模板的安装（1） 工艺流程： 5.7.2 一般要求（） 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载能力；上下层支架的主柱应对准，并铺设垫板。（） 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（） 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。（4） 模28、板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。（5） 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（6） 在梁侧模与梁底模交接的阴角处和梁侧模与楼板模交接的阳角粘贴海绵条、挤紧。（7） 跨度大于4m的梁，模板按跨度的2/1000起拱，悬臂梁模板按梁长的4起拱。（8） 固定在模板上的预埋件，预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。5.7.3 0.00以下模板安装5.7.3.1 底板模板的安装顺序及技术要点（1） 底板侧模采用做完防水的外保护砖墙作为外模板，采用多层板吊模，应确保支撑的牢固，并采用支顶和斜拉相结合的方式加以固定。（2）基础底板高500、40029、300mm，地下室底板按后浇带划分施工流水段，底板施工缝就留在后浇带。地下室外墙水平施工缝留设在底板以上500mm 处，500mm 的墙体与地下室底板、承台、承台梁同时浇筑。（3） 配制500mm高外墙导墙吊模，现场拼装严格控制板间拼缝，拼装完成后用穿墙止水螺杆将内外模板和竖向钢管牢固，以保持模板的整体性，内外两侧采用支顶的方法。（4）采用15厚多层木胶合板吊模，用马凳支架支撑在底板下层附加筋上并加焊，以固定模板位置，防止模板跑位。5.7.3.2 墙模板的安装顺序及技术要点（1） 墙体内模安装顺序如下图所示，模板拆除顺序相反。（2） 安装洞预留洞口模板，焊接洞口模外顶撑，下预埋件及穿墙套管。30、（3） 将预先装好的一面模板按位置线应位，然后安装拉杆或斜撑，安塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距见墙体模板设计。（4） 清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。（5） 模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板企口缝及各部位拼缝、下口是否严密，办理完预检验收手续。5.7.3.3 梁模板的安装顺序及技术要点（1） 柱子拆模后在混凝土表面弹出轴线和水平线。（2） 安装梁支柱之前，先在支柱下垫通长垫板，梁支柱使用双排，大梁底设置两排排距150-200顶撑管。支柱间距1000mm，大梁附加支柱，间距1000，在与满堂支架隔一布一。（3） 按设计标高调整支柱的高度，31、然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，大于或者说等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱，悬臂梁按悬臂长度的0.4%起拱，起拱高度不超过20mm。（4） 梁侧模次龙骨采用50 100木方 300，竖向48*3.0钢管主龙骨600。梁腹高450-700时，设一道14对拉螺栓，沿跨间距450；梁腹高700-1000时，设两道14对拉螺栓，沿跨间距500；梁腹高1000-1400时，设三道14对拉螺栓，沿跨间距500；梁腹高大于1400设置设四道14对拉螺栓, 沿跨间距500。（5）梁侧加固：设置钢管斜撑1000，梁底支架，立杆纵距500，横距500。且梁高小于700时，在梁底居中位置增加一排立杆，32、纵距1000。梁高700-1000时，在梁底居中位置增加两排立杆，纵距1000；梁高1100-1800时，在梁底居中位置增加两排立杆，纵距500（6） 安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。（7） 将梁模板内杂物清理干净，经自检合格后办预检手续。5.7.3.4 板模板安装顺序及技术要点（1） 立柱下必须设置100*100*50mm木方块。（2） 从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装，支柱间距1000mm，大龙骨间距为1000mm，小龙骨间距为250mm。（3） 调节支柱高度，将大龙骨找平，铺设小龙骨，小龙骨距墙边、柱边150mm。（4） 铺楼板底模，33、楼板底模采用15mm厚多层胶合板，多层板板缝采用硬拼，保证拼缝严密，不漏浆，为防止漏浆，应加粘海绵条。（5） 平面板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。（6） 标高校正完后，支柱之间根据高度设置水平拉杆，离地面不超过200mm，往上纵横方向每隔1.5m设置一道。（7） 将模板内杂物清理干净，办理予检手续。5.7.4 0.00以上模板安装5.7.4.1 柱模板安装顺序及技术要点（1） 在保证楼板混凝土尤其是柱子周围充分平整的基础上，弹好柱皮线和模板控制线，在柱皮外侧5mm贴20mm宽海绵条，以保证下口及接缝严密。（2） 安装柱模板：先安两边柱子，经校正、固定，再拉通线安装中间各34、柱。模板按柱子大小，预拼的片模应位后先用铁丝与主筋绑扎临时固定，加木方柱箍加固，螺栓穿入，使四面模板形成整体后，拆除铁丝。柱箍规格及螺栓型号见模板设计。（3） 安装柱箍的拉绳及斜撑。柱模2米高处设一道斜撑，每面模板2根，斜撑角度不大于60，支撑点与混凝土板内预埋钢筋环相边接；柱模顶部每角设一道缆风绳，缆风绳上设花篮调节螺栓，以便更好的校正模板垂直度。（4） 柱模根部可根据钢筋环连接管附加一道钢管柱箍，加强模板的整体稳定性。5.7.4.2 梁、板模板安装顺序及技术要点同地下部分5.8 模板拆除（1） 模板拆除前，由木工工长提出拆模申请，试块试压合格后，专业技术负责人审批。（2） 拆除的顺序：先拆35、除连接件，再进行拆除其模板，以防混凝土面破损或拉裂。（3） 侧模拆除的要求：1） 侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰挠而松动。2） 模板拆除时，在脚手架上铺木脚手板一层，将模板及支撑先拆卸在脚手板上，不应对楼层形成冲击荷载。（4） 底模拆除的要求：1） 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表要求：底模拆除时的混凝土强度要求 表5.8-1构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-100（5） 墙、板模板的拆除1） 模板拆除顺序：拆36、除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。2） 墙模板拆除墙模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。3）楼板模板拆除应先拆掉梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1-2根37、支柱暂不拆。梁板混凝土强度达到100%强度，且隔二层拆模，以免上层传来的荷载对楼板造成影响。在拆模时，即使混凝土强度达到100%强度，也应注意临量堆放模板是否超过混凝土楼板允许使用荷载。以免压坏楼板。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理，及时运出，集中堆放。4） 模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。（6） 后浇带模板的拆除时间及要求1） 后浇带要严格按照施工图纸位置留置，其位置必须准确，底板后浇带为支拆方便，保证钢筋保38、护层厚度，采用梳子板支设。2）顶板采用12mm厚多层板，按钢筋间距和直径做成梳子板，背楞加木方，待施工完毕后及时取出，对施工缝进行剔毛处理。3）梁、墙垂直后浇带均按梳子板形式支设。4）因顶板模板拆除滞后，在顶板支设时，将后浇带两侧2m范围内，均做单独模板配制，独立支撑体系并与主支撑体系连接，待模板拆除时，保留后浇带两侧模板不拆除，不能采取先拆模板后支顶的方法。5）后浇带梁、板部位按按悬挑结构考虑支模，采用双支柱支模，并有可靠拉结措施，能保证牢固性和稳定性。图5.8-16）后浇带梁头支柱要使用双排支柱， 并能达到足够的刚度。7）模板拆除后，及时剔凿、用气泵、吸尘器将杂物清除干净，表面加塑料布及废39、旧多层板覆盖保护，防止杂物掉入和费积水流入。5.9 模板的维护和修理5.9.1 模板在使用过程中注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在40、外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（6）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（7）洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（8）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.9.2 多层胶合板的维修对棱角进行检查，发现模板边有毛刺掉角现象，要进行切割、刨光、封漆或更换处理；板面起毛、剥层的应进行调整更换。定型模板的各种配件和各种螺杆均应清理干净并刷油。5.10 钢管式脚手架（1）部采用钢管式脚手架（2） 外脚手架作为施工操作架，排距800mm，纵向间距1500mm41、，步高1800mm。（3）地下室支撑架体采用满堂红钢管脚手架，排距1000mm，纵向间距1100mm，步高1500mm；支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔4m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；支架四边与中间剪刀撑部位，从顶层开始向下上中下设置三道水平剪刀撑；（4）地上部分根据梁位置先确定立杆位置，立杆横向排距不大于1200mm,再搭设板底满堂红架体，梁板脚手架纵横连接成整体。（5）相邻两根大横杆接头错开不小于2m，且不在同一步内，上下相邻两根大横杆接头错开不小于2m。立杆与横杆之间、大横杆与小横杆间均用直角扣件连接，钢管露出扣件外长度不小于15cm。立杆接头相互错42、开，相临立杆接头位置垂直间距不得小于1000mm。（6）脚手架外排立杆内满挂密目阻燃绿色安全网，网边必须锁紧、封严、牢固、整齐、美观。作业面设一道护身栏，高1.2m。5.11 质量要求允许偏差和检查方法 项次项 目允许偏差（mm）检验方法国家规范标准1轴线位置柱、梁、墙5尺量2截面模内尺寸基础10尺量墙、柱、梁4、-53相邻两板表面高低差2尺量4表面平整度52m靠尺和塞尺检查5阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺6预留管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、05、07预留洞口中心线位移+5、0拉线、尺量8插筋中心线位移5尺量外露长度+10、06 技术保证措施6.1 工期保证措施为保证高质43、量、高速度地完成施工任务，保证各施工阶段进度目标的顺利实现，确保正常工期，使结构优质高效地交付使用，特制定下列措施：6.1.1加强施工管理项目经理部内部，明确各成员职责，分项、分段负责到人，跟班作业，实行管理班子个人收入与工期挂勾，使组织上、责任制上得以落实，及时发现组织中存在的问题，及时纠正，及时调整施工所需的劳动力和特殊技术工人。技术、质量人员跟班作业，检查指导，把问题处理在现场，把失误消灭在萌芽，确保模架分项工程验收合格率达到100%，严防因质量问题造成返工影响工期。选择管理和人员素质高的劳务施工队伍，上岗前进行教育，尽量掌握本分项工程的特点和规范要求；并要求做到当天计划未完成人员不得下44、班，实行提前工期加奖，无故延期按合同规定扣罚工资。施工中开展劳动竞赛，比速度，比质量，比效率，挖掘人的潜力，促进工程早日优质完成。加强对施工计划的管理，根据施工总进度计划，明细安排每月、每周、每天的施工进度计划目标，特别对于进度计划中制定的基础结构、主体结构封顶的关键性进度控制点，在施工中做为阶段性的竣工目标将坚持执行。合理安排与其它分项工程间的工序插入和交接，以确保每层楼的工期要求，从而为整体工期目标做好保证。加强施工技术交底工作，施工前要下达切实可行的施工技术交底。施工过程中，定期组织生产例会，及时掌握施工中各阶段计划的完成，对于例会中提出的问题做到当场解决，会后加强检查制 。落实总、分包45、管理办法的规定，加强对本分项工程作业队伍的管理，一方面给作业队伍提供方便的施工条件，同时严格控制作业队伍的内部管理和进度控制。6.1.2提高施工机械化程度模板工程模板采用多层板，通过根据结构构件的不同部位的施工特点进行定型加工，加强模板的标准化施工，以加快进度。6.1.3做好各分项工程作业队伍间的协调配合工作本工程结构施工过程中有水电设备安装和钢筋、砼等作业队伍，由于工期紧，各工序间交叉作业、相互干扰不可避免，因此做好各家的协调配合至关重要,及时解决施工中的问题。6.2 质量保证措施6.2.1项目部成立质量领导小组质量领导小组名单：组 长: 陈 晓 副组长: 任吉红 孙延军 组 员: 张 勇 46、将思良 甑恩绪 高世杰 危远鹏 敬春良张良洪 田 勇 杨洪 曾光兵 周 庆木工班组内严格实行“三检制”，合格后报项目部工长、质检员检验，合格后再报监理工程师进行核定查验；按建筑工程施工技术资料管理及技术资料管理方案填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。6.2.2质量控制程序项目部制定质量控制程序，如图所示：6.2.3成品保护（1）预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板码放时，要有木方垫架。以此保证模板不扭曲不变形。（2）柱拼装模板在使用过程中加强管理，不47、可乱堆乱放。（3）拆除模板时按程序进行，不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。（4）模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。（5）拆下模板后，发现模板不平或边角损坏变形应及时修理或更换。（6）解决门窗口砼掉角问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设多层板条扣角。6.3 安全防护保证措施（1）模板堆放场地要坚实平整，排水流畅、不得积水。（2）模板应按加工规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。（3）吊车司机及指挥信号工必须经过培训，持证上岗。施工中指挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。（4）拼装时，模板与钢筋随拼随连接，且必48、须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。（5）模板组装或拆除时，指挥拆除人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁人员几块模板同时拆除。拼装地下一层外模板的操作人员应系安全带。大面积拆除时应设警戒线，要设专人看护。（6）吊运拼装大模板必须使用卡环，使用卡环时应使销轴和环底受力。（7）进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。四级以上大风应停止模板作业。（8）外包队设专职安全员一名，负责每天检查电梯井平台的安全性。检查扣件是否有松动现象，承插型盘扣钢管件的焊接质量、是否有脱焊现象，脚手板是否有移动损坏、绑扎松动等现象，防护网是否有破坏现象，焊接质量，焊缝是否饱满，是否有咬肉，夹渣。发现问题要及时通报，49、及时解决。消防、保卫、健康保证措施6.4消防、保卫、健康保证体系及责任分工施工现场消防、保卫、健康领导小组组长:由项目副经理担任，全面负责消防、保卫、健康的工作。消防组长:由办公室公安人员担任，负责施工区范围内义务消防队的组织及工作开展。保卫组长:由办公室公安人员担任，负责组织义务治安联防队。健康组长:由医务室主任担任组长,全面负责此工程的职工健康情况、施工现场环境及生活卫生等。6.4. 1消防保证措施现场的生产、生活区均设足够的消防水源和消防设施网点，消防器材配专人管理，组成一个由15-20 人的义务消防队，所有施工人员熟悉并掌握消防设备的性能和使用方法。消防工作必须遵循“预防为主、防消结合50、”的方针，项目经理部的各级领导实行消防工作责任制，将消防安全工作纳入本单位管理范围，做到同计划、同布置、同检查、同总结、同评比。进入施工现场建立健全消防组织，落实施工现场的消防设备。组织防火检查，督促火险隐患的整改。组织指挥火灾扑救、负责火灾的处理。保证各类房屋、库棚、料场等的消防安全距离符合国家或公安部门的规定，室内不堆放易燃品；严禁在木工加工场、料库等处吸烟；现场的易燃杂物，随时清除，严禁在有火种的场所或其近旁堆放。做好施工现场的生活生产设施布置，合理安排场地内临时设施，做好场地排水供电线路，并符合三防要求，建立防洪、防火组织，配齐消防设施，制订三防措施和管理制度，使防洪、防火落实到实处。51、6.4.2 现场保卫措施施工现场建立门卫和巡逻保卫制度，经理部设公安民警及保安人员，佩带值勤标志，负责工程及施工物资、机械装备和施工人员安全保卫工作。加强外来人员的管理，掌握人员数量，实行治安联防，签定治安协议，非施工人员不得留宿。特殊情况经保卫负责人批准。职工宿舍、材料库房等易发案部位要指定人员管理，制定防范措施，防止发生盗窃案件。施工现场发生的各类案件和突发事故，要立即报告公安机关保护好现场，配合公安机关做好侦破工作。 施工人员健康保证措施施工现场设立卫生医疗室，定期组织职工到工地附近医院进行健康检查，如发现患有高血压、心脏病的职工，不得参加高空作业或不适应身体条件的作业。医疗室与施工班组52、安全人员经常检查及监督施工人员劳动保护执行情况，严禁违犯劳动保护条列的事情发生。6.5 节能环保技术措施等 架子搭设人工传递架子管时要轻拿轻放，禁止向地下抛架子管和扣件。搭设时禁止用力敲击架子管。架子管涂刷防锈漆时，在其下垫塑料布，以免滴下的油漆渗入地下。在工作面上刷防锈漆时，保证油漆不形成流坠现象。架子管除锈统一处理，将除下来的铁锈粉末集中处理。模板工程在制作和设计模板时，尽量使用多层板模板，以节约木材。对在加工或使用后的残余多层板集中处理，对废木屑集中处理。锯末集中收集，加以二次利用(用于养护或其他)。二次利用完毕后集中处理。使用电锯时，遵守作息时间，保证在正常的施工时间内使用。其他如电刨53、的使用亦应如此。模板运输时轻拿轻放。模板调整时，不要过度敲击，避免损坏模板及其附件和造成大的噪声。模板拆除时，必须尽量保存模板的完整性，减少模板的报废率。废旧模板用的穿墙螺栓等要收集处理。模板进行清理时，不要破坏模板和其配件；涂刷脱模剂时，防止泄漏，以免污染土壤，禁止用废旧的机油代替脱模剂。7 应急预案7.1 适用范围适用于xx商业广场项目B地块工程模架工程作业范围内应急救援工作的指导。7.2 编制依据中华人民共和国安全生产法中华人民共和国建筑法建设工程安全生产管理条例7.3 指导方针与原则方针：加强以人为本理念、强化预控风险过程、实施高效救援原则、确保安全生产投入。原则：保护人员安全为主，防54、止事故蔓延为辅，减少救援损失优先，力争持续改进绩效。7.4 模架工程重要危险源部位、环节（1）模板由于本身质量问题引起的变形，导致施工过程中的坍塌。（2） 模板安装就位后由于连接件的磨损造成模板的倾覆。（3）模板安装就位后由于支撑杆刚度、强度不足造成的倾覆。（4）模板的不合理堆放造成的失稳和倾覆。模架工程可能造成人员重伤或亡人事故发生，鉴于上述情况，建立项目应急预案，做好应急准备，以高效的工作减少人员伤亡和企业经济损失。7.5 应急计划7.5.1应急救援组织机构（1）项目应急救援领导小组组长：副组长：组员： 等应急救援组织机构图（2）项目部应急救援领导小组成员及组织机构各部门任务分工项目经理：55、在项目应急救援工作中全面负责，为应急救援总指挥项目总工：提供总体技术支持，组织制订应急救援方案并指导实施。工程部（机电部）长：组织本部门人员制定应急救援技术方案和负贡现场指导、监督方案的实施运行。安全部长：组织本部门人员监督现场抢险人员安全并提供安全技术指导及保障工作。财务部长：资金支持。物资部长：保证所需物资、设备的供给、配备、维护和提供服务。安全总监：组织本部门人员做好内、外联络和沟通。商务部：负贡在事故发生后保护现场，对在事故救援过程中确需变动，应做好现场记录（照片、录像或绘制草图等）。综合办：负责后勤工作的保障当地医疗机构：负责应急救援中受伤人员的现场救护。各施工队：由各施工队长负责直56、接参与或配合地方专业抢险队伍参与抢险救援。7.5.2 应急救援预案启动条件 当有关项目在市场施工生产中突发模板作业中紧急安全事故（状态）时，由项目经理下达指令并运行本应急救援预案，全力挽救企业和员工生命财产安全，减少经济损失。7.5.3应急救援资源配备（1）资金的配备由项目经理批准，项目财务部门，必须保证足够的应急救援备用金，以备模板工程中紧急事件发生时，有足够的财力支持应急救援工作顺利落实。（2）应急救援物资、设备、设施的配备（见下表） 序号名称数量位置负责人1物资运输车5项目部2挖掘机4各施工队3装载机5各施工队4安全帽50项目部及各施工队5安全带100项目部及各施工队6对讲机50c对办公57、室办公室负责人7应急联络电话数部见应急联络（3）社会资源：在发生突发性模板工程施工紧急事故时，充分利用社会资源，根据实际需要与工程所在地地方政府机构或部门请求支援，如请求119 、120 、110 支援等。7.5.4 应急计划的实施（1）接警与通知 1）接警：接警部门为项目部办公室。项目部值班员接到报警后，应迅速弄清和掌握事故发生时间、详细地点、事故性质、事故原因，初步判断、简要经过、人员伤亡及被困情况、现场事态控制及发展情况等，并做好记录。2）通知：现场值班员立即向项目经理详细报告，项目经理马上决定是否启动应急救援预案及是否向有关应急机构、政府及业主发出应急救援请求。启动应急救援预案的通知应58、由项目部办公室通知应急组织机构中各部门负责人。（2）应急通讯联络系统项目部应急救援工作由项目部安全主管负责。应急救援联络途径如一下：1）设项目部应急联络电话： 7.5.5急救与抢险由当地医疗机构对事故中的伤员进行急救，最大限度地减少伤亡，争取住院时间，对死亡者进行临时处理。 抢险工作由项目经理总体指挥，党委书记、项目部总工同项目经理轮流昼夜指挥抢险，各部门各自完成本部门的应急任务，对救援队现场指挥，合理调配机械设备、设施，充分利用应急物资，确保高效救援，尽快恢复现场，避免扩大事故和财产损失。7.5.6现场保护与警戒 事故发生后，安质部和计划合同部应立即派人赶赴事发现场，负责事故/事件现场保护，59、立即开展收集证据工作，需要移动现场物件时，要做好标志、标记，并绘制现场简图，写出书面材料，妥善保存现场重要痕迹、物证。 根据应急救援需要，由保卫部门在事故与现场周边建立警戒区域，实施交通管制，维护好现场治安秩序，防止无关人员进入事故现场，保障救援队伍、物资运输和人群疏散等迅速进入现场，并避免发生不必要的伤亡。现场警戒措施包括：危险区边界警戒线为黄黑带，警戒哨佩带臂章，警车鸣警灯和警笛，用扩音喇叭警告，警戒哨人员负责阻止与救援无关的人员进入事故救援现场。7.5.7应急救援人员的安全 应急救援过程中，应对参与应急救援人员（指挥人员）的安全进行周密的考虑和监视。必要时，应有专业抢险人员参与指挥或作业60、，在应急救援过程中，由安质部指派专人负责对参与应急救援人员的安全进行过程监视，及时发现受伤人员并组织轮换抢救。7.5.6应急终止与现场恢复当事态得到有效控制，危险得以消除时，由项目经理下达应急令。由安质、技术等部门验证现场，当隐患消除后解除现场警戒。警戒解除后，由应急救援队伍负责恢复现场。主要清理临时设施、救援过程中产生的废弃物、恢复现场办公生活基本功能等。由项目部办公室负责组织被疏散人员的回撤和安置。7.5.7应急预案培训与演练 应急预案的培训由安质部组织实施。培训时间间隔不应超过6个月。培训对象应包括参与应急救援的指挥人员、救援队伍人员、辅助等人员。培训方式采用集中培训。培训地点为项目部会61、议室。8 计算书8.1地下部分模板计算8.1.1以地下室框架柱KZ13b为例进行计算。KZ7为500*1100mm，纯地下室总高4650mm，框架柱净高3500mm（1）柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞7根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.62、3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图（2）柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.863、50。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。（2）柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值 q = 1.224.3810.300+1.403.6000.300=10.289kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩64、I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.314+1.401.080)0.175经65、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/16200=1.945N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.314+1.41.080)0.175=1.080kN截面抗剪强度计算值 T=31080.0/(2300.00018.000)=0.300N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.3141754/(10060001458066、0)=0.053mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!（4）竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.175m。荷载计算值 q = 1.224.3810.175+1.403.6000.175=6.002kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 1.801/0.300=6.002kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.0020.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3006.002=1.080kN最大支座力 N=1.1ql = 67、1.10.3006.002=1.981kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.054106/53333.3=1.01N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值68、 T=31080/(25080)=0.405N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.267300.04/(1009000.002133334.0)=0.012mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!（5） B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.403.60)0.112 0.300 = 1.16kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规69、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.008mm最大支座力 Qmax=3.789kN抗弯计算强度 f = M/W =0.109106/10160.0=10.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于360.0/150与10mm,满足要求!（6）B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对70、拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.789B方向对拉螺栓强度验算满足要求!（8）H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.403.60)0.175 0.300 = 1.80kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm71、)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.014mm最大支座力 Qmax=3.626kN抗弯计算强度 f = M/W =0.124106/10160.0=12.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于385.0/150与10mm,满足要求!（9）H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大72、容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.626H方向对拉螺栓强度验算满足要求!8.1.2 以350厚剪力墙计算为例 以地下室外墙为例，顶面总高度4000mm，净高度3820mm（1）墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度3180mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距300+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强73、度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图（2）墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝74、土顶面总高度，取2.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。（3）墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.00m。荷载计算值 q = 1.224.3813.000+1.405.4003.000=110.452kN/m面板的截面惯性75、矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 300.001.801.80/6 = 162.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 300.001.801.801.80/12 = 145.80cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=11.045kN N2=30.374kN N3=30.374kN N4=11.045kN最大变形 V = 76、0.221mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.69010001000/162000=4.259N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=316567.0/(23000.00018.000)=0.460N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!4）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!（4）墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布77、荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.38+1.40.255.40=9.204kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.38=6.095kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.627kN经过计算得到最大变形 V= 0.000mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00100.00100.00/678、 = 8333.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00100.00100.00100.00/12 = 416666.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.414106/833333.0=0.07N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32865/(26080)=0.90N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!3）内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.079、00mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.107mm最大支座力 Qmax=12.097kN抗弯计算强度 f = M/W =0.492106/10160.0=48.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算80、强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.097对拉螺栓强度验算满足要求!以框架梁KL253b 450*1800为例计算。 地下室高度为4000mm，梁净高2200mm，81、框架梁截面高度为1600的梁侧模及底模计算参照此梁8.1.3.1侧模板计算(450*1800)（1）梁侧模板基本计算断面宽度450mm，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+500+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示82、意图（2）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性83、系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.62m。荷载计算值 q = 1.224.3001.620+1.405.4001.620=59.486kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 162.001.801.80/6 = 87.484、8cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 162.001.801.801.80/12 = 78.73cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.949kN N2=16.359kN N3=16.359kN N4=5.949kN最大变形 V = 0.221mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.37110001000/87480=4.241N/mm2面板的抗弯强度设计值 85、f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=38922.0/(21620.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!（4）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075k86、N/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.473kN经过计算得到最大变形 V= 0.153mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高87、度。1）内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.413106/83333.3=4.96N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32788/(250100)=0.836N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!3）内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.153mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（5）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷88、载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.104mm最大支座力 Qmax=11.766kN抗弯计算强度 f = M/W =0.478106/10160.0=47.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺89、栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.766对拉螺栓强度验算满足要求!8.1.3.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书(450*1800)8.1.3.2.1 依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-200390、混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20088.1.3.2.2 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.2m，梁截面 BD=450mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两91、侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.20)+1.402.00=58.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.402.00=63.9292、5kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.200=9.180kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.200(21.800+0.450)/0.450=0.36093、kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.200=0.405kN均布荷载 q = 1.359.180+1.350.360=12.879kN/m集中荷载 P = 0.980.405=0.397kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4；式中：b为板截面宽度，h为板94、截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.569kN N2=1.656kN N3=1.742kN N4=1.656kN N5=0.569kN最大变形 V = 0.017mm 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01710001000/10800=1.574N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3879.0/95、(2200.00018.000)=0.366N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.017mm面板的最大挠度小于112.5/250,满足要求!（2） 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.742/0.200=8.711kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.710.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.2008.711=1.045kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.2008.711=1.917kN木方的截面力学参数为本96、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1） 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.035106/64000.0=0.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31045/(26080)97、=0.327N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.133kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.133200.04/(1009000.002560000.0)=0.003mm木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!（3）梁底支撑钢管计算1） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑98、钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.019mm最大支座力 Qmax=2.929kN抗弯计算强度 f = M/W =0.076106/5260.0=14.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求!2） 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)99、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.171mm最大支座力 Qmax=8.178kN抗弯计算强度 f = M/W =0.375106/5260.0=71.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平100、杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!（5）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.18kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.316=0.426kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.244=0.330kN 非顶部立杆段 N = 8.178+0.426=8.604kN 顶部立杆段 N = 8.178+0.330=8.508kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比101、 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中102、心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/15.9=217.242 允许长细比=188.088 210 长细比验算满足要求! =0.155 =8508/(0.155506)=108.707N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/15.9=225.370 允许长细比=195.126 210 长细比验算满足要求! =0.144 =8508/(0.144506)=116.850N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=108.707N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满103、足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/15.9=212.585 允许长细比=184.056 210 长细比验算满足要求! =0.161 =8604/(0.161506)=105.402N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0104、.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.064kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.178+1.3500.244+0.90.9800.064/0.500=8.620kN 非顶部立杆Nw=8.178+1.3500.316+0.90.9800.064/0.500=8.717kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/15.9=217.242 允许长细比=188.088 210 长细比验算满足要求! =0.155 =8620/(0.155506)+64000/5260105、=122.272N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/15.9=225.370 允许长细比=195.126 210 长细比验算满足要求! =0.144 =8620/(0.144506)+64000/5260=130.522N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=122.272N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/15.9=212.585 允许长细比=184.056 210 长细比验算满足要求! =0.161 =8717/(0.161506)+64000/5260=118106、.908N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（6）基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 34.42 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.60 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 600.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 150107、0.00地基承载力的计算满足要求!8.1.4 以层高4.65m高顶板计算地下室顶板以层高4650mm计算为例，板厚180mm。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1)荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.200=5.100kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.200(21.000+0.450)/0.450=0.218kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.50108、0+2.000)0.4500.200=0.405kN均布荷载 q = 1.355.100+1.350.218=7.179kN/m集中荷载 P = 0.980.405=0.397kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如109、下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.401kN N2=1.413kN N3=1.413kN N4=0.401kN最大变形 V = 0.031mm 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02010001000/10800=1.852N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3736.0/(2200.00018.000)=0.307N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! 挠110、度计算面板最大挠度计算值 v = 0.031mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!（2）梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.413/0.200=7.064kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.060.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.2007.064=0.848kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.2007.064=1.554kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面111、惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.028106/64000.0=0.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3848/(26080)=0.265N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷112、载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.387kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.387200.04/(1009000.002560000.0)=0.002mm木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!（1）梁底支撑钢管计算1）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯113、矩 Mmax最大变形 vmax=0.010mm最大支座力 Qmax=1.722kN抗弯计算强度 f = M/W =0.025106/5260.0=4.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求!2）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 114、vmax=1.438mm最大支座力 Qmax=9.434kN抗弯计算强度 f = M/W =0.826106/5260.0=157.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.43kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!（5）立杆的115、稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.43kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.595=0.803kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.277=0.374kN 非顶部立杆段 N = 9.434+0.803=10.237kN 顶部立杆段 N = 9.434+0.374=9.808kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩116、(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/15.9=217.242 允117、许长细比=188.088 210 长细比验算满足要求! =0.155 =9808/(0.155506)=125.323N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/15.9=225.370 允许长细比=195.126 210 长细比验算满足要求! =0.144 =9808/(0.144506)=134.711N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=125.323N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/15.9=217.162 允许长细比=188.019 210 长细比验算满足要118、求! =0.155 =10237/(0.155506)=130.806N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.064kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力119、最大值； 顶部立杆Nw=9.434+1.3500.277+0.90.9800.064/1.000=9.864kN 非顶部立杆Nw=9.434+1.3500.595+0.90.9800.064/1.000=10.293kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/15.9=217.242 允许长细比=188.088 210 长细比验算满足要求! =0.155 =9864/(0.155506)+64000/5260=138.169N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/15.9=225.370 允许长细比=195.126 120、210 长细比验算满足要求! =0.144 =9864/(0.144506)+64000/5260=147.610N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=138.169N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/15.9=217.162 允许长细比=188.019 210 长细比验算满足要求! =0.155 =10293/(0.155506)+64000/5260=143.652N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（6）基础承载力计算立杆基础121、底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 40.95 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.24 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 600.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 1500.00地基承载力的计算满足要求!8.2 地上部分计算8.2.1 以框架柱KZ10为计算KZ10 截面尺寸为500*600，柱净高度为5800122、mm（1）柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图（2）柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝123、土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027124、.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。（3）柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.402.7000.500=16.519kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50125、.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.190+1.401.350)0.160经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/18750=2.255N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算 T = 3126、Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.190+1.41.350)0.160=1.586kN截面抗剪强度计算值 T=31586.0/(2500.00015.000)=0.317N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1901604/(1006000140625)=0.064mm面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!（4）竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算127、，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.160m。荷载计算值 q = 1.224.3810.160+1.402.7000.160=5.286kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.643/0.500=5.286kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.2860.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5005.286=1.586kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5005.286=2.907kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.00128、8.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.132106/64000.0=2.07N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31586/(26080)=0.496N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大变形 v=0.677129、ql4/100EI=0.6773.901500.04/(1009000.002560000.0)=0.072mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.088 0.500 = 1.45kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.130、013mm最大支座力 Qmax=6.043kN抗弯计算强度 f = M/W =0.195106/10160.0=19.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于360.0/150与10mm,满足要求!（6）B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉131、力(kN): N = 6.043B方向对拉螺栓强度验算满足要求!（7）H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.402.70)0.160 0.500 = 2.64kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.014mm最大支座力 Qmax=4.530kN抗弯计算强度 f = M/W =0.1231132、06/10160.0=12.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于343.3/150与10mm,满足要求!（8）H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.530H方向对拉螺栓强度验算满足要求!8.2.2 以200厚剪力133、墙计算为例 剪力墙高度按5500进行计算（1）墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度5500mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距100mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距300+450+450+450+450+450+450+450+500+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2134、。 模板组装示意图（2）墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑135、结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。（3）墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5.38m。荷载计算值 q = 1.224.3815.380+1.403.6005.380=184.519kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 538.001.501.50/6 136、= 201.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 538.001.501.501.50/12 = 151.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.381kN N2=20.297kN N3=20.297kN N4=7.381kN最大变形 V = 0.010mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.18410001000/201750=0.912N/mm2面板137、的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=311071.0/(25380.00115.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.010mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!（4）墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1024.38+1.40.103.60=3.430kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1024.138、38=2.438kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 2.956kN经过计算得到最大变形 V= 0.422mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为139、板截面高度。1）内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.317106/64000.0=4.95N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31481/(26080)=0.463N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!3）内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.422mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集140、中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.119mm最大支座力 Qmax=14.640kN抗弯计算强度 f = M/W =0.602106/10160.0=59.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对141、拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.640对拉螺栓强度验算满足要求!8.2.3 以层高2.9m计算为列 标准层高为2.9m，板厚取120进行计算8.2.3.1依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB5001142、7-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20088.2.3.2 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483143、.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管144、类型为48.33.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.200+0.2001.200=3.854kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 12145、0.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.854+1.405.400)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/64800=1.175N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T 146、= 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.854+1.45.400)0.250=1.828kN截面抗剪强度计算值 T=31828.0/(21200.00018.000)=0.127N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8542504/(1006000583200)=0.029mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重147、(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.964)1.200=3.047kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =148、 P/l = 3.046/1.200=2.539kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.541.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.539=1.828kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.539=3.351kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/149、W =0.366106/64000.0=5.71N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31828/(250100)=0.5484N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8031200.04/150、(1009000.002560000.0)=0.489mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.351kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 17.751kN经过计算得到最大变形 V= 2.418mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1151、)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.966106/1.05/5080.0=368.58N/mm2顶托梁的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!建议增加顶托梁数量或调整间距！(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.418mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1822.780=0.507kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土152、楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2001.200=4.337kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.132kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.230kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面153、回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m154、；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/15.9=227.593 允许长细比=197.050 210 长细比验算满足要求! =0.141 =14994/(0.141506)=209.502N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/15.9=235.722 允许长细比=204.088 f,不满足要求! 建议减小步距!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/15.9=227.622 允许长细比=197.075 f,不满足要求!建议减小步距!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生155、的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.2501.088=0.476kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4761.2001.5001.500/10=0.162kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.935+1.4006.480+0.91.4000.162/1.200=15.164kN 非顶部立杆Nw=1.2005.132+1.4006.4156、80+0.91.4000.162/1.200=15.401kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/15.9=227.593 允许长细比=197.050 210 长细比验算满足要求! =0.141 =15164/(0.141506)+162000/5260=242.664N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/15.9=235.722 允许长细比=204.088 f,满足要求!建议减少步距！非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/15.9=227.622 允许长细比=197.075 f,满157、足要求！六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1458.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4050mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.500.90=4.05m，楼板计算范围内摆放44排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=158、11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(0.5144/4.50/4.05)+ 1.40(2.00+2.50)=10.69kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.0510.69=43.29kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0588ql2=0.058843.294.052 按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1458.00360.00/(4050.00100.0159、08.11)=0.16查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1474050.000100.00028.110-6结论：由于Mi = 48.31=48.31 Mmax=41.75所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。8.2.4 标准层框架梁计算为例 以标准层框架梁200*500进行计算8.2.4.1 梁侧模板计算（1）梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=500mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300m160、m。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 （2）梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时161、(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.907.200=6.480kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。（3）梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包162、含！（4）梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.26.48+1.403.60)0.50=6.408N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的163、最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.240+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/18750=3.076N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.240+1.41.800)0.300=1.153kN截面抗剪强度计算值 T=31153.0/(2500.00015.000)=0.231N/m164、m2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2403004/(1006000140625)=0.211mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（5）穿梁螺栓计算1）梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 64.00cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 165、/ 8其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.26.48+1.403.60)0.30=3.84kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值3.8450.5000.500/8/64000.000=1.877N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2）梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 6.4800.300=1.944N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩166、,I = 256.00cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 51.944500.04/(38495002560000.0)=0.065mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3）穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!（6）梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。8.2.4.2梁模板扣件钢管支撑架计算书8.2.4.2.1 依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB500167、17-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20088.2.4.2.2 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.3m，梁截面 BD=200mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/m168、m2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.00=18.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分169、项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5001.200=15.300kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.200(20.500+0.200)/0.200=1.440kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷170、载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2001.200=1.080kN均布荷载 q = 1.3515.300+1.351.440=22.599kN/m集中荷载 P = 0.981.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范171、要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.847kN N2=3.883kN N3=0.847kN最大变形 V = 0.003mm 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02810001000/64800=0.432N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31412.0/(21200.00018.000)=0.098N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 172、T T，满足要求! 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.003mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!（2）梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.883/1.200=3.236kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.241.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.236=2.330kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.236=4.272kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 =173、 83.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 =416.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.466106/64000.0=7.28N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32330/(250100)=0.699N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3）木方挠度计算挠度计算按174、照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.744kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.7441200.04/(1009000.002560000.0)=1.062mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!（3）梁底支撑钢管计算1） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管175、变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.011mm最大支座力 Qmax=5.512kN抗弯计算强度 f = M/W =0.065106/5260.0=12.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!2）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。（3）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；176、计算中R取最大支座反力，R=5.51kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（4）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.51kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.419=0.566kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.310=0.418kN 非顶部立杆段 N = 5.512+0.566=6.078kN 顶部立杆段 N = 5.512+0.418=5.930kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i 177、= 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2178、m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/15.9=227.593 允许长细比=197.050 210 长细比验算满足要求! =0.141 =5930/(0.141506)=82.853N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/15.9=235.722 允许长细比=204.088 210 长细比验算满足要求! =0.132 =5930/(0.132506)=88.483N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=82.853N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619179、/15.9=227.622 允许长细比=197.075 210 长细比验算满足要求! =0.141 =6078/(0.141506)=84.916N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.2001.50180、01.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.512+1.3500.310+0.90.9800.077/1.200=5.986kN 非顶部立杆Nw=5.512+1.3500.419+0.90.9800.077/1.200=6.134kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/15.9=227.593 允许长细比=197.050 210 长细比验算满足要求! =0.141 =5986/(0.141506)+77000/5260=98.192N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/15.9=235.722 允许长细比=204.088 210 长细比验算满足要求! =0.132 =5986/(0.132506)+77000/5260=103.875N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=98.192N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/15.9=227.622 允许长细比=197.075 210 长细比验算满足要求! =0.141 =6134/(0.141506)+77000/5260=100.255N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!