1、xx路187号片区改造工程(xx广场）一期)项目高大模板支撑方案高 大 模 板 支 撑 方 案一、编制依据1、xx路187号片区改造工程（xx广场一期)项目施工图纸3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、建筑结构荷载规范（GB500092001）6、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管(GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）7、钢结构设计规范（GBJ17-2003）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）9、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001)12、0、施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11、青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定二、工程概况1。工程简介工程名称xx路187号片区改造工程（xx广场）一期项目地理位置建设单位设计单位监理单位监督单位施工总承包单位2.设计概况本工程总用地面积：39175平方米,用地性质：住宅、商业用地。容积率：4.2,总建筑面积276878平方米。工程为一期、二期分期实施，本次设计范围为一期，一期总建筑面积134404。2平方米，地上（计容）建筑面积69470.8平方米，其中住宅面积63329.2平方米，地上商业面积6141.6平方米，地下建筑面积64933。4平方米，地下3、商业面积16429。4平方米，车库面积48504平方米.本次一期设计范围由四层地下室，一层半地下室，2528层五栋住宅组成；地上一层为半地下室，功能为商业，地下12层功能为商业及复式车库，地下三层为车库,地下四层为平战结合人防车库，住宅为1-5号楼，其中1、2、4、5号楼为商品房,3号楼为安置用房，1楼：住宅28层建筑高度85。6米、2楼:住宅27层建筑高度82.7米、3#楼:住宅28层建筑高度85.6米、4#楼：住宅26层建筑高度79.8米、5楼：住宅25层建筑高度76。9米。本工程主要结构类型为钢筋混凝土框剪结构。本工程地下四层人防顶板是600mm高网梁楼盖结构(含200mm钢筋混凝土现浇4、层,折算板厚370）、地上一层顶板裙房部位大部是700mm高网梁楼盖结构（含150mm钢筋混凝土现浇层,折算板厚400)，地上一层至地下四层除网梁楼盖部位外，楼板厚度250的楼板有350mm、300、250mm,最大截面梁在地上一层主楼部位顶板结构中， KZL5a（2）梁宽1000mm，梁高2100mm。板厚250、梁截面积0.5具体部位见下表：一层主楼部位顶梁300x2100、400x1650、300x1650、700x2000、600x1800、600x1500、600x1000、600x1200、800x1200、600x2000、600x2100、600x1800、1000x2100、5、500x1200、900x2100、400X2100、700X1200、500X2100、800x1200最大跨度8000顶板250最大跨度8400网点顶梁600x1000、600x1200、最大跨度15000顶板300、700厚网梁楼盖（折算400板厚）680700高暗梁、850高柱帽最大跨度8400负一层主楼部位车库顶梁600x1000最大跨度3900顶板300最大跨度8000负二层主楼部位车库顶板250最大跨度8400负三层主楼部位顶板300最大跨度8400负四层主楼部位车库顶梁5001200最大跨度8400顶板250、300、600厚网梁楼盖（折算板厚370）、680600高暗梁、806、0高柱帽最大跨度8400三、材料选用本工程模板支撑，板底与梁底支架选用483。0钢管，板、梁底次龙骨、梁侧内龙骨选用50100木方，板、梁底主龙骨选用483.0钢管，梁侧外龙骨采用双支483。0钢管，板底主龙骨支撑36KTC60顶托，梁侧模加固用对拉螺栓用12螺栓。模板面板采用10厚竹胶板。四、施工工艺及操作要求(一）板厚250、700mm厚网梁楼盖（含现浇层）折算实心厚度为400mm，自重为10.0KN/m2 ;600厚网梁楼盖（含现浇层）折算实心厚度为370mm,自重为9。2 KN/m2.板厚250、700厚、600厚网梁楼盖模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.87、m(按梁位置排楼板模板支撑立杆时最大间距不超过0。8m），每根立杆底部均加木垫板和钢底座.立杆设置纵、横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm，第一步大横杆的步距1。4 m，其它大横杆的步距均不应大于1。2米，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，最上面一道水平杆距板底主龙骨0。3m。板底主龙骨采用双支483。0钢管间距同立杆间距0.8m，次龙骨50100木方间距0.250 m。1。架体总体要求架体除采用剪刀撑加固外周边利用墙、柱模板斜撑钢管与架体拉结加强。2。立杆2。1立杆在板主龙骨下采用可调顶托，顶托丝杆伸出长度不应大于200mm,最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm，以满足支撑8、系统的稳定性.2.2搭接要求:立杆接长时，两个相邻接头不得在同步内，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长尽量采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a 立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度用直角扣件固定在水平钢管上，接长不少于1步架距离,下部立杆在搭接位置的两道水平钢管上固定扣件下端各加一个加保险扣件，上部立管在搭接位置的两道水平钢管上固定扣件上端各加一个保险扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.2。3 扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横9、向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2.4可调顶托使用：可调顶托与钢管交接处应设置横向水平杆，顶托丝杆伸出长度不应大于200mm，最上面一道水平横杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm,另外,使用可调托座必须解决两者连接节点问题。3水平杆3。1每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3。2搭设要求:水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对10、接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。3。3主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4。剪刀撑4。1设置数量,本工程板厚250楼板部位模板支架高度4m模板支架按下列规定设置剪刀撑： 4排及以上立柱的模板支架，应在外围在外侧立面整11、个长度和高度上连续设置剪刀撑;支架内部中间每隔56根立杆或57m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。（四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；） 4排以下立杆的模板支架,应在外围纵向外侧立面整个长度和高度上连续设置竖向剪刀撑;模板支架外围横向外侧立面(即两端处立面）和沿纵向每隔4根立杆从下至上设置一道连续的竖向剪刀撑;当设置剪刀撑有困难时，可采用之字斜杆支撑。4.1。3 模板支架高度大于等于4米小于8米时，模板支架在其底部、顶部设置两道水平剪刀撑.4。2剪刀撑的构造应符合下列规定：4.2.1剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；4.2.2剪刀撑应用12、旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4。2.3设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3.5. 周边拉接因本工程模板负四层、负二层、负一层、地上一层支架高度超过4m,柱、墙板与梁板混凝土先浇筑柱墙混凝土，墙、柱模板固定、校正用钢管均与模板支架可靠连接成一个整体。6. 3.下层模板混凝土强度达到100%，(以同条件试块为准）前，下层模板支架不得拆除.（二）地上一层顶网梁楼盖部位暗梁截面为680700、柱帽850高，人防层顶板网梁楼盖部位暗梁截面为680600、柱帽800高，承重排架按实心楼板850厚支设1.承重架13、暗梁及柱帽承重架采用横向立杆间距0.4 m，纵向立杆间距0。8m（立杆沿跨度方向纵距同板支撑架0。8 m）。承重架立杆顶部均采用36KTC-60可调顶托承重,立杆上端伸出至模板支撑点的长度300(mm）。承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，水平杆步距，第一步大横杆的步距1。4 m,其它大横杆的步距均不应大于1.2米，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，最上面一道水平杆距板底主龙骨0.3m。板底主龙骨采用双支483。0钢管间距同立杆间距0.8m,次龙骨50100木方间距0。250 m。沿跨底方向设竖向剪刀撑。2. 暗14、梁及柱帽模板安装2.1 暗梁及柱帽模板采用竹夹板加木方支模,要预先按图纸尺寸配模,并按梁号编号。2.2 支梁模前要熟悉图纸，将梁的尺寸、位置、标高，平台板的厚度、标高完全搞清楚,如有不清楚的地方及时找工长或施工员问明白,不能盲目施工。2.3 梁底采用50mm100mm的木方，间距150，木方垂直梁截面支设方式，梁起拱按2，标高控制在0-5mm范围内。2.4 注意事项:因该部位梁底与叠合箱板底为同一标高,支模时先定位梁底模板,再铺设平台模板。3。下层模板混凝土强度达到100%，（以同条件试块为准）前，下层模板支架不得拆除.（二）梁模板支设本工程梁集中线荷载15KNm（500mm宽1000mm高）15、均按该表设置施工：序号梁截面尺寸（）梁底增加承重立杆根数梁底方木根数梁侧模对拉螺杆道数梁底立杆横向间距(）梁两侧立杆横向间距（）1300x21001根35道9002400x165044道9003300x165034道9004600x100052道11005500x120053道11006600x12002根43道25011007400X210045道9008600x200055道11009600x180054道110010500x210035道110011500x210045道110012600x150043道110013800x120053道130014700X120053道1200159016、0x21004根75道2501500161000x210075道150017700x200055道13001.梁底承重架梁底中间立杆采用可调顶托支撑，两边立杆采用扣件，立杆沿跨度方向纵距0.40m。梁两侧立杆双扣件承重，中间立杆根数及间距按上表设置，顶部采用可调顶托承重,立杆上端伸出至模板支撑点的长度200（mm）。梁底承重架扫地杆、水平杆同楼板支撑排架，立杆设置纵、横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，水平杆步距，第一步大横杆的步距1。4 m，其它大横杆的步距均不应大于1。2米，立杆全高范围内设置纵横向水平杆，最上面一道水平杆距板底主龙骨0.3m。在梁底位置17、沿跨底方向设竖向剪刀撑.2.梁模板安装2.5 梁模板采用竹夹板加木方支模，要预先按图纸尺寸配模，并按梁号编号.2.6 支梁模前要熟悉图纸，将梁的尺寸、位置、标高,平台板的厚度、标高完全搞清楚，如有不清楚的地方及时找工长或施工员问明白,不能盲目施工。2.7 梁底采用50mm100mm的木方,具体根数按上表，木方垂直梁截面支设方式,梁起拱按2，标高控制在0-5mm范围内。2.8 梁旁加固：加固钢管间距不得大于400mm，梁侧内龙骨间距150,采用方木50mm100mm.外龙骨间距400mm，外龙骨采用483.0双钢管，12对拉螺栓沿梁高方向布置，设置道数按上表，断面跨度方向的最大间距400mm.218、.9 梁模板质量标准：接缝宽度不大于1.5mm，面层和两侧均清理干净，满刷脱模剂。允许偏差项目同柱。2.10 注意事项：梁底、梁旁均应拉线校至直。梁柱接口按图示几何尺寸用竹胶板整理规范.3。下层模板梁集中线荷载大于15KNm（5001000）梁的混凝土强度达到100，（以同条件试块为准）前，下层模板支架不得拆除。五、材料管理1。钢管、扣件1.1材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定1.2 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。119、.3钢管外观质量需满足下例要求： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.3。2 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；1。3。3 钢管应进行防锈处理。1.4 扣件外观质量要求：1。4。1有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;1.4。2扣件应进行防锈处理。2 技术资料,施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收管理1验收程序:模板支架投入使用前,应由项目部组织验收.项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收.本工程地下四层至20、地下室一层顶网梁楼盖、大于等于250mm厚板和10002100梁(5001000梁）支架属高大模板支架按青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定，高大模板支撑系统的安全方案必须经专家论证审查。施工总承包单位负责组织脚手架及高模板支撑系统方案的论证审查工作。2验收内容a 材料-技术资料b参数专项施工方案c 构造-专项施工方案和本规程3扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行.4 验收记录：按相关规定填写验收记录表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当21、模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上22、而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件,按品种、规格随时码堆存放。九、施工1000mm2100mm梁支架剖面图图1 梁模板支撑架立面简图梁两侧立杆采作扣件,中间增加的4根承重立杆采用可调顶托。地23、下室模板支撑大样图十、设计计算（一）700厚网梁楼盖（折算400厚混凝土楼板）计算：（其它250厚的楼板都按此施工）计算参数： 模板支架搭设高度为4。9m, 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m,立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度10mm，剪切强度1。6N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 木方50100mm,间距250mm， 木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483。0mm. 模板自重0。35kN/m2,混凝土钢筋自重25.00kN/m3,施工活荷载3。50kN24、/m2。 扣件计算折减系数取1。00。 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1。2(25。000.40+0。35）+1。401。50=14.520kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525.000。40+0.71.401.50=14。970kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。71.40=0.98 采用的钢管类型为483。0。 一、模板面板计算 面板为受弯结25、构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算. 静荷载标准值 q1 = 25。0000。4000.800+0。3500。800=8.280kN/m 活荷载标准值 q2 = （2。000+1.500)0。800=2。800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 13。33cm3; 截面惯性矩 I = 6.67cm4； （1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取25.0026、N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m）; 经计算得到 M = 0。100（1.358。280+0。982.800)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。08710001000/13333=6.526N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6778。2802504/(100900066667）=0.365mm 面板的最大挠度小于250。0/250,满足要求！ 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1。荷载的计27、算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25.0000。4000。250=2。500kN/m (2）模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0.3500.250=0。087kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 q2 = （1。500+2.000）0.250=0。875kN/m 静荷载 q1 = 1。352.500+1.350。087=3.493kN/m 活荷载 q2 = 0.980。875=0。857kN/m 计算单元内的木方集中力为（0.857+3。493)0.800=3.480kN 2.木方的计算 按照三跨28、连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3。481/0。800=4。351kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。14。350.800.80=0。278kN.m 最大剪力 Q=0。60.8004.351=2。088kN 最大支座力 N=1.10.8004。351=3。829kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83。33cm3； 截面惯性矩 I = 416。67cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.278106/83333.3=3。34N/mm2 木方的29、抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ （2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.588kN/m 最大变形 v =0.6772.588800。04/（1009000。004166666。8)=0。191mm 木方的最大挠度小于800.0/250，满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.829kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m） 托梁剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 托梁变形计算受力图 托30、梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。953kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13。587kN 经过计算得到最大变形 V= 0。593mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8。98cm3; 截面惯性矩 I = 21。56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.953106/1.05/8982。0=101。05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ （2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0。593mm 顶托梁的最大挠度小于800。0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载31、力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: （1)脚手架的自重（kN)： NG1 = 0.1274.900=0。624kN （2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500。8000。800=0.224kN （3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000。4000。8000。800=6.400kN 经计算得到，静荷载32、标准值 NG = (NG1+NG2+NG3）= 7。248kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载. 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1。500+2.000)0。8000.800=2。240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0。98NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N = 11。980kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.60 A - 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4。233、4 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2; l0 - 计算长度 (m）； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段:l0 = ku1（h+2a） (1） 非顶部立杆段：l0 = ku2h （2） k - 计算长度附加系数，按照表5。4。6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1.600,l0=3。326m;=3326/16.0=20834、.508， =0.168 =11430/（0。168423。9）=160。924N/mm2 a=0。5m时,u1=1.244，l0=3.447m；=3447/16.0=216。141, =0。156 =11430/(0。156423。9）=172。844N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=164.897N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 非顶部立杆段：u2=2。065，l0=3。339m；=3339/16。0=209。314, =0。166 =11980/(0。166423。9）=170.252N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳35、定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。91。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2); Wk=0.4500。7400。139=0.046kN/m2 h - 立杆的步距,1。40m; la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0。91.40.0460.8001。4001.400/10=0.009kN。m； Nw - 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1。3506.841+0。9802。240+0。90.9800.009/0。800=11。440kN 非顶36、部立杆Nw=1.3507。248+0.9802。240+0.90.9800.009/0。800=11。990kN 顶部立杆段:a=0.2m时，u1=1.600,l0=3。326m;=3326/16.0=208。508， =0.168 =11440/（0。168423.9）+9000/4491=163。102N/mm2 a=0.5m时，u1=1.244，l0=3.447m；=3447/16。0=216.141， =0.156 =11440/(0。156423。9)+9000/4491=175.033N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时,=167。079N/mm2，立杆的稳定性计37、算 f,满足要求！ 非顶部立杆段：u2=2。065,l0=3.339m；=3339/16.0=209。314, =0.166 =11990/（0。166423。9）+9000/4491=172.431N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=573。07 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载. 第2层以下的模板支撑可以拆除。楼板模板支撑架拆除按混凝土结构工程施工质量验收规范中板跨度大于8m时混凝土强度达100%时方可拆除，按同条件养护试块为准.（二）地上一层顶网梁楼盖部位暗梁截面为680700、柱帽850高，人防层顶板网梁楼盖部位暗梁截面为680600、柱帽800高,承38、重排架按实心楼板850厚施工.计算参数： 模板支架搭设高度为4.9m, 立杆的纵距 b=0。80m，立杆的横距 l=0。40m,立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度10mm,剪切强度1。6N/mm2，抗弯强度25。0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 木方50100mm，间距250mm， 木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483。0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3。50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00. 钢管强度为205。0 N/mm2,钢管强度折减39、系数取1。00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2（25.100.85+0。35)+1.401。50=28.122kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525。100。85+0。71.401.50=30.272kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0。71。40=0。98 采用的钢管类型为483。0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算. 静荷载标准值 q1 = 40、25.1000.8500。800+0.3500.800=17。348kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+1.500）0.800=2。800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 13.33cm3； 截面惯性矩 I = 6。67cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m）； 41、经计算得到 M = 0。100(1。3517。348+0.982。800)0.2500。250=0。164kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。16410001000/13333=12.264N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ (2）挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67717。3482504/(100900066667)=0.765mm 面板的最大挠度小于250。0/250，满足要求！ 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算. 1。荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重（kN/m)： q42、11 = 25.1000.8500.250=5。334kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0.3500。250=0.087kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+2.000)0.250=0.875kN/m 静荷载 q1 = 1。355.334+1。350。087=7。319kN/m 活荷载 q2 = 0.980.875=0。857kN/m 计算单元内的木方集中力为（0.857+7.319)0。800=6.541kN 2。木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计43、算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 6.541/0。800=8.176kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.180.800.80=0。523kN。m 最大剪力 Q=0.60。8008.176=3.925kN 最大支座力 N=1.10。8008.176=7。195kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83。33cm3; 截面惯性矩 I = 416。67cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。523106/83333。3=6.28N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求44、! （2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5。421kN/m 最大变形 v =0.6775.421800。04/(1009000.004166666.8)=0。401mm 木方的最大挠度小于800。0/250，满足要求！ 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 7.195kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。090kN/m. 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m） 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 经过45、计算得到最大支座 F= 12。903kN 经过计算得到最大变形 V= 0。084mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8。98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； （1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.513106/1。05/8982。0=54.40N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0。084mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0046、kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 五、模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN): NG1 = 0.1274。900=0。624kN (2)模板的自重(kN）： NG2 = 0.3500.8000。400=0。112kN (3)钢筋混凝土楼板自重（kN): NG3 = 25.1000.8500。8000。400=6。827kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 7。563kN。 2。活荷载47、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载. 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1。500+2.000)0。8000.400=1.120kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0。98NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 11。308kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A - 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值48、 (N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m）； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1（h+2a） （1） 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2） k - 计算长度附加系数，按照表5。4。6取值为1。155； u1，u2 - 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1。600,l0=3.326m；=3326/16.0=208.508, =0。168 =10758/(0.168423。9)=151。449、62N/mm2 a=0.5m时，u1=1。244，l0=3。447m；=3447/16。0=216.141， =0.156 =10758/（0。156423.9)=162。681N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=155.201N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3。339m；=3339/16。0=209。314， =0.166 =11308/（0.166423。9)=160.701N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9150、。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2); Wk=0.4500。7400.139=0.046kN/m2 h 立杆的步距,1.40m； la 立杆迎风面的间距，0。80m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0。91。40.0460。8001.4001。400/10=0。009kN。m； Nw - 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1。3507。156+0.9801。120+0。90。9800。009/0。400=10.778kN 非顶部立杆Nw=1.3507。563+0.9801。120+0.90。9800。51、009/0.400=11.328kN 顶部立杆段:a=0.2m时，u1=1。600,l0=3.326m；=3326/16.0=208。508， =0.168 =10778/（0。168423。9)+9000/4491=153.782N/mm2 a=0。5m时，u1=1。244,l0=3.447m；=3447/16.0=216。141， =0.156 =10778/（0。156423。9)+9000/4491=165.022N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=157。529N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m;=352、339/16。0=209。314， =0.166 =11328/（0.166423.9）+9000/4491=163。023N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患. 七、楼板强度的计算 1。计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=21420.0mm2，fy=360。0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8400mm850mm，截面有效高度 h0=830mm。 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.。.53、的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.40m，短边8。401.00=8。40m， 楼板计算范围内摆放1121排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.35（0。35+25.100。85）+ 11。35（0。621121/8。40/8。40）+ 0。98（2。00+1.50）=35.46kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.4035.46=297.89kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0513ql2=0。0513297.898。402=54、1078。28kN。m 按照混凝土的强度换算 得到10天后混凝土强度达到69。10%，C35。0混凝土强度近似等效为C24.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11。53N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 21420.00360。00/(8400。00830。0011。53)=0。10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为: M1=sbh02fcm = 0.0958400。000830.000211。5106 结论：由于Mi = 6335.92=6335。92 Mmax=1078。28 55、所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。（三） 本工程梁集中线荷载15KNm（500mm宽1000mm高）的模板计算梁截面（10002100）梁支架计算书: 计算参数: 模板支架搭设高度为6。8m, 梁截面 BD=1000mm2100mm,立杆的纵距(跨度方向） l=0.40m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加4道承重立杆. 面板厚度10mm，剪切强度1.6N/mm2,抗弯强度25。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/m56、m2。 梁两侧立杆间距 1.50m。 梁底承重杆按照布置间距125，250，250,250mm计算。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3,施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1。2(25.502.10+0.35）+1。402。00=67。480kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。3525。502.10+0.71.402。00=74.252kN/m2 由于永久荷载效应57、控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0。71.40=0。98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算： (1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25。5002。1000。400=21。420kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.3500.400（22。100+1。000）/1.000=0。728kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 58、P1 = （1.500+2。000)1.0000.400=1。400kN 均布荷载 q = 1.3521。420+1.350.728=29。900kN/m 集中荷载 P = 0。981.400=1。372kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 6.67cm3； 截面惯性矩 I = 3。33cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。965kN N2=5.654kN N359、=4。792kN N4=6。451kN N5=4。792kN N6=5。654kN N7=1.965kN 最大弯矩 M = 0。087kN.m 最大变形 V = 0。366mm （1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/6667=13.050N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25。00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ （2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。366mm 面板的最大挠度小于166.7/250，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值60、最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 6。451/0.400=16。128kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.130。40 最大剪力 Q=0.60。40016。128=3。871kN 最大支座力 N=1.10.40016。128=7。096kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83。33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.258106/83333。3=3.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ （2）木方挠度计算 61、均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.471kN/m 最大变形 v =0。67710。471400.04/（1009000。004166666.8)=0.048mm 木方的最大挠度小于400.0/250，满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一） 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。21862、kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=8.226kN 抗弯计算强度 f=0。218106/4491.0=48.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=8。23kN增加的承重立杆顶部63、采用可调顶托,梁两侧立杆采用扣件 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=8。23kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351。082=1。460kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.270=0。365kN 非顶部立杆段 N = 8。226+1。460=9.687kN 顶部立杆段 N = 8.226+0。365=8。591kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。60 A 立杆净截面面64、积 (cm2); A = 4。24 W 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4。49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 (m）； 参照扣件式规范2011,由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a） (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h （2） k 计算长度附加系数，按照表5。4.6取值为1.155; u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。30m; 顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1。722，l0=3.581m;=365、581/16.0=224。497, =0.145 =8591/（0.145423。9）=139.670N/mm2 a=0.5m时，u1=1.333，l0=3.695m；=3695/16。0=231.666， =0.137 =8591/（0.137423.9）=148。059N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时,=142。466N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 非顶部立杆段:u2=2。223,l0=3.595m；=3595/16。0=225。400, =0。144 =9687/(0。144423。9)=158.814N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 考虑66、风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)； Wk=0.4500。7400。139=0。046kN/m2 h - 立杆的步距，1.40m; la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0。91.40.0461。5001。4001.400/10=0。017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.226+1。3500.270+0。90。9800。017/0.400=8.629kN 非顶部67、立杆Nw=8。226+1.3501。082+0.90.9800.017/0.400=9.725kN 顶部立杆段：a=0。2m时,u1=1。722，l0=3.581m；=3581/16。0=224.497, =0。145 =8629/(0.145423.9)+17000/4491=144.103N/mm2 a=0.5m时，u1=1.333,l0=3。695m;=3695/16.0=231。666， =0。137 =8629/(0。137423.9)+17000/4491=152。529N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时，=146.911N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要68、求! 非顶部立杆段:u2=2.223，l0=3。595m；=3595/16.0=225.400, =0.144 =9725/（0。144423。9）+17000/4491=163。252N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.梁截面（6002000）梁支架计算书：计算参数： 模板支架搭设高度为6。8m， 梁截面 BD=600mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0。40m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加2道承重立杆. 面板厚度10mm,剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量9000.069、N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底承重杆按照布置间距175,250mm计算。 模板自重0。35kN/m2,混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2. 扣件计算折减系数取1。00。 钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25。502.00+0.35）+1。402.00=64.420kN/m2 由永久荷载效应控制70、的组合S=1。3525.502.00+0.71.402.00=70。810kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0。71.40=0。98 采用的钢管类型为483。0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.5002.0000.400=20。400kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0。3500.400（22。000+0。600)/0。600=1。0771、3kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）: 经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1.500+2.000）0。6000。400=0。840kN 均布荷载 q = 1。3520.400+1。351.073=28。989kN/m 集中荷载 P = 0。980。840=0.823kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 6。67cm3; 截面惯性矩 I = 3。33cm4; 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图72、 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.708kN N2=4。970kN N3=4。861kN N4=4。970kN N5=1。708kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.230mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。06910001000/6667=10。350N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。230mm 面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯73、矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 4.970/0.400=12。424kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。112。420。40 最大剪力 Q=0。60.40012。424=2.982kN 最大支座力 N=1.10.40012。424=5.466kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4; （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。199106/83333.3=2.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满74、足要求! （2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.203kN/m 最大变形 v =0.6779.203400.04/（1009000.004166666.8）=0.043mm 木方的最大挠度小于400.0/250，满足要求！ 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大75、弯矩 Mmax=0。262kN。m 最大变形 vmax=0。111mm 最大支座力 Qmax=9。361kN 抗弯计算强度 f=0.262106/4491.0=58。34N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求! （二） 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=9.76、36kN 增加的承重立杆顶部采用可调顶托,梁两侧立杆采用扣件 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.36kN （已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1。350。996=1.344kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1。350。249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 9。361+1。344=10。705kN 顶部立杆段 N = 9。361+0.336=9。697kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。77、60 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3）；W = 4.49 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m)； 参照扣件式规范2011,由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a） （1） 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k - 计算长度附加系数，按照表5。4。6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.72278、,l0=3。581m;=3581/16.0=224。497， =0。145 =9697/（0。145423。9）=157.640N/mm2 a=0.5m时，u1=1。333，l0=3。695m；=3695/16。0=231。666, =0.137 =9697/（0。137423.9)=167.109N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时，=160。796N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.223，l0=3。595m；=3595/16.0=225。400, =0.144 =10705/(0.144423。9)=175.507N/mm2，立杆的稳定79、性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； Wk=0.4500.7400.139=0.046kN/m2 h 立杆的步距,1。40m； la 立杆迎风面的间距,1.10m; lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40。0461。1001。4001.400/10=0.013kN。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9。361+1。3500。249+0.90。9800。013/080、。400=9.725kN 非顶部立杆Nw=9。361+1。3500.996+0。90.9800.013/0。400=10。733kN 顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1。722，l0=3.581m;=3581/16。0=224。497， =0。145 =9725/（0。145423。9)+13000/4491=160.891N/mm2 a=0.5m时，u1=1.333，l0=3.695m；=3695/16。0=231.666, =0。137 =9725/（0。137423.9)+13000/4491=170。386N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=164.056N/m81、m2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 非顶部立杆段：u2=2.223,l0=3。595m；=3595/16.0=225。400, =0。144 =10733/(0.144423。9）+13000/4491=178.761N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁截面（4001650)梁支架计算书:计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m, 梁截面 BD=400mm1650mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0。40m，立杆的步距 h=1.40m, 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度10mm，剪切强度1。6N/mm2，抗弯强度2582、。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0。35kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00.图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25。501.65+0.35）+1。402.00=53.710kN/m2 由永久83、荷载效应控制的组合S=1.3525。501。65+0.71。402。00=58。761kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483。0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001。6500。400=16。830kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0。3500.400(21。650+0。400)/0.4084、0=1。295kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.500+2.000)0。4000。400=0.560kN 均布荷载 q = 1.3516。830+1.351.295=24.469kN/m 集中荷载 P = 0.980.560=0。549kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 6.67cm3； 截面惯性矩 I = 3。33cm4; 计算简图 弯矩图(kN.m） 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 变85、形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.264kN N2=3。904kN N3=3。904kN N4=1。264kN 最大弯矩 M = 0.048kN。m 最大变形 V = 0。129mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/6667=7.200N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f,取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.129mm 面板的最大挠度小于133.3/250，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算 按照三跨连86、续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3。904/0.400=9。761kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.19.760.400.40=0.156kN。m 最大剪力 Q=0.60。4009.761=2。343kN 最大支座力 N=1。10.4009。761=4。295kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416。67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。156106/83333.3=1。87N/mm2 木方的抗87、弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6。646kN/m 最大变形 v =0.6776.646400。04/（1009000。004166666。8）=0。031mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求！ 三、梁底支撑钢管计算 （一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图88、(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.091mm 最大支座力 Qmax=11.132kN 抗弯计算强度 f=0。424106/4491.0=94。32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm，满足要求! (二） 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算. 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取89、最大支座反力，R=11.13kN增加的承重立杆顶部采用可调顶托，梁两侧立杆采用扣件 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11。13kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。350.909=1.228kN 顶部立杆段,脚手架钢管的自重 N2 = 1.350。227=0.307kN 非顶部立杆段 N = 11.132+1.228=12.360kN 顶部立杆段 N = 11.132+0。307=11。439kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回90、转半径 （cm）；i = 1。60 A 立杆净截面面积 (cm2); A = 4。24 W 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 4。49 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 (m); 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1（h+2a） （1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2） k - 计算长度附加系数，按照表5。4.6取值为1.155； u1，u2 - 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.30m； 顶91、部立杆段:a=0。2m时，u1=1。600,l0=3。326m；=3326/16.0=208。508， =0。168 =11439/(0。168423.9）=161。051N/mm2 a=0。5m时,u1=1。244,l0=3。447m；=3447/16.0=216。141， =0.156 =11439/（0.156423.9)=172。981N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时，=165.028N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m；=3339/16.0=209。314, =0.166 =12360/（0。1664292、3.9）=175.647N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）； Wk=0.4500。7400.139=0.046kN/m2 h - 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40。0460.9001.4001。400/10=0。010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; 顶部立杆Nw=11.132+1。3593、00。227+0。90。9800.010/0.400=11。462kN 非顶部立杆Nw=11。132+1。3500。909+0。90。9800.010/0.400=12。382kN 顶部立杆段：a=0.2m时,u1=1.600，l0=3.326m；=3326/16。0=208。508， =0。168 =11462/(0。168423.9)+10000/4491=163.661N/mm2 a=0.5m时，u1=1。244，l0=3。447m；=3447/16。0=216。141, =0.156 =11462/(0。156423。9）+10000/4491=175。615N/mm2 依据规范做承载94、力插值计算 a=0.300时，=167。646N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 非顶部立杆段:u2=2。065，l0=3.339m；=3339/16.0=209.314， =0.166 =12382/（0。166423。9）+10000/4491=178.260N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1000mm，高度2100mm,两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板. 内龙骨布置13道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距400mm,外龙骨采用95、双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内竖向间距150+350+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度10mm,剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值. 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;96、 t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5。714h; T - 混凝土的入模温度,取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m； 1 外加剂影响修正系数，取1。000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。950.000=45。000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。9497、。000=3。600kN/m2. 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。 荷载计算值 q = 1。245.0000.400+1.403。6000.400=23.616kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 6。67cm3； 截面惯性矩 I = 3.33cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为98、 N1=1.475kN N2=4。240kN N3=3。605kN N4=3。775kN N5=3。730kN N6=3.742kN N7=3.738kN N8=3。742kN N9=3.730kN N10=3.775kN N11=3.605kN N12=4.240kN N13=1。475kN 最大弯矩 M = 0.062kN。m 最大变形 V = 0.243mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。06210001000/6667=9。300N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ （2)挠度计算 面板最99、大挠度计算值 v = 0.243mm 面板的最大挠度小于158.3/250,满足要求！ 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20。1645。00+1.40。163。60=9.348kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1645.00=7.110kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.739/0。400=9。348kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19。3480.400。40=0。150kN。m 最大剪力 Q=0.60.40100、09.348=2.244kN 最大支座力 N=1。10。4009.348=4。113kN 截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 83.33cm3; 截面惯性矩 I = 416.67cm4； （1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.150106/83333.3=1。80N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ (2）挠度计算 最大变形 v =0。6777.125400。04/(1009000。004166666。8）=0。033mm 最大挠度小于400。0/250,满足要求！ 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按101、照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。371kN.m 最大变形 vmax=0.039mm 最大支座力 Qmax=10。699kN 抗弯计算强度 f=0.371106/8982.0=41.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于400。0/150与10mm，满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm）： 12 对拉螺栓有效直径（mm)： 10 对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 76。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 10。699 对拉螺栓强度验算满足要求!