1、先进电气元件生产基地厂房门卫室及地下一层模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、适用范围5二、编制依据5三、工程概况63.1工程总体概况63.1.、建筑、结构概况63.2模板概述7四、技术措施方案74.1施工准备7材料要求及准备74.2模板技术要求9竖向剪刀撑104.3模板脚手架的搭设及拆除施工工艺114.3.1模板脚手架搭设施工工艺11模板脚手架的拆除施工工艺12五、模板安全及文明施工管理125.1模板施工安全管理135.2安全文明施工保证措施14脚手架搭设的安全技术措施14六、模板监测172、1、监测内容和监测要求17（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。174、处理方法18七、安全应急救援预案182、发生高处坠落事故应急救援193、发生支模坍塌应急救援20(5)现场急救处理：214、建立应急指挥体系和应急物资：21八、计算书22一、梁模板：22一、参数信息241.模板支撑及构造参数242.荷载参数243.材料参数254.梁底模板参数255.梁侧模板参数25二、梁侧模板荷载计算25三、梁侧模板面板的计算261.强度计算262.挠度验算27四、梁侧模板支撑的计算271.次楞计算27（1）次楞强度验算29（2）次楞的挠度验算302.主楞计算30（1）主楞抗弯强度验算31（2）主楞的挠度3、验算31五、穿梁螺栓的计算31六、梁底模板计算321.抗弯强度验算322.挠度验算33七、梁底支撑的计算331.荷载的计算：332.方木的支撑力验算333.支撑托梁的强度验算35八、梁跨度方向钢管的计算37九、立杆的稳定性计算:37立杆的稳定性计算公式371.梁两侧立杆稳定性验算:372.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:38十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:401.模板支架的构造要求：402.立杆步距的设计：403.整体性构造层的设计：404.剪刀撑的设计：405.顶部支撑点的设计：406.支撑架搭设的要求：417.施工使用的要求：411.模板支架参数412.荷载参数413.材料参4、数414.楼板参数42二、模板面板计算:421、荷载计算432、强度计算433、挠度计算43三、模板支撑方木的计算:441.荷载的计算：442.强度验算:443.抗剪验算：454.挠度验算:45四、托梁材料计算:45五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):461.静荷载标准值包括以下内容：47(1)脚手架的自重(kN)：47(2)模板的自重(kN)：47(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：472.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。473.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算47六、立杆的稳定性计算:47七、立杆的地基承载力计算:48八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:5、491.模板支架的构造要求：492.立杆步距的设计：493.整体性构造层的设计：494.剪刀撑的设计：505.顶部支撑点的设计：506.支撑架搭设的要求：507.施工使用的要求：50三、柱模板50一、参数信息511.基本参数512.柱箍信息513.竖楞信息514.面板参数515.木方和钢楞52二、柱模板荷载标准值计算52三、柱模板面板的计算521.面板抗弯强度验算532.面板抗剪验算543.面板挠度验算54四、竖楞计算551.抗弯强度验算562.挠度验算56五、B方向柱箍的计算571. 柱箍抗弯强度验算58柱箍截面抗弯强度验算公式582. 柱箍挠度验算58六、B方向对拉螺栓的计算59七、H方向6、柱箍的计算591.柱箍抗弯强度验算602. 柱箍挠度验算61八、H方向对拉螺栓的计算61模板施工方案一、适用范围本方案适用于指导先进电气元件生产基地1#厂房、2#厂房、门卫室工程1#厂房模板施工。二、编制依据1、建设单位提供的本工程施工图纸；2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2010）；3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）；4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；6、xx市建设工程质量安全监督站关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施；7、质量、环境和职业健康安7、全管理手册；8、建设工程文明施工与安全防护图集；9、建筑施工手册（第四版）；10、建筑施工计算手册。三、工程概况3.1工程总体概况、地理位置本工程位于xx市xx工业园区市头二期，由xx（xx）电气有限公司兴建开发。3.1.、建筑、结构概况本标段由2栋多层框架结构厂房及1栋门卫室组成，总建筑面积11362.07。其中1号厂房为地上三层，室内外高差为150mm，建筑物高度20.15m；2号厂房为地上五层，室内外高差为300mm，建筑物高度22.6m；门卫室为地上一层，室内外高差为150mm，建筑物高度3.45m。本工程1号厂房、2号厂房0.00相当于绝对标高值17.5m，门卫室0.00相当于绝对标8、高值18.4m。采用现浇钢筋混凝土框架结构，结构安全等级二级；地基基础设计等级丙级；抗震设防类别丙类，抗震等级三级；耐火等级二级。3.2模板概述本工程1#厂房首层为一区域面积约2466.73，距离支撑点高度7.84米的梁板区域。本工程模板及模板支架计算时均取板的最大搭设高度即：7.84米；梁的最大截面400mm800mm；柱的最大截面650mm800mm。四、技术措施方案4.1施工准备 材料要求及准备1）钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢(GB/T 700-2006)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2）钢管选用外径489、.3mm，壁厚3.2mm的钢管。立杆、大横杆和斜杆的长度为6m，小横杆长度统一为1.5m。3）根据可铸铁分类及技术条件(GB978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6）钢管及扣件表面应进行防锈处理。7）钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。8）立杆、横杆钢管10、采用暗红色，剪刀撑钢管采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。 机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角 技术准备施工前应按要求向木工作好技术交底，如人员变动后应重新交底。交底工作由项目安全主管、安全员、木工班长分级负责。4.2模板技术要求1）基础：1#厂房模板所用的钢管脚手架以一层地板为基础。具体施工方法为：独立基础与基础梁施工完毕11、且符合回填条件后，进行回填土的分层夯实, 压实系数不小于0.94。夯实符合要求后，进行首层厚度为150mm的C15混凝土垫层施工。垫层混凝土强度达到要求后，即可开始进行模板的搭设。模板拆除时间，除满足二层梁板砼强度要求外，还须待三层梁板砼施工完毕后方可拆除。模板体系立杆支承在木垫板上，木垫板要稳固，不晃动。场地做好排水措施，不得积水。2）纵向水平杆：纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长使用对接，严禁使用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的12、1/3。3）横向水平杆：横向水平杆的设置同纵向水平杆。4）立杆：a、本工程梁模板部分最大截面梁尺寸为400 mm870 mm，最大跨度为10m：枋木间距250，梁支撑立杆的纵向间距1200，横向间距1000。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200）。b、楼板：枋木间距300，立杆的纵距b=1200，立杆的横距l=1200，能满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。立杆距梁边300mm，每根立杆底部应垫木垫块，垫块要稳固，不晃动。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根13、立杆交错用6m杆和2m杆相互错开。底座和顶托螺拴的伸出长度不大于300mm。5）剪刀撑：竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6m钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；6）扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于14、65Nm。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7）模板支架立杆的构造应符合下列要求：（1）每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。（2）立杆步距不得大于1.8m,并应设置纵横水平拉杆。（3）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。（4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。（5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。8）满堂模板支架的支撑设置按以下规定：（1）剪刀撑应纵15、横设置，其间距按6m设置。（2）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（3）模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。4.3模板脚手架的搭设及拆除施工工艺4.3.1模板脚手架搭设施工工艺模板脚手架搭设的工艺流程：基底检查、放线定位铺设预制木垫块竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件梁板底技术处理。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。木垫块应准确地放在定位线上，垫块必须铺放平稳，16、不得悬空。在搭设首层模板脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。模板脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被17、破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。五、模板安全及文明施工管理5.1模板施工安全管理搭、拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。搭拆棚的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保修。未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查18、，检查合格后才可使用。施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。工具及小零件，要放在工具箱内。搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。不得使用不合格的构配件。5.2安全文明施工保证措施材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3k19、N。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。脚手架搭设的安全技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑。脚手架及时与结构拉结或20、采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。脚手架上施工作业的安全技术措施模板脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。定期检查模板脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的21、尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。应执行的强制性条文本脚手架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：.1 钢管上严禁打孔22、。.2 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。.5立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。.6连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。.7当脚手架基础下有设23、备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。.8脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不应超过相邻连墙件以上两步。.9剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。.10拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；.11连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；.12各构配件严禁抛掷至地面；.13旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；.14脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。24、上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。.15作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。.16在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件。六、模板监测项目部在现场进行施工过程监测。1、监测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一25、次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、监测方法支撑的变形监测采用水准仪、全站仪进行。做法是：在建筑物范围以外选取牢固、不变形的观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，位移与变形观测点应在距离模板支撑顶端、底端30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关方采取应急或抢险措施，并向上级有关部门报告。七、安全应急救援预案1、 安全事故应急救援架构组 长：xx 电话： 副组长：xx 电话： 组 员：xx应急救援联络电话：急救中心：120 26、2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带27、或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确28、的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口29、的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢30、制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。4、建立应急指挥体系和应急物资：(1)施工总负责人：xx；技术负责人：xx；质安负责人; xx；施工现场总指挥：xx；楼面负责人：xx；顶架沉降、变形监测负责人；xx；顶架加固负责人：xx； 模板加固负责人：xx ;混凝土浇捣负责人：xx；机电负责人：xx；现场安全员：xx。(2)应急物资预备：每3米高备431、8,3.0钢管34米长10条，扣件30个；8.0米标高备80802000木枋30条，散板若干，48.3钢管34米长10条，上托20个，模板部位设置足够的照明。(3)浇捣混凝土尽量在白天进行，以方便施工安全监测。(4)备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。(5)如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。八、计算书本计算书采用xx施工安全设施计算软件（2013版）进行验算。一、梁模板：本工程模板施工我们选取截面尺寸最大的400870mm、跨度10.0m、离支撑点高度为7.97m的首层框架梁进行计算。因本工程梁支架高度大于4米，32、根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.87；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：7.97；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆33、根数：1；采用的钢管类型：计算采用483.0（现场采用钢管为48.33.2）；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计34、值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料35、：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.0036、0 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M 37、= 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (870-120)/(4-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(870-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(870-120)/(4-1)2= 8.74104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(870-120)/(4-1)/1000+1.22.800(870-120)/(438、-1)/1000=3.785 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.74104 / 3.33104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (870-120)/(4-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 502239、2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(870-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.142 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(870-120)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.785/0.500= 7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80m40、m，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1.2688/6 = 64cm3；I = 1.26888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.189 kNm，最大支座反力 R= 4.164 kN，最大变形 = 0.141 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.89105/6.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 41、次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.164kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(42、mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312 kNm，最大支座反力 R= 5.659 kN，最大变形 = 0.085 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.12105/1.28105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.085 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 主楞的最大容许挠度值43、 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.659 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.659kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其44、抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.87+0.300.90=24.284kN/45、m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=24.284+5.040=29.324kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12529.3242002=1.47105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37524.2840.2+0.4375.040.2=2.262kNRB=1.25ql=1.2529.3240.2=7.331kN =Mmax/W=1.47105/6.00104=2.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯46、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.237kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52124.2842004/(10060006.00105)=0.056mm；面板的最大挠度计算值: =0.056mm47、 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.331/0.9=8.146kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =048、.1ql2= 0.18.1460.92 = 0.66 kNm；最大应力 = M / W = 0.66106/64000 = 10.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.1460.9 = 4.399 kN；方木受剪应力计算值 = 34.3991000/(26080) = 1.375 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.375 N/mm2 小于 方49、木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.1469004 /(1009000256104)=1.57mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.57 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.262kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.331kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.450、00)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.870-0.120)0.300=1.049kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.035 kN；N2=11.884 kN；最大弯矩 Mmax=0.248 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.079 mm；最大应力 =0.248106/4490=55.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 55.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度51、方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.035 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298=1.239 kN；N =1.035+1.239=2.274 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； -52、 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/53、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2273.956/(0.205424) = 26.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.884 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(8-0.87)=1.239 kN；N =N1+N2 =11.884+1.105=12.988 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/54、i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规55、范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12988.205/(0.205424) = 149.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.014(1.5+0.12) = 2.0156、2 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.014 ；lo/i = 2011.675 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 12988.205/(0.412424) = 74.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使57、用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性58、单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立59、杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设60、计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二、板模板：一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.84；采用的钢管类型：计算采用483.0（现场采用钢管为48.33.2）；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/61、m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚62、度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.131.2+0.51.2 = 4.578 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.578+1.43.0= 9.69kN/m最大弯矩 M=0.19.692502= 60562kNm；面板最大应力计算63、值 =M/W= 60562/54000 =1.12 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.12N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.578kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.5782504/(100950058.32104)=0.022 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.03 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，64、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.13+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.65、1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.188106/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.881 = 1.128 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.128103/(2 50100) = 0.338 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.66、338 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.83810004 /(10090004166666.667)= 0.151 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.151 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，67、P1.88kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.705 kNm ；最大变形 Vmax = 0.928 mm ；最大支座力 Qmax = 8.225 kN ；最大应力 = 705112.789/10400 = 67.799 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 67.799 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.928mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支68、架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388 = 1.107 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.131.21.2 = 4.774 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.457 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压69、力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.649 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.649 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按70、下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11648.64/（0.537424） = 51.161 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.161 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.014(171、.5+0.12) = 2.012 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.014 ；Lo/i = 2011.675 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11648.64/（0.412424） = 66.683 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 66.683 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参72、照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.649/0.25=46.595 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.649 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=46.595 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施73、工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高74、宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点75、位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严76、格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、柱模板按本工程最大柱截面进行验算。宽度B(mm):650，取,650.00；柱截面高度H(mm),800，取800.00；柱模板的总计算高度取除1号厂房首层最大层高H =7.97m计算； 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):650.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 7.97m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方77、向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计fc(N/mm278、):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取7.970m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、191.280 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。79、计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 340 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中80、弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =340.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871340340= 1.26105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/m81、m2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.26105 / 2.43104 = 5.172N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.172N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(82、竖楞间距): l =340.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871340.0 = 2310.193N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2310.83、193N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32310.193/(245018.0)=0.428N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.428N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/84、m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =340.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 340 / 250 = 1.36 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02340.04/(1006000.02.19105) = 0.478 mm；面板的最大挠度计算值 =0.478mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.36mm85、,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为7.970m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932=8.99cm3；I =10.7832=21.57cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3400.900=786、.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3400.900=0.857kN/m； q = 7.357+0.857=8.214 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.214450.0450.0= 1.66105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.99103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 1.66105/(1.058.99103) = 17.629N/mm2；竖楞的最87、大应力计算值 =17.629N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.27 = 8.21 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.16105；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.688、778.21450.04/(100210000.02.16105) = 0.050 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.295 0.45 = 3.21 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座89、力: N = 4.702 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.120 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.027 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 119936.41 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 12.71 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.20108/(1.058.99106)=12.71N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/90、mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.027 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.3mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.702 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N91、 = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.702kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.37 0.45 = 4.02 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.92、637 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.169 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.050 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 168597.94 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 17.869 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.69108/(1.058.99106)=17.869N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要93、求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.05 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.05mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.637 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.637kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!