1、安顿房项目地下室人防 施工方案 施工单位：xx建设有限公司工程名称：安顿房项目资料员（章）：日期：9月21日 目录一、编制根据4二、工程概况5 三、施工布置6四、重要分某些项施工方案64.1、土方工程64.2、防水工程84.3、钢筋工程10 4.4、模板工程17 4.5、砼工程62五、各项保证办法675.1、质量保证办法675.2、安全生产保证办法69一、编制根据;序号类 别规 范、规 程 名 称编号1国家建筑工程施工质量验收统一原则GB50300-2国家地基与基本工程施工质量验收规范GB50202-3国家砌体构造工程施工质量验收规范GB50203-4行业高层建筑混凝土构造技术规程JGJ3-52、行业钢筋焊接及验收规程JGJ18-6国家人民防空地下室质量验收规范GB50038-7国家砼构造工程施工质量验收规范GB50204-8国家屋面工程施工质量验收规范GB50207-9国家地下防水工程施工质量验收规范GB50208-10国家建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-二、工程概况：本工程为xx区铜川路222号安顿房地下一层车库人防地下室工程，建筑面积2026平方米。防护类别：甲类。抗力级别：核6级，常6级。构造形式：车库为框剪构造；主楼为剪力墙构造。构造基底形式：车库为独立基本加防水底板，主楼为筏板基本。使用年限：50年。地基基本设计级别：甲类。建筑构造安全级别：二级，建筑抗震设防类3、别：丙类。抗震级别：四级。防水级别：一级。本工程战时划分为一种防护单元，地下室平时功能某些设火灾自动报警系统和自动灭火系统，消防控制室设在地下层。地下室所设停车库划分为一种防火分区，设备用房自成一种防火分区。地下车库单独设立人员安全出口，均为封闭楼梯间。防水级别为一级防水，外围为自防水砼，其外做两道SBS防水卷材。地面为细石砼地面，墙面刷涂料，战前3天完毕平战转换。本工程建筑构造安全级别为二级，使用年限为50年，抗震设防分类为丙类建筑，抗震设防烈度为6度，加速度为0.05g，人防抗力级别为六级。人防地下室采用框架剪力墙构造，抗震级别框架为四级，剪力墙为三级。基本形式为筏板基本。砼强度级别为C34、5P6、C15，钢筋为二、三级钢筋，防护密闭门、活门均采用国家定点防护设备厂产品。本工程采用大开挖，导致施工场地相对狭小，拟在基坑西侧作为临建办公区，南侧设材料堆场、加工场，生活区设在本工程外。2、工程地质条件：依照安顿房项目岩土工程勘察报告，场区自然地面标高为6357m地形整体平缓，场区土层自上而下分布如下：第一层：素填土层：无工程意义；第二层：粉质粘土层，中档压缩性；第三层：砂混粘性土； fak= 300KPa；第四层：化花岗岩强风化带，fak= 1000KPa；第五层：煌斑岩强风化带，fak= 600KPa；第六层：中风化花岗岩，fak= 10KPa。人防地下室某些筏板持力层选用砂混粘性5、土； fak= 300KPa；为持力层，承载力特性值fak按300KPa计算。依照地质勘察报告提供数据：地下水水位埋深为7.007.50m，绝对标高54.855.3m，水位季节变化幅度约1.0m，对砼构造无腐蚀性，对钢筋有弱腐蚀性，对钢构造具备弱腐蚀性。三、施工布置1、分某些项工程施工顺序：基坑土方开挖基坑边坡支护基坑清土、明沟、集水坑、垫层砼浇筑防水层防水保护层基本底板钢筋吊模浇筑基本底板混凝土地下室墙柱、顶板等构造施工临土面防水层防水保护层回填土。四、重要分某些项施工方案4.1、土方工程： 本工程土方机械开挖、基坑边坡支护由专业队伍施工。4.1.1土方开挖：4.1.1.1土方开挖分两步进行6、：第一步由机械开挖，土方用车辆外运，机械开挖不能破坏原土层构造，考虑本工程基本由独立柱基受力，基底标高（基底标高即垫层底标高）以上100mm以上土方机械开挖。第二步由人工开挖，基底标高以上100mm土方采用人工倒运，车辆外运。4.1.1.2土方机械开挖依照现场实际条件及工程施工需要，分如下3次开挖：一方面整个场地挖深1.52米，然后将人防某些挖至设计标高，最后将其他地下室某些挖至设计标高，总顺序自西向东。4.1.1.3人工土方开挖：基本底板土方规定清至垫层底，平整夯实。4.1.1.4机械挖土时由土方公司技术人员及我方测量放线人员跟班配合施工，基底预留土层厚度应当严格控制，另在挖土时，提前放出集7、水坑、电梯井位置控制线，便于机械施工，在开挖后预留土层内每隔3m左右打入50cm长钢筋控制桩，在钢筋上抄好标高，机械挖土依照抄好标高线进行控制标高。4.1.1.5在第一层土挖出后来，支护单位进场施工。在施工过程中，土方、支护、总包单位需紧密配合，交错施工，保证工程质量和进度。支护详细范畴和方式参照施工方案依照现场实际状况拟定。4.1.2基坑排水：土方开挖过程中由土方施工专业队伍进行排水，基本施工时，由总包单位采用明沟、盲沟、集水井相结合方式进行排水。4.1.2.1基坑开挖后，在基坑四周留设400mm深300500mm宽明沟作为排水沟，排水沟如果破坏基坑支护，则在排水沟外侧砌筑二到三皮粘土实心砖8、，防止边坡流沙引起支护稳定性。在排水沟沟线上每隔30m设立一种1200mm集水井，集水井底面比沟底低800mm。四壁垒240mm厚粘土实心砖,集水井跟着室外土方回填四壁垒至自然地坪，室外回填前，将基坑四周明沟内填筑粗石子成盲沟。在地下室土方回填前，始终保证集水井内水外排，减少地下水对底板压力。1.2.2在基坑内东西、南北方向每隔各设立2道盲沟，盲沟深度800mm，宽度300500mm，坡度为5，用350波纹管打孔用钢丝网包裹安装好后粗石子填实土工布盖面，浇筑垫层砼。4.1.2.3每个集水井内设立一台100潜水泵向市政雨水口排水，减少地下水位，直至地下室完全施工完毕。4.1.2.4在设计施工图集9、水坑、电梯井位置，考虑位置较深、水量较大，在集水坑底深挖800mm深直径500mm排水井，埋设30030010003钢套，埋设在垫层如下某些，钢套四周均匀开小洞，钢套底部和四周填设粒径为3050mm石子，钢套内放置一台50潜水泵排水，钢套埋在底板某些高度中部设立内外两道止水环。1.2.5当实际地下水状况与方案有较大出入时，应当考虑在变更降水方案，需要时再出方案。4.2、防水工程：本工程地下室防水采用砼构造刚性自防水和4mm厚SBS卷材两道柔性防水，施工范畴涉及底板、外墙、顶板及消防水池等。4.2.1刚性自防水采用掺加8JM-III防水剂和克拉丝抗裂纤维防水砼，抗渗级别为C35P6。4.2.2 10、基层解决及规定：4.2.2.1基本施工完垫层后依照设计规定，垫层表面随浇筑随压光，阴阳角做成20mm直径圆角。4.2.2.2外墙拆模后，剔除止水螺杆外侧木垫板，将止水螺杆从根部割除，再用1：2水泥砂浆填实，然后大面用20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面压光，阴阳角做成20mm直径圆角。4.2.2.3地下室顶板构造施工完毕，表面抹20mm厚1：2.5水泥砂浆找平压光，出顶板排风井侧壁外侧在回填土自然标高往上300mm如下某些表面抹20mm厚1：2.5水泥砂浆压光，阴阳角做成20mm直径圆角。4.2.2.4经解决后基层应牢固、无松动，具备一定强度，清洁干净，表面无浮土、砂粒等污物。4.2.2.5基层应11、保持干燥，含水率不大于9为宜，现场可用1橡胶板材覆盖基层表面，放置23h，若覆盖基层表面无水印，且紧贴基层橡胶板一侧无凝结水，则基层含水率不不不大于9，可满足规定。4.2.3施工前准备：4.2.3.1在防水施工前，熟悉图纸及有关规范规定，掌握施工图中细部构造和技术规定，对班组进行详细技术交底。4.2.3.2所用防水材料必要有出厂质量合格证明文献，并经指定质量检测部门检测合格。4.2.3.3检查基层解决状况，必要达到施工规定，对于不符合规定地方进行整治。4.2.4施工工艺：卷材铺贴采用热熔法，卷材缝搭接宽度为100mm，在粘贴卷材时，搭接某些必要热烤到位，粘结牢固。2.5施工保护层：4.2.5.12、1底板防水保护层采用40mm厚C25细石砼作保护，施工一定要做好成品保护。操作人员一律穿软底鞋，平整砼一律采用磨圆棱角木尺刮平。4.2.5.2外墙立面采用120mm砖保护墙，并在转角及每隔56m处断开，缝中填卷材条。保护墙和卷材防水层之间空隙随时用砌筑砂浆填实。4.2.5.3顶板防水保护层同底板。4.2.6质量验收： 每铺贴100平方米检查一处，每处10平方米，且不得不大于3处。4.2.6.1主控项目： 所用材料必要符合设计规定； 卷材防水层及其转角处、变形缝处等细部做法符合设计规定。2.6.2普通项目： 卷材防水层基层应牢固，基面干净、平整、不得有空鼓、松动、起砂和脱皮现象，基层阴阳角处应做13、成圆弧； 卷材防水层与基层粘结牢固，密封严密，不得有皱折、鼓泡和翘边等缺陷；侧墙卷材防水层保护层与防水层应粘结牢固，结合紧密，厚度均匀一致；卷材搭接宽度容许偏差为10mm。4.3、钢筋工程： 本工程人防地下室钢筋有一级、二级两种。4.3.1钢筋加工：本工程钢筋在现场钢筋加工区内集中加工。钢筋进场经复试合格后方可加工，加工前由专业人员依照设计图纸进行翻样，配料单经项目技术员审视合格后，按配筋单进行加工。钢筋加工现场建立严格钢筋加工生产、安全管理制度，依照施工形象进度及时加工，以保证工期。成型钢筋要进行严格标记和记录。钢筋加工工艺流程：钢筋除锈钢筋调直切断钢筋弯曲成型。 4.3.1.1钢筋拉直时，14、其调直冷拉率I级钢不不不大于4%，钢筋拉伸后应平直，且无局部曲折。4.3.1.2钢筋切断时应避免用短尺量长料，防止在量料中合计误差，为此在工作台上标出尺寸刻度线并设立控制断料尺寸用挡板。在切断过程中，如发现钢筋有劈裂、缩头或严重弯头等必要切除，如发现钢筋硬度比该钢种有较大出入，及时向项目技术负责人反映，以制定办法。钢筋断口不得有马蹄形或起弯现象，长度容许偏差10mm。4.3.1.3钢筋弯曲成型后弯点处不得有裂缝，II级钢筋不能弯过头再弯回来，钢筋弯曲成型后容许偏差为：全长10mm，弯起钢筋起弯点位移20mm，弯起钢筋弯起高度5mm，箍筋边长5mm。 4.3.1.4钢筋加工形状、尺寸必要符合设计15、规定，钢筋表面应干净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。带有颗粒状或有片状老锈钢筋不得使用。 4.3.1.5钢筋堆放位置按现场平面布置图指定位置进行堆放。堆放时必要严格按照分批同级别、牌号、规格、长度分别挂牌堆放，不得混淆。对于不合格钢筋，分别堆放做好不合格标记，同步应在监理见证下尽快退场，并做好记录。存储钢筋场地要平整同步要备好垫木，场地采用必要排水办法，以防钢筋浸水后锈蚀和污染。4.3.1.6钢筋成型后，设立标记，标记注明钢筋种类，使用部位，加工简图。雨天加盖苫布。4.3.2钢筋连接：4.3.2.1钢筋连接办法：直径18采用直螺纹机械连接，水平钢筋及竖向钢筋搭接长度及墙体水平筋在16、墙体内锚固长度满足设计规定。4.3.2.2工艺实验：直螺纹机械连接正式用于工程前，必要将每种形式、级别接头各取一组3根拉伸试件，实验合格后方可大规模操作。4.3.3底板钢筋绑扎： 绑扎底板钢筋前，先在垫层表面弹好墙身及暗柱位置线，并用红油漆做好门洞口及暗柱位置线，特别注意人防门洞，必要定位精确，经验线后进行底板钢筋绑扎。4.3.3.1基本底板钢筋绑扎顺序：底板钢筋绑扎各施工段均自西向东依次推动绑扎，从垫层往上依次为：绑扎集水坑钢筋铺放底板钢筋绑扎梁筋放置几字形马凳铺设底板上层钢筋。4.3.3.2底板钢筋绑扎工艺：画好底板钢筋间距分档标志，摆放下铁，拉线找直，按设计和规范规定布置接头。下铁摆好后17、，严格按规定摆放底板几字形马凳。马凳铁摆放好后，即可绑扎上层钢筋网片，并在定位钢筋上画好间距等分标志，然后穿放纵横钢筋。基本底板钢筋18采用直螺纹机械连接，18采用搭接接头，钢筋搭接处在中心和两端按规定用铁丝扎牢。所有钢筋网片相交点均所有绑扎牢固，不得跳扣绑扎。底板钢筋迎水面保护层为50mm，背水面保护层厚度为25mm ,使用高标号水泥砂浆或细石砼制作做垫块，间距1.01.0，梅花形布置。4.3.3.3底板插筋：墙体钢筋按设计图纸规定，伸入底板长度按设计规定，依照弹好位置线，将插筋绑扎固定牢固。为防止墙钢筋及暗柱钢筋偏移，必要用电焊点焊固定立筋，并在墙身钢筋与底板钢筋相交位置处，沿墙另附加两根18、12钢筋，用于点焊固定立筋，以保证插筋位置精确。对于外墙钢筋一次性插到顶板标高，插筋固定在基坑外脚手架上挑出纵向横钢管上，以保证其不发生偏移。由于基本底板与基坑护坡之间间距小,外脚手架内杆立在基本底板外挑某些,内杆下端设立带止水环双面焊饱满钢筋支架上。4.3.4墙体钢筋绑扎：4.3.4.1作业条件：4.3.4.1.1钢筋外表面如有铁锈在绑扎前清除干净，锈蚀严重侵蚀断面钢筋不得使用。3.4.1.2弹好墙身、洞口线并把预留钢筋处松散砼剔凿干净。将绑扎钢筋地点清扫干净。4.3.4.1.3核对成品钢筋钢号、直径、形状、尺寸、位置和数量等与否与设计相符。4.3.4.2施工工艺：4.3.4.2.1钢筋设计19、规定：本工程地下室墙体钢筋均为双层钢筋网片，水平筋及竖向筋均采用搭接绑扎，水平筋、竖筋搭接长度满足设计规定。两片钢筋网之间按设计规定交错设立拉结筋，拉结筋勾住竖筋和水平筋交叉点。绑扎铁丝须头不得朝向外墙外侧。在墙端门洞边、丁头处均设有暗柱，按设计配筋予以钢筋翻样。门窗洞口上过梁主筋伸出洞边锚固长度符合设计规定。4.3.4.2.2钢筋绑扎： 墙筋工艺流程：修整预留搭接筋立23根梯形支撑筋绑横、竖筋。先立23根梯形支撑筋，然后绑竖筋，最后绑横筋。竖筋在内，水平筋在外。墙筋双排之间绑拉筋，拉筋勾牢外皮水平钢筋和竖筋交叉点成梅花形绑扎。水平及竖向钢筋搭接要互相错开500mm，搭接长度按设计规定。水平筋20、端部、丁字节点及转角节点按设计规定绑扎，绑扎时，应吊线找垂直。模板合拢后，应对伸出钢筋进行一次修整，并在搭接处绑一道暂时定位横筋，在砼浇筑时，应有专人随时检查和修整，以保证竖筋位置对的。4.3.5顶板钢筋绑扎：工艺流程：清理模板模板上划线绑板下部受力钢筋水电预留预埋绑上层（负弯矩）钢筋。清扫模板上刨花、碎木、电线管头等杂物，用粉笔在模板上划好主筋及分布筋间距。绑扎时划好钢筋间距分档标志，摆放下铁。按划好间距，先摆受力钢筋，后放分布筋，预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。绑扎使用顺扣或八字扣，地下室顶板为双向板，应在纵横钢筋交叉点所有绑扎。双层钢筋间放置条形马凳，马凳均采用12二级钢筋制作，布21、置间距为1000mm，详见附图五。绑扎负弯矩钢筋，每个扣均要绑扎，最后在主筋下垫砂浆垫块，负弯矩钢筋注意不要被踩下，特别是后浇带钢筋应按设计规定绑扎。4.3.6楼梯筋：工艺流程：划位置线绑主筋绑分布筋绑踏步筋。在楼梯段底模上划主筋和分布筋位置线。先绑扎主筋后绑扎分布筋。每个交点均应绑扎，注意梯梁筋绑扎完后再绑板筋，板筋锚固到墙内。底板筋绑完，再绑踏步负弯距钢筋。主筋接头、数量位置均要符合施工及验收规范规定。人防某些楼梯为防崩塌楼梯，钢筋绑扎过程中需严格控制绑扎精确性和质量，必要严格按设计施工。4.3.7柱筋安装与绑扎：4.3.7.1施工程序：柱筋位置校验安装竖向受力筋画箍筋间距线绑箍筋。4.322、.7.2平面位置和垂直度应在绑扎迈进行校正。柱筋接头位置按设计规定错开。4.3.7.3加密区按规定布置，梁、柱节点内加密箍事先按顺序布好。箍筋弯钩重叠处，沿高度方向错开布置。柱箍距板面50mm为第一道位置。4.3.7.4绑扎扣应互相成八字形。4.3.7.5与梁等截面时，柱筋布在梁筋外侧。4.3.8梁钢筋安装与绑扎：4.3.8.1框梁主筋在柱节点处穿插顺序按设计交底规定，普通主、次梁筋在跨中穿插顺序为次梁筋置于主梁筋之上。4.3.8.2 多排梁筋安装时，排筋之间夹直径等于主筋，并直径25mm短筋,短筋间距1000mm，短筋长度 = 梁宽-20mm。4.3.8.3 梁箍弯钩重迭处，沿梁方向互相错开23、。弯钩应设立在梁受压区内及构造层板内。4.3.8.4 四角主筋恰当用骑马式绑扣，以使主筋与梁箍圆弧某些相吻合。4.3.8.5距墙或柱边50mm为第一道箍筋位置。4.3.9质量原则：4.3.9.1钢筋原材：钢筋进场时，检查产品合格证、出厂检测报告，进行表面观感检查，规定钢筋应平直、无损伤，表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状老锈，并按国家现行原则抽取试件作力学性能检测， 检测合格后方可加工；对有抗震设防规定框架构造，其纵向受力钢筋强度满足设计规定，对于一、二级抗震级别，钢筋抗拉强度实测值与屈服强度实测值得比值不应不大于1.25；钢筋屈服强度实测值与强度原则值比值不应不大于1.3。当发现钢筋脆断、焊24、接性能不良或力学性能明显不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检查或其她专项检查。4.3.9.2钢筋制作与安装：4.3.9.2.1受力钢筋弯钩和弯折应符合下列规定：HPB235级钢筋末端作180弯钩，其弯弧内直径不应不大于钢筋直径2.5倍，弯钩弯后平直某些长度不应不大于钢筋直径3倍。梁柱箍筋弯钩为135，弯后平直段长10d，弯心弯曲弧度不不大于受力钢筋直径且不不大于2.5倍箍筋直径。钢筋作不不不大于90弯折时，弯折处弯弧内直径不应不大于钢筋直径5倍。4.3.9.2.2钢筋调直采用冷拉办法，HPB235级钢筋冷拉率不适当不不大于4，HRB335级、HRB400级、RRB400级钢筋冷拉率不适当25、不不大于1。4.3.9.2.3钢筋加工形状、尺寸应符合设计规定，其偏差应符合下表规定。项 目容许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向全长净尺寸10弯起钢筋弯折位置20箍筋内净尺寸54.3.9.2.4钢筋接头宜设立在受力较小处。同一纵向受力钢筋不适当设立两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯起点距离不应不大于钢筋直径10倍。4.3.9.2.5当受力钢筋采用焊接接头时，设立在同一构件内接头宜互相错开，纵向受力钢筋焊接接头连接区段长度为35d,且不不大于500mm,凡接头中点位于该连接区段长度内接头均属于同一连接区段，同一连接区段内，纵向受力钢筋焊接接头面积百分率为该区段内有接头纵向受力钢筋截面面积与所有纵26、向受力钢筋截面面积比值。应符合如下规定：在受拉区不适当不不大于50。接头不适当设立在有抗震设防规定框架梁端、柱端箍筋加密区。4.3.9.2.6同一构件中相邻纵向受力钢筋绑扎搭接接头宜互相错开。绑扎搭接接头连接区段长度为1.3ll(ll为搭接长度)。同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头纵向受力钢筋截面面积与所有纵向受力钢筋截面面积比值。应符合如下规定：对梁类、板类及墙类构件，不适当不不大于25。对柱类构件，不适当不不大于50。当工程中确有必要增大接头面积百分率时，对梁类构件，不应不不大于50，对其她构件，可依照实际状况放宽。3.9.2.7钢筋安装位置容许偏差和检查办法项27、 目容许偏差（mm）检查办法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量持续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10 尺量检查宽、高5尺量检查骨架长度10尺量检查受力钢筋间距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排距5保护层厚度基本10尺量检查柱、梁5尺量检查板、墙、壳3尺量检查绑扎箍筋、横向钢筋间距20尺量持续三档取其最大值钢筋弯起点位置20尺量检查钢筋弯起点位移20尺量检查预埋件中心线位置5钢尺和塞尺检查水平高差3，04.4、模板工程：本工程地下室墙体、顶梁、板均采用多层板模板，支撑体系采用钢管扣件式支撑体系，主龙骨使用双根48钢管，次龙骨使用50100木龙骨。由于本工程人防门依照人防设计为钢制活28、门槛，无砼门槛梁，而人防门框须埋入基本底板内，为保证人防门框安装位置精确，外墙上人防门框可直接埋入基本及墙内，内墙上人防门框在基本砼浇注后安装，即基本底板施工时，在人防门框下方预留安装槽口，槽深200，宽同墙厚，槽口两端不不大于门宽每边200，基本砼浇注前，在基本钢筋上划出人防门位置，在预留槽口位置放置聚苯板，为防止聚苯板碎屑落入基本砼，聚苯板应用密目铁丝网包裹后再固定。4.4.1模板体系：4.4.1.1基本底板砖砌胎膜:在基本底板外侧周边、柱承台周边、集水坑及深浅基本相交斜面位置均砌240mm厚砖胎模，砖胎模均砌筑在垫层上，用M5.0水泥砂浆砌筑，内侧抹1：2.5水泥砂浆，表面压光，阴阳角部29、位均做成50mm小圆角，砌筑时留出抹灰层、防水层及防水保护层共50mm厚。柱承台周边、集水坑及深浅基本相交斜面砖胎模砌筑在柱、坑底面垫层上，底板垫层压盖着砖胎模上口；底板外侧砖胎模砌筑在底板垫层上，上口抹20mm厚1：2.5水泥砂浆压光。4.4.1.2地下室砼墙体采用多层板模，模板拼缝用海绵条密封严密。外墙330mm厚，内墙和水池侧壁250mm厚。穿墙螺栓用14圆钢制作，螺杆长度为墙厚加450mm，其中地下室外墙、水池侧壁穿墙螺杆为止水螺杆，中间要满焊80805mm钢板止水片，墙体砼浇筑后埋入砼内起止水作用，止水螺杆外侧靠外模处用404020木板嵌在砼内，拆模后剔除螺杆割除后，凹坑内用1：2水30、泥砂浆嵌填密实，再做防水。螺杆水平间距450mm，竖向间距400mm，墙模板主龙骨用双根48普通脚手架钢管，间距400mm，次龙骨用50100木龙骨，间距300mm。止水螺杆详见附图六。上反梁吊模详见附图七。4.4.2模板施工：4.4.2.1大模板材料：本工程墙体模板采用厚度为16mm厚多层板，间距为500mm，木模竖肋为8040方木，中心间距为250mm，横肋用2 根钢管，间距为450mm。螺栓间距为400mm450mm。4.4.2.2模板施工：4.4.2.2.1作业条件：按工程构造设计图在木工棚内制作好定型模板，保证强度及稳定性。弹好墙身、框架柱控制线，门、洞口位置线及标高线。墙身钢筋绑扎31、完毕，水电预埋、电盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，因水电管线和线盒预埋割断地钢筋已按规定进行加固补强，检查钢筋保护层厚度应满足设计图纸规定，并办完隐蔽工程验罢手续。4.4.2.2.2模板施工工序：钢筋绑扎完毕安装水电预埋件隐检、模板拼装及检查模板刷脱模剂放墙、柱位置线安装横墙模板放置穿墙螺杆安装纵墙模板安装角模板模板调节找垂直预检验收。 4.4.2.2.3模板制作好后，应核对型号，清点数量，注明模板编号，模板表面在安装前均匀地涂刷脱模剂。4.4.2.2.4 起吊模板前，应认真检吊索与否符合规定，起吊时应垂直慢速提高，无障碍后方可吊运。吊装时必要使用缆风绳。4.4.2.2.5合模前应检查墙体钢筋，32、水、暖、电管线、预埋件，门窗洞口模板和穿墙螺栓套管与否漏掉，位置与否对的，安装与否牢固，拼缝与否严密，墙厚与否适当。4.4.2.2.6安装模板时，先安横墙模板，再安装纵墙，最后放入角模，使纵横墙连成一体。检查验收后方准浇筑混凝土。4.4.2.2.7现场场地内留出恰当模板周转堆场，模堆放场地内搭设模板堆放架，下端铺设好木跳板，堆放模板宜采用两块模板板面相对方式堆放，立放角度不不大于模板自稳角，堆放场地必要设立在塔吊大臂旋转半径之内。 4.4.2.2.8为防止模板底口接缝漏浆，应在模板下口用木方条封严。4.4.2.3门、洞口模板：4.4.2.3.1门窗洞口木模板，模厚50mm，通过螺栓与外角连接，33、中间某些用木方做好水平，竖向支撑。4.4.2.3.2预留洞做成定型木盒，木盒底模上打几种排气眼，合模前放入墙内，盒子外表面刷好脱模剂，待拆模时拆除。4.4.2.4楼梯间模板：楼梯间模板采用木模板，楼梯板施工前应依照地下室实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线钉好固定踏步侧板挡木，在现场装钉侧板。4.4.2.5顶梁板模板：顶板模板采用多层板模，主龙骨为双根48钢管，间距为800mm；次龙骨为50100木龙骨，间距为250mm。支撑采用钢管扣件式可调节支撑体系。立杆间距不得不不大于800mm，每跨平台边立杆距离墙、梁侧34、边间距为300mm，水平横杆间距不不不大于1500mm。按混凝土构造工程施工质量验收规范GB50204-规定，现浇钢筋砼板，当跨度4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度1/1000，因而，顶板支模时，应考虑起拱规定，起拱详细做法为，用钢管扣件式支撑体系上部可调支撑，以调节高度。模板支设时，板跨不不大于4m，应在板中部再加支设后拆支撑位置，后拆支撑间距900900，四根立杆做好标记，顶板拆模时不得拆除此四根立杆，龙骨和板模独立设立。板跨度不大于4m时也应设1根后拆支撑，且支撑位置为小块模板单独设立，以不妨碍拆除，留其不动。梁模采用多层板模，先运用接近梁顶板立杆，依照梁底标高推算搭设两道横杆，横杆35、上搭设梁底小横杆，小横杆间距为250mm，小横杆上铺设同梁宽小钢模，用扣件固定，待绑扎完梁钢筋后，支设梁侧模，梁高不不大于500mm时梁侧模采用对拉螺杆加固，高度不大于500mm梁，梁侧模直接用斜撑钢管支撑。4.4.3模板配备量：为保证工期和生产均衡，依照施工布置和施工进度筹划安排，地下室框架柱模板配备每流水施工段一半模板周转使用，地下室外墙模板配备最大流水施工段模板；地下室梁、板模板配备每一最大流水段用量。4.4.4模板拆除：板梁底模及支撑拆除需在同条件养护试块强度达到设计或规范规定后由项目技术负责人下达拆模令，并连同试块检测报告报监理审批批准后方能拆除；墙、柱梁侧模待砼强度达到不因拆除而损36、块砼棱角时，即可拆除，模板拆除必要由主管人员检查并报监理审批批准后方可拆除，大模板拆除严格按施工工艺原则执行。拆模时要遵循“先装后拆，后装先拆”原则。拆除早拆模板时，对不能拆除模板及支撑要做明确标记，严防误拆、错拆或松动其她模板及支撑。对后浇带跨模板支设独立支撑体系，施工中考虑后浇带两侧三根立杆独立搭设，模板和龙骨与其她部位断开，浇筑砼前让后浇带支撑架体与其她部位形成整体，并在后浇带架体做好独立标志，禁止拆除。模板吊至存储地点时，必要一次放稳，保持自稳角为7580，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆。模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。4.4.5模板施工质量原则： 模板及其支撑必要37、有足够强度、刚度、稳定性，并不致发生不容许下沉与变形，模板内侧面要严密，不得漏浆。模板穿墙螺栓应紧固可靠，浇筑时防止混凝土冲击洞口模板，保证洞口两侧混凝土对称、均匀。模板支模质量检查原则：序号项 目 名 称容许偏差（mm）检 查 方 法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基本10钢尺检查柱、墙、梁4，5拉线和尺量检查4层高垂直度不不不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查不不大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置3钢尺检查8预埋管、预留孔中心线位置3钢尺检查9插筋中心线位置5钢尺检查外露38、长度10，0钢尺检查10预埋螺栓中心线位置2钢尺检查外露长度10，0钢尺检查11预留洞中心线位置10钢尺检查尺寸10，0钢尺检查4.4.6模板安装质量保证办法：4.4.6.1在柱、墙模板相接角上，用海绵条密封。在浇砼梁板时，在恰当位置预埋模板支撑固定件。拆下模板及时整顿，并刷脱模剂。4.6.2模板支设完后，必要在模板上定重要轴线位置，测出偏差数值，及时调节，保证把偏差控制在规范规定范畴内。4.6.3安装预埋管需在模板上开洞，必要对洞口作密封解决。4.4.7车库框架柱模板计算书柱模板计算根据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范G39、B50010-、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。柱模板背部支撑由两层（木楞或钢楞）构成，第一层为直接支撑模板竖楞，用以支撑混凝土对模板侧压力；第二层为支撑竖楞柱箍，用以支撑竖楞所受压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一种完整柱模板支撑体系。15#楼负一层及地上主体构造柱高度最高为5.4米，不大于5.4米参照此计算书，不再计算。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板总计算高度:H = 5.40m；依照规范，当采用容量为不不大于0.8m3运送器具时，倾倒混凝土产生荷载原则值为6.00kN/m2；计算简图4.4.7.1、参数信40、息（1）.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；（2）.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍间距(mm):450；柱箍肢数:2；（3）.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；（4）.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):41、13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；4.4.7.2、柱模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混42、凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.400m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 6 kN/m2。4.4.7.3、柱模板面板计算模板构造构件中面板属于受弯构件，按简支梁或持续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方43、向中竖楞间距最大面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为不不大于 3 跨，因而对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下三跨持续梁进行计算。面板计算简图（1）.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下三跨持续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =180.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.86044、.450.90=26.662kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.450.90=3.402kN/m，式中，0.90为按施工手册取用暂时构造折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；面板最大弯距：M =0.130.064180180= 9.74104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.45、000N/mm2；面板最大应力计算值： = M/W = 9.74104 / 2.43104 = 4.009N/mm2；面板最大应力计算值 =4.009N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！（2）.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =180.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.860.450.90=26.662kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.450.90=3.402kN/m，式中，0.90为按施工手册取用46、暂时构造折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；面板最大剪力： = 0.630.064180.0 = 3246.960N；截面抗剪强度必要满足下式:其中， -面板承受剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 3246.960N； b-构件截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =33246.960/(245018.0)=0.601N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.50047、N/mm2；面板截面受剪应力 =0.601N/mm2不大于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！（3）.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下三跨持续梁计算，挠度计算公式如下:其中，-面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距)：l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I-面板截面惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度： = 180 / 250 = 0.748、2 mm；面板最大挠度计算值： = 0.67724.69180.04/(1009500.02.19105) = 0.084 mm；面板最大挠度计算值 =0.084mm 不大于面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足规定！4.4.7.4、竖楞方木计算模板构造构件中竖楞（小楞）属于受弯构件，按持续梁计算。本工程柱高度为5.4m,柱箍间距为450mm，竖楞为不不大于 3 跨，因而按均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木49、计算简图（1）.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm； q-作用在竖楞上线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.860.180.90=10.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞最大弯距：M =0.16.013450.0450.0= 1.22105N.mm；其中， -竖楞承受应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞截面抵抗矩(mm3)，50、W=6.40104； f -竖楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞最大应力计算值： = M/W = 1.22105/6.40104 = 1.903N/mm2；竖楞最大应力计算值 =1.903N/mm2不大于竖楞抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.860.180.90=10.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.151、80.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞最大剪力： = 0.66.013450.0 = 1623.480N；截面抗剪强度必要满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)： = 1623.480N； b-竖楞截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31623.480/(260.080.0)=0.507N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：52、fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.507N/mm2不大于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨持续梁计算，公式如下:其中，-竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上线荷载(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度： = 450/250 = 1.8mm；竖楞最大挠度计算值： = 0.6779.87450.04/53、(1009500.02.56106) = 0.113 mm；竖楞最大挠度计算值=0.113mm 不大于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足规定！4.4.7.5、B方向柱箍计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨持续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 60.9)0.18 0.45/2 = 2.71 kN；B54、方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 6.381 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩：M = 0.253 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形：V = 0.064 mm；（1）. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 0.25 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 4.49 cm3；B边柱箍最大应力计算值： = 53.64 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：f = 205 N/mm2；B边柱箍最大应力计算值 =53.64N/mm2不大于柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!（2）. 柱箍挠度验算通过计算得到： = 55、0.064 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍最大挠度 =0.064mm 不大于柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足规定!4.4.7.6、B方向对拉螺栓计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓型号：M14 ；对拉螺栓有效直径： 11.55 mm；对拉螺栓有效面积：A= 105 mm2；对拉螺栓所受最大拉力： N = 6.381 kN。对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受最大拉56、力 N=6.381kN 不大于对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足规定!4.4.7.7、H方向柱箍计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向； P = (1.254.860.9+1.460.9)0.147 0.45/2 = 2.21 kN；H方向柱箍剪力图57、(kN)最大支座力：N = 3.315 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩：M = 0.788 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：V = 1.849 mm；（1）.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 0.79 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 4.49 cm3；H边柱箍最大应力计算值： = 167.173 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：f = 205 N/mm2；H边柱箍最大应力计算值 =167.173N/mm2不大于柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!（2）. 柱箍挠度验算通过计算得到：V = 1.58、849 mm；柱箍最大容许挠度：V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍最大挠度 V =1.849mm 不大于柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足规定!4.4.8车库、梁、板、模板(扣件钢管架)计算书高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。梁段:L1。4.4.59、8.1、参数信息（1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.0；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.560、0；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0（3）.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：25.0；（5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；穿梁61、螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底距离为：200mm，500mm，500mm,穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm,1000mm,1200mm；4.4.8.2、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取62、，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。4.4.8.3、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠63、度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为8根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板最大弯距(N.mm)； W - 面板净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.414.40.9=6.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.40.460.9=3.02kN/m；q = q1+q64、2 = 6.221+3.024 = 9.245 kN/m；计算跨度(内楞间距)：l = 202.86mm；面板最大弯距 M= 0.19.245202.8572 = 3.80104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 3.80104 / 2.16104=1.761N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =1.761N/mm2不大于 面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 14.40.4 = 5.76N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 202.86mm； E-面板材质弹性模65、量：E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板最大挠度计算值： = 0.6775.76202.864/(10095001.94105) = 0.036 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =202.857/250 = 0.811mm；面板最大挠度计算值 =0.036mm 不大于 面板最大容许挠度值 =0.811mm，满足规定！4.4.8.4、梁侧模板内外楞计算（1）.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I66、和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4；内楞计算简图（2）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵抗矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q = (1.214.40.9+1.460.9)0.203=4.69kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； 内楞最大弯距：M=0.14.69400.002= 7.50104N.mm； 最大支座力:R=1.14.68867、0.4=2.063 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 7.50104/6.40104 = 1.172 N/mm2； 内楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.172 N/mm2不大于 内楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（3）.内楞挠度验算其中 E - 面板材质弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =14.400.20= 2.92 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞最大挠度计算值： = 0.6772.924004/(68、100100005.12106) = 0.01 mm；内楞最大容许挠度值： = 400/250=1.6mm；内楞最大挠度计算值 =0.01mm 不大于 内楞最大容许挠度值 =1.6mm，满足规定！（4）.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力2.063kN,按照集中荷载作用下持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（5）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/m69、m2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵抗矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.489 kN.m 外楞最大计算跨度：l = 500mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值： = 4.89105/8.98103 = 54.477 N/mm2； 外楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =54.477N/mm2不大于 外楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（6）.外楞挠度验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.358 mm外楞最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；外楞最大挠度计算值 =70、0.358mm 不大于 外楞最大容许挠度值 =1.25mm，满足规定！4.4.8.5、穿梁螺栓计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =14.40.40.5 =2.88 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=2.88kN 不大于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN71、，满足规定！4.4.8.6、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40105mm4；（1）.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.72、m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =100.00mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）0.701.600.90=30.84kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.42.000.700.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=30.84+0.26+1.76=32.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1032.8730.12=0.033kN.m； =0.033106/3.78104=0.8773、N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.87 N/mm2不大于 梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！（2）.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.600+0.35）0.70= 28.81KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =100.00mm； E-面板弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板最大挠度计算值： = 0.67728.8051004/(10095003.40174、05)=0.006mm；面板最大挠度计算值： =0.006mm 不大于 面板最大容许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足规定！4.4.8.7、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。4.4.8.7.1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.60.1=4.08 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(21.6+0.3)/ 0.3=0.408 kN/m；(3)活荷载为75、施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；4.4.8.7.2.钢管支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.08+1.20.408=5.386 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨持续梁计算。 本算例中，钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.386+0.63=6.016 kN/m；最大弯距 M =0.1ql276、= 0.16.0160.70.7= 0.295 kN.m；最大应力 = M / W = 0.295106/4490 = 65.653 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管最大应力计算值 65.653 N/mm2 不大于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足规定!钢管抗剪验算：最大剪力计算公式如下:截面抗剪强度必要满足:其中最大剪力：V = 0.65.3860.7 = 2.262 kN；钢管截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22262.120/424.000 = 10.670 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm277、；钢管受剪应力计算值 10.67 N/mm2 不大于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足规定!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:q = 4.080 + 0.408 = 4.488 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6774.4887004 /(10020600010.78104)=0.329mm；钢管最大容许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；钢管最大挠度计算值 = 0.329 mm 不大于 钢管最大容许挠度 =2.8 mm，满足规定！4.4.8.7.3.支撑钢管强度验算支撑钢管按照简支梁计算如下荷载计算公式如下：(78、1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.600= 40.800 kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(40.800 + 0.350 )+ 1.44.500 = 55.680 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。当n=2时：当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑79、钢管弯矩图(kN.m)通过持续梁计算得到：支座反力 RA = RB=0.534 kN，中间支座最大反力Rmax=11.565；最大弯矩 Mmax=0.344 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；支撑钢管最大应力 =0.344106/4490=76.645 N/mm2；支撑钢管抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 76.645 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!4.4.9、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4.4.10、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘80、群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=11.565 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！4.4.11、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力： 81、N1 =0.534 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697 kN； 楼板混凝土模板自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.700.35=0.191 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.700.180(1.50+24.00)=2.506 kN； N =0.534+0.79+0.191+2.506=4.021 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 482、.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳83、定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4021.388/(0.209424) = 45.38 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.38 N/mm2不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.004 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.32) = 2.461 m；Lo/i = 2460.503 84、/ 15.9 = 155 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4021.388/(0.291424) = 32.592 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.592 N/mm2不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.565 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.129(5.1-1.6)=0.79 kN； N =11.565+0.79=12.108 kN；- 轴心受压立杆稳85、定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 86、1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12107.708/(0.205424) = 139.297 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.297 N/mm2不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.004 ；87、上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.32) = 2.461 m；Lo/i = 2460.503 / 15.9 = 155 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12107.708/(0.291424) = 98.13 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.13 N/mm2不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全4.4.188、2车库顶板模板(扣件钢管架)计算书模板支架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。4.4.12.1、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.55；采用钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混89、凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度级别:C35；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算宽度(m):3.00；楼板计算厚度(mm):250.00；楼板计算长度(m):3.00；施工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值90、(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):300.000；木方截面宽度(mm):60.00；木方截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元4.4.12.2、板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 91、= 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.32= 0.084 kNm；面板最大应力计算值 = 83880/54000 = 1.553 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.553 N/mm2 不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6392、004/(10095002560000)=0.015 mm； 面板最大容许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板最大挠度计算值 0.015 mm 不大于 面板最大容许挠度 1.2 mm,满足规定!4.4.12.3、模板支撑方木计算:方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.25 = 1.875 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载93、原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1 = (1 + 2)0.90.3 = 0.81 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.875 + 0.105) = 2.376 kN/m；集中荷载 p = 1.40.81=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.9 /4 + 2.3760.92/8 = 0.496 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.3760.9/2 = 1.636 kN ；方木最大应力计算值 = M94、 /W = 0.496106/64000 = 7.746 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木最大应力计算值为 7.746 N/mm2 不大于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：最大剪力计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 2.3760.9/2+1.134/2 = 1.636 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.636103/(2 6080) = 0.511 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.511 N/mm95、2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 0.81 kN；最大挠度计算值 V= 51.989004 /(38495002560000) +8109003 /( 4895002560000) = 1.201 mm；最大容许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木最大挠度计算值 1.201 mm 不大于 方木最大容许挠度 3.6 mm,满足规定!4.4.12.4、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨96、持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.3760.9 + 1.134 = 3.272 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.786 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.055 mm ；最大支座力 Qmax = 10.69 kN ；最大应力 = 785572.322/4490 = 174.96 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 174.96 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最97、大挠度为 2.055mm 不大于 900/150与10 mm,满足规定!4.4.12.5、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R= 10.69 kN；R 5m10经纬仪或吊线、钢尺检查全高（H）H/1000且30经纬仪98、或吊线、钢尺检查3标高层高10水准仪或拉线、钢尺检查全高304截面尺寸8，5钢尺检查5电梯井井筒长、宽对定位中心线25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000且30经纬仪、钢尺检查6表面平整度82m靠尺和塞尺检查7预留设施中心线位置预留件10钢尺检查预留螺栓5预留管58预留洞中心线位置15钢尺检查5.5混凝土养护：底板混凝土浇筑12h后（表面泛白），覆盖一层塑料薄膜，上铺两层草袋子，草袋浇水饱和，派专人进行浇水养护，使草袋始终保持潮湿。草袋覆盖严实，防止混凝土暴露。并继续浇水养护。抗渗混凝土养护时间不少于14d。顶板、外墙：混凝土浇筑完毕后，在12h后覆盖或包裹一层塑料布，加草袋保温养护，99、养护期不少于14d，顶板混凝土未达到1.2Mpa此前不得在其上踩踏或进行上部施工。墙柱：墙模拆除后，派专人及时洒水养护，保持墙柱砼表面湿润。5.6试块留置：5.7.1普通混凝土每100m3留置标养试块一组，抗渗混凝土每500m3留置标养试块一组，普通混凝土试块尺寸150150150mm，一组3块，养护条件202，相对湿度95%以上，养护龄期28d，抗渗试块一组六块，养护条件同上，梁板拆模试块依照施工段留置，构造实体检查同条件养护试块预先拟定数量，并报建设监理批准。5.7.2同条件养护试块组数依照实际需要拟定，同一砼标号普通不少于3组。5.8基本砼施工注意事项：5.8.1混凝土浇筑后12h后用草100、帘和薄膜覆盖，覆盖时混凝土表面不要浮现敞露，且薄膜内有凝结水为佳。5.8.2混凝土强度达到1.2Mpa后来，开始容许操作人员在上行走，安装模板及支架，但不得有冲击性操作。5.8.3混凝土采用原材料由砼厂家负责，项目部会同建设、监理单位按厂方提供砼配合比对厂方搅拌现场进行不定期抽查。在交货地点泵送前，会同建设、监理、厂方人员对砼进行坍落度检查和标养强度、抗渗试块制作，坍落度符合合同规定才干泵送，不合格退货，强度、抗渗试块检测不合格，在15天内告知厂方进行解决，砼浇筑后终凝超过合同规定浮现缓凝，告知厂方会同建设、监理共同分析责任和解决。5.8.4混凝土配合比、搅拌、养护和施工缝解决必要符合施工规范101、规定。5.8.5混凝土强度试块取样、制作、养护和实验要符合混凝土强度评估原则规定，做好见证取样工作。5.8.6本工程为人防地下室，对蜂窝、气泡等质量缺陷规定比较高，故在施工过程中，必要加强振捣工作，保证砼密实、无蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣质量通病。五、各项保证办法5.1、质量保证办法：1.1项目质量管理目的：遵循我司质量方针和质量目的规定，对于本工程项目质量筹划管理目的为：创市优质构造工程。1.2设立质量管理机构：为保证工程质量，从组织上予保证，成立以项目经理为首，有专职质检人员等参加质量管理网络。1.3保证人员素质：人员素质保证是工程质量最主线保证。因此，必要选派从事过类似规模工程先进项目102、经理、技术人员和纯熟作业工人。1.4明确责任，实行奖罚制：质量管理办法采用分级管理，责任到人。为增进对工程质量管理，实行公司内部规定奖罚制，与工资直接挂钩。1.5保证工程质量技术管理办法：1.5.1各级技术、工程管理人员必要熟悉图纸，理解设计意图，掌握施工及验收规范。1.5.2编制施工方案要切实可行，经批准后实行。1.5.3技术交底关：认真做好底板施工方案技术交底。除书面交底外，混凝土浇筑前对全体施工人员均现场交底到位。1.5.4责任关：质量分级管理，责任明确。1.5.5加强施工过程质量控制：1.5.5.1严格按公司“三检”制度实行操作者和班组自检、互检、交接检，使质量问题及早发现及时解决，保103、证道道工序受控。1.5.5.2严格各检查批工程质量检查评估，由项目专职质量员及时对各检查批施工质量按新规范和公司关于容许偏差规定进行认真检查，发现问题，及时返工整治，整治后经二次检查符合规定后填写各检查批质量验收登记表，报监理工程师验收。1.5.5.3及时办理隐蔽工程验收记录签证，对监理工程师在验收中剔除质量问题，及时认真整治后再报监理验收，在验收通过后，对有隐蔽规定工程及时办理验收签证。1.5.6材质关：严格按设计、规程规定对材料进行检查和实验。着重抓好钢筋和防水材料复试。1.5.7计量关：抓好计量管理，保证底板混凝土配合比对的性。对商品混凝土供应站，我方选派技术人员进行跟踪检查、监督，以保104、证混凝土配合比及坍落度符合规定。1.5.8成品保护关：抓好成品保护，重点是抓好职工教诲和成品防护办法。1.5.9资料关：保证技术资料及时、真实、对的。1.5.10开展QC小组活动：项目经理部成立QC小组，对工程技术难点和核心部位，组织课题研究，解决工程实际中问题，提高技术管理水平。1.5.11每天收听天气预报，并做好记录，安排好当天施工生产及其采用办法。1.5.12浇筑基本底板混凝土尽量避开下雨天，如遇下雨时，要及时覆盖好塑料薄膜纸。5.2、安全生产保证办法：2.1安全管理基本原则：2.1.1明确安全管理目性：安全管理目是对生产中人、物、环境因素状态管理，有效控制人不安全行为和物不安全状态，消105、除或避免事故。2.1.2必要贯彻防止为主方针：安全生产方针是“安全第一，防止为主”。安全第一是从保护生产力角度和高度，必定安全在生产活动中位置和重要性。防止是针对生产特点，有效地控制不安全因素，把事故隐患消灭在萌芽状态。2.1.3坚持动态管理：安全管理涉及到生产活动各方面，涉及生产全过程。因而，生产活动中必要坚持全员、全过程、全方位、全天候动态管理。2.2健全管理体系：建立施工项目安全生产管理系统，安全施工管理网络施工组织设计。2.3对安全施工实行制度化和规范化管理，通过执行制度，增进安全管理工作。现场重要安全管理制度如下：2.3.1安全技术交底制：依照安全办法规定和针对现场实际状况，逐级进行106、安全技术交底。2.3.2定期安全活动制：项目部每周对全体职工进行安全教诲，总结上周安全工作，阐述本周安全工作重点和注意事项，提高职工安全意识。2.3.3定期检查与隐患整治制：项目部定期组织对临电、安全防护、机械设备、消防、环卫等方面检查。对查出隐患必要定办法、定人、定期整治，整治合格后做好消项记录。2.3.4持证上岗制：对特殊工种和操作人员实行持证上岗，禁止无证操作。2.3.5安全管理负责制：要有各级安全管理负责制，责任明确，责任到人。项目经理部对每施工阶段要分析安全防患重点，以采用必要对策。2.3.6雨季施工，电器、照明要有防雨罩及相应接地装置，电气开关要可靠、安全。2.3.7所有照明电器线路，不得乱拉乱接，要有可靠安全办法。现场值班电工跟踪作业，随时随处解决用电问题。2.3.8施工现场禁止吸烟，禁止酒后上班。2.4安全生产教诲：通过安全生产教诲，提高职工安全自我防护意识，以约束人不安全行为。2.4.1对工人进行入场“三级”安全教诲。2.4.2贯彻国家、地方政府安全法规及对安全生产关于规章制度。2.4.3学习关于安全操作规程和安全知识，做到对的使用“三宝”。2.4.4夜间持续施工，一定要教诲好职工不得高声喊叫、吵闹。