1、目 录 一、工程概况1（一）危险性较大的分项工程工程概况1（二）梁、板、柱结构平面图1（三）模板体系计算选择1二、编制依据1三、施工计划2（一）主要材料及机械设备2（二）劳动力计划3四、施工方法3（一）施工准备工作3（二）放线测量3（三）模板制作3（四）高支模支撑体系安装施工顺序3（五）高支模支撑体系安装3（六）梁模板安装4（七）楼面模板安装4（八）模板体系拆除5五、混凝土浇注方法7六、安全保证措施7（一）安全生产保证体系7（二）安全教育制度8（三）安全检查制度8（四）高大模板工程的安全管理措施9（五）预防模板及支架坍塌的安全技术措施10七、应急救援预案11计算书17梁模板计算书17板模板计算2、书45柱模板计算书52 附图.68高大模板施工方案一、工程概况建设单位：监理单位：施工单位：该工程场地位于*，占地面积852.4，建筑面积5427.5，其中地下面积1208，地上面积4219.5。地下一层，地上六层，为现浇混凝土框架结构。建筑高度23.95m，地下一层建筑层高为4.8m，结构层高为5.1m；地上一层建筑层高为5.5m，结构层高为6.1m；二六层层高为3.6m。各部分混凝土强度等级:基础垫层:C10,标高5.450m梁、柱、楼板以下C40；5.4509.05m梁,柱,楼板C35；标高9.050m以上主体结构均为C30。（一）危险性较大的分项工程工程概况该工程4轴6轴交A轴（D轴+3、2100mm）处，一层无顶板，局部层高为9.7m，模板支撑高度超过8m，为高大模板。该区域内楼板厚为150mm，梁包括KL5（300mm700mm）、KL6（300mm700mm）、KL7（400mm700mm）、L7（250mm550mm）、L8（250mm550mm）、WL8（400mm800mm）、KL9（400mm800mm）、KL10（400mm800mm）、L9（300mm650mm）；柱为600mm800mm。拟采用扣件钢管架支撑加固模板。 （二）标高0.65m至9.05m梁、板、柱结构平面图（见附图）（三）模板体系计算选择该区域选择标高9.05m处WL8、L9，柱截面600mm4、800mm代表整个模板系统，本方案就按标高9.05m处梁、板、柱模板进行设计、计算。二、编制依据1、工程设计施工图纸及施工组织设计。2、国家工程建设标准强制性条文及现行各种质量验收规范，质量检验评定标准及操作规程，国家现行的技术标准：建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)；混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2011)；木结构工程施工验收规范(GB50200-2012)；木结构设计规范(GB50005-2003)；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【205、09】87号三、施工计划（一）主要材料及机械设备采购人员采购材料时，要在公司材料设备处考核认证注册的代货单位名册中选择材料供应商，采购材料时，项目部要和供应商签订供货合同，合同中要写明供货时间和质量等级及双方违约责任。采购的材料要三证齐全及准用证、合格证、检验报告要合格齐全。主要机具、材料表名称规格型号单位数量木工台锯台1手提锯台5钢管48*3.5mm吨满足施工使用方木50*80mm吨满足施工使用穿墙螺杆14#根满足施工使用木模板1200*1800*12mm张满足施工使用卡扣个满足施工使用顶丝400mm个满足施工使用（二）劳动力计划班长：1人 技术人员：2人 质检员：1人木工工人：30人四、施6、工方法（一）施工准备工作1、支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。2、对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。（二）放线测量1、模板放线时，应先清理好现场。2、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。3、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。4、用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。（三）模板制作1、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。2、模板制作好后，标记模板7、位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。（四）高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板（或底托）立杆水平拉杆接驳立杆水平拉杆至顶托剪刀斜撑纵向底枋横向面枋梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装楼板底模板安装。 （五）高支模支撑体系安装1、安装前，先在地面上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸不应小于100200035毫米。2、支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调8、整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。4、梁的支架立杆必须设置剪刀撑；楼板模板应在两端立柱及每隔5米支架立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢管架的顶部和底部，并应连接牢固。5、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。6、连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。7、严禁将外径不同的钢管混合使用。8、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（六）梁模板安装1、先在柱子9、上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。2、按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。4、当梁高超过600mm时，梁侧模板按计算要求加穿梁螺栓。（七）楼面模板安装1、通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。2、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。3、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预10、留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。（八）模板体系拆除1、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。2、拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。5、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和11、加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。6、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。7、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。8、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。9、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。10、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：1)承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔12、洞通道的构造是否符合要求；2)场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；3)立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；4)扣件、连接件是否松动；5)是否超载。支架现场检查序号检查内容检查部位检查结果1立杆(立柱)的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目)是否符合要求；2立杆(立柱)的垂直度及水平度是否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆的步距是否符合要求；4剪刀撑的设置是否符合要求；5基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定；6纵横向剪力撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性是否符合要求；7构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；8立杆与水平杆13、同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范要求；9杆件的受力是否在同一轴线上。支架验收主要项目的允许偏差1、底座的沉降量不大于5mm；2、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求： 项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50 注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。3、立杆间距的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；4、扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；5、剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560；6、可调托座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可14、调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。五、混凝土浇注方法1、施工段划分柱砼第一阶段浇筑到随一层分层浇筑，第二阶段浇筑到9.7米包括梁、板砼。2、输送方法本工程预拌混凝土由搅拌车运送到场，场内设置砼地泵，由导管输送至操作工作面。3、混凝土浇注方法本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用砼泵进行输送，并配以串筒下料。梁、板、柱砼浇注采取一次成型的方法连续施工。六、安全保证措施（一）安全生产保证体系1、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。2、生产经理是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权15、力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。3、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。4、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。（二）安全教育制度1、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及16、班组安全纪律教育。3、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。4、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。（三）安全检查制度1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。2、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品17、。3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。（四）高大模板工程的安全管理措施1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技18、术交底。3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。4、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。5、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计19、的措施进行。8、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。9、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。10、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。11、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。12、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作20、业。13、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。14、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 15、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。16、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。17、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志21、，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。18、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。19、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（五）预防模板及支架坍塌的安全技术措施1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范22、的允许值。2、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 7、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆23、应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。8、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。9、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。七、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预24、案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急救援组织公司应急救援小组名单：指挥部总指挥： 指挥部副总指挥：指挥部成员：2、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应25、分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好26、事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。、指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因27、和性质。 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施28、。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人29、员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。5、应急救援措施、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场30、医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止31、影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神32、经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包33、扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及34、时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离35、电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救计算书梁模板计算书梁段:WL8。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.36、80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.70；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标37、准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度38、h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.39、000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算40、简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.21.2/6=14.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度: l = (800-150)/(5-1)= 41、162.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.851(800-150)/(5-1)2 + 0.1173.36(800-150)/(5-1)2= 4.43104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(800-150)/(5-1)/1000+1.23.360(800-150)/(5-1)/1000=2.952 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.43104 / 1.44104=3.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要42、求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.851N/mm； l-计算跨度: l = (800-150)/(5-1)=162.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.851(800-150)/(5-1)4/(10095008.64104) = 0.074 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-150)/(5-1)/250 = 0.643、5mm；面板的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.65mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.952/0.600= 4.920kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算44、得到最大弯矩 M = 0.177 kNm，最大支座反力 R= 3.247 kN，最大变形 = 0.229 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.77105/5.33104 = 3.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.229mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞45、承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.247kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.244 kNm，最大支座反力 R= 6.609 kN，最大变形 = 0.061 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.44105/1.02104 = 24 N/m46、m2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =24N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.061 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生47、的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001212/6 = 7.20103mm3； I = 300121212/12 = 4.32104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.30=7.452kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；q=7.452+1.680=9.132kN/m；最大弯矩及支座48、反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1259.1322002=4.57104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3757.4520.2+0.4371.680.2=0.706kNRB=1.25ql=1.259.1320.2=2.283kN =Mmax/W=4.57104/7.20103=6.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其49、中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.210kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.4522004/(10095004.32104)=0.151mm；面板的最大挠度计算值: =0.151mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠50、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.283/0.3=7.61kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.610.32 = 0.068 kNm；最大应力 = M / W = 0.068106/53333.3 = 1.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；51、方木的最大应力计算值 1.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.610.3 = 1.37 kN；方木受剪应力计算值 = 31.371000/(25080) = 0.514 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.514 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.613004 /(1009000252、13.333104)=0.022mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.022 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.706kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.283kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.400)/40.300(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.300(0.800-0.150)0.300=0.247kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(k53、Nm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.494 kN；N2=3.201 kN；最大弯矩 Mmax=0.049 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.01 mm；最大应力 =0.049106/5080=9.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 9.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N54、/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.494 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.052 kNm ；最大变形 max = 0.049 mm ；最大支座力 Rmax = 1.062 kN ；最大应力 =M/W= 0.052106 /(5.08103 )=10.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 10.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢55、管的最大挠度max=0.049mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.201 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.336 kNm ；最大变形 max = 0.318 mm ；最大支座力 Rmax = 3.681 kN ；最大应力 =M/W= 0.336106 /(5.08103 )=66.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 66.2 N/mm2 小于56、 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.318mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.681 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九57、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.201 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.7=1.503 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.40)/2)0.600.30=0.184 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.50/2+(0.60-0.40)/2)0.600.150(1.50+24.00)=2.341 kN； N =3.201+1.503+0.184+2.341=7.228 kN； - 轴心58、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo =59、 k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7227.928/(0.207489) = 71.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值60、1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；lo/i = 2023.578 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7227.928/(0.406489) = 36.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 6.401/61、Sin75o = 6.627 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.7-0.8)/Sin75o = 1.427 kN； N = 6.627+ 1.427 = 8.055 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo62、 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.189 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8054.651/(0.189489) = 87.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63、87.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；lo/i = 2023.578 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8054.64、651/(0.406489) = 40.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁段:L9。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.70；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底65、增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/66、mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：800；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：567、0.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值68、15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.21.2/6=19.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql69、2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.815.6=14.976kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；计算跨度: l = (650-150)/(3-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(14.976+4.48)(650-150)/(3-1)2 = 1.52105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(14.976+4.480)(650-150)/(3-1)/1000=6.080 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.52105 / 1.92104=7.9N/m70、m2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 14.976N/mm； l-计算跨度: l = (650-150)/(3-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.21.21.2/12=11.52cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.976(650-150)/(3-1)471、/(10095001.15105) = 0.278 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-150)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.278mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.080/0.800= 7.600kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 158872、8/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.486 kNm，最大支座反力 R= 6.688 kN，最大变形 = 1.116 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.86105/5.33104 = 9.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: =73、 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =1.116mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.688kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.669 kNm，最大支座反力 R= 11.146 kN，最大变形 = 0.342 74、mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.69105/1.02104 = 65.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =65.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.342 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.342mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑75、的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001212/6 = 7.20103mm3； I = 300121212/12 = 4.32104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.30=6.075kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(k76、N/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；q=6.075+1.680=7.755kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1257.7551502=2.18104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.0750.15+0.4371.680.15=0.452kNRB=1.25ql=1.257.7550.15=1.454kN =Mmax/W=2.18104/7.20103=3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据77、建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.062kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.0751504/(10095004.32104)=0.039mm；面板的最大挠度计算值: =0.039mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁78、底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.454/0.3=4.847kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.8470.32 = 0.04479、 kNm；最大应力 = M / W = 0.044106/53333.3 = 0.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.8470.3 = 0.872 kN；方木受剪应力计算值 = 30.8721000/(25080) = 0.327 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.327 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木80、挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.8473004 /(1009000213.333104)=0.014mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.014 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.452kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.454kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.300)/40.300(1.20.150281、4.000+1.42.000)+1.220.300(0.650-0.150)0.300=0.268kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.225 kN；N2=2.444 kN；最大弯矩 Mmax=0.041 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.007 mm；最大应力 =0.041106/5080=8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底82、支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.225 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.024 kNm ；最大变形 max = 0.022 mm ；最大支座力 Rmax = 0.484 kN ；最大应力 =M/W= 0.024106 /(5.08103 )=4.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f83、=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 4.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.022mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.444 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.257 kNm ；最大变形 max = 0.243 mm ；最大支座力 Rmax = 2.811 kN ；最大应力 =M/W= 0.257106 /(5.0884、103 )=50.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 50.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.243mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计85、值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.811 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.444 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.7=1.503 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.30)/2)0.600.30=0.194 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.50/2+(0.60-0.30)/2)0.60086、.150(1.50+24.00)=2.479 kN； N =2.444+1.503+0.194+2.479=6.62 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附87、加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6619.724/(0.207489) = 65.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k88、2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；lo/i = 2023.578 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6619.724/(0.406489) = 33.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N89、/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.888/Sin75o = 5.06 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.7-0.65)/Sin75o = 1.451 kN； N = 5.06+ 1.451 = 6.512 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W 90、= 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 091、.189 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6511.914/(0.189489) = 70.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；lo/i = 2023.578 / 15.892、 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6511.914/(0.406489) = 32.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):9.70；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参93、数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用木面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.5；4.楼板参数楼板的计算厚度94、(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.1+95、1.42.5= 8.42kN/m最大弯矩 M=0.18.422002= 33680 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 33680/24000 = 1.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.12004/(100950014.4104)=0.032 mm； 面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 96、0.032 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.20.15+0.350.2 = 0.82 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.2 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q297、 = 1.20.82+1.40.5 = 1.684 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.68412 = 0.168 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.168106/53333.33 = 3.157 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.157 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6841 = 1.01 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.01103/(2 5080) = 0.379 N98、/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.82 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8210004 /(10090002133333.333)= 0.289 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.289 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢99、管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.526kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.213 kNm ；最大变形 Vmax = 1.687 mm ；最大支座力 Qmax = 13.843 kN ；最大应力 = 1212631.545/10160 = 119.353 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 119.353 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 100、1.687mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.7 = 1.342 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.442 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ 101、= (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.831 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.831 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立102、杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12830.976/（0.381489） = 68.869 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.869 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全103、因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.017(1.5+0.32) = 2.492 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.017 ；Lo/i = 2492.362 / 15.8 = 158 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12830.976/（0.281489） = 93.378 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 93.378 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要104、求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；105、 c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。106、5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要107、求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 9.70m； 计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段（柱底至柱身高度6.10米位置；分段高度为6.10米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽108、度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00109、；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.100m； 1- 外加剂影响修正系数，110、取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、146.400 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，111、且竖楞数为 5，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.45=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.11112、3.703188188= 4.84104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45012.012.0/6=1.08104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.84104 / 1.08104 = 4.484N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.484N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大113、剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.45=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.703188.0 = 1545.662N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)；114、 V-面板计算最大剪力(N)：V = 1545.662N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31545.662/(245012.0)=0.429N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.429N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100E115、I)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45012.012.012.0/12 = 6.48104 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.37188.04/(1009500.06.48104) = 0.142 mm；面板的最大挠度计算值 =0.14116、2mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.100m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线117、荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.188=5.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 5.198+0.526=5.725 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.725450.0450.0= 1.16105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.16105/5.3310118、4 = 2.174N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.174N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.188=5.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 5.198+0.526=5.725 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.72545119、0.0 = 1545.662N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.725450=1545.662N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31545.662/(250.080.01)=0.580N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 120、=0.58N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.18 = 5.72 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.7245121、0.04/(1009000.02.13106) = 0.083 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.083mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.04 + 1.4 2)0.183 0.45 = 2.51 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.861122、 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.234 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.026 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 233975.15 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 21.94 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.34108/(1.051.02107)=21.94N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱123、箍挠度验算经过计算得到: = 0.026 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.026mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.861 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051124、.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.861kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.04+1.42)0.188 0.45 = 2.58 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.313 kN； H方向柱箍125、弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.135 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.025 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 134749.72 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 12.636 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.35108/(1.051.02107)=12.636N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经126、过计算得到: = 0.025 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.667 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.025mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的127、最大拉力: N = 4.313 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.313kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第2段（柱身高度6.10米位置至柱身高度9.70米位置；分段高度为3.60米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度128、(mm):80.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 q1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 129、kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 5，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.130、0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.50=32.917kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q = q1 + q2 =32.917+1.400=34.317 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.134.317188188= 1.21105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70131、104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.21105 / 2.70104 = 4.492N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.492N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.50=32.917kN/m； 倾倒混凝土侧132、压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m； q = q1 + q2 =32.917+1.400=34.317 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.634.317188.0 = 3870.912N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3870.912N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33870.912133、/(250018.0)=0.645N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.645N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4134、)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.43188.04/(1009500.02.43105) = 0.100 mm；面板的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.600m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性135、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.8610.188=12.377kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 12.377+0.526=12.903 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.112.903500.136、0500.0= 3.23105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.23105/5.33104 = 6.048N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6.048N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): 137、l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.8610.188=12.377kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.188=1.000kN/m； q = 12.377+0.526=12.903 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.612.903500.0 = 3870.912N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.612.903500=3870.912N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 138、50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33870.912/(250.080.01)=1.452N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.452N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.18 = 1139、2.90 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.90500.04/(1009000.02.13106) = 0.284 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.284mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为140、:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 54.86 + 1.4 2)0.183 0.5 = 6.28 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 14.678 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.586 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.066 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 585960.67 Nmm； 141、弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 54.95 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.86108/(1.051.02107)=54.95N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉142、力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 14.678 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=14.678kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为143、:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.254.86+1.42)0.188 0.5 = 6.45 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.802 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.337 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.063 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 337463.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍144、截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 31.646 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.37108/(1.051.02107)=31.646N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.063 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.667 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.063mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.802 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.802kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!附图：