1、甲醇项目56.5m高备煤仓顶部结构模板支撑体系工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况4二、编制依据42、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)44、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4三、施工部署41、施工步骤42、施工顺序4四、施工方法51、满堂脚手架工程51.1 架体总体要求51.2架体立杆51.3架体水平杆51.4剪刀撑51.5 周边拉接62、模板工程62.1牛腿环梁内外模板支设：62.2 梁、板的模板支护6五、材料管理71 钢管、扣件71.3 钢管外观2、质量要求：81.4 扣件外观质量要求：82 技术资料8六、验收管理81 验收程序82 验收内容83 扣件力矩检验84 验收记录8七、使用管理91 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。9八、拆除管理91 拆除时间92 拆除方法9九、施工图9十、计算书：11（一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书111、模板面板计算122、梁底支撑木方的计算14（一）梁底木方计算143、梁底支撑钢管计算14(一) 梁底支撑横向钢管计算144 梁底支撑纵向钢管计算155、扣件抗滑移的计算166、立杆的稳定性计算17（二）扣件钢管楼板模板支架计算书181、模板面板计算192、模板支撑木方的计算201.荷载的计算203、2.木方的计算203、托梁的计算214、扣件抗滑移的计算225、模板支架荷载标准值(立杆轴力)221.静荷载标准值包括以下内容：236、立杆的稳定性计算237、牛腿环梁支撑验算24 一、工程概况 工程名称：内蒙XX甲醇项目备煤仓 地址：内蒙古XXXX旗XX工业园 结构类型：仓顶为框架结构 总高度：56.5m 标高11.925m以下内壁与带型漏斗，筒身部分为-1.2m到36.9m；标高36.9到39m为牛腿环梁，39m到41.97m为斜坡顶和仓顶框架该方案为36.9m到41.97m部分施工方案。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技术4、规范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）5、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7、钢结构设计规范（GBJ17-88）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）三、施工部署1、施工步骤首先在内部带状漏斗施工完成后搭设支撑架体，支撑体系5、采用满堂钢管式脚手架。第一步，完成36.9米到39米筒仓顶部牛腿环梁的施工；第二步，完成39米到41.97米框架梁顶板施工。2、施工顺序在内部结构带状漏斗混凝土浇筑施工之前预埋25螺纹钢筋呈800*800见方布置，露出长度大于10cm，然后浇筑混凝土待混凝土初凝前用木抹子抹压时在每一个钢筋头的根部适当找平，直径约5cm。砼强度达到100%方可搭设上面的满堂支撑体系，漏斗本身的支撑体系要晚于其上部的支撑体系拆除。搭设满堂脚手架 铺设牛腿环梁底板 绑扎环梁钢筋 支设牛腿环梁侧模 浇筑环梁混凝土 施工放线 支设斜坡顶板、梁模板 绑扎钢筋 支柱模 浇筑混凝土四、施工方法1、满堂脚手架工程 1.1 架体6、总体要求1.1.1 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。1.1.2支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。1.2架体立杆1.2.1 底层立杆根部插在漏斗斜坡预留的钢筋头上，纵横方向均相间90cm，若有个别偏差可以适当位移单必须有牢固的焊接牵拉措施，并将立杆根部悬空部分用木楔填实。纵横向扫地杆亦应采用旋转扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方并平行于漏斗斜坡面距底座上皮不大于200mm处的立杆上。漏斗空档处另增设相互顶撑杆于每根立杆的根部，以免立杆在漏斗坡面上产生滑移现象。梁下采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。 可调支托底部的立柱顶端应沿纵横7、向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足1.2m水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周筒壁用顶托顶紧顶牢，并设置连续式水平剪刀撑。 扣件式钢管立柱接头严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于1500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。1.2.5采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的8、高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题1.3架体水平杆1.3.1 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。1.3.2 搭设要求：水平杆接头宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个十字扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于1009、mm。主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。1.4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量1.4.1 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。1.4.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角10、为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。1.5 周边拉接1.5.1 所有水平杆均与四周筒壁顶死不能留空隙。必要时采用木楔镶紧有足够的强度。1.5.2 每隔两步设置一道水平剪刀撑，端部用顶托或木楔顶紧。2、模板工程2.1牛腿环梁内外模板支设：在筒壁滑升至36.5m位置时预埋54mm套管间距为1.5m，滑空之后滑模设备拆除之前穿入3m*483.5钢管，11、按下图支撑三角架施工平台，为了防止出现个别对拉螺栓断开现象本方案还可以利用外支撑杆斜顶横向外楞。外模模板采用P2012钢模板，内模采用P2008钢钢模板，斜边底模采用木模板，模底部与原砼筒壁搭接20cm，采用2根483.5钢管做外楞绕筒壁围成封闭圈接头处用钢筋头搭接焊牢，位置在钢模板上下30cm处。每两块钢模拼缝处用不少于4个模板扣连接，内外模板采用对拉螺栓连接，如下图： 2.2 梁、板的模板支护2.2.1 该层井字梁最大截面梁宽600mm，梁高1300mm，内龙骨布置5道，内龙骨采用方木50mm100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用方木50mm100mm。对拉螺栓布置2道，竖向间距312、00,600(mm),断面跨度方向的间1000mm。承重架采用有一根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式， 梁底采用50mm100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 50100mm两个合并。 梁两侧立杆间距1600(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度300(mm)。梁截面放大图2.2.2 该层最厚斜坡楼板厚度0.5m，模板面板采用普通多层板。板底采用木方支撑形式，木方间距200mm，木方尺寸：50mm100mm，顶托内托梁材料选择木方: 50100mm两根合并。脚手架搭设高度33.00m，步距1.2m，排距0.8m，纵向间距0.8m。按坡度放线调整顶托高度，五、材料管理 1 钢管、扣件1.113、 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定 1.2 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。1.3 钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。1.4 扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。 2 技术资料施工现场应建立钢14、管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收管理1 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。2 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程3 扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。4 验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。 2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管15、沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。 4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1 拆除时间 必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法 模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。16、分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定： a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。 c梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。 d 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。 e 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模17、板应妥善传递或用绳钩放至地面。 f 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。 g 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。九、施工图 十、计算书：（一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为37.0m， 梁截面 BD=600mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度10mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60018、0.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3519、25.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.200=6.630kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.300+0.600)/0.600=0.533kN/m (320、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.200=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.630+1.350.533)=8.703kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 3.33cm3； 截面惯性矩 I = 1.67cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷21、载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.680kN N2=2.036kN N3=2.036kN N4=0.680kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.777mm 1.2 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/3333=11.100N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.777mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计22、算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.036/0.200=10.182kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.180.20 最大剪力 Q=0.60.20010.182=1.222kN 最大支座力 N=1.10.20010.182=2.240kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.041106/83333.3=0.49N/mm2 木方的抗弯计算23、强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.880kN/m 最大变形 v =0.6777.880200.04/(1009000.004166666.8)=0.002mm 木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm24、) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.635mm 最大支座力 Qmax=3.182kN 抗弯计算强度 f=0.700106/4491.0=155.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 4 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算25、得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.523mm 最大支座力 Qmax=13.920kN 抗弯计算强度 f=0.954106/4491.0=212.53N/mm2 205.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于设计强度,不满足要求!此处改为双钢管支撑既满足要求。 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算26、不满足要求,可以考虑采用双扣件! 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.920kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12837.000=5.771kN N = 13.920+5.771=19.690kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a27、=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=19690/(0.503424)=92.326N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.0001.0000.124=0.000kN/m2 h 立杆的步距，28、1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0000.8001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.920+0.91.24.749+0.90.91.40.000/0.800=19.690kN 经计算得到=19690/(0.503424)+0/4491=92.326N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（二）扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。注：本计算书按与斜坡板同厚的水平板计算。 计算参数:29、 模板支架搭设高度为33.0m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简30、图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.50+0.30)+1.403.00=19.620kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.50+0.71.403.00=19.882kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.50031、0.800+0.3000.800)=9.252kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+3.000)0.800=2.160kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 19.20cm3； 截面惯性矩 I = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)32、； 经计算得到 M = 0.100(1.359.252+0.982.160)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13110001000/19200=6.847N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.2523004/(1006000115200)=0.734mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度33、为500.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.5000.500+0.3000.500)=5.782kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.90.982.50.300+0.0801.355.7820.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18910001000/19200=9.818N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100034、.5000.300=3.765kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.353.765+1.350.090)=4.684kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.900=0.794kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.794+4.684)0.800=4.382kN 2.木方的计算 按照三跨35、连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.382/0.800=5.478kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.480.80 最大剪力 Q=0.60.8005.478=2.629kN 最大支座力 N=1.10.8005.478=4.820kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.351106/83333.3=4.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/36、mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.470kN/m 最大变形 v =0.6773.470800.04/(1009000.004166666.8)=0.257mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2000.980.92.50.800+0.0804.6850.800 抗弯计算强度 f=0.593106/83333.3=737、.11N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.820kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.326kN 经过计算得到最大变形 V= 0.404mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.638、7cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.027106/166666.7=6.16N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.404mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)39、 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12833.000=4.236kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.5000.8000.800=8.032kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 11.214kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(40、3.000+0.000)0.8000.800=1.728kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.83kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取141、.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=16832/(0.503424)=78.926N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.0001.0001.000=0.000kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂42、直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0000.8001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.211.214+0.91.41.728+0.90.91.40.000/0.800=15.634kN 经计算得到=15634/(0.503424)+0/4491=73.307N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7、牛腿环梁支撑验算选用P2012钢模板2483.5钢管做箍 14对拉螺栓间距600mm. A=489mm2 ； I=212.19104=24.38104mm4 W=25.08103=10.16103mm3 43、E=2.06105N/ mm2 f=215N/ mm2 w=3mm 新浇筑砼侧压力：F1=0.22C2V1/2其中：C=25KN/m3 ； T=20；1 取1.2 ； 2 取1.15 ； V=1m/h 得 F1=43.37KN/m2倾倒砼侧压力F2=cH=252=50KN/m2 取小值F=43.37KN/m2 倾倒砼水平荷载： 取4kN/m2 荷载设计值F2=1.440.85=4.76kN/m2 1)荷载组合为F=+=48.13kN/m2验算：查施工手册：P2012钢模板（=2.5mm）； 截面特征IXY=17.98104mm4; WXj=3.96103mm3计算见图： 化为均布线荷载：q1=44、F0.2/1000=9.6N/mm; q2=F10.2/1000=8.7N/mm2）抗弯强度验算： 受压承载力：=M/W=0.5q1l2/3.96103=109.1215N/m2f=205 N/ mm2 故可用3)挠度验算：E=2.06105N/ mm2 WA=0.4mmw=1.5m 故可用内钢楞验算：查表可知：2根483.5mm的截面特征为I=212.19104mm4 W=25.08103mm3计算简图：化为均布线荷载：q1=F0.6/1000=28.87N/mm; q2=F10.6/1000=26.02N/mm抗弯强度验算：因为 伸出长度/基本跨度=200/600=0.30.4故可按近似三跨连续梁计算：M=0.10ql2=0.128.876002=M/W=0.128.876002/25.08103 =102f=205 N/ mm2挠度验算：=0.45w=1.5mm 故可用。7.3.6 对拉螺栓验算：14对拉螺栓净截面积A=104mm2; ;容许拉力17.65KN对拉螺栓拉力：N=F内箍间距外箍间距 =48.130.60.6=17.32KN17.65KN 故可用（5） 为了防止出现个别对拉螺栓断开现象本方案还利用外支撑杆斜顶方式验算如下图：取砼侧压力最大处求得最大压力杆件N=55.6KN =55.6/(0.6*489)=170Nf=205 N/ mm2 故满足要求。