1、独立基础商业中心工程楼梯模板及后浇带施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一章 工程概况6一、工程概况61、工程基本情况6二、施工平面布置7见结施平面施工布置图7三、施工要求7四、木模施工安全技术保证条件7第二章 编制依据8第三章 施工计划8一、 施工进度计划8二、 材料与设备计划91、主要中小型机具准备:95、材料准备：9第四章 施工工艺技术10一、 技术参数10（一）柱模板10（二）墙模板13（三）梁模板14（四）板模板18二、 工艺流程201. 柱202. 墙203. 梁214. 板21板模板扣件式22、1三、 施工方法21（一） 模板支撑体系21（二） 基础模：21（三） 柱26（四） 墙30（五） 梁板32（六） 楼梯模板施工39（七） 板后浇带、施工40四、 检查验收42第五章 施工安全保证措施43一、 组织保障43二、 技术措施451、准备工作452、模板支设463、模板拆除47三、 监测监控491、监测措施49四、 应急预案501、目的502、应急领导小组及其职责503、应急反应预案517.应急知识培训528、安全文明施工监督部门539、应急报警及联系电话53第六章 劳动力计划54一、 所需劳动力安排54第七章 计算书及相关图纸55 第一章 工程概况一、工程概况本工程位于XX省XX市3、XX大道北二段，XX大道与XX路交汇处。本工程为独立基础，结构形式为框架结构，地上一到四层为商业（包含17#商业楼），地下一层为商业，地下二层为汽车库。0.000标高相当于绝对标高为475.20m。本工程规划用地面积28869.3，总建筑面积为81429.7，其中地下室建筑面积为41013.56、地上建筑面积为40416.14。工程结构类型为框架结构，1#楼工程和2#楼工程结构类型为框架结构。16#商业楼建筑高度21.85m；7#商业楼建筑高度23.85m。抗震设防烈度七度，建筑设计使用年限：50年。主要结构层高：14#楼4.00m、6.6m、6m、4.2m、3.3m，5#、7#楼4.00m、4、6.6m、6m、5.1m、3.3m；主要结构的跨度为8.1米。模板设计概况：框架柱截面：400mm400mm 、500mm500mm 、600mm600mm 、700mm700mm、800mm800mm、900mm900mm、950mm950mm、1000mm1000mm，由于本工程柱截面较多，层高不一，经综合考虑选三种柱类型进行模板设计计算（1000mm1000mm支模高度按6.6米考虑; 900mm900mm支模高度按6.6米考虑；500mm500mm支模高度按6米考虑）；墙厚度墙：250mm、300mm、450mm、700mm、800mm。据本工程的最大墙厚800mm和最大支模高度6.65、米的墙进行模板设计计算；梁截面：200（300、350、400、450、500、550、800）；250（400、450、550）、300（500、550、600、650、700、750、800、950、1000、1150、1300）；400（750、800、950）；450（750、800、850、900、950、1150），由于本工程梁截面较多，层高不一，经综合考虑选二种梁类型进行模板设计计算（300mm1300mm支模高度按6.6米考虑; 300mm900mm支模高度按6.6米考虑）；板厚：100mm、120mm、130mm 、140mm、150mm、160mm、180mm、250mm，6、由于本工程板厚类型较多，层高不一，经综合考虑选四种板类型进行模板设计计算（180mm厚板支模高度按6.6米考虑;250mm厚板支模高度按4米考虑；150mm厚板支模高度按6.6米考虑; 130mm厚板支模高度按6.6米考虑）；各构件计算结果均符合规范要求。1、工程基本情况工程名称XX市XXXX中心工程地点XX省XX市XX大道北二段，XX大道与XX路交汇处。建筑面积(m2)81429.7建筑高度(m)22.35总工期（天）319主体结构框架地上层数4地下层数2二、施工平面布置见结施平面施工布置图三、施工要求1、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工 2、模板在搭设必须符合本方案与工程进7、度要求。 3、模板及其支架安装搭设必须满足使用周期内安全、稳定、牢固可靠。 4、模板及其支架拆除必须具有经项目技术负责人签署的拆除指令才能拆除。四、木模施工安全技术保证条件1、木模施工安全技术组织措施2、 木模施工安全技术控制措施： （1）模板及其支架的搭设和拆除必须严格执行该专项施工方案。 （2）模板及其支架施工前必须对施工作业人员进行严格技术交底，严禁盲目施工。 （3）施工过程中必须根据设计文件、施工方案仔细核对其作业的正确性，开展自检互检与交接验收。 （4）混凝土浇注前必须全面检查模板及其支架正确性和可靠度。确保使用周期内安全、稳定、牢固可靠。 （5）模板及其支架拆除必须按方案要求和项目8、技术负责人签署的指令拆模。第二章 编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2012建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图9、纸本工程施工组织设计第三章 施工计划一、 施工进度计划详施工组织设计总进度计划，基础底板每施工流水段支模控制为2天，地下室每流水段：搭架2天，支底模3天，支柱模及梁侧模、边模、加固1天。二、 材料与设备计划1、主要中小型机具准备:木工的中小型工具计划见下表：序号机 具 名 称单位数量进场时间备 注1电焊机台2基础垫层施工时焊支撑棍用2500型木工园锯台2基础垫层施工时3手电钻台8基础垫层施工时4砂轮机台2基础垫层施工时516型电钻台2基础垫层施工时钻模板的螺栓孔5、材料准备：结构施工期间，模板施工的主要周转材料和工具性材料见下表：序号名称规 格数量单位备注1钢管5.5m12000根地下二层水平10、支撑2钢管6m16000根地下层水平管3钢管3.5m8000根地下一层竖向支撑4钢管5m/4m各12000根地上竖向支撑5水平短管1.2 m48000根水平支撑或加固6钢管2m4000根梯间支模7钢管1.5m4800根框架柱加固水平杆8钢管1.m4800根梁侧模板加固9直角扣件标准件重量1.32个70000个支架连接10旋转扣件标准件重量1.467/个8000个根据进度分批进场11木枋24840000m模板次龙骨12多层板2441221517200张墙、柱、梁、板模板的面板13对拉螺栓148600/8000根墙、柱、梁14对拉螺栓16500根柱15脱模剂2水乳型6桶多层板脱模剂第四章 施工工艺11、技术一、 技术参数（一）柱模板柱模板搭设形式：组合式柱箍有竖楞；柱模面板采用15 mm层多层板，柱箍采用二根483.0（计算按2.75）钢管；柱模竖楞采用40 mm80 mm木方，柱箍间距：450mm;柱的对拉螺栓为直径14 mm钢筋，当柱截面大于900mm时，柱的对拉螺栓为直径16mm钢筋。柱模搭设如下：1、500*500以下截面柱安装示意图参见下图：2、600900*600*900截面柱安装示意图参见下图：3、9101000*910*1000截面柱安装示意图参见下图：（二）墙模板墙加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；墙模面板采用15 mm层多层板，墙模主次楞均采用483.0（计算按2.712、5）钢管，次楞间距150mm，主楞间距为450mm,墙的对拉螺栓为直径14钢筋。墙模搭设参照下图：（三）梁模板梁模板搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；梁模面板采用15 mm层多层板，梁次楞采用40 mm80 mm木方，梁主楞采用483.0（计算按2.75）钢管，梁立杆钢管纵横间距为900 mm,梁截面高大于600mm时，梁跨方向每两立杆间加设一道返顶，水平钢管步距为1800mm,梁高大于600mm时应设对拉螺杆，拉螺栓为直径14 mm钢筋。梁模搭设如下：1、 梁截面高在600mm及以下梁模板参照安装示意图：梁侧剖面图_2、梁截面高在610900mm梁模板参照安装示意图：梁侧剖面图_3、梁截面高13、在9101300mm梁模板参照安装示意图：梁侧剖面图_（四）板模板板模板搭设形式为：2层梁顶托承重；板模板面板采用15mm,板立杆钢管483.0（计算按2.75）纵横向间距为900mm，水平钢管步距为1800mm,板次楞间距为150mm,板厚130250mm主楞为二根483.0（计算按2.75）钢管；板厚小于或等于130mm主楞为一根483.0（计算按2.75）钢管；板模搭设如下：1、 板厚140250模板参照安装示意图：2、 板厚100130模板参照安装示意图：二、 工艺流程1. 柱方柱柱模四方放线与放控制线搭设安装脚手架沿模板边线安装限位钉、贴密封条清扫基层界面、隐蔽验收立柱子片模安装柱箍14、校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。2. 墙墙模板单块就位组拼安装工艺流程：墙边放线与放控制线清扫墙内杂物组装前检查（钢筋及安装预留预埋隐蔽验收）安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查（钢筋及安装预留预埋隐蔽验收）安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。3. 梁梁模板扣件式弹梁轴线并复核 搭支模架调整托15、梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置、垂直度校正 与相邻模板连固。4. 板板模板扣件式搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、拼缝是否严密、支撑是否牢固等情况。三、 施工方法（一） 模板支撑体系模板支撑采用扣件式支撑脚手架。梁、板底立杆承重连接方式：可调托撑。立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度500mm，可调托撑螺杆伸出长度（立杆顶端距顶部支撑点高度）300mm，插入立杆内的长度150mm。（二） 基础模：1.承台砖胎膜砌筑根据设计图纸要求，承台顶面与底板顶面平，浇注混凝16、土时承台与底板混凝土必须同时浇注。针对此种情况在施工过程中采用砖胎模。具体做法如下：首先开挖承台土方人工清理至标高后，浇筑混凝土垫层，用M5水泥砂浆砌筑砖模，砌筑高度根据基础表各承台具体高度计算。并且砌筑至抗浮板垫层面，防水卷材从侧壁卷起与抗浮板防水搭接好。具体做法如图：基础底板外侧四周选用砖胎模施工，具体做法采用沿底板四周处延线5公分用M5水泥砂浆砌筑240厚砖墙，砌筑高度根据基础表各承台、条基具体高度计算。具体做法见图：2电梯井及积水坑砖胎模根据设计图纸要求，电梯井及集水坑顶面与底板顶面平，浇注混凝土时承台与底板混凝土必须同时浇注。针对此种情况在施工过程中采用砖胎模。具体做法如下：首先开挖17、承台土方人工清理至标高后，浇筑混凝土垫层，用M5水泥砂浆砌筑砖模，砌筑高度根据基础表各电梯井及集水坑具体高度计算。并且砌筑至抗浮板垫层面，防水卷材从侧壁卷起与抗浮板防水搭接好。具体做法如图：3.底板基础侧模基础底板外侧模板采用砖模，砖模高度与底板厚度相同；底板以上导墙及反梁侧面模板为木模板，墙体施工缝留在板上皮500mm，止水采用3mm厚钢板施工缝上下各埋入125mm，吊模施工。具体支模方法如下图所示。4.电梯井基坑支模将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置3580木方做龙骨，再支设横撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度，应在底面模板中部作46个直径16的通气孔在如下图所示：18、5. 地下室底板后浇带支设方法如下：地下室底板底筋绑扎好后，按设计图的位置拉通长线，支架沿止水钢板中心线（即后浇带边线）与底筋焊接加固，支架完成后，下部用快易手收口网双层沿支架敷设并扎牢，止水钢板沿支架中心布置，与钢筋支架焊成整体，施工中注意控制钢板中心必须在一条线上且必须水平。后浇带支模方法如下图所示。（三） 柱1、柱模板设计和梁板模板一同形成整体模板，先绑扎柱钢筋，校正后铺设梁底、顶板模板，待梁板钢筋绑扎验收完成后，在封闭柱、梁侧面模板，经验收合格后浇筑砼。2、浇筑时先浇筑标号较高的砼，在浇筑标号较低的砼，并沿标高由低至高施工。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计临时施工缝的留设位置即19、用钢丝网在界面距高标号混凝土200-300处拦揭。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用设置对拉螺栓的模板工艺。4、一般规定(1) 模板制作和安装要实行样品先行制度，待样品验收合格后再大批量制作或安装，制作出的模板及时按类型、规格编号并注明标识。 (2) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。模板及其支架应具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用，支撑架子及斜撑搭设应根据梁板设计方案搭设，先建立水平固定控制体系，再固定主梁底模、次梁底模、再固定柱模并建立梁模轴线平面控制体系即梁拟设轴线必须与该楼层控制轴20、线一致。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 柱模与柱加固抱箍应独立设置，其水平与斜支撑与梁板支架既能统一又能独立，便于柱模早拆。(7)柱模之间有梁板插入的，其柱一侧吊模安装过程中应设置临时固定措施，当混凝土浇注至插入梁板混凝土顶标高时，稍留时间间隔后再浇上部混凝土。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 支架在立柱底距地面200mm高21、处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.03.0mm（计算为2.75）钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固22、定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：6、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构一起浇筑，以便利用其与满堂支撑架体连接，形成可靠整体；2)立柱周边外侧，竖向间距23m与满堂支撑架体设置一个固结点；（四） 墙1、模板选材及制作要求模板制作要求牢固稳定，拼缝严密，尺寸准确，翻样尽量做到模板能通用、周转，便于组装和支拆。模板制作和安装要实行样品先行制度，待样品验收合格后再大批量制作或安装，制作出的模板及时按类型、规格编号并注明标识。2、模板安装23、要求模板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。结构构件尺寸准确，门窗和大小洞口、水、电线盒、预埋件等位置尺寸准确，固定牢固。合模前，先检查钢筋、水电预埋件、门窗洞口模板、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固。模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。模板安装应拼缝严密、平整、不漏浆、不错台、不涨模、不变形，模板拼缝处贴海绵条，不得突出模板面表面，严防浇入混凝土内。墙体模板下口堵缝用海绵条必须粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。顶板模板支撑要上层支架对准下层支架，并铺设垫板，拉杆、支撑牢固、稳定。选型及支撑系24、统构造根据施工图纸进行模板选型设计及计算本工程墙、柱、梁、顶板均采用15mm厚多层木模板。3、 墙模板安装(1)按放线位置安装门洞模板，把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆，安装14一次性穿墙对拉螺栓，间距不大于500mm，长度根据混凝土墙厚加工，墙模板采用钢管483（计算按2.75）作竖肋，间距不大于150 mm；水平背楞采用双根482.73钢管作钢，间距不大于450mm。(2) 清理墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆），使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。(3) 模板安装完毕后，应认真检查一遍扣件，螺栓是否紧固，模板的水平、垂直度是否达到规范要求。(4) 墙模板立缝、下口、角缝要拼接严密。立25、缝、角缝要设于木方和胶合板形成的企口位置，以防漏浆错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。(5)地下墙体（暗柱）模板施工1)地下室墙体模板施工工艺流程：预埋地锚（底板砼浇筑时预埋）弹模板位置线和控制线模板下口作找平层安装门洞口模板组合模板就位调整固定自检预检验收浇灌砼。2)外墙对拉螺栓：因地下室外墙为抗渗砼，螺杆采用特制14。螺杆的做法是在螺栓中间加焊50303的止水钢板，止水片钢板要满焊。(7)墙与水平结构一起浇筑，以便利用其与满堂支撑架体连接，形成可靠整体；墙立柱周边外侧，竖向间距23m，水平间距46与满堂支撑架体设置一个固结点；(8)为防止墙体水平施工缝上部出现蜂窝、麻面现象，在墙体水平施26、工缝上部墙体支模前，在墙体水平施工缝处贴双面胶，可有效防止墙体水平施工缝处漏浆。5、墙后浇带 地下室外墙后浇带采用15mm厚的多层板，背楞采用4080mm木方，采用钢管扣件加固。如下图所示。6、车库弧形墙模板车库入口处弧形剪力墙横楞用C25钢筋弯成图纸设计尺寸的弧形状，50100木方做竖楞，A14对拉止水螺栓。（五） 梁板1、 梁板模与柱模板模一同形成整体模板，先绑扎柱钢筋，校正后铺设梁底、顶板模板，待梁板钢筋绑扎验收完成后，在封闭柱、梁侧面模板，经验收合格后浇筑整体浇筑砼。2、浇筑时先浇筑标号较高的砼，在浇筑标号较低的砼，并沿标高由低至高施工。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计临时施工27、缝的留设位置即用钢丝网在界面距高标号混凝土200-300处拦揭。搭设本方案涉及的架子开始至砼施工完毕具备拆模要求的强度前，该施工层下2层支撑不允许拆除。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用设置对拉螺栓的模板工艺。4、一般规定(1) 模板制作和安装要实行样品先行制度，待样品验收合格后再大批量制作或安装，制作出的模板及时按类型、规格编号并注明标识。 (2) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。模板及其支架应具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用，支撑架子及斜撑搭设应根据梁板设计方案搭设，先建立水平固定28、控制体系，再固定主梁底模、次梁底模、再固定柱模并建立梁模轴线平面控制体系即梁拟设轴线必须与该楼层控制轴线一致。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 梁模与梁模加固拉片抱箍应独立设置，梁底部支撑采用双顶杆与水平担架式两种支撑方法，建立梁底部双顶杆与水平担架式两种支撑体系，使其两种水平与斜支撑与梁板支架既能统一又能独立，便于梁侧与板模早拆。(7) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的3/1000。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其29、支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.02.75mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉30、杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立柱及其他杆件(1) 扣件式1) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：7、剪刀撑(1) 扣件式8、周边拉结(1) 竖向结构与水平31、结构一起浇筑，以便利用其与满堂支撑架体连接，形成可靠整体；(2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距46m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；9、梁模安装按设计间距要求整齐铺好40804000方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用4080mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的3/1000，主次梁交接时，应32、先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。梁模安装前应在柱、墙上弹出梁标高、中心线和模板安装内边线。搭设梁底模支撑架时按设计规定起拱，龙骨应抄平并与支模架连接固定，将底模吊装就位于支模架上后，使用广线拉通校正其中心线和边线，然后将其与支模架相连。梁侧模斜撑间距一般为750；当梁高超过600时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固；梁侧模上口要拉线找直，并加以固定。10、梁板满堂架搭设示意图见附图如下：（六） 楼梯模板施工1）楼梯底板、踏步立板采用木胶合板，横向配制50100木方做次龙骨，间距200mm，纵向布置主龙骨100100木方间距33、900mm，支撑采用48钢管加可调底座。2）楼梯模安装足尺放样、弹线支搭楼梯底模调整标高绑楼梯钢筋支搭踏步立面模板预检由于楼梯间地面做法不同，支模时预先留出两跑之间踏步面做法尺寸，要求足尺放样，将各层标高确定好，采用等分法确定楼梯踏步的宽和高。（七） 板后浇带、施工缝1)板后浇带的底模与支撑系统与两侧现浇板模板分离。后浇带混凝土浇筑前，后浇带位置的顶板模板与支撑系统不得拆除。模板支设方式见下图示意：2)两侧木模采用多层胶合板，加工顾锯齿状供钢筋穿过，如下图： 3)为了避免工人误拆后浇带支撑架，架子与模板用黄黑相间颜色标记。四、 检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关34、人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大35、于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1) 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2) 支柱斜撑的数量和着力点；(3) 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4) 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5) 模板结构的整体稳定；(6) 有关安全措施。8、模板工程验收时应提供下列文件：(1) 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2) 模板工程质量检查记录及验收记录；(3) 模板工程支模36、的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、 技术措施1、准备工作(1)模板安装前，应向施工班组进行技术交底有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计；(2) 施工现场应有可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点；(3) 现场使用的模板及配件应按规格的数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用； (4) 模板安装时应做好下列准备工作：1) 梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，根据土质情况考虑排水或防水措施，并准备柱底垫板；2) 竖向模板的安装，底面应平整坚实，清理干净，并采取可靠的定位措施；3) 竖向模板应按施37、工设计要求预埋支承锚固件。2、模板支设(1) 现场安装组合模板时应遵守下列规定：1) 按配板图与施工说明书循序拼装，保证模板系统的整体稳定；2) 配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受压面积。支撑件应着力于外钢楞；3) 预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固；4) 基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；5)墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正；6) 楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统的稳定性；7) 墙柱与梁板同38、时施工时，应先支设墙柱模板，调整固定后，再在其上架设梁板模板；8) 当墙柱混凝土已经浇灌完毕时，可以利用已灌注的混凝土结构来支承梁、板模板；9) 支柱在高度方向所设的水平撑与剪力撑，应按构造与整体稳定性布置；10) 多层及高层建筑中，上下层对应的模板支柱应设置在同一竖向中心线上。 (2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设39、后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；(4) 墙模板1)当不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应40、在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.3%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板拆除(1) 现场拆除模板时应遵守41、下列规定：1) 拆模前应制定拆模程序、拆模方法及安全措施；2) 先拆除侧面模板，再拆除承重模板；3) 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土； 4) 拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。 (2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-142、001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先43、拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、44、 监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派李佳谦、宋星岑检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置设备名称精度要求型 号数 量全站仪2，(2mm+2ppm.D)RTS632L1台电子经纬仪2DT202C1台垂准仪1mmDZJ2-L1台水准仪3mmDS3-12台钢卷尺（0.02+0.02L）mm50米2把(5) 监测说明班组每日进行安全检查，45、项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候46、能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一47、般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处48、理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急救援领导小组人员联系表序号姓 名职 务小组任职电 话1项目经理组49、长2生产经理副组长3胡世光技术负责人副组长4安全员组员5质量员组员6材料员组员7资料员组员5.应急救援经费：3万元6.需配备的器材医疗器材：塑料袋、小药箱等；抢救工具：一般工地常备工具；照明器材：手电筒、应急灯36V以下的安全线路、灯具；通讯器材：手机；救援车辆：常备一辆小型汽车；灭火器材等：按要求就位。7.应急知识培训 应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等，使之在发生重大事故时能较熟练地履行抢救任务。8、安全文明施工监督部门XX市安全生产监督办电话：； 9、应急报警及联系电话 消防119 民警110 急救12050、 交通122现场通讯电话见应急救援领导小组人员联系表。送达医院：XX市人民医院为了做好施工生产重大安全事故的应急救援工作，提高安全生产工作能力和增强施工生产过程中应付突发事件的应变能力，同时能够及时准确地掌握和控制事态发展状况，以达到减少损失，尽快恢复正常施工秩序，确保国家和广大员工生命财产安全的目的。因此，我公司坚持“安全第一，预防为主”，坚持保护人员、财产和生态安全优先的原则，贯彻“常备不懈，统一指挥，高效协调，持续改进”的方针，针对施工现场的实际情况，认真的贯彻和执行国家的法律法规，落实企业的各项规章制度，给企业员工和住地群众营造一个和谐的施工和生活环境。第六章 劳动力计划一、 所需劳动51、力安排支模开始时间2016.4.30支模工期（天）180作息时间（上午）7：0011：30作息时间（下午）14：3019：30砼工程量（m3）35016支模建筑面积（m2）171000木工（人）160钢筋工（人）120砼工（人）40架子工（人）20水电工（人）8其它工种（人）10第七章 计算书及相关图纸第一节：柱模板计算书1000*1000柱模板计算书计算依据:混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）52、一、参数信息1.基本参数柱模板高度(m)6.6结构表面要求隐藏柱截面宽(mm)1000柱截面高(mm)1000搭设形式组合式柱箍有竖楞2.面板参数面板材料克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)18抗弯设计值(N/mm2)29弹性模量(N/mm2)115003.柱箍柱箍材料2根482.75钢管（直径厚度mm）柱箍间距(mm)100,450*13钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)3254.竖楞竖楞材料1根4053、80木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)1000竖楞根数8竖楞间距(mm)142*6,148木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.65.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距(mm)1200B边对拉螺栓根数3B边对拉螺栓直径M16B边对拉螺栓间距(mm)600*2H边最外两根对拉螺栓间距(mm)1200H边对拉螺栓根数3H边对拉螺栓直径M14H边对拉螺栓间距(mm)600*26.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)42.221砼下料产生的水平荷载(kN/m2)2二、柱模板54、面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取1.5m/h； H - 砼侧压力计算55、位置处至新浇砼顶面总高度，取6.6m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=42.221 kN/m2 F2=158.400 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=42.221 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=42.221/24.000=1.759m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=42.2211=42.221kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)1=53.280kN/m；256、.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.120kNm 最大剪力：V= 4.755kN 最大变形：= 0.024mm 最大支座反力：F= 8.812kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.120106/5.400104 =2.227N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.227N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.557、68mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.568mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.568mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.568mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.568mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.568mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.592mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H边模板面板计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算58、B边竖楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.145=6.122kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.145=7.726kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.145=7.364kN/m；柱子顶部荷载：59、 q=0.91.11.40.920.145=0.362kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.268kNm 最大剪力：V= 1.903kN 最大变形：= 1.357mm 最大支座反力：F= 3.626kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.268106/4.267104 =6.282N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.282N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！60、(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.903100032000/(1.70710640)=0.892N/mm2；实际剪应力计算值 0.892 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.070mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.861、00mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.046mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.05162、mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为1.357mm，容许挠度为2.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边竖楞计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算1.B边柱箍计算B边柱箍采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变63、形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.065kNm 最大剪力：V= 9.039kN 最大变形：= 0.313mm 最大支座反力：F= 17.927kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=1.065106/8.360103 =127.361N/mm2实际弯曲应力计算值 =127.361N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗64、剪强度计算 =VS0/Itw=4.51910005638/(2.0081052.75)=46.143N/mm2；实际剪应力计算值 46.143 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.313mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.312mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边柱箍计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。五、柱箍对拉螺栓的计算1.B边对拉螺栓计算验算公式如下65、:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得： 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =17.927 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.927kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2.H边对拉螺栓计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。900*66、900柱模板计算书计算依据:混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数柱模板高度(m)6.6结构表面要求隐藏柱截面宽(mm)900柱截面高(mm)900搭设形式组合式柱箍有竖楞2.面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)115003.柱箍(1) B边柱箍柱箍材料2根482.75钢管（直径厚度mm）67、柱箍间距(mm)230,450*13,钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(2) H边柱箍柱箍材料2根482.75钢管（直径厚度mm）柱箍间距(mm)230,450*13,钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)3254.竖楞(1) B边竖楞竖楞材料68、1根4080木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)900竖楞根数6竖楞间距(mm)180*5木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(2) H边竖楞竖楞材料1根4080木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)900竖楞根数6竖楞间距(mm)180*5木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.65.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距(mm)1100B边对拉螺栓根数3B69、边对拉螺栓直径M14B边对拉螺栓间距(mm)550*2H边最外两根对拉螺栓间距(mm)1100H边对拉螺栓根数3H边对拉螺栓直径M14H边对拉螺栓间距(mm)550*26.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)42.221砼下料产生的水平荷载(kN/m2)2二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中70、的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取1.5m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.6m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=42.221 kN/m2 F2=158.400 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=42.221 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=42.221/24.000=1.759m71、；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=42.2211=42.221kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)1=53.280kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.182kNm 最大剪力：V= 5.805kN 最大变形：= 0.089mm 最大支座反力：F= 10.852kN(1) 面板抗弯强度72、计算 =M/W=0.182106/3.750104 =4.846N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.846N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.089mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.089mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许73、挠度值，满足要求！3.H边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.182kNm 最大剪力：V= 5.805 kN 最大变形：= 0.089mm 最大支座反力：F= 10.852kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.182106/3.750104 =4.846N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.846N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.0874、9mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.043mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.089mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.2675、7104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.180=7.600kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.180=9.590kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.180=9.141kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.11.40.920.180=0.449kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(76、kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.242kNm 最大剪力：V= 2.303kN 最大变形：= 0.540mm 最大支座反力：F= 4.406kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.242106/4.267104 =5.667N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.667N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.303100032000/(1.70710640)=1.080N/mm2；实际剪应力计算值 1.080 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.6077、0 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.283mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.045mm，容许挠度78、为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.046mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.046mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.540mm，容许挠度为2.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边竖楞计算H边竖楞采用1根79、4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.180=7.600kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.180=9.590kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.180=9.141kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.80、11.40.92 0.180=0.449kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.242kNm 最大剪力：V= 2.303kN 最大变形：= 0.540mm 最大支座反力：F= 4.406kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.242106/4.267104 =5.667N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.667N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗81、剪强度计算 =VS0/Ib=2.303100032000/(1.70710640)=1.080N/mm2；实际剪应力计算值 1.080 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.283mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足82、要求！第6跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.046mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.046mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.017mm，容许挠度83、为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.540mm，容许挠度为2.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、柱模板柱箍的计算1.B边柱箍计算B边柱箍采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计84、算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.868kNm 最大剪力：V= 7.907kN 最大变形：= 0.207mm 最大支座反力：F= 15.813kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=0.868106/8.360103 =103.826N/mm2实际弯曲应力计算值 =103.826N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.95310005638/(2.0081052.75)=40.85、364N/mm2；实际剪应力计算值 40.364 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.207mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.207mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边柱箍计算H边柱箍采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm386、； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.868kNm 最大剪力：V= 7.907kN 最大变形：= 0.207mm 最大支座反力：F= 15.813kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=0.868106/8.360103 =103.826N/mm2实际弯87、曲应力计算值 =103.826N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.95310005638/(2.0081052.75)=40.364N/mm2；实际剪应力计算值 40.364 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.207mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.207mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！五、柱箍对拉螺栓的计算1.88、B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M14；查表得： 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =15.813 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=15.813kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！2.H边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉89、螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M14；查表得： 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =15.813 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=15.813kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！500*500柱模板计算书柱模板计算书计算依据:混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（90、JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数柱模板高度(m)6结构表面要求隐藏柱截面宽(mm)500柱截面高(mm)500搭设形式组合式柱箍有竖楞2.面板参数面板材料克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)21弹性模量(N/mm2)71003.柱箍柱箍材料2根482.75钢管（直径厚度mm）柱箍间距(mm)100,450*12钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm291、)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)3254.竖楞竖楞材料1根4080木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)500竖楞根数5竖楞间距(mm)125*4木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.65.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距(mm)700B边对拉螺栓根数2B边对拉螺栓直径M14B边对拉螺栓间距(mm)700*1H边最外两根对拉螺栓间距(mm)700H边对拉螺栓根数2H边对拉螺栓直径M14H92、边对拉螺栓间距(mm)700*16.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)42.221砼下料产生的水平荷载(kN/m2)2二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，93、采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取1.5m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=42.221 kN/m2 F2=144.000 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=42.221 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=42.221/24.000=1.759m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=42.2211=4294、.221kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)1=53.280kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.089kNm 最大剪力：V= 4.044kN 最大变形：= 0.033mm 最大支座反力：F= 7.611kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.089106/3.750104 =2.379N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.379N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=95、21N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H边模板面板计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，96、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.125=5.278kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.125=6.660kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.125=6.348kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.11.40.920.125=0.312kN/m；(二) 97、内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.127kNm 最大剪力：V= 1.641kN 最大变形：= 0.304mm 最大支座反力：F= 3.126kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.127106/4.267104 =2.984N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.984N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.641100032000/98、(1.70710640)=0.769N/mm2；实际剪应力计算值 0.769 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.80099、mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.304mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大100、允许挠度值，满足要求！2.H边竖楞计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算1.B边柱箍计算B边柱箍采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给101、出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.407kNm 最大剪力：V= 6.252kN 最大变形：= 1.383mm 最大支座反力：F= 6.252kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=1.407106/8.360103 =168.266N/mm2实际弯曲应力计算值 =168.266N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.12610005638/(2.0081052.75)=31.917N/mm2；实际剪应力计算值 31.917 102、N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.383mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边柱箍计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。五、柱箍对拉螺栓的计算1.B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M14；查表得： 对拉螺栓有效直径: 11.55103、 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =6.252 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.252kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！2.H边对拉螺栓计算柱子为正方形，且B和H边加固楞参数完全相同，H边计算数据同B边。第二节 墙模板计算书计算依据：混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢104、结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息墙段：Q1。1.模板构造墙模板高度(m)6.6混凝土楼板厚度(mm)800结构表面要求隐藏2.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)54.508砼下料产生的水平荷载(kN/m2)23.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 主楞参数主楞材料2根482.75钢管（直径厚度mm）间距(mm)150,450*13钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度105、(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根482.75钢管（直径厚度mm）间距(mm)150钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(四) 加固楞支拉参数支拉方式穿墙螺栓螺栓直径M14螺栓水平间距(mm)500螺栓竖向间距(mm)150,450*13二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯106、强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为6.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 6600153/12= 1.856106mm4； W = 6600152/6 = 2.475105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取2.5m107、/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.6m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=54.508 kN/m2 F2=158.400 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=54.508 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=54.508/24.000=2.271m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=54.5086.6=359.753kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.954.508+1.40.108、92)6.6=449.194kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.475105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.263106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=449.194kN/m；面板计算跨度: l = 150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.263106 / 2.475105=5.104N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.104N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 35109、9.753 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.856106mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 5359.753150.0004/(384115001.856106) = 0.111 mm；实际最大挠度计算值: =0.111mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，间距150mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别110、为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=54.5080.150=8.176kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载： q=0.91.1(1.350.954.508+1.40.92)0.150=10.209kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.954.5080.150=9.835kN/m；顶部荷载： q=0.91.11.40.920.150=0.374kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷111、载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.223kNm 最大剪力：V= 2.369kN 最大变形：= 0.779mm 最大支座反力：F= 4.623kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.223106/4.180103 =53.409N/mm2实际弯曲应力计算值 =53.409N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.36910002819/(1.0041052.75112、)=24.185N/mm2；实际剪应力计算值 24.185 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求113、！第7跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.779mm，容许挠度为114、2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共14组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力4.623kN，计算挠度时取次楞的最大支座力3.844kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(m115、m)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.778kNm 最大剪力：V= 9.878 kN 最大变形：= 0.250mm 最大支座反力：F= 16.813kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.778106/8.360103 =93.074N/mm2实际弯曲应力计算值 =93.074N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.93910005638/(2.0081052.75)=50.428N/mm2；实际剪应力计算值 50.428 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计116、算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.250mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.250mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M14；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最117、大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =16.813 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.813kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！第三节：梁模板(扣件钢管架支撑)计算书300*1300梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 500118、17-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)1.3楼层高度(m)6.6结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)0.45立杆步距(m)1.8混凝土楼板厚度(mm)160板底承重立杆纵向间距(m)0.9横向间距(m)0.9梁底承重立杆根数1(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新119、浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2)19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2)0.253.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)21弹性模量(N/mm2)7100(二) 主楞参数主楞材料2根482.75钢管（直径厚度mm）主楞间距(mm)100,400*2钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值120、(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根4080木方（宽度高度mm）次楞间距(mm)300木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径M14螺栓水平间距(mm)800螺栓竖向间距(mm)100,400*24.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板材料克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)21弹121、性模量(N/mm2)7100(二) 第一层支撑梁参数材料1根4080木方（宽度高度mm）根数5木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料1根482.75钢管（直径厚度mm）间距(mm)440钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(四) 第三层支撑梁参数材料1根482.75钢管（直径厚度m122、m）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325 二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.140m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1140153/12= 3.206105mm4； W = 1140152/6 = 4.275104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=123、19.200 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=19.200/24.000=0.800m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=19.2001.14=21.888kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.919.200+1.40.92)1.14=29.172kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.275104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql2=2.625105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=29.172kN124、/m；面板计算跨度: l = 300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.625105 / 4.275104=6.141N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.141N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 21.888 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.206105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计125、算值: = 0.67721.888300.0004/(10071003.206105) = 0.527 mm；实际最大挠度计算值: =0.527mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=19.2000.300=5.760kN/m；计算弯矩和剪力采用126、基本组合：有效压头高度位置荷载： q=0.91.1(1.350.919.200+1.40.92)0.300=7.677kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.919.2000.300=6.928kN/m；顶部荷载： q=0.91.11.40.920.300=0.748kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.098kNm 最大剪力：V= 1.544kN 最大变形：= 0.048mm127、 最大支座反力：F= 2.712kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.098106/4.267104 =2.295N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.295N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.544100032000/(1.70710640)=0.724N/mm2；实际剪应力计算值 0.724 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠128、度为0.048mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.960mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.712kN，计算挠度时取次楞的129、最大支座力2.074kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.587kNm 最大剪力：V= 4.068 kN 最大变形：= 0.430mm 最大支座反力：F= 7.853kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.587106/8.360103 =70.251N/mm2实际弯曲应力计算值 =70.251N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.03410005638/(2.008105130、2.75)=20.767N/mm2；实际剪应力计算值 20.767 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.429mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.430mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强131、度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.853 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.853kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152132、/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.251=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=2411.3=31.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.511.3=1.950 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=33.400 kN/m；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.51=2.500 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=33.400kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.35133.400+1.40.92.500)=47.758kN/m；2.内力计算根据实际受力情况进行电算，得到计133、算简图及内力、变形图如下： （1）基本组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.407kNN2=4.094kNN3=3.326kNN4=4.094kNN5=1.407kN（2）标准组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.984kNN2=2.863kNN3=2.326kNN4=2.863kNN5=0.984kN（3）面板计算采用的计算结果 最大弯矩 M= 0.029kNm 最大变形 = 0.003mm3.面板抗弯强度验算 M/W =0134、.029106/3.750104 =0.768N/mm2；实际弯曲应力计算值 =0.768N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！4.面板挠度验算最大挠度： = 0.003mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.300mm；实际最大挠度计算值: =0.003mm小于最大允许挠度值: =0.300mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.2135、67104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 4.094+0.026=4.119 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 2.863+0.019=2.882 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.1190.442最大剪力 V=0.6ql=0.64.1190.44=1.088kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.1190.44=1.994kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6772.8824404/(136、10010000.0001.707106)=0.043mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.080106/4.267104 =1.869N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.869N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.088100032000/(1.70710640)=0.510N/mm2；实际剪应力计算值 0.510 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.043mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.800mm；实际最大挠度计算值: 137、=0.043mm小于最大允许挠度值: =1.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm），间距440mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次为：N1=0.694kNN2=1.994kNN3=1.622kNN4=1.994kNN5=0.69138、4kN计算挠度时从左至右各集中力依次为：N1=0.486kNN2=1.395kNN3=1.135kNN4=1.395kNN5=0.486kN(2) 梁侧模板传递的自重荷载：计算弯矩和剪力时N=1.350.31.140.44=0.203 kN；计算挠度时N=0.31.140.44=0.150 kN。(3) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到139、从左到右各支座力分别为：N1=0.181kNN2=7.084kNN3=0.181kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.731kN 最大变形：= 0.036mm 最大支座反力：F= 7.084kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.199106/4.180103 =47.584N/mm2实际弯曲应力计算值 =47.584N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.73110002819/(1.0041052.75)=27.880N/mm2；实际剪应力计算值 27.880 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120140、.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.036mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 141、N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=7.084kN；计算挠度时采用F2=4.972kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 7.093kN 最大变形：= 0.031mm 最大支座反力：F= 7.434kN(1) 支撑梁抗弯强度计142、算 =M/W=0.101106/4.180103 =24.261N/mm2实际弯曲应力计算值 =24.261N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=7.09310002819/(1.0041052.75)=72.419N/mm2；实际剪应力计算值 72.419 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.800mm，满足要143、求！第3跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁侧支撑梁采用1根482.75钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.181kN；计算挠度时采用F2=0.128kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/144、m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.190kN 最大变形：= 0.001mm 最大支座反力：F= 0.210kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.003106/4.180103 =0.644N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.644N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.19010002819/(1.0041052.75)145、=1.940N/mm2；实际剪应力计算值 1.940 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=1个其中 n - 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R - 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值146、，取0.210 kN； Rc - 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=80.75=6 kN；梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。六、稳定性计算1.基础数据计算(1) 风荷载标准值 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=0.232； z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：z=0.650； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.6500.2320.4=0.060 kN/m2；(2) 验算立杆长细比，确定稳定147、系数立杆计算长度按下式计算l0=Hah式中：立杆计算长度系数，查表取值，得=1.440a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得a=1.000；H高度修正系数，查表取值，得H=1.035；h立杆步距（mm）。带入数值得，l0=1.0351.0001.4401.8=2.683m立杆长细比=lo/i=2.683/1.610-2=167.70= 167.70，查稳定系数表得，=0.252梁底立杆步距进行加密，得加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.252=0.302立杆长细比验算： 实际长细比= 167.702 小于立杆允许长细比180，满足要求！(3) 计算弯矩设计值立杆的弯矩设计值MM=QM148、LK =1.40.0600.451.82/10=0.012kNm2.立杆的轴向力计算1.梁底立杆的轴向力设计值N纵向钢管的最大支座反力：N1 =7.434 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1065.109=0.649 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=7.434+0.649=8.083 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=7.434+0.649=8.083 kN；2.梁侧立杆的轴向力设计值N楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1N1= F=max（F1，F2）=4.397 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.23.096+1.40.72149、0)=4.251kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.353.096+1.40.70.720)=4.397kN；永久荷载标准值Gkb=(250.16+0.3) （0.35+0.9/2）0.9=3.096 kN；活荷载标准值Qkb=1.0（0.35+0.9/2）0.9=0.720kN；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0.210 kN ；脚手架钢管的自重：N1 = 1.20.1065.109=0.649 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=0.649+0.210+4.397=5.256 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=0.649+0.21150、0+4.397+1.40.888=5.256 kN；3.单元框架稳定性验算不组合风荷载时： = N/(A)=8.083103/(0.2523.91102) = 82.17N/mm2；不组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 82.17N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4.立杆局部稳定性计算组合风荷载时：NE=3.1422.061053.91102/167.702/1000=28.237kN = N/(A)+M/W（1-1.1N/NE）=8.083103/(0.2523.91102) + 0.012106/ 4.18103（1-1.10.2528.08151、3/28.237）= 85.37N/mm2；组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 85.37N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！七、支撑架抗倾覆验算架体整体抗倾覆稳定性应按下式计算：式中：gk支撑结构自重标准值与受风面积的比值（kN/m2），gk=G2K/LH；G2K支撑结构自重标准值（kN）；L支撑结构纵向长度（m）；B支撑结构横向长度（m）；H支撑结构高度（m）；k风荷载标准值（kN/m2）。带入数值得H/B=6.6/4=1.6500.54gk/k=0.540.106466.6/（76.60.060）=3.246经比较，H/B0.54gk/k，支152、撑架抗倾覆验算满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =32.334 kPa；立杆的轴向力设计值 ：N =8.083 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=32.334kPa fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！300*900梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑153、施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.9楼层高度(m)6.6结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)0.45立杆步距(m)1.8混凝土楼板厚度(mm)160板底承重立杆纵向间距(m)0.9横向间距(m)0.9梁底承重立杆根数1(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-154、40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2)19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2)0.753.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)115155、00(二) 主楞参数主楞材料2根482.75钢管（直径厚度mm）主楞间距(mm)100,250*2钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根4080木方（宽度高度mm）次楞间距(mm)450木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径M156、14螺栓水平间距(mm)800螺栓竖向间距(mm)100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板材料模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm)2.3抗弯设计值(N/mm2)205弹性模量(N/mm2)206000(二) 第一层支撑梁参数材料1根4080木方（宽度高度mm）根数4木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料1根482.75钢管（直径厚度mm）间距(mm)440钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量157、(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(四) 第三层支撑梁参数材料1根482.75钢管（直径厚度mm）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.740m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I =158、 740153/12= 2.081105mm4； W = 740152/6 = 2.775104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=19.200 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=19.200/24.000=0.800m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=19.2000.74=14.208kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.919.200+1.40.92)0.74=18.936k159、N/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.775104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql2=3.835105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=18.936kN/m；面板计算跨度: l = 450.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.835105 / 2.775104=13.818N/mm2；实际弯曲应力计算值 =13.818N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 14.208 kN/m； l160、-面板计算跨度: l =450.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.081105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.208450.0004/(100115002.081105) = 1.648 mm；实际最大挠度计算值: =1.648mm小于最大允许挠度值: =1.800mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距450mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803161、/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=19.2000.450=8.640kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=0.91.1(1.350.919.200+1.40.92)0.450=11.515kN/m；顶部荷载：q=0.91.11.40.920.450=1.123kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图162、(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.055kNm 最大剪力：V= 1.205kN 最大变形：= 0.009mm 最大支座反力：F= 2.286kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.055106/4.267104 =1.295N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.295N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.205100032000/(1.70710640)=0.565N/mm2；实际剪应力计算值 0.565 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算163、容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.560mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=2164、06000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.286kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.687kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.358kNm 最大剪力：V= 2.410 kN 最大变形：= 0.245mm 最大支座反力：F= 4.449kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.358106/8.360103 =42.848N/mm2实际弯曲应力计算值 =42.848N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=165、205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.20510005638/(2.0081052.75)=12.303N/mm2；实际剪应力计算值 12.303 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.245mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.245mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式166、如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.449 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.449kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。面板167、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 26.3901041000/300.000= 8.797105mm4； W = 5.8601031000/300.000= 1.953104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.751=0.750 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=2410.9=21.600 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.510.9=1.350 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=23.700 kN/m；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.51=2.500 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=23.700kN/m；(2)168、 计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.35123.700+1.40.92.500)=34.794kN/m；2.内力计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： （1）基本组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.392kNN2=3.827kNN3=3.827kNN4=1.392kN（2）标准组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.948kNN2=2.607kNN3=2.607kNN4=0.948kN（3）169、面板计算采用的计算结果 最大弯矩 M= 0.035kNm 最大变形 = 0.000mm3.面板抗弯强度验算 M/W =0.035106/1.953104 =1.781N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.781N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！4.面板挠度验算最大挠度： = 0.000mm； -容许挠度: =1.500mm；实际最大挠度计算值: =0.000mm小于最大允许挠度值: =1.500mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E170、分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 3.827+0.026=3.853 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 2.607+0.019=2.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.8530.442最大剪力 V=0.6ql=0.63.8530.44=1.017kN最大支座力 N=1.1ql =1.13.8530171、.44=1.865kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6772.6264404/(10010000.0001.707106)=0.039mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.075106/4.267104 =1.748N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.748N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.017100032000/(1.70710640)=0.477N/mm2；实际剪应力计算值 0.477 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： 172、=0.039mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.800mm；实际最大挠度计算值: =0.039mm小于最大允许挠度值: =1.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm），间距440mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次173、为：N1=0.686kNN2=1.865kNN3=1.865kNN4=0.686kN计算挠度时从左至右各集中力依次为：N1=0.468kNN2=1.271kNN3=1.271kNN4=0.468kN(2) 梁侧模板传递的自重荷载：计算弯矩和剪力时N=1.350.30.740.44=0.132 kN；计算挠度时N=0.30.740.44=0.098 kN。(3) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm)174、 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.161kNN2=5.080kNN3=0.161kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.540kN 最大变形：= 0.021mm 最大支座反力：F= 5.080kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.147106/4.180103 =35.287N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.287N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.54010002819/(1.0041052.75)=25.935N/mm2；实际剪应力计算值 175、25.935 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.021mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.1176、8103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=5.080kN；计算挠度时采用F2=3.478kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.090kN 最大变形：= 0.022mm 177、最大支座反力：F= 5.338kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.073106/4.180103 =17.407N/mm2实际弯曲应力计算值 =17.407N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=5.09010002819/(1.0041052.75)=51.966N/mm2；实际剪应力计算值 51.966 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨178、最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁侧支撑梁采用1根482.75钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.161kN；计算挠度时采用F2=0.112kN；均布荷载取支179、撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.171kN 最大变形：= 0.001mm 最大支座反力：F= 0.189kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.002106/4.180103 =0.578N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.578N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw180、=0.17110002819/(1.0041052.75)=1.744N/mm2；实际剪应力计算值 1.744 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=1个其中 n - 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座181、反力的扣件数； R - 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取0.189 kN； Rc - 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=80.75=6 kN；梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。六、稳定性计算1.基础数据计算(1) 风荷载标准值 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=0.232； z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：z=0.650； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.6500.2320.4182、=0.060 kN/m2；(2) 验算立杆长细比，确定稳定系数立杆计算长度按下式计算l0=Hah式中：立杆计算长度系数，查表取值，得=1.440a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得a=1.000；H高度修正系数，查表取值，得H=1.035；h立杆步距（mm）。带入数值得，l0=1.0351.0001.4401.8=2.683m立杆长细比=lo/i=2.683/1.610-2=167.70= 167.70，查稳定系数表得，=0.252梁底立杆步距进行加密，得加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.252=0.302立杆长细比验算： 实际长细比= 167.702 小于立杆允许长细比180，183、满足要求！(3) 计算弯矩设计值立杆的弯矩设计值MM=QMLK =1.40.0600.451.82/10=0.012kNm2.立杆的轴向力计算1.梁底立杆的轴向力设计值N纵向钢管的最大支座反力：N1 =5.338 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1045.522=0.687 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=5.338+0.687=6.025 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=5.338+0.687=6.025 kN；2.梁侧立杆的轴向力设计值N楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1N1= F=max（F1，F2）=4.122 kN；可变184、荷载效应控制F1=0.9(1.22.903+1.40.675)=3.985kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.903+1.40.70.675)=4.122kN；永久荷载标准值Gkb=(250.16+0.3) （0.3+0.9/2）0.9=2.903 kN；活荷载标准值Qkb=1.0（0.3+0.9/2）0.9=0.675kN；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0.189 kN ；脚手架钢管的自重：N1 = 1.20.1045.522=0.687 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=0.687+0.189+4.122=4.999 kN；组合风荷载时，立杆的轴185、向力设计值N =N1+N2+N3=0.687+0.189+4.122+1.40.888=4.999 kN；3.单元框架稳定性验算不组合风荷载时： = N/(A)=6.025103/(0.2523.91102) = 61.25N/mm2；不组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 61.25N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4.立杆局部稳定性计算组合风荷载时：NE=3.1422.061053.91102/167.702/1000=28.237kN = N/(A)+M/W（1-1.1N/NE）=6.025103/(0.2523.91102) + 0.012186、106/ 4.18103（1-1.10.2526.025/28.237）= 64.38N/mm2；组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 64.38N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！七、支撑架抗倾覆验算架体整体抗倾覆稳定性应按下式计算：式中：gk支撑结构自重标准值与受风面积的比值（kN/m2），gk=G2K/LH；G2K支撑结构自重标准值（kN）；L支撑结构纵向长度（m）；B支撑结构横向长度（m）；H支撑结构高度（m）；k风荷载标准值（kN/m2）。带入数值得H/B=6.6/4=1.6500.54gk/k=0.540.104466.6/（76.60.187、060）=3.180经比较，H/B0.54gk/k，支撑架抗倾覆验算满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 144.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =24.100 kPa；立杆的轴向力设计值 ：N =6.025 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=24.100kPa fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！300*600梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：188、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.6楼层高度(m)6.6结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)0.9立杆步距(m)1.8混凝土楼板厚度(mm)160板底承重立杆纵向间距(m)0.9横向间距(m)0.9梁底承重立杆根数1(二) 支撑参数梁底支撑钢管(189、mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2)19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2)0.253.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯190、设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 主楞参数主楞材料2根482.75钢管（直径厚度mm）主楞间距(mm)100,200钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根4080木方（宽度高度mm）次楞间距(mm)450木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 191、加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径M14螺栓水平间距(mm)800螺栓竖向间距(mm)100,2004.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 第一层支撑梁参数材料1根4080木方（宽度高度mm）根数4木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算192、宽度为0.440m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 440153/12= 1.238105mm4； W = 440152/6 = 1.650104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=19.200 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=19.200/24.000=0.800m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=19.2000.44=8.448kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1193、.350.919.200+1.40.92)0.44=11.259kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.650104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql2=2.280105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=11.259kN/m；面板计算跨度: l = 450.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.280105 / 1.650104=13.818N/mm2；实际弯曲应力计算值 =13.818N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =0.677ql4/(100EI)其中：194、q-作用在模板上的压力线荷载:q = 8.448 kN/m； l-面板计算跨度: l =450.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.238105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.448450.0004/(100115001.238105) = 1.648 mm；实际最大挠度计算值: =1.648mm小于最大允许挠度值: =1.800mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距450mm。次楞的截195、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=19.2000.450=8.640kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=0.91.1(1.350.919.200+1.40.92)0.450=11.515kN/m；顶部荷载：q=0.91.11.40.920.450=1.123kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计196、算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.054kNm 最大剪力：V= 1.033kN 最大变形：= 0.014mm 最大支座反力：F= 1.950kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.054106/4.267104 =1.257N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.257N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.033100032000/(1.70710640)=0.484N/mm2；实际剪应力计算值 0.484 N/mm2 小于抗剪强度设计值197、 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.560mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=2060198、00 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.950kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.457kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.306kNm 最大剪力：V= 2.056 kN 最大变形：= 0.211mm 最大支座反力：F= 3.795kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.306106/8.360103 =36.555N/mm2实际弯曲应力计算值 =36.555N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205199、N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.02810005638/(2.0081052.75)=10.496N/mm2；实际剪应力计算值 10.496 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.211mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.211mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:200、NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.795 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.795kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。面板的截面201、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.251=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=2410.6=14.400 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.510.6=0.900 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=15.550 kN/m；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.51=2.500 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=15.550kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.202、35115.550+1.40.92.500)=23.901kN/m；2.内力计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： （1）基本组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.956kNN2=2.629kNN3=2.629kNN4=0.956kN（2）标准组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.622kNN2=1.710kNN3=1.711kNN4=0.622kN（3）面板计算采用的计算结果 最大弯矩 M= 0.02203、4kNm 最大变形 = 0.003mm3.面板抗弯强度验算 M/W =0.024106/3.750104 =0.637N/mm2；实际弯曲应力计算值 =0.637N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！4.面板挠度验算最大挠度： = 0.003mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.400mm；实际最大挠度计算值: =0.003mm小于最大允许挠度值: =0.400mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803204、/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 2.629+0.026=2.655 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 1.711+0.019=1.730 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.6550.92最大剪力 V=0.6ql=0.62.6550.9=1.434kN最大支座力 N=1.1ql =1.12.6550.9=2.628kN最大变形 205、= 0.677ql4/100EI=0.6771.7309004/(10010000.0001.707106)=0.450mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.215106/4.267104 =5.040N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.040N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.434100032000/(1.70710640)=0.672N/mm2；实际剪应力计算值 0.672 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.450mm； -容许挠度:206、 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.450mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根482.75钢管，间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次为：N1=0.972kNN2=2.628kNN3=2.207、628kNN4=0.972kN计算挠度时从左至右各集中力依次为：N1=0.635kNN2=1.712kNN3=1.712kNN4=0.635kN(2) 梁侧模板传递的自重荷载：计算弯矩和剪力时N=1.350.30.440.9=0.160 kN；计算挠度时N=0.30.440.9=0.119 kN。(3) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到208、从左到右各支座力分别为：N1=0.222kNN2=7.116kNN3=0.222kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 3.558kN 最大变形：= 0.028mm 最大支座反力：F= 7.116kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.206106/4.180103 =49.224N/mm2实际弯曲应力计算值 =49.224N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=3.55810002819/(1.0041052.75)=36.328N/mm2；实际剪应力计算值 36.328 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120209、.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.028mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=1个其中 n - 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R - 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取0.222 kN； Rc - 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=80.75=6 kN；梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递210、给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。六、稳定性计算1.基础数据计算(1) 风荷载标准值 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=0.149； z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：z=0.650； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.6500.1490.4=0.039 kN/m2；(2) 验算立杆长细比，确定稳定系数立杆计算长度按下式计算l0=Hah式中：立杆计算长度系数，查表取值，得=1.447a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得a=1211、.000；H高度修正系数，查表取值，得H=1.035；h立杆步距（mm）。带入数值得，l0=1.0351.0001.4471.8=2.696m立杆长细比=lo/i=2.696/1.610-2=168.51= 168.51，查稳定系数表得，=0.249梁底立杆步距进行加密，得加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.249=0.299立杆长细比验算： 实际长细比= 168.515 小于立杆允许长细比180，满足要求！(3) 计算弯矩设计值立杆的弯矩设计值MM=QMLK =1.40.0390.91.82/10=0.016kNm2.立杆的轴向力计算1.梁底立杆的轴向力设计值N纵向钢管的最大支座反力：N212、1 =7.116 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1255.777=0.863 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=7.116+0.863=7.979 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=7.116+0.863=7.979 kN；2.梁侧立杆的轴向力设计值N楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1N1= F=max（F1，F2）=4.122 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.903+1.40.675)=3.985kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.903+1.40.70.675)=4.122kN；永久荷载标准值Gkb=(213、250.16+0.3) （0.3+0.9/2）0.9=2.903 kN；活荷载标准值Qkb=1.0（0.3+0.9/2）0.9=0.675kN；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0.222 kN ；脚手架钢管的自重：N1 = 1.20.1255.777=0.863 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=0.863+0.222+4.122=5.207 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=0.863+0.222+4.122+1.41.140=5.207 kN；3.单元框架稳定性验算不组合风荷载时： = N/(A)=7.979103/(0.2493.214、91102) = 81.81N/mm2；不组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 81.81N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4.立杆局部稳定性计算组合风荷载时：NE=3.1422.061053.91102/168.512/1000=27.966kN = N/(A)+M/W（1-1.1N/NE）=7.979103/(0.2493.91102) + 0.016106/ 4.18103（1-1.10.2497.979/27.966）= 85.92N/mm2；组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 85.92N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f =215、 205N/mm2，满足要求！七、支撑架抗倾覆验算架体整体抗倾覆稳定性应按下式计算：式中：gk支撑结构自重标准值与受风面积的比值（kN/m2），gk=G2K/LH；G2K支撑结构自重标准值（kN）；L支撑结构纵向长度（m）；B支撑结构横向长度（m）；H支撑结构高度（m）；k风荷载标准值（kN/m2）。带入数值得H/B=6.6/4=1.6500.54gk/k=0.540.125466.6/（76.60.039）=5.945经比较，H/B0.54gk/k，支撑架抗倾覆验算满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 216、144.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.917 kPa；立杆的轴向力设计值 ：N =7.979 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=31.917kPa fg=144.000kPa 。地基承载力满足要求！第四节 板模板(扣件钢管架支撑)计算书250板模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结217、构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度(m)4结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)250立杆步距(m)1.8立杆纵向间距(m)0.9立杆横向间距(m)0.9(二) 支撑参数板底支撑钢管(mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标218、准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 第一层支撑梁参数板底材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)200木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根482.75钢管（直径厚度mm）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2219、)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900153/12= 2.531105mm4； W = 900152/6 = 3.375104mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.250.900 + 240.9000.25 + 1.10.9000.25=5.873 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.220、250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=5.873kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.25.873 =6.342kN/m； q2=0.91.42.250 =2.835kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.355.873=7.135kN/m； q2=0.91.40.72.250=1.985kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.25.873 =6.342kN/m； P1=0.91.42.5 =221、3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.91.355.873 =7.135kN/m； P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.375104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)， M=max（Ma，Mb）=0.220kNm； Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1006.3420.22 +0.1172.8350.22=0.039kNm； Mb=0.100ql2+0.175Pl=0.1007.1350.22 +0.1752.2050.2=0.220kNm；经计算得到，面板的受弯应222、力计算值: = 0.220106/3.375104=6.515N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.515N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 5.873kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.531105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.8732004/(100115002.531105)=0.022mm223、；实际最大挠度计算值: =0.022mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk= 0.250.2 + 240.20.25 + 1.10.20.25=1.305 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支224、撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.305+0.0192=1.3242kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.305+0.0192) =1.430kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.305+0.0192) =1.609kN/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合225、： q=0.91.2(1.305+0.0192) =1.430kN/m； P=0.91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q=0.91.35(1.305+0.0192) =1.609kN/m； P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.69226、7kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1001.4300.92+0.1170.630.92 =0.176kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl =0.0801.4300.92+0.2133.1500.9=0.697kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.899 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6227、001.4300.9+0.6170.6300.9=1.122kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.4300.9+0.6753.150=2.899kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6771.3249004/(10010000.0001.707106)=0.345mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.697106/4.267104 =16.325N/mm2实际弯曲应力计算值 =16.325N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足228、要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.899100032000/(1.70710640)=1.359N/mm2；实际剪应力计算值 1.359 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.345mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.345mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根482.75钢管（直径厚度mm），间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.00229、8105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。永久荷载标准值Gk= 0.250.9 + 240.90.25 + 1.10.90.25 + 1/0.20.90.0192=5.959 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.9=1.350 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=5.959+0.0614=6.0203kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：由可变荷载效230、应控制的组合： q1=0.91.2(5.959+0.0614) =6.502kN/m； q2=0.91.41.350 =1.701kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(5.959+0.0614) =7.315kN/m； q2=0.91.40.71.350 =1.191 kN/m；(二) 荷载效应计算(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.705kNm；Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1006.5020.92+0.1171.7010.92 =0.688kNm；Mb=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1007.3150.92231、+0.1171.1910.92=0.705kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=4.611 kN；Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6006.5020.9+0.6171.7010.9=4.456kN；Vb=0.600q1l+0.617q2l =0.6007.3150.9+0.6171.1910.9=4.611kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6776.0209004/(1002060002.008105)=0.646mm；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.705106/8.360103 =84232、.370N/mm2实际弯曲应力计算值 =84.370N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.30610005638/(2.0081052.75)=23.540N/mm2；实际剪应力计算值 23.540 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.646mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.646mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一) 立杆的轴向233、力设计值N (1) 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1 永久荷载标准值Gk= 0.250.90.9 + 240.90.9 0.25 + 1.10.90.90.25 + 1/0.20.90.0192 + 0.90.0614=5.427 kN； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.90.9=0.810 kN/m； 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max（Na，Nb）=7.308kN； 由可变荷载效应控制的组合： Na=0.9(1.25.427+1.40.810) =6.882kN； 由永久荷载效应控制的组合： Nb=0.9(1.355.427+1.40.70.810) =7.308kN；234、 (2) 脚手架钢管的自重：N2=1.20.142(4-0.25)=0.640 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N 计算顶部立杆时：N=N1=7.308kN ； 计算底部立杆时：N=N1+N2=7.308+0.640=7.948kN；(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 依据JGJ130-2011规范第条： 顶部立杆段：= k1（h+2a）/i 非顶部立杆段：= k2 h/i 其中: - 立杆长细比； k - 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i - 立杆的截面回转半径，i=1.60010-2 m； (1) 顶部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =11.416(1+265235、710-3)/(1.60010-2)=204.789； 计算稳定系数时，查JGJ130-2011规范表，k=1.155 =1.155204.789=236.531，查JGJ130-2011规范表得到= 0.130； (2) 底部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =11.7551.8/(1.60010-2)=197.438； 计算稳定系数时，查JGJ130-2011规范表，k=1.155 =1.155197.438=228.040，查JGJ130-2011规范表得到= 0.140； (3) 验算立杆长细比钢管立杆长细比= 204.789 小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！(三236、) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部z=0.650，脚手架底部z=0.650； s - 风荷载体型系数：s=1.3=1.30.115=0.149；为挡风系数。 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.3 kN/m2； 经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m2； 脚手架底部Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.91.4WkLh2/10 脚手架顶部Mw237、=0.91.40.0290.91.82/10=0.011 kNm； 脚手架底部Mw=0.91.40.0290.91.82/10=0.011 kNm；2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + Mw/W f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 3.91102 mm2； Mw - 风荷载设计值产生的弯矩； W - 立杆截面模量：W = 4.18103 mm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： 1=7.308103/(0.1303.91102)+0.011106/(4.18103)=145.238、815 N/mm2；底部立杆应力计算值： =7.948103/(0.1403.91102)+0.011106/(4.18103)=147.797 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 147.797N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！180板模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支239、撑参数(一) 构造参数楼层高度(m)6.6结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)180立杆步距(m)1.8立杆纵向间距(m)0.9立杆横向间距(m)0.9(二) 支撑参数板底支撑钢管(mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重240、；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 第一层支撑梁参数板底材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)150木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根482.75钢管（直径厚度mm）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N241、/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900153/12= 2.531105mm4； W = 900152/6 = 3.375104mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.250.900 + 240.9000.18 + 1.10.9000.18=4.291 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=242、4.291kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.24.291 =4.634kN/m； q2=0.91.42.250 =2.835kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.354.291=5.214kN/m； q2=0.91.40.72.250=1.985kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.24.291 =4.634kN/m； P1=0.91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.91.354.291 =5.214kN/m； P2243、=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.375104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)， M=max（Ma，Mb）=0.136kNm； Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1004.6340.152 +0.1172.8350.152=0.018kNm； Mb=0.100ql2+0.175Pl=0.1005.2140.152 +0.1752.2050.15=0.136kNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.136106/3.375104=4.032N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4244、.032N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.291kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.531105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.2911504/(100115002.531105)=0.005mm；实际最大挠度计算值: =0.005mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！三、板底245、支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距150mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk= 0.250.15 + 240.150.18 + 1.10.150.18=0.715 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.15=0.375 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)246、： q=0.715+0.0192=0.7344kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.715+0.0192) =0.793kN/m； q2=0.91.40.375 =0.473kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.715+0.0192) =0.892kN/m； q2=0.91.40.70.375 =0.331 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q=0.91.2(0.715+0.0192) =0.793kN/m； P=0.91.4247、2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q=0.91.35(0.715+0.0192) =0.892kN/m； P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.655kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=248、0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1000.7930.92+0.1170.47250.92 =0.109kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl =0.0800.7930.92+0.2133.1500.9=0.655kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.555 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6000.7930.9+0.6170.4730.9=0.691kN；B 永久荷载和集中活249、荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.7930.9+0.6753.150=2.555kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6770.7349004/(10010000.0001.707106)=0.191mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.655106/4.267104 =15.357N/mm2实际弯曲应力计算值 =15.357N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.555100032000/(1.70250、710640)=1.197N/mm2；实际剪应力计算值 1.197 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.191mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.191mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根482.75钢管（直径厚度mm），间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=20600251、0 N/mm2；(一) 荷载计算及组合第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。永久荷载标准值Gk= 0.250.9 + 240.90.18 + 1.10.90.18 + 1/0.150.90.0192=4.406 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.9=1.350 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=4.406+0.0614=4.4678kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(4.406+0.0614) =4.825kN/m252、； q2=0.91.41.350 =1.701kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(4.406+0.0614) =5.428kN/m； q2=0.91.40.71.350 =1.191 kN/m；(二) 荷载效应计算(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.553kNm；Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1004.8250.92+0.1171.7010.92 =0.552kNm；Mb=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1005.4280.92+0.1171.1910.92=0.553kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=253、max（Va，Vb）=3.593 kN；Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6004.8250.9+0.6171.7010.9=3.550kN；Vb=0.600q1l+0.617q2l =0.6005.4280.9+0.6171.1910.9=3.593kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6774.4689004/(1002060002.008105)=0.480mm；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.553106/8.360103 =66.093N/mm2实际弯曲应力计算值 =66.093N/mm2 小于抗弯强度设计值 254、f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.79610005638/(2.0081052.75)=18.340N/mm2；实际剪应力计算值 18.340 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.480mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.480mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一) 立杆的轴向力设计值N (1) 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1 永久荷载标准值Gk= 0.255、250.90.9 + 240.90.9 0.18 + 1.10.90.90.18 + 1/0.150.90.0192 + 0.90.0614=4.033 kN； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.90.9=0.810 kN/m； 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max（Na，Nb）=5.614kN； 由可变荷载效应控制的组合： Na=0.9(1.24.033+1.40.810) =5.376kN； 由永久荷载效应控制的组合： Nb=0.9(1.354.033+1.40.70.810) =5.614kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2=1.20.142(6.6-0.18)=1.096256、 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N 计算顶部立杆时：N=N1=5.614kN ； 计算底部立杆时：N=N1+N2=5.614+1.096=6.710kN；(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 依据JGJ130-2011规范第条： 顶部立杆段：= k1（h+2a）/i 非顶部立杆段：= k2 h/i 其中: - 立杆长细比； k - 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i - 立杆的截面回转半径，i=1.60010-2 m； (1) 顶部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =11.726(1+232610-3)/(1.60010-2)=178.210； 计算稳定系数时，查JG257、J130-2011规范表，k=1.155 =1.155178.210=205.832，查JGJ130-2011规范表得到= 0.171； (2) 底部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =11.7551.8/(1.60010-2)=197.438； 计算稳定系数时，查JGJ130-2011规范表，k=1.155 =1.155197.438=228.040，查JGJ130-2011规范表得到= 0.140； (3) 验算立杆长细比钢管立杆长细比= 197.438 小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！(三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 z 258、- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部z=0.650，脚手架底部z=0.650； s - 风荷载体型系数：s=1.3=1.30.115=0.149；为挡风系数。 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.3 kN/m2； 经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m2； 脚手架底部Wk=0.6500.1490.3=0.029 kN/m2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.91.4WkLh2/10 脚手架顶部Mw=0.91.40.0290.91.82/10=0.011 kNm； 脚手架底部259、Mw=0.91.40.0290.91.82/10=0.011 kNm；2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + Mw/W f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 3.91102 mm2； Mw - 风荷载设计值产生的弯矩； W - 立杆截面模量：W = 4.18103 mm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： 1=5.614103/(0.1713.91102)+0.011106/(4.18103)=86.438 N/mm2；底部立杆应力计算值： =6.710103/(0.1403.9260、1102)+0.011106/(4.18103)=125.166 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 125.166N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！150板模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度(m)6.6结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)150261、立杆步距(m)1.8立杆纵向间距(m)0.9立杆横向间距(m)0.9(二) 支撑参数板底支撑钢管(mm)482.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)262、15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 第一层支撑梁参数板底材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)200木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根482.75钢管（直径厚度mm）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)3254.地基参数土类型碎石土承263、载力标准值(kPa)650立杆基础底面面积(m2)0.25承载力调整系数0.8二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900153/12= 2.531105mm4； W = 900152/6 = 3.375104mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.250.900 + 240.9000.15 + 1.10.9000.15=3.614 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算264、挠度采用标准组合： q=3.614kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.23.614 =3.903kN/m； q2=0.91.42.250 =2.835kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.353.614=4.390kN/m； q2=0.91.40.72.250=1.985kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.23.614 =3.903kN/m； P1=0.91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.91.353.614 =4265、.390kN/m； P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.375104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)， M=max（Ma，Mb）=0.165kNm； Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1003.9030.22 +0.1172.8350.22=0.029kNm； Mb=0.100ql2+0.175Pl=0.1004.3900.22 +0.1752.2050.2=0.165kNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.165106/3.375104=4.888N/mm2；实际弯曲266、应力计算值 =4.888N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.614kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.531105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.6142004/(100115002.531105)=0.013mm；实际最大挠度计算值: =0.013mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满267、足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk= 0.250.2 + 240.20.15 + 1.10.20.15=0.803 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑268、梁自重)： q=0.803+0.0192=0.8222kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.803+0.0192) =0.888kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.803+0.0192) =0.999kN/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q=0.91.2(0.803+0.0192) =0.888kN/m； P=0.269、91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q=0.91.35(0.803+0.0192) =0.999kN/m； P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.661kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最270、大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1000.8880.92+0.1170.630.92 =0.132kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl =0.0800.8880.92+0.2133.1500.9=0.661kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.606 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6000.8880.9+0.6170.6300.9=0.829kN；B 永久荷载和集271、中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.8880.9+0.6753.150=2.606kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6770.8229004/(10010000.0001.707106)=0.214mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.661106/4.267104 =15.501N/mm2实际弯曲应力计算值 =15.501N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.606100032000/(1.272、70710640)=1.221N/mm2；实际剪应力计算值 1.221 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.214mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.214mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根482.75钢管（直径厚度mm），间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。永久荷载标准值Gk= 0